JP6087363B2 - Green sheet cutting blade - Google Patents
Green sheet cutting blade Download PDFInfo
- Publication number
- JP6087363B2 JP6087363B2 JP2014538526A JP2014538526A JP6087363B2 JP 6087363 B2 JP6087363 B2 JP 6087363B2 JP 2014538526 A JP2014538526 A JP 2014538526A JP 2014538526 A JP2014538526 A JP 2014538526A JP 6087363 B2 JP6087363 B2 JP 6087363B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- blade
- cutting
- edge
- flat
- tip
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 title claims description 144
- 238000013459 approach Methods 0.000 claims description 4
- 229910009043 WC-Co Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011247 coating layer Substances 0.000 claims description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 30
- 239000000463 material Substances 0.000 description 27
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 16
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 13
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 10
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 10
- 239000011343 solid material Substances 0.000 description 7
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 6
- 239000006061 abrasive grain Substances 0.000 description 5
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 4
- 239000004927 clay Substances 0.000 description 4
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 238000003672 processing method Methods 0.000 description 4
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 229910003460 diamond Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010432 diamond Substances 0.000 description 3
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 3
- 235000008753 Papaver somniferum Nutrition 0.000 description 2
- 240000001090 Papaver somniferum Species 0.000 description 2
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N Titan oxide Chemical compound O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 2
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 2
- 239000003985 ceramic capacitor Substances 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000004570 mortar (masonry) Substances 0.000 description 2
- -1 that is Substances 0.000 description 2
- OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N titanium oxide Inorganic materials [Ti]=O OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910034327 TiC Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910010413 TiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001315 Tool steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000012790 confirmation Methods 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 239000011164 primary particle Substances 0.000 description 1
- 239000011163 secondary particle Substances 0.000 description 1
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B26—HAND CUTTING TOOLS; CUTTING; SEVERING
- B26D—CUTTING; DETAILS COMMON TO MACHINES FOR PERFORATING, PUNCHING, CUTTING-OUT, STAMPING-OUT OR SEVERING
- B26D1/00—Cutting through work characterised by the nature or movement of the cutting member or particular materials not otherwise provided for; Apparatus or machines therefor; Cutting members therefor
- B26D1/0006—Cutting members therefor
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05K—PRINTED CIRCUITS; CASINGS OR CONSTRUCTIONAL DETAILS OF ELECTRIC APPARATUS; MANUFACTURE OF ASSEMBLAGES OF ELECTRICAL COMPONENTS
- H05K3/00—Apparatus or processes for manufacturing printed circuits
- H05K3/0011—Working of insulating substrates or insulating layers
- H05K3/0014—Shaping of the substrate, e.g. by moulding
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B26—HAND CUTTING TOOLS; CUTTING; SEVERING
- B26D—CUTTING; DETAILS COMMON TO MACHINES FOR PERFORATING, PUNCHING, CUTTING-OUT, STAMPING-OUT OR SEVERING
- B26D1/00—Cutting through work characterised by the nature or movement of the cutting member or particular materials not otherwise provided for; Apparatus or machines therefor; Cutting members therefor
- B26D1/0006—Cutting members therefor
- B26D2001/0053—Cutting members therefor having a special cutting edge section or blade section
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05K—PRINTED CIRCUITS; CASINGS OR CONSTRUCTIONAL DETAILS OF ELECTRIC APPARATUS; MANUFACTURE OF ASSEMBLAGES OF ELECTRICAL COMPONENTS
- H05K2201/00—Indexing scheme relating to printed circuits covered by H05K1/00
- H05K2201/09—Shape and layout
- H05K2201/09009—Substrate related
- H05K2201/09036—Recesses or grooves in insulating substrate
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05K—PRINTED CIRCUITS; CASINGS OR CONSTRUCTIONAL DETAILS OF ELECTRIC APPARATUS; MANUFACTURE OF ASSEMBLAGES OF ELECTRICAL COMPONENTS
- H05K2203/00—Indexing scheme relating to apparatus or processes for manufacturing printed circuits covered by H05K3/00
- H05K2203/02—Details related to mechanical or acoustic processing, e.g. drilling, punching, cutting, using ultrasound
- H05K2203/0228—Cutting, sawing, milling or shearing
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Forests & Forestry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Microelectronics & Electronic Packaging (AREA)
- Devices For Post-Treatments, Processing, Supply, Discharge, And Other Processes (AREA)
- Nonmetal Cutting Devices (AREA)
- Knives (AREA)
- Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
- Processing Of Stones Or Stones Resemblance Materials (AREA)
Description
本発明は、平刃状切断刃およびグリーンシート切断刃に関する。 The present invention relates to a flat cutting blade and a green sheet cutting blade.
積層セラミックコンデンサ、積層バリスタ、積層コイル、積層圧電アクチュエータ等を製造する方法として、誘電体セラミックス粉末とバインダの混合物を含むペースト状のシートを積層したもの(グリーンシートと呼ぶ)を個々の製品形状に切断した後、焼成し、両端に電極を取り付ける方法がある。 As a method of manufacturing multilayer ceramic capacitors, multilayer varistors, multilayer coils, multilayer piezoelectric actuators, etc., a laminate of paste-like sheets containing a mixture of dielectric ceramic powder and binder (called a green sheet) is made into individual product shapes. After cutting, there is a method of firing and attaching electrodes to both ends.
ここで、コンデンサは近年スマートフォンを代表とする小型機対応のため小サイズ化の要求が増しており、そのため高度な形状精度を要求される。このような小サイズセラミックコンデンサを実現するためには、グリーンシートの切断加工の際に、可能な限り垂直な切断面を形成させることや、切断面に損傷を与えないことに留意する必要がある。 Here, in recent years, there is an increasing demand for capacitors to be reduced in size in order to be compatible with small machines such as smartphones, and therefore, high shape accuracy is required. In order to realize such a small-sized ceramic capacitor, it is necessary to pay attention to forming a cut surface as vertical as possible and not damaging the cut surface when cutting the green sheet. .
グリーンシートの切断方法としては、ダイシング法と呼ばれる回転丸刃にて切断する方法と、平刃状切断刃を用いて切断するギロチン法とがある。 As a cutting method of the green sheet, there are a method of cutting with a rotating round blade called a dicing method and a guillotine method of cutting with a flat blade-like cutting blade.
ダイシング法は切断の精度こそギロチン法よりも高いものの、切削屑が出るために材料歩留がギロチン法より悪く、また切断速度も劣るという欠点があるため、切断後のグリーンシートの寸法が小さくなるほど、ギロチン法が有用となる。 Although the cutting accuracy of the dicing method is higher than that of the guillotine method, the material yield is worse than the guillotine method due to the generation of cutting waste, and the cutting speed is also inferior, so the size of the green sheet after cutting becomes smaller. The guillotine method is useful.
ここで、平刃状切断刃は、切断に寄与する切断実行部、即ち刃先部およびこの切断刃を切断装置に固定するために平行な面を有する基部(シャンクとも呼ぶ)を持つ形状である。 Here, the flat blade-shaped cutting blade has a shape having a cutting execution portion that contributes to cutting, that is, a blade tip portion and a base portion (also referred to as a shank) having parallel surfaces to fix the cutting blade to the cutting device.
平刃状切断刃には、切れ味よく(切断の際のせん断抵抗が小さく)、耐摩耗性があり、被切断物に対する耐溶着性があり、座屈に対し強度があり、さらに長寿命であること等が求められている(ここで言う「寿命」とは、チッピングにより被切断物の断面形状に傷が生じるに至った時点を言い、積層コンデンサ用切断刃の場合、積層膜の剥離が生じると切断刃の寿命となる)。 Flat-blade cutting blades are sharp (low shear resistance during cutting), wear resistant, weld resistant to the workpiece, strong against buckling, and long life ("Life" as used herein refers to the point in time when the cross-sectional shape of the workpiece is damaged by chipping, and in the case of a multilayer capacitor cutting blade, peeling of the multilayer film occurs. And cutting blade life).
例えば、特許文献1には刃先の断面形状に矢印形状の段差を設けることにより、垂直な切断面を形成可能とした構造が記載されている(特許文献1)。
For example,
一方、せん断抵抗に関しては、特に刃先の形状が重要とされ、被切断物への損傷をも考慮し、薄刃で且つ刃先先端の角度は小さい方がよい。しかし薄刃になるほど強度が悪化することは避けられない。そのため現在用いられている切断刃は刃先から基部までの間に一段又は複数段の角度を付けることにより、最先端の刃先角度を大きくするなどの工夫がされている。 On the other hand, regarding the shear resistance, the shape of the cutting edge is particularly important. Considering damage to the workpiece, it is preferable that the blade has a thin blade and has a small tip angle. However, the strength becomes inevitable as the blade becomes thinner. Therefore, the cutting blade currently used is devised such as increasing the cutting edge angle of the cutting edge by providing one or more angles between the cutting edge and the base.
例えば、特許文献2には刃先部を複数段の凹湾曲面で形成することにより、せん断抵抗を小さくし、座屈強度を高めた構造が開示されている(特許文献2)。 For example, Patent Document 2 discloses a structure in which the cutting edge portion is formed with a plurality of concave curved surfaces, thereby reducing the shear resistance and increasing the buckling strength (Patent Document 2).
しかしながら、特許文献2のような刃先を用いた場合でも、刃先先端の強度を確保するのは困難であった。 However, even when the blade edge as in Patent Document 2 is used, it is difficult to ensure the strength of the edge of the blade edge.
また、平刃状切断刃は、例えばステンレスの他、超硬合金などの硬質材料が用いられているが、特に材質が硬質材料である場合剛性はあるものの、難切削材料であり且つ靱性が低く欠け易い。また、刃厚が薄い場合硬質材料であっても特に刃先先端部では加工中に砥石の押圧により刃が逃げようとすることなどから、加工性に優れた形状が求められる。しかしながら、特許文献1、2の構造では、精度の良い加工が容易ではなく、実用性の面では問題があった。
In addition, for example, hard materials such as cemented carbide other than stainless steel are used for the flat blade-shaped cutting blade. Especially, when the material is a hard material, it is hard to cut but has low toughness. Easy to chip. Further, when the blade thickness is thin, even if it is a hard material, a shape excellent in workability is required because the blade tends to escape by pressing of a grindstone during processing, especially at the tip of the blade tip. However, in the structures of
本発明は上記課題に鑑みてなされたものであり、その目的は、安定した形状精度と切断性能を共に満足する切断刃を提供することである。 The present invention has been made in view of the above problems, and an object of the present invention is to provide a cutting blade that satisfies both stable shape accuracy and cutting performance.
上記した課題を解決するため、本発明者は、刃先先端の強度の確保と、切断時のせん断抵抗の低下を両立できるか否かについて、検討した。 In order to solve the above-described problems, the present inventor has examined whether it is possible to achieve both the securing of the strength of the blade tip and the reduction of the shear resistance during cutting.
その結果、刃先先端の形状を工夫することにより、刃先先端の強度を低下させることなく、切断時のせん断抵抗を低下させることが可能であることを見出し、本発明をするに至った。 As a result, it has been found that by devising the shape of the tip of the blade tip, the shear resistance at the time of cutting can be reduced without reducing the strength of the tip of the blade tip, leading to the present invention.
即ち、本発明の一態様は、WC-Co系の超硬合金で構成され、平板状の基部と、前記基部の端部に形成された切断実行部である刃先部(刃先部にコーティング層を有するものを除く。)と、を有し、前記刃先部は、前記基部の左右両面から互いに近づくように傾斜した左右刃面と、前記左右刃面を結ぶように形成され、凸湾曲面を有する刃先先端と、を有し、前記刃先部には、刃渡り方向に10μm以上の欠けが無く、前記刃先部の板厚方向の断面形状は、左右刃面に沿った2本の直線の交点と刃先先端の最短距離が1μm以上、10μm以下である、平刃状切断刃を有するグリーンシート切断刃である。 That is, one aspect of the present invention is a WC-Co-based cemented carbide alloy, a flat base portion, and a cutting edge portion formed at the end portion of the base portion (a coating layer on the cutting edge portion). The cutting edge portion is formed so as to connect the left and right blade surfaces inclined so as to approach each other from the left and right surfaces of the base portion , and has a convex curved surface. The blade tip portion has no chipping of 10 μm or more in the spanning direction, and the cross-sectional shape in the plate thickness direction of the blade tip portion is the intersection of two straight lines along the left and right blade surfaces and the blade tip It is a green sheet cutting blade having a flat blade-shaped cutting blade whose shortest distance at the tip is 1 μm or more and 10 μm or less.
本発明によれば、安定した形状精度と切断性能を共に満足する切断刃を提供することができる。 According to the present invention, it is possible to provide a cutting blade that satisfies both stable shape accuracy and cutting performance.
以下、図面を参照して本発明に好適な実施形態を詳細に説明する。 DESCRIPTION OF EXEMPLARY EMBODIMENTS Hereinafter, exemplary embodiments suitable for the invention will be described in detail with reference to the drawings.
まず、図1〜図4を参照して本発明の実施形態に係る平刃状切断刃1の形状について、説明する。
First, the shape of the
ここでは平刃状切断刃1として、グリーンシート切断刃が例示されている。
Here, as the flat blade-
図1および図2に示すように、平刃状切断刃1は、平面形状が長方形の平板状の基部5と、基部5の一方の長辺(一端部)に設けられ、被切断物100を切断する切断実行部である平刃状の刃先部7を有している。
As shown in FIGS. 1 and 2, the flat blade-
基部5は、切断装置の固定部3に、図示したように平行な直線部を有する被固定部5aと、被固定部5aと刃先部7を連結する連結部5bを有している。
The
なお、図1および図2では、平刃状切断刃1の長辺の長さをL、短辺の長さをH、刃先部7の高さをH1、平刃状切断刃1の厚さをTと記載している。
1 and 2, the length of the long side of the flat blade-
また、図3に示すように、刃先部7は、基部5の左右両面(平板の両平面)から互いに(板厚方向に)近づくように傾斜した左刃面9a、右刃面9bと、左刃面9aと右刃面9bを結ぶように形成された刃先先端11を有している。
Further, as shown in FIG. 3, the
ここで、図3に示すように、刃先部7の板厚方向の断面形状は、左刃面9aと右刃面9bに沿った2本の直線13a、13bの交点と、刃先先端11の最短距離Xが1μm以上、10μm以下であるのが望ましい。
Here, as shown in FIG. 3, the cross-sectional shape of the
上記値が1μm未満の場合、刃先に欠けが発生し易い。一方、10μmを超える場合、刃先が被切断物100へ入り込む際に大きな切断抵抗が生じる。さらに摩耗による短寿命となり易い。より好ましくは、1.5μm以上、5μm以下である。
When the above value is less than 1 μm, the cutting edge tends to be chipped. On the other hand, when it exceeds 10 μm, a large cutting resistance is generated when the cutting edge enters the
また、図3に示すように、平刃状切断刃1は、刃先先端11に丸みを予め有している。換言すれば、刃先先端11は凸湾曲面を有する。凸湾曲面とは、ここでは外側に膨らんだ曲面形状を意味する。このように、刃先先端11に丸みを有する構造とすることにより、刃先の強度と低切断抵抗を両立させることができる。また、図4に示すように、左刃面9a、右刃面9bと刃先先端11の接続部15の板厚方向の断面形状が曲線を有すると低切断抵抗となりより良いが2つの直線からなる形状でも良い。
Further, as shown in FIG. 3, flat blade-
また、左刃面9aと右刃面9bは、左右対称であり、具体的には、図3に示すように、刃先部先端角度が、左刃面9a、右刃面9bに沿った2本の直線13a、13bと板厚方向の中心線21(板厚方向の中心を通り、かつ短辺方向に平行な直線)との角度α1、α2を測定した場合、その角度差が±0.3度以内であるのが望ましい。Further, the
これは、左右非対称な形状である場合、切断の際に向きを考慮しなければならず、作業性にも影響するためである。 This is because when the shape is asymmetrical, the direction must be taken into account when cutting, which affects workability.
さらに、左刃面9aと右刃面9bに沿った2本の直線13a、13bの交差角の内角θ(即ちα1+α2)は、4度以上、60度以下であるのが望ましい。Furthermore, it is desirable that the internal angle θ (that is, α 1 + α 2 ) of the intersection angle between the two
これは、θが4度未満の場合、切断抵抗は小さくなるが、刃先のチッピングが発生し易くなり、切断面に悪影響を与えたり、寿命が悪化したりするためである。 This is because when θ is less than 4 degrees, the cutting resistance is reduced, but chipping of the cutting edge is liable to occur, and the cut surface is adversely affected or the life is deteriorated.
また、θが60度を超える場合、刃先が被切断物100へ入り込む際に大きな負荷が生じ耐座屈性や耐摩耗性に劣ることになる。またこのような場合、被切断物100の塑性変形量は大きくなることになり、被切断物100の表面に傷を生じさせ易くなり、さらには切断面が垂直にならず斜めになり易くなり、且つ切断抵抗が大きくなるためである。
When θ exceeds 60 degrees, a large load is generated when the cutting edge enters the
なお、刃先の強度の確保と低切断抵抗を両立する観点からは、角度θは、10度以上、30度以下であるのがより望ましい。 In addition, it is more desirable that the angle θ is 10 degrees or more and 30 degrees or less from the viewpoint of ensuring the strength of the blade edge and low cutting resistance.
以上が平刃状切断刃1の形状の説明である。
The above is the description of the shape of the flat blade-shaped
なお、平刃状切断刃1を構成する材料は、被切断物に応じて適宜選択されるものであるが、具体的な材料としては、例えば炭素工具鋼やWC-Co系の超硬合金等が挙げられる。
In addition, although the material which comprises the flat blade-shaped
次に、平刃状切断刃1の刃先部7の加工方法について説明する。
Next, the processing method of the blade edge | tip
平刃状切断刃1の刃先部7の加工方法は、上記した刃先形状の加工が可能なものであれば、特に限定されるものではないが、以下のような方法を例示することができる。
Although the processing method of the blade edge | tip
まず、基部5の連結部5bの先端(長辺)に直線的な加工を行い、左刃面9a、右刃面9bおよび直線13a、13bを形成する。
First, linear processing is performed on the tip (long side) of the connecting
この直線的な加工は、例えば砥石による研磨等によりなされる。 This linear processing is performed by, for example, polishing with a grindstone.
次に、刃先部7に刃先先端11を形成するための加工を行う。
Next, the process for forming the blade edge |
前述のように、刃先先端11の形状は、曲線形状を有しているため、左刃面9aおよび右刃面9bを形成する場合のように、砥石による加圧加工では、刃先が薄すぎるため、加工時に刃先が砥石から逃げ易く、安定した加工は容易ではない。
As described above, the shape of the
そのため、刃先先端11の加工は、(1)砥粒(硬質材料)を有する溶液中で刃先先端11を形成する方法、あるいは(2)砥粒またはその他の硬質材料、即ち金属粉やセラミックス粉を混合した固形物を用いて刃先先端11を形成する方法等がある。
Therefore, the
以下、具体的な加工方法について説明する。 Hereinafter, a specific processing method will be described.
まず、(1)の方法とは、図5に示すように、適当な容器203内に、砥粒としての硬質材料を有する溶液201を満たし、溶液201の中へ平刃状切断刃1の刃先部7のみを浸漬させ、刃渡り方向に一定時間往復スライドさせることにより、溶液201中の硬質材料と刃先部7を接触させることにより加工を行い、刃先先端11を形成する方法である。
First, as shown in FIG. 5, the method (1) is a method in which a
ここで硬質材料の具体例としては、高硬度のダイヤモンド粒が短い加工時間で済むことから望ましいが、その他の金属粉やセラミックス粉であっても構わない。 Here, as a specific example of the hard material, high hardness diamond grains are preferable because a short processing time is required, but other metal powders and ceramic powders may be used.
また、溶液201の溶媒は例えば水である。
Moreover, the solvent of the
次に、(2)の方法とは、図6に示すように、硬質材料粉を混合した固形物205を平刃状切断刃1で切断することにより、固形物205中の硬質材料と刃先部7を接触させて加工を行い、刃先部7に刃先先端11を形成する方法である。
Next, the method of (2) is, as shown in FIG. 6, by cutting the
ここで、固形物205としては、例えば、粘土質材料が挙げられる。
Here, as the
また、硬質材料としてはダイヤモンド、W、Mo、WC、Al2O3、TiO2、TiC、TiCN、SiC、Si3N4、BN等の粉末が例として挙げられる。Examples of the hard material include diamond, W, Mo, WC, Al 2 O 3 , TiO 2 , TiC, TiCN, SiC, Si 3 N 4 , and BN powders.
これらの硬質材料の粉末粒径は、二次粒子の平均粒径がFsss(Fisher Sub-Sieve Sizer)粒度で1μm以下であるのが好ましい。これは、1μmを超えると刃先表面の加工において、欠けが発生する可能性があるためである。また微粒である程、平刃状切断刃の形状精度的に好ましいが、加工に時間を要するため、この範囲内において当初1μmに近いサイズの粒子にて加工し、仕上げとしてより微細な1μm未満のサイズの硬質材料粒子にて加工することがより好ましい。微粒で均一に分散していることにより、均一な刃先の可能が可能となる。 As for the powder particle size of these hard materials, the average particle size of secondary particles is preferably 1 μm or less in terms of Fsss (Fisher Sub-Sieve Sizer) particle size. This is because if it exceeds 1 μm, chipping may occur in the processing of the blade edge surface. Further, the finer the particle, the better the shape accuracy of the flat blade-shaped cutting blade. However, it takes time to process, so in this range, it is initially processed with particles of a size close to 1 μm, and the finish is smaller than 1 μm. It is more preferable to process with hard material particles of a size. A uniform cutting edge is possible because the particles are uniformly dispersed.
以上が平刃状切断刃1の刃先部7の加工方法例の説明である。
The above is description of the example of a processing method of the blade edge | tip
このように、本実施形態によれば、平刃状切断刃1の切断実行部である刃先部7は、基部5の左右両面から互いに近づくように傾斜した左刃面9a、右刃面9bと、左刃面9aと右刃面9bを結ぶように形成された刃先先端11を有し、左刃面9aと右刃面9bに沿った2本の直線13a、13bの交点と、刃先先端11の最短距離は1μm以上、10μm以下である。
Thus, according to the present embodiment, the
そのため、平刃状切断刃1は、安定した形状精度と切断性能を共に満足することができる。
Therefore, the flat blade-shaped
以下、実施例に基づき、本発明をさらに詳細に説明する。 Hereinafter, based on an Example, this invention is demonstrated in detail.
(実施例1)
砥粒を有する溶液中で刃先先端11を形成する方法にて製造した平刃状切断刃1を用いた切断試験を行い、刃先先端11の形状のチッピング性、摩耗性および切断面への影響を評価した。具体的な手順は以下の通りである。Example 1
A cutting test using the flat blade-shaped
<平刃状切断刃1の加工>
まず、刃渡り方向長さLが100mm、短辺方向長さHが20mm、厚さTが0.1mm(図1、2参照)で材質が株式会社アライドマテリアル製超硬合金FM10Kからなる平板状の板材を用意し、砥石を用いた既存の技術にて、長辺の一方に、厚さ方向の断面に対し左右対称となるように研磨加工を行い、直線からなる左刃面9a、13aおよび右刃面9b、13bを形成した。このとき刃面9a、13aと9b、13bは角度θを形成する。<Processing of
First, the length L in the blade direction is 100 mm, the length H in the short side direction is 20 mm, the thickness T is 0.1 mm (see FIGS. 1 and 2), and the material is a flat plate made of cemented carbide FM10K manufactured by Allied Material Co., Ltd. A plate material is prepared, and with the existing technique using a grindstone, polishing is performed on one of the long sides so as to be bilaterally symmetric with respect to the cross section in the thickness direction. Blade surfaces 9b and 13b were formed. At this time, the blade surfaces 9a, 13a and 9b, 13b form an angle θ.
次に、平刃状切断刃1を、図5に示すように砥粒としての硬質材料を有する溶液201中へ刃先部7のみを浸漬させ、刃渡り方向に一定時間往復スライドさせ、刃先先端11を形成した。
Next, as shown in FIG. 5, the flat blade-shaped
硬質材料を有する溶液としては、ワダトレーディング株式会社製研磨ダイヤモンドスラリーPC−1−W(Fsss粒度1μm)を用い、仕上げとしてPC−N100−W(粒度0.1μm)を用いた。
As a solution having a hard material, polishing diamond slurry PC-1-W (
なお、図示はしていないが、溶液201(水溶液)は刃先加工に影響を与えないように留意して均一な濃度となるように撹拌を施しながらスライドを行い、スライド時間を調整して、図3に示す刃先先端11を有する平刃状切断刃1を得た。
Although not shown, the solution 201 (aqueous solution) is slid while stirring so as to have a uniform concentration so as not to affect the cutting edge processing, and the slide time is adjusted. A flat blade-shaped
<平刃状切断刃1の評価>
次に、平刃状切断刃1の評価を以下の手順で行った。<Evaluation of flat blade-shaped
Next, the flat blade-shaped
まず、切断対象となる材料を用意した。 First, a material to be cut was prepared.
ここで、上記のように、平刃状切断刃1は主にグリーンシート用の切断刃であるが、被切断物としては、加速試験を行なうため、油粘土に金属粉末を混合したものを用意した。これは、製品のグリーンシートは製品毎の特性(せん断抵抗等の機械的強度)の差異が大きく、代表的な特性を持つグリーンシートを被切断物として選ぶのが困難であり、簡易的に評価するためでもある。
Here, as described above, the flat blade-shaped
なお、金属粉末はグリーンシート中のセラミックス粉末に対応した材料であり、油粘土はグリーンシート中のバインダに対応した材料とみなした。 The metal powder was a material corresponding to the ceramic powder in the green sheet, and the oil clay was regarded as a material corresponding to the binder in the green sheet.
具体的な被切断物の製造方法および切断試験の手順は以下の通りである。 The specific manufacturing method of the object to be cut and the procedure of the cutting test are as follows.
まず、中部電磁器工業株式会社製油粘土ポピーに対し、Fsss粒度1μmのW粉末を重量比で100:20となるようにして乳鉢にて均一となるように混合した。 First, W powder having an Fsss particle size of 1 μm was mixed with the Chubu Denki Kogyo Co., Ltd. oil-grown clay poppy so as to be uniform in a mortar at a weight ratio of 100: 20.
次に、この混合物をプレス圧10kg/cm2で厚さ1mmに成形し被切断物とした。Next, this mixture was molded to a thickness of 1 mm at a press pressure of 10 kg / cm 2 to obtain a workpiece.
次に、図1に示すように、平刃状切断刃1を切断装置に組み込み、切断刃の降下速度を10mm/秒として、被切断物を連続的に切断した。ここで連続的に切断する際に、被切断物が同じ水平位置で2回切断されないように、平刃状切断刃1が上昇する度に、水平方向に5mm移動できるようにした。図6に略図を示した。
Next, as shown in FIG. 1, the object to be cut was continuously cut by incorporating the flat blade-shaped
なお、被切断物を完全に切断するために被切断物の下部には、被切断物より硬度が低いものが必要であり、東洋濾紙株式会社製定性ろ紙グレードNo.1を敷いた。 In addition, in order to cut | disconnect a to-be-cut object completely, the lower thing of hardness than a to-be-cut object is required for the lower part of a to-be-cut object, and Toyo Filter Paper Co., Ltd. qualitative filter paper grade No. 1 was spread | laid.
切断前の最短距離X(左刃面9aと右刃面9bに沿った2本の直線13a、13bの交点と、刃先先端11の最短距離)と、上記切断を1000回行った後の刃先の状態を表1に示した。
The shortest distance X before cutting (the intersection of the two
評価の確認としては、1000回切断後の刃先のチッピングの有無、刃先の摩耗度合、被切断物の切断面の状態の確認を行った。 As confirmation of the evaluation, the presence or absence of chipping of the blade edge after cutting 1000 times, the degree of wear of the blade edge, and the state of the cut surface of the workpiece were confirmed.
具体的には、チッピングの有無は刃渡り方向の全面を拡大し観察し、欠けが見られない、または5μm未満の欠けがある場合を「○」、5μm以上、10μm未満の欠けがある場合を「△」、10μm以上の欠けがある場合を「×」と判断した。観察はオリンパス製顕微鏡STM6-LMにて倍率200倍で観察をした。 Specifically, the presence / absence of chipping is observed by enlarging the entire surface in the direction of the cutting edge, and when no chipping is observed, or when there is a chip of less than 5 μm, “◯”, and when there is a chip of 5 μm or more and less than 10 μm. “C” was judged as “x” when there was a chip of 10 μm or more. The observation was performed with an Olympus microscope STM6-LM at a magnification of 200 times.
また、刃先の摩耗度合は、前記顕微鏡にて図2のH1の距離が切断開始前に比較し5μm以下短くなった場合を「○」、5μmを超え10μm以下短くなった場合を「△」、10μmを超えて短くなった場合を「×」として判断した。切断物の切断面の状態もまた顕微鏡にて観察し、1000回目の切断面の傷について、幅5μm以上の傷が見られる場合を「×」、その他を「○」と判断した。 Further, the degree of wear of the blade edge is “◯” when the distance of H1 in FIG. 2 is shortened by 5 μm or less compared to before the start of cutting with the microscope, “△”, and when “5 μm is shortened by 10 μm or less” The case where it shortened exceeding 10 micrometers was judged as "x". The state of the cut surface of the cut product was also observed with a microscope, and regarding the scratch on the 1000th cut surface, a case where a scratch having a width of 5 μm or more was seen was judged as “X”, and the others were judged as “◯”.
表1から明らかなように、最短距離Xが1〜10μmの試料(実施例1〜16)は刃先のチッピングの有無、刃先の摩耗度合、被切断物の切断面の状態のいずれも「△」または「○」の評価であった。 As is clear from Table 1, the samples having the shortest distance X of 1 to 10 μm (Examples 1 to 16) are all “△” in the presence or absence of chipping of the blade edge, the degree of wear of the blade edge, and the state of the cut surface of the workpiece. Or it was evaluation of "(circle)".
一方で最短距離X1〜10μm、刃先角度4〜60度の少なくとも一方がこの範囲を外れている試料(比較例1〜4)は刃先のチッピングの有無、刃先の摩耗度合、被切断物の切断面の状態のいずれか(あるいは全て)が「×」評価となっていた。 On the other hand, samples (Comparative Examples 1 to 4) in which at least one of the shortest distance X1 to 10 μm and the blade edge angle 4 to 60 degrees is out of this range are the presence or absence of chipping of the blade edge, the wear degree of the blade edge, and the cut surface of the workpiece. Any (or all) of the states of was rated as “x”.
また、比較例3および4の試料は切断物の切断面の状況はよいものの、被切断物の切断角度は87度未満であり、垂直に切断されていなかった(これを表1では「斜め」と記載した)。これはXが上記範囲を外れているのに加え、刃先角度が大きい(60度以上である)ため、切断刃が被切断物に入った際に強制的に押し広げているために生じたものと考えられた。なお実施例および比較例の評価前の切断刃の断面を観察した結果、左右刃面の中心線に対する角度差は±0.3度以内であり、図4の連結部15は曲線を有していた。
Further, in the samples of Comparative Examples 3 and 4, although the state of the cut surface of the cut object was good, the cut angle of the object to be cut was less than 87 degrees and was not cut vertically (this is “oblique” in Table 1). Described). This occurs because X is out of the above range and the blade edge angle is large (60 degrees or more), so that the cutting blade is forced to spread when entering the workpiece. It was considered. In addition, as a result of observing the cross section of the cutting blade before the evaluation of the example and the comparative example, the angle difference with respect to the center line of the left and right blade surfaces is within ± 0.3 degrees, and the connecting
(実施例2)
実施例2において、刃先先端11を形成するための加工として、固形物を用いて刃先先端11を形成する方法を用いて刃先先端11を形成し、切断試験を行った。具体的な手順は以下の通りである。(Example 2)
In Example 2, as a process for forming the
まず、実施例1と同様の板材を、砥石を用いた既存の技術にて、厚さ方向の断面に対し左右対称となるように研磨加工を行い、直線からなる左刃面9a、13aおよび右刃面9b、13bを形成した。このとき左刃面9a、13aおよび右刃面9b、13bは角度θを形成する。
First, the same plate material as in Example 1 is polished by a conventional technique using a grindstone so as to be bilaterally symmetric with respect to the cross section in the thickness direction, and the
次に、刃先の加工に用いる固形物として、中部電磁器工業株式会社製油粘土ポピーに対し、昭和電工株式会社製F3グレードの酸化チタン粉末を重量比で100:50となるようにして乳鉢にて均一となるように混合したものを用意した。この混合物をプレス圧10kg/cm2で厚さ1mmに成形した。Next, as a solid material used for cutting edge processing, Chubu Denki Kogyo Co., Ltd. oil clay poppy, F3 grade titanium oxide powder made by Showa Denko Co., Ltd. in a mortar with a weight ratio of 100: 50 What was mixed so that it might become uniform was prepared. This mixture was molded to a thickness of 1 mm at a press pressure of 10 kg / cm 2 .
ここで、酸化チタンの比表面積BET(Brunauer,Emmet and Teller)値は36m2/gであり、株式会社日立ハイテクノロジーズ 電界放射型走査電子顕微鏡 S−420を用いた2万倍での走査電子顕微鏡観察では1次粒子は0.1μm未満であった。Here, the specific surface area BET (Brunauer, Emmet and Teller) value of titanium oxide is 36 m 2 / g, and scanning electron microscope at 20,000 times using Hitachi High-Technologies Field Emission Scanning Electron Microscope S-420. In observation, the primary particles were less than 0.1 μm.
この固形物を被切断物として、図1に示すように、平刃状切断刃1を切断装置に組み込み、切断刃の降下速度を5mm/秒として連続的に切断した。ここで連続的に切断する際に、被切断物が同じ水平位置で2回切断されないように、平刃状切断刃1が上昇する度に、水平方向に移動できるようにした(図6参照)。切断回数を調整して、表2に示すような形状に刃先先端11を調整した。
With this solid material to be cut, a flat blade-shaped
次に、得られた平刃状切断刃1で、実施例1と同様の材料を切断し、実施例1と同様に、刃先のチッピングの有無、刃先の摩耗度合、被切断物の切断面の状態の確認を行った。
Next, with the obtained flat blade-shaped
結果を表2に示す。
表2から明らかなように、最短距離Xが1〜10μmの試料(実施例17〜24)は刃先のチッピングの有無、刃先の摩耗度合、被切断物の切断面の状態のいずれも「△」または「○」の評価であり、実施例1と同様の結果が得られた。なお実施例および比較例の評価前の切断刃の断面を観察した結果、左右刃面の中心線に対する角度差は±0.3度以内であり、図4の連結部15は曲線を有していた。
As is clear from Table 2, the samples having the shortest distance X of 1 to 10 μm (Examples 17 to 24) are all “△” in the presence or absence of chipping of the blade edge, the degree of wear of the blade edge, and the state of the cut surface of the workpiece. Or it was evaluation of "(circle)" and the result similar to Example 1 was obtained. In addition, as a result of observing the cross section of the cutting blade before the evaluation of the example and the comparative example, the angle difference with respect to the center line of the left and right blade surfaces is within ± 0.3 degrees, and the connecting
以上、本発明を実施形態および実施例に基づき説明したが、本発明は上記した実施形態に限定されることはない。 As mentioned above, although this invention was demonstrated based on embodiment and an Example, this invention is not limited to above-described embodiment.
当業者であれば、本発明の範囲内で各種変形例や改良例に想到するのは当然のことであり、これらも本発明の範囲に属するものと了解される。 It is natural for those skilled in the art to come up with various modifications and improvements within the scope of the present invention, and it is understood that these also belong to the scope of the present invention.
1 :平刃状切断刃
3 :切断装置固定部
5 :基部
5a :被固定部
5b :連結部
7 :刃先部
9a :左刃面
9b :右刃面
11 :刃先先端
15 :接続部
21 :中心線
100 :被切断物
201 :溶液
203 :容器
205 :固形物
X :最短距離
α1 :角度
α2 :角度
θ :内角1: Flat blade-shaped cutting blade 3: Cutting device fixing portion 5:
Claims (4)
平板状の基部と、
前記基部の端部に形成された切断実行部である刃先部(刃先部にコーティング層を有するものを除く。)と、を有し、
前記刃先部は、
前記基部の左右両面から互いに近づくように傾斜した左右刃面と、
前記左右刃面を結ぶように形成され、凸湾曲面を有する刃先先端と、を有し、
前記刃先部には、刃渡り方向に10μm以上の欠けが無く、
前記刃先部の板厚方向の断面形状は、左右刃面に沿った2本の直線の交点と刃先先端の最短距離が1μm以上、10μm以下である、
平刃状切断刃を有するグリーンシート切断刃。 Consists of WC-Co based cemented carbide,
A flat base, and
A blade edge portion (excluding those having a coating layer on the blade edge portion) which is a cutting execution portion formed at an end portion of the base portion, and
The cutting edge portion is
Left and right blade surfaces inclined so as to approach each other from both left and right sides of the base,
A cutting edge tip formed to tie the left and right blade surfaces and having a convex curved surface;
There is no chip of 10 μm or more in the blade span direction in the blade edge part,
The cross-sectional shape in the plate thickness direction of the blade edge portion is such that the shortest distance between the intersection of two straight lines along the left and right blade surfaces and the tip of the blade edge is 1 μm or more and 10 μm or less .
A green sheet cutting blade having a flat cutting blade.
請求項1に記載の平刃状切断刃を有するグリーンシート切断刃。 The shortest distance between the intersection of two straight lines along the left and right blade surfaces and the tip of the blade edge is 1.5 μm or more and 5 μm or less .
A green sheet cutting blade having the flat blade-shaped cutting blade according to claim 1 .
請求項1または2に記載の平刃状切断刃を有するグリーンシート切断刃。 The internal angle of the intersection angle of the two straight lines along the left and right blade surfaces is 4 degrees or more and 60 degrees or less .
The green sheet cutting blade which has the flat blade-shaped cutting blade of Claim 1 or 2 .
請求項1〜3のいずれか一項に記載の平刃状切断刃を有するグリーンシート切断刃。 The internal angle of the intersection angle of two straight lines along the left and right blade surfaces is 10 degrees or more and 30 degrees or less .
The green sheet cutting blade which has the flat blade-shaped cutting blade as described in any one of Claims 1-3 .
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2012216720 | 2012-09-28 | ||
JP2012216720 | 2012-09-28 | ||
PCT/JP2013/075899 WO2014050883A1 (en) | 2012-09-28 | 2013-09-25 | Flat blade-shaped cutting blade and green sheet cutting blade |
Related Child Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2016236482A Division JP2017042911A (en) | 2012-09-28 | 2016-12-06 | Green sheet cutting blade |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPWO2014050883A1 JPWO2014050883A1 (en) | 2016-08-22 |
JP6087363B2 true JP6087363B2 (en) | 2017-03-01 |
Family
ID=50388278
Family Applications (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2014538526A Active JP6087363B2 (en) | 2012-09-28 | 2013-09-25 | Green sheet cutting blade |
JP2016236482A Pending JP2017042911A (en) | 2012-09-28 | 2016-12-06 | Green sheet cutting blade |
Family Applications After (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2016236482A Pending JP2017042911A (en) | 2012-09-28 | 2016-12-06 | Green sheet cutting blade |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
JP (2) | JP6087363B2 (en) |
KR (1) | KR101773267B1 (en) |
CN (1) | CN104684699B (en) |
MY (1) | MY166204A (en) |
PH (1) | PH12015500706A1 (en) |
TW (1) | TWI584928B (en) |
WO (1) | WO2014050883A1 (en) |
Families Citing this family (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP6187827B2 (en) * | 2014-12-08 | 2017-08-30 | ツジカワ株式会社 | PRESSURE CUTTING CUTTING DIE, MANUFACTURING METHOD FOR CUTTING CUTTING CUTTING DIE, AND METHOD OF CUTTING CUTTING WORK USING CUTTING CUTTING CUTTER |
JP6568443B2 (en) * | 2015-09-30 | 2019-08-28 | 日本特殊陶業株式会社 | Method for manufacturing ceramic laminate and cutting apparatus |
CN109015780B (en) * | 2018-08-10 | 2024-02-02 | 安徽格林开思茂光电科技股份有限公司 | Touch screen cutting tool |
JP2020064923A (en) * | 2018-10-16 | 2020-04-23 | 太陽誘電株式会社 | Method and apparatus for manufacturing multilayer ceramic electronic component |
JP6517418B1 (en) * | 2018-10-26 | 2019-05-22 | 株式会社レーベン | Cutting instrument and method of manufacturing the same |
JP2021002592A (en) * | 2019-06-21 | 2021-01-07 | 太陽誘電株式会社 | Manufacturing method for laminated ceramic electronic component and manufacturing device for laminated ceramic electronic component |
JP7292487B2 (en) | 2020-06-19 | 2023-06-16 | 株式会社アライドマテリアル | Cemented carbide cutting blade |
CN115697657A (en) * | 2020-06-19 | 2023-02-03 | 联合材料公司 | Cutting edge made of superhard alloy |
CN115697656A (en) | 2020-06-19 | 2023-02-03 | 联合材料公司 | Cutting edge made of superhard alloy |
CN112643862B (en) * | 2020-12-30 | 2022-03-04 | 瓷金科技(河南)有限公司 | Method for trimming ceramic green sheet, method for processing ceramic green sheet, and trimming assistance device |
JP2024112328A (en) * | 2021-06-17 | 2024-08-21 | 株式会社ファインテック | Blades and method for manufacturing blades |
Family Cites Families (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3977287A (en) * | 1975-12-22 | 1976-08-31 | General Motors Corporation | Fabric cutting blade |
JPS59156797U (en) * | 1983-04-06 | 1984-10-20 | 日本特殊陶業株式会社 | Dividing groove forming blade |
JPH01148719A (en) * | 1987-12-03 | 1989-06-12 | Hitachi Metals Ltd | Cutting edge for glass |
JP2594234B2 (en) * | 1994-06-30 | 1997-03-26 | ニッコー株式会社 | Method and apparatus for forming ceramic electronic circuit board |
DE29609877U1 (en) * | 1996-06-04 | 1997-10-02 | Hofer, Helmut, Prof. Dr.-Ing., 81929 München | Pressure cutting knife |
DE29616585U1 (en) * | 1996-09-24 | 1998-01-29 | Essmann & Schaefer GmbH & Co. KG, 42369 Wuppertal | Cutting and scoring tools |
DE19902818C2 (en) * | 1999-01-25 | 2003-03-27 | Wolfgang Bauer | Metal knife with specially adapted material hardness distribution for shredding and cutting machines |
JP2001158013A (en) * | 1999-12-02 | 2001-06-12 | Sumitomo Metal Electronics Devices Inc | Method and apparatus for manufacturing ceramic board |
CN1201342C (en) * | 2000-05-23 | 2005-05-11 | 京瓷株式会社 | Porcelain base-plate for formation of chip resistance and mfg. method of chip-resistance |
JP4084690B2 (en) * | 2003-03-26 | 2008-04-30 | 京セラ株式会社 | Cutting blade |
JP4753650B2 (en) * | 2005-07-28 | 2011-08-24 | Uht株式会社 | Cutting device and cutter holder for cutting device |
JP2007083332A (en) * | 2005-09-21 | 2007-04-05 | Next I&D株式会社 | Cut-off device and cutter holder for the same |
JP2009196285A (en) * | 2008-02-25 | 2009-09-03 | Sumitomo Metal Electronics Devices Inc | Slitting blade for shaping pressing groove |
JP2012071374A (en) * | 2010-09-28 | 2012-04-12 | Tdk Corp | Cutting blade and method for manufacturing multilayer ceramic electronic component |
-
2013
- 2013-09-25 MY MYPI2015700985A patent/MY166204A/en unknown
- 2013-09-25 KR KR1020157008932A patent/KR101773267B1/en active IP Right Grant
- 2013-09-25 CN CN201380050825.8A patent/CN104684699B/en active Active
- 2013-09-25 WO PCT/JP2013/075899 patent/WO2014050883A1/en active Application Filing
- 2013-09-25 JP JP2014538526A patent/JP6087363B2/en active Active
- 2013-09-27 TW TW102134946A patent/TWI584928B/en active
-
2015
- 2015-03-27 PH PH12015500706A patent/PH12015500706A1/en unknown
-
2016
- 2016-12-06 JP JP2016236482A patent/JP2017042911A/en active Pending
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
PH12015500706B1 (en) | 2015-05-18 |
PH12015500706A1 (en) | 2015-05-18 |
JP2017042911A (en) | 2017-03-02 |
TWI584928B (en) | 2017-06-01 |
KR20150052301A (en) | 2015-05-13 |
CN104684699A (en) | 2015-06-03 |
KR101773267B1 (en) | 2017-08-31 |
CN104684699B (en) | 2017-05-17 |
JPWO2014050883A1 (en) | 2016-08-22 |
WO2014050883A1 (en) | 2014-04-03 |
MY166204A (en) | 2018-06-14 |
TW201434601A (en) | 2014-09-16 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6087363B2 (en) | Green sheet cutting blade | |
JP5766886B2 (en) | Flat blade cutting blade and green sheet cutting blade | |
JP2013136144A (en) | Pcd drill | |
WO2021256282A1 (en) | Cemented carbide cutting blade | |
TWI810583B (en) | Carbide Cutting Blades | |
WO2021256279A1 (en) | Cemented carbide cutting blade | |
JP7292487B2 (en) | Cemented carbide cutting blade | |
EP3848173A1 (en) | Rotary cutting tool | |
JP2011062807A (en) | End mill made of cemented carbide | |
WO2023176818A1 (en) | Cutting blade made of cemented carbide | |
WO2023176819A1 (en) | Cutting blade made of super-hard alloy | |
JP7144641B2 (en) | Cemented carbide cutting blade | |
JP2008093800A (en) | Surface coated cemented carbide end mill for rapid feed cutting |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20150916 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20161206 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20170201 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6087363 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |