JP6078835B2 - Melt blown nonwoven fabric made of ultrafine fibers and laminated product thereof - Google Patents

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Description

本発明は、繊維の絡まりや浮遊繊維の付着が抑制され、目付が小さくても最大細孔径及び平均細孔径が小さく、微粒子捕捉性及び通気性の両方に優れた極細繊維からなるメルトブロー不織布に関する。   TECHNICAL FIELD The present invention relates to a melt blown nonwoven fabric made of ultrafine fibers that suppresses entanglement of fibers and adhesion of floating fibers, has a small maximum pore diameter and a small average pore diameter even when the basis weight is small, and is excellent in both fine particle capturing ability and air permeability.

メルトブロー不織布は、スパンボンド不織布より極細の繊維からなるので、微粒子捕捉性に優れており、液体フィルタ、エアフィルタ等に用いられ、また電極間の絶縁性や電解液の保持性に優れているので電池セパレータ等にも用いられている。メルトブロー不織布は、例えば、加工性、耐薬品性等に優れたポリオレフィンからなるが、微粒子捕集性をさらに高めるために、ポリオレフィン繊維の一層の極細化、及び最大細孔径及び平均細孔径の低減が求められている。   Melt blown non-woven fabric is made of finer fibers than spunbond non-woven fabric, so it has excellent fine particle capture, is used in liquid filters, air filters, etc., and also has excellent insulation between electrodes and electrolyte retention. It is also used for battery separators. Melt blown non-woven fabric is made of, for example, polyolefin excellent in processability, chemical resistance, etc., but in order to further improve the particulate collection property, the polyolefin fiber is further refined and the maximum pore size and the average pore size are reduced. It has been demanded.

特開平6-25958号(特許文献1)は、温度230℃及び荷重2.16 kgにおけるメルトインデックスが500〜2,000 g/10分のポリプロピレンを200〜285℃のノズル温度で紡糸してなる、繊維径変動率が小さいポリプロピレン極細繊維からなるメルトブロー不織布の製造方法を開示している。特開2002-201560号(特許文献2)は、メルトフローレートが1,200 g/10分以上で、分子量分布(Mw/Mn)が2.5以下のポリプロピレンからなる、平均繊維径が2.0μm以下の極細繊維のメルトブロー不織布の製造方法を開示している。しかしながら、特許文献1及び特許文献2に記載の方法は、ポリプロピレン極細繊維の絡まり、及び得られた不織布への浮遊繊維の付着が十分に防止されていないため、これらの方法によって微粒子捕捉性及び通気性の両方に優れたメルトブロー不織布を得ることができない。   JP-A-6-25958 (Patent Document 1) is a fiber diameter fluctuation formed by spinning polypropylene having a melt index of 500 to 2,000 g / 10 min at a temperature of 230 ° C. and a load of 2.16 kg at a nozzle temperature of 200 to 285 ° C. Disclosed is a method for producing a melt blown nonwoven fabric comprising polypropylene microfibers with a low rate. JP 2002-201560 (Patent Document 2) discloses an ultrafine fiber having an average fiber diameter of 2.0 μm or less and made of polypropylene having a melt flow rate of 1,200 g / 10 min or more and a molecular weight distribution (Mw / Mn) of 2.5 or less. Discloses a method for producing a melt blown nonwoven fabric. However, the methods described in Patent Document 1 and Patent Document 2 do not sufficiently prevent entanglement of polypropylene ultrafine fibers and adhesion of floating fibers to the obtained nonwoven fabric. A melt blown nonwoven fabric excellent in both properties cannot be obtained.

特表2009-534548号(特許文献3)は、長さLと最大横断面寸法Dとの比率L/Dが20以上の紡糸オリフィスを備え、非常に低いスループット又はポリマー流速で紡糸することにより、直径0.5μm未満のポリプロピレン繊維からなる不織布を製造するメルトブロー紡糸装置を開示している。しかしながら、この装置を用いて極細のポリプロピレン繊維からなる不織布をメルトブロー法により製造すると、繊維の絡まりや得られた不織布への浮遊繊維の付着が生じ、微粒子捕捉性及び通気性の両方に優れたメルトブロー不織布を得ることができない。   JP-T-2009-534548 (Patent Document 3) includes a spinning orifice having a ratio L / D of a length L to a maximum cross-sectional dimension D of 20 or more, and spinning at a very low throughput or polymer flow rate. A melt blow spinning device for producing a nonwoven fabric made of polypropylene fibers having a diameter of less than 0.5 μm is disclosed. However, when a nonwoven fabric made of ultrafine polypropylene fibers is produced using this apparatus by the melt-blowing method, entanglement of the fibers and adhesion of floating fibers to the resulting nonwoven fabric occur, and the melt-blown excellent in both fine particle capturing and breathability. A nonwoven fabric cannot be obtained.

特開平6-25958号公報JP-A-6-25958 特開2002-201560号公報JP 2002-201560 特表2009-534548号公報Special Publication 2009-534548

従って、本発明の目的は、繊維の絡まり及び浮遊繊維の付着が抑制され、目付が小さくても最大細孔径及び平均細孔径が小さく、微粒子捕捉性及び通気性の両方に優れた極細繊維からなるメルトブロー不織布を提供することである。   Therefore, the object of the present invention is to suppress the entanglement of fibers and the adhesion of floating fibers, and even if the basis weight is small, the maximum pore diameter and the average pore diameter are small, and it consists of ultrafine fibers excellent in both fine particle capturing ability and air permeability. It is to provide a melt blown nonwoven fabric.

上記目的に鑑み鋭意研究の結果、本発明者等は、(1) ダイと吸引ロールとの間隔を、溶融ポリマーの延伸が完了するとともに、得られた前記ポリマー繊維の振動が実質的に起こらない範囲内とすることにより、前記ポリマー繊維の糸切れ及び絡みが抑制され、さらに(2) 吸引ロールの外周面と吸引フードのダイ側端部との間隔を、得られたメルトブロー不織布の表面に糸切れした繊維が付着又は接触しても吸引除去し得るように設定することにより、たとえ前記ポリマー繊維の絡まり及び浮遊繊維が発生したとしても、それらの付着が抑制され、その結果、目付が小さくても最大細孔径及び平均細孔径が小さく、微粒子捕捉性及び通気性の両方に優れた極細繊維からなるメルトブロー不織布が得られることを発見し、本発明に想到した。   As a result of diligent research in view of the above-mentioned object, the present inventors have (1) the interval between the die and the suction roll, the stretching of the molten polymer is completed, and the vibration of the obtained polymer fiber does not substantially occur. Within the range, yarn breakage and entanglement of the polymer fiber are suppressed, and (2) the distance between the outer peripheral surface of the suction roll and the die side end of the suction hood is set on the surface of the obtained melt blown nonwoven fabric. By setting so that the cut fibers can be removed by suction even if they are attached or contacted, even if entanglement of the polymer fibers and floating fibers occur, their adhesion is suppressed, and as a result, the basis weight is small. In addition, the present inventors have found that a melt blown nonwoven fabric composed of ultrafine fibers having a small maximum pore diameter and an average pore diameter and excellent in both fine particle capturing ability and air permeability can be obtained.

すなわち、本発明のメルトブロー不織布は、数平均繊維径が1μm以下で、繊維径分布(重量平均繊維径/数平均繊維径)が1.3以下で、繊維径変動率が55%以下の極細繊維からなり、平均目付が12 g/m2以下で、バブルポイント法により求めた最大細孔径及び平均細孔径がそれぞれ12μm以下及び6μm以下で、通気度(JIS L 1096)が5 mL/cm2/秒以上であることを特徴とする。 That is, the melt blown nonwoven fabric of the present invention comprises ultrafine fibers having a number average fiber diameter of 1 μm or less, a fiber diameter distribution (weight average fiber diameter / number average fiber diameter) of 1.3 or less, and a fiber diameter variation rate of 55% or less. The average basis weight is 12 g / m 2 or less, the maximum pore size and average pore size determined by the bubble point method are 12 μm or less and 6 μm or less, respectively, and the air permeability (JIS L 1096) is 5 mL / cm 2 / s or more. It is characterized by being.

前記数平均繊維径は0.7μm以下であるのが好ましい。前記極細繊維は1,000〜2,000 g/10分のメルトフローレート(JIS K7210、230℃、荷重2,160 g)を有するポリプロピレンからなるのが好ましい。   The number average fiber diameter is preferably 0.7 μm or less. The ultrafine fibers are preferably made of polypropylene having a melt flow rate (JIS K7210, 230 ° C., load 2,160 g) of 1,000 to 2,000 g / 10 min.

本発明のメルトブロー不織布の積層加工品は、前記メルトブロー不織布に積層加工を施してなる。   The laminated product of the melt blown nonwoven fabric of the present invention is obtained by subjecting the melt blown nonwoven fabric to laminate processing.

本発明のメルトブロー不織布は、平均繊維径が小さく、繊維径分布が狭い極細繊維により形成されているので、目付が小さくても小さな最大細孔径及び平均細孔径を有する。そのため微粒子捕捉性及び通気性の両方に優れており、長期に亘って高い微粒子捕捉性能を維持することができる。従って、本発明の不織布は、軽量及び小体積の液体フィルタ、エアフィルタ、防塵マスク、電池セパレータ等に有用である。また本発明の不織布を積層することにより、高い微粒子捕捉性能を有するフィルタやセパレータが得られる。   Since the melt blown nonwoven fabric of the present invention is formed of ultrafine fibers having a small average fiber diameter and a narrow fiber diameter distribution, it has a small maximum pore diameter and average pore diameter even if the basis weight is small. Therefore, it is excellent in both fine particle capturing ability and air permeability, and high fine particle capturing performance can be maintained over a long period of time. Therefore, the nonwoven fabric of the present invention is useful for lightweight and small volume liquid filters, air filters, dust masks, battery separators and the like. In addition, by laminating the nonwoven fabric of the present invention, a filter or separator having high fine particle capturing performance can be obtained.

本願に記載のメルトブロー不織布の製造方法、及びそれに使用する装置は、(1) ダイと吸引ロールとの間隔を、溶融ポリマーの延伸が完了するとともに、得られた前記ポリマー繊維の振動が実質的に起こらない範囲内に設定しているので、前記ポリマー繊維の糸切れ及び絡みを抑制することができ、(2) 吸引ロールの外周面と吸引フードのダイ側端部との間隔を、得られたメルトブロー不織布の表面に糸切れした繊維が付着又は接触しても吸引除去し得る範囲内に設定しているので、糸切れにより生じる飛散繊維を効果的に除去することができ、もって平均繊維径が小さく、繊維径分布が狭い極細繊維からなるメルトブロー不織布が得られる。   The method for producing a melt blown nonwoven fabric described in the present application and the apparatus used therefor are as follows: (1) The distance between the die and the suction roll is substantially equal to the vibration of the polymer fiber obtained while the stretching of the molten polymer is completed. Since it is set within a range that does not occur, it is possible to suppress yarn breakage and entanglement of the polymer fiber, and (2) the distance between the outer peripheral surface of the suction roll and the die side end of the suction hood was obtained. Since it is set within a range that can be removed by suction even if fibers broken on the surface of the melt blown nonwoven fabric adhere or contact, it is possible to effectively remove scattered fibers caused by yarn breakage, and the average fiber diameter A melt-blown nonwoven fabric made of ultrafine fibers having a small fiber diameter distribution is obtained.

本発明のメルトブロー不織布の製造装置の一例を示す横手方向断面図である。It is transverse direction sectional drawing which shows an example of the manufacturing apparatus of the melt blown nonwoven fabric of this invention. 図1の装置における吸引ロールの内部構造を示す分解斜視図である。FIG. 2 is an exploded perspective view showing an internal structure of a suction roll in the apparatus of FIG. 図1の装置における吸引ロールの内部構造を示す長手方向断面図である。FIG. 2 is a longitudinal sectional view showing an internal structure of a suction roll in the apparatus of FIG. 図1の装置を示す一部を切欠いた部分断面正面図である。FIG. 2 is a partial cross-sectional front view showing a part of the apparatus of FIG. 図1の装置におけるポリマー繊維の捕集部位近傍を示す拡大部分断面図である。FIG. 2 is an enlarged partial sectional view showing the vicinity of a polymer fiber collection site in the apparatus of FIG. 吸引フードによる吸引ロールの被覆領域を示す概略図である。It is the schematic which shows the coating | coated area | region of the suction roll by a suction hood. 図1のメルトブロー装置におけるダイの内部構造を示す断面図である。FIG. 2 is a cross-sectional view showing an internal structure of a die in the meltblowing apparatus of FIG. 図7のダイの要部を示す部分拡大断面図である。FIG. 8 is a partial enlarged cross-sectional view showing a main part of the die of FIG. 図7のダイの紡糸ノズルを構成する溝付きプレートの一方を示す部分平面図である。FIG. 8 is a partial plan view showing one of the grooved plates constituting the spinning nozzle of the die of FIG. 図7のダイにおける紡糸ノズルの配列を示す部分正面図である。FIG. 8 is a partial front view showing an array of spinning nozzles in the die of FIG. 一列のダイから吐出されたポリマー繊維の流れを示す概略図である。It is the schematic which shows the flow of the polymer fiber discharged from the die | dye of 1 row. 本発明のメルトブロー不織布の製造装置の別の例を示す断面図である。It is sectional drawing which shows another example of the manufacturing apparatus of the melt blown nonwoven fabric of this invention. 比較例1で用いたメルトブロー装置を示す断面図である。2 is a cross-sectional view showing a meltblowing device used in Comparative Example 1. FIG. 比較例2で用いたメルトブロー装置を示す断面図である。5 is a cross-sectional view showing a meltblowing device used in Comparative Example 2. FIG. 実施例1〜3及び比較例6のメルトブロー不織布の繊維直径分布を表すグラフである。6 is a graph showing fiber diameter distributions of melt blown nonwoven fabrics of Examples 1 to 3 and Comparative Example 6. バブルポイント法により平均細孔径及び最大細孔径を求めるための圧力-透過流量曲線を示すグラフである。It is a graph which shows the pressure-permeation flow rate curve for calculating | requiring an average pore diameter and a maximum pore diameter by the bubble point method.

[1]原料樹脂
メルトブロー不織布を構成するポリマーとしては、メルトブロー可能な溶融ポリマーとなる熱可塑性樹脂であればよい。メルトブロー可能な熱可塑性樹脂としては、ポリエチレン、ポリプロピレン等のポリオレフィン、ポリエステル、ポリエーテルエーテルケトン、ポリフェニレンサルファイド、ポリアミド等が挙げられる。本発明の極細繊維からなるメルトブロー不織布には、ポリオレフィン又はポリエステルが好ましく、ポリオレフィンが特に好ましい。
[1] Raw Material Resin The polymer constituting the meltblown nonwoven fabric may be any thermoplastic resin that becomes a meltblown molten polymer. Examples of the thermoplastic resin that can be melt blown include polyolefins such as polyethylene and polypropylene, polyesters, polyetheretherketone, polyphenylene sulfide, and polyamides. For the melt blown nonwoven fabric comprising the ultrafine fibers of the present invention, polyolefin or polyester is preferable, and polyolefin is particularly preferable.

前記ポリオレフィンとしては、プロピレン、エチレン、ブテン-1、ヘキセン-1、オクテン-1、4-メチルペンテン-1等のα-オレフィンの単独重合体、あるいはこれらα-オレフィンの2種類以上のランダム又はブロック共重合体が挙げられる。中でもポリプロピレンが好ましく、特に1,000〜2,000 g/10分のメルトフローレート(MFR)を有するポリプロピレンが好ましい。MFRが1,000 g/10分以上のポリプロピレンを用いることにより、溶融混練温度及び吐出温度を比較的低くすることができる。MFRが1,000 g/10分未満であると、溶融混練温度を高くしなければならず、吐出繊維同士が融着しやすくなって繊維径分布が広くなるだけでなく、繊維切れも起こり易くなる。一方、MFRが2,000 g/10分超であると、繊維が短くなり、不織布の強度が不十分となるおそれがある。MFRの下限は1,200 g/10分が好ましく、1,300 g/10分がより好ましく、また上限は1,800 g/10分が好ましく、1,700 g/10分がより好ましい。ポリプロピレンのMFRは、JIS K7210に基づき荷重2.16 kg、及び温度230℃で測定する。   Examples of the polyolefin include homopolymers of α-olefins such as propylene, ethylene, butene-1, hexene-1, octene-1, 4-methylpentene-1, or two or more kinds of these α-olefins, which are random or block A copolymer is mentioned. Among these, polypropylene is preferable, and polypropylene having a melt flow rate (MFR) of 1,000 to 2,000 g / 10 min is particularly preferable. By using polypropylene having an MFR of 1,000 g / 10 min or more, the melt kneading temperature and the discharge temperature can be made relatively low. When the MFR is less than 1,000 g / 10 min, the melt-kneading temperature must be increased, and the discharged fibers are easily fused together to widen the fiber diameter distribution and also cause fiber breakage. On the other hand, if the MFR is more than 2,000 g / 10 minutes, the fibers are shortened and the strength of the nonwoven fabric may be insufficient. The lower limit of MFR is preferably 1,200 g / 10 min, more preferably 1,300 g / 10 min, and the upper limit is preferably 1,800 g / 10 min, more preferably 1,700 g / 10 min. The MFR of polypropylene is measured at a load of 2.16 kg and a temperature of 230 ° C. based on JIS K7210.

ポリプロピレンの重量平均分子量(Mw)は1×104〜2×105が好ましく、5×104〜10×105がより好ましい。ポリプロピレンの分子量分布[重量平均分子量(Mw)/数平均分子量(Mn)]は1.1〜5が好ましく、1.5〜4がより好ましく、2〜3.5が最も好ましい。 The weight average molecular weight (Mw) of polypropylene is preferably 1 × 10 4 to 2 × 10 5, and more preferably 5 × 10 4 to 10 × 10 5 . The molecular weight distribution [weight average molecular weight (Mw) / number average molecular weight (Mn)] of polypropylene is preferably 1.1 to 5, more preferably 1.5 to 4, and most preferably 2 to 3.5.

ポリプロピレンとしては、プロピレン単独重合体、又は過半重合割合のプロピレンと他のα-オレフィン(エチレン、ブテン、ヘキセン、4-メチルペンテン、オクテン等)、不飽和カルボン酸又はその誘導体(アクリル酸、無水マレイン酸等)、芳香族ビニル単量体(スチレン等)等とのランダム、ブロック又はグラフト共重合体が好ましく使用できる。これらポリプロピレンは、単独で使用しても、又は複数種類の重合体の混合物として使用しても良く、ポリプロピレン以外のポリオレフィンと混合して使用しても良い。   Polypropylene includes propylene homopolymers, or a majority polymerization proportion of propylene and other α-olefins (ethylene, butene, hexene, 4-methylpentene, octene, etc.), unsaturated carboxylic acids or their derivatives (acrylic acid, maleic anhydride). Acid, etc.), aromatic vinyl monomers (styrene, etc.) and the like, random, block or graft copolymers can be preferably used. These polypropylenes may be used singly or as a mixture of a plurality of types of polymers, or may be used by mixing with polyolefins other than polypropylene.

前記ポリエステルとしては、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレート等が挙げられ、これらのいずれかが主成分であることが望ましい。中でも、ポリエチレンテレフタレート又はポリブチレンテレフタレートが好ましい。複数種のポリエステルを混合して使用する場合は、前述のポリエステルのいずれかが50重量%以上であるのが好ましく、70重量%以上であるのがより好ましく、90重量%以上であるのが最も好ましい。ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート又はポリトリメチレンテレフタレートからなるメルトブロー不織布は、融点が比較的高いため、耐熱性に優れており、かつ熱による寸法安定性も優れている。   Examples of the polyester include polyethylene terephthalate, polybutylene terephthalate, polytrimethylene terephthalate, and the like, and it is desirable that any of these is a main component. Among these, polyethylene terephthalate or polybutylene terephthalate is preferable. When a mixture of a plurality of types of polyester is used, any of the aforementioned polyesters is preferably 50% by weight or more, more preferably 70% by weight or more, and most preferably 90% by weight or more. preferable. A melt blown nonwoven fabric made of polyethylene terephthalate, polybutylene terephthalate or polytrimethylene terephthalate has a relatively high melting point, and therefore has excellent heat resistance and excellent dimensional stability due to heat.

前記ポリアミドとしては、ポリアミド3(ナイロン3)(登録商標)、ポリアミド4(ナイロン4)(登録商標)、ポリアミド6(ナイロン6)(登録商標)、ポリアミド6-6(ナイロン6-6)(登録商標)、ポリアミド12(ナイロン12)(登録商標)等が挙げられる。   Polyamide 3 (nylon 3) (registered trademark), polyamide 4 (nylon 4) (registered trademark), polyamide 6 (nylon 6) (registered trademark), polyamide 6-6 (nylon 6-6) (registered trademark) Trademark), polyamide 12 (nylon 12) (registered trademark), and the like.

原料樹脂には、本発明の効果を損なわない範囲で、結晶核剤、艶消し剤、顔料、防カビ剤、抗菌剤、難燃剤、親水剤、光安定剤等を添加してもよい。   To the raw material resin, a crystal nucleating agent, a matting agent, a pigment, an antifungal agent, an antibacterial agent, a flame retardant, a hydrophilic agent, a light stabilizer and the like may be added within a range not impairing the effects of the present invention.

[2] メルトブロー不織布の製造装置
図1〜図10は、本発明のメルトブロー不織布の製造装置の一例を示す。この製造装置は、溶融ポリマーを極細繊維状に水平方向に吐出するダイ1と、ダイ1の近傍に設けられた極細繊維捕集用の吸引ロール2と、吸引ロール2の外周面の、前記ダイ1より上流側及び下流側の所定の位置に前記吸引ロール2を覆うように配置された一対の吸引フード(上流側吸引フード3a及び下流側吸引フード3b)とを具備する。ここで下流側とはダイ1から吐出された極細繊維により形成されたメルトブロー不織布4のウエブが流れていく側であり、上流側とはダイ1に対して前記メルトブロー不織布4が形成されていない側(下流側の反対側)である。
[2] Melt-Blow Nonwoven Fabric Manufacturing Apparatus FIGS. 1 to 10 show an example of the melt-blown nonwoven fabric manufacturing apparatus of the present invention. This manufacturing apparatus includes a die 1 for discharging molten polymer in the horizontal direction in the form of ultrafine fibers, a suction roll 2 for collecting ultrafine fibers provided in the vicinity of the die 1, and the die on the outer peripheral surface of the suction roll 2. 1 and a pair of suction hoods (upstream suction hood 3a and downstream suction hood 3b) arranged to cover the suction roll 2 at predetermined positions upstream and downstream of 1. Here, the downstream side is the side through which the web of the melt blown nonwoven fabric 4 formed by the ultrafine fibers discharged from the die 1 flows, and the upstream side is the side where the melt blown nonwoven fabric 4 is not formed with respect to the die 1. (Opposite the downstream side).

(1) ダイ
図7〜図10に示すように、ダイ1は、紡糸ノズル11cを形成する一対の溝付きプレート11a,11bと、加熱空気を送給する複数の貫通孔120を有するとともに、溝付きプレート11a,11bを両側から支持する一対のブロック12a,12bと、紡糸ノズル11cの先端部付近に開口する空気ノズル15,15に流路14,14を介して貫通孔120が連通するようにブロック12a,12bの下流側に設けられた一対の空気ジェットブロック13,13とを有する。第一のブロック12aは、押出機(図示せず)から紡糸ノズル11cに溶融ポリマーを送給する複数の貫通孔121を有する。
(1) Die As shown in FIGS. 7 to 10, the die 1 includes a pair of grooved plates 11a and 11b that form the spinning nozzle 11c, and a plurality of through holes 120 for supplying heated air. The through-hole 120 communicates with the pair of blocks 12a and 12b that support the attached plates 11a and 11b from both sides, and the air nozzles 15 and 15 that open near the tip of the spinning nozzle 11c via the channels 14 and 14. And a pair of air jet blocks 13 and 13 provided on the downstream side of the blocks 12a and 12b. The first block 12a has a plurality of through holes 121 for feeding the molten polymer from an extruder (not shown) to the spinning nozzle 11c.

図8〜図10に示すように、溶融ポリマーが流れるブロック12aの貫通孔121は、フィルタ113を介して溝付きプレート11aの開口部111に連通している。溝付きプレート11aは、複数の分流器112を有する凹部110dと、凹部110dの下流側に連通する多数の平行な半円筒状溝110cとを有する。溝付きプレート11bは、開口部111を有さない以外溝付きプレート11aと同じである。溝付きプレート11a,11bを重ねると、それらの凹部110d,110d、分流器112,112及び半円筒状溝110c,110cにより溶融ポリプロピレン溜め11d、分流路及び紡糸ノズル11cが形成される。分流器112,112により、紡糸ノズル11cへの溶融ポリマーの流量を均等にすることができる。   As shown in FIGS. 8 to 10, the through-hole 121 of the block 12a through which the molten polymer flows communicates with the opening 111 of the grooved plate 11a through the filter 113. The grooved plate 11a includes a recess 110d having a plurality of flow dividers 112 and a number of parallel semi-cylindrical grooves 110c communicating with the downstream side of the recess 110d. The grooved plate 11b is the same as the grooved plate 11a except that it does not have the opening 111. When the grooved plates 11a and 11b are overlapped, a molten polypropylene reservoir 11d, a diversion channel and a spinning nozzle 11c are formed by the concave portions 110d and 110d, the flow dividers 112 and 112 and the semi-cylindrical grooves 110c and 110c. The flow rate of the molten polymer to the spinning nozzle 11c can be made uniform by the flow dividers 112 and 112.

紡糸ノズル11cの直径Dは200μm以下である。紡糸ノズル11cの断面形状が円形でない場合、直径Dは横断面と同じ面積を有する円の直径とする。直径Dが200μm超だと、数平均繊維径を1μm以下とするのが困難である。直径Dは150μm以下が好ましく、130μm以下がより好ましい。直径Dの下限は、技術的に50μmが好ましい。紡糸ノズル11cからの溶融ポリマーの吐出流量を均等にするために、紡糸ノズル11cの長さLと直径Dとの比L/Dは20以上が好ましく、30以上がより好ましく、100〜300が最も好ましい。吐出された前記ポリマーの極細繊維の絡まりを防止しつつ効率的にメルトブロー不織布を得るために、紡糸ノズル11cの密度は、1インチ当たり50個以上が好ましく、70個以上がより好ましく、70〜300個が最も好ましい。   The diameter D of the spinning nozzle 11c is 200 μm or less. When the cross-sectional shape of the spinning nozzle 11c is not circular, the diameter D is a diameter of a circle having the same area as the cross section. When the diameter D exceeds 200 μm, it is difficult to make the number average fiber diameter 1 μm or less. The diameter D is preferably 150 μm or less, and more preferably 130 μm or less. The lower limit of the diameter D is technically preferably 50 μm. In order to make the discharge flow rate of the molten polymer from the spinning nozzle 11c uniform, the ratio L / D between the length L and the diameter D of the spinning nozzle 11c is preferably 20 or more, more preferably 30 or more, and most preferably 100 to 300. preferable. In order to efficiently obtain a melt blown nonwoven fabric while preventing entanglement of the discharged ultrafine fibers of the polymer, the density of the spinning nozzle 11c is preferably 50 or more per inch, more preferably 70 or more, and 70 to 300 Most preferred.

空気ノズル15のギャップGは0.1〜1 mmが好ましく、0.2〜0.8 mmがより好ましい。またトータルギャップTG(空気ジェットブロック13,13の縁部の間隔)は0.1〜2 mmが好ましく、0.4〜1.5 mmがより好ましい。空気ジェットブロック13,13の間隔を変更することにより、空気ノズル15,15のギャップG及びトータルギャップTGを調整することができる。   The gap G of the air nozzle 15 is preferably 0.1 to 1 mm, more preferably 0.2 to 0.8 mm. The total gap TG (interval between the edges of the air jet blocks 13, 13) is preferably 0.1 to 2 mm, more preferably 0.4 to 1.5 mm. By changing the distance between the air jet blocks 13, 13, the gap G and the total gap TG of the air nozzles 15, 15 can be adjusted.

(2) 吸引ロール
図1〜図6に示すように、紡糸ノズル11cから吐出及び延伸された前記ポリマーの極細繊維を連続的に捕集する吸引ロール2は、(a) 軸線方向に延在する開口部21aを有し、排気装置(図示せず)に連通する円筒部材21と、(b) 回転シャフト203に固定されたフランジ(201a)付き側板201と、ベアリング206aを介して円筒部材21を支持するフランジ(202a,202b)付き円筒状支持部202とに固定された多孔性円筒部材22と、(c) 多孔性円筒部材22の外周面上に設けられた円筒状メッシュ部材23とを有する。円筒部材21はベアリング205bを介して回転シャフト203と連結しているので、シャフト203が回転しても固定したままである。回転シャフト203は、支持体210に設けられたベアリング205aに回転自在に支持されており、その外端部にモータ(図示せず)に駆動されるプーリ204が固定されている。円筒状支持部202はフランジ202bの外周面で、支持体211に設けられたベアリング206bに回転自在に支持されている。円筒部材21の一部に、それを所定の円周方向位置に固定しておくための手段220が設けられている。前記多孔性円筒部材22と、その外周面上に設けられた円筒状メッシュ部材23とが一体に回転することにより、紡糸ノズル11cから吐出及び延伸された前記ポリマーの極細繊維を連続的に捕集しメルトブロー不織布4を形成する。
(2) Suction roll As shown in FIGS. 1 to 6, the suction roll 2 for continuously collecting the ultrafine fibers of the polymer discharged and stretched from the spinning nozzle 11c extends in the axial direction (a). A cylindrical member 21 having an opening 21a and communicating with an exhaust device (not shown), (b) a side plate 201 with a flange (201a) fixed to the rotating shaft 203, and the cylindrical member 21 via a bearing 206a. A porous cylindrical member 22 fixed to a cylindrical support portion 202 with a flange (202a, 202b) to support, and (c) a cylindrical mesh member 23 provided on the outer peripheral surface of the porous cylindrical member 22. . Since the cylindrical member 21 is connected to the rotating shaft 203 via the bearing 205b, it remains fixed even if the shaft 203 rotates. The rotating shaft 203 is rotatably supported by a bearing 205a provided on the support 210, and a pulley 204 driven by a motor (not shown) is fixed to an outer end portion thereof. The cylindrical support 202 is rotatably supported by a bearing 206b provided on the support 211 on the outer peripheral surface of the flange 202b. A part 220 of the cylindrical member 21 is provided with means 220 for fixing it at a predetermined circumferential position. The porous cylindrical member 22 and the cylindrical mesh member 23 provided on the outer peripheral surface thereof rotate integrally to continuously collect the ultrafine fibers of the polymer discharged and stretched from the spinning nozzle 11c. The melt blown nonwoven fabric 4 is formed.

繊維流41及び不織布4(図5を参照)に対して十分な吸引力を作用させるために、多孔性円筒部材22の吸引孔22aの直径(図2を参照)は3〜20 mmが好ましく、5〜15 mmがより好ましく、また多孔性円筒部材22の開孔率は30〜70%が好ましく、40〜60%がより好ましい。多孔性円筒部材22としては、通気性と機械的強度の観点から、多数のパンチ穴を有するステンレススチール等の金属板からなる円筒体が好ましい。また円筒状メッシュ部材23は、高融点の耐熱性樹脂(ナイロン等)の繊維からなるのが好ましい。   In order to apply a sufficient suction force to the fiber stream 41 and the nonwoven fabric 4 (see FIG. 5), the diameter of the suction hole 22a (see FIG. 2) of the porous cylindrical member 22 is preferably 3 to 20 mm, 5 to 15 mm is more preferable, and the porosity of the porous cylindrical member 22 is preferably 30 to 70%, more preferably 40 to 60%. The porous cylindrical member 22 is preferably a cylindrical body made of a metal plate such as stainless steel having a large number of punch holes from the viewpoint of air permeability and mechanical strength. The cylindrical mesh member 23 is preferably made of a fiber of a high melting point heat resistant resin (nylon or the like).

円筒部材21の開口部21aの軸線方向縁には、図1及び図2に示すように、多孔性円筒部材22の内面との間に僅かな間隔をあけて、開口部21aとそれ以外の部分との空間を仕切るための一対の仕切り板21b,21cが固定されている。開口部21aと一対の仕切り板21b,21cと多孔性円筒部材22とに囲まれた空間は、円筒部材21の内部に連通し、吸引領域SAを形成する。極細繊維が吸引領域SAの上流端付近で吸引ロール2に衝突するように、ダイ1を位置決めするのが好ましい。また、吸引ロール2の外周面に対して極細繊維がほぼ垂直に当たるように、ダイ1の吐出方向を調節するのが好ましい。   As shown in FIGS. 1 and 2, the opening 21a of the cylindrical member 21 has a slight space between the inner surface of the porous cylindrical member 22 and the other portion of the opening 21a. A pair of partition plates 21b and 21c for partitioning the space is fixed. A space surrounded by the opening 21a, the pair of partition plates 21b and 21c, and the porous cylindrical member 22 communicates with the inside of the cylindrical member 21 to form a suction area SA. The die 1 is preferably positioned so that the ultrafine fibers collide with the suction roll 2 near the upstream end of the suction area SA. Further, it is preferable to adjust the discharge direction of the die 1 so that the ultrafine fibers are substantially perpendicular to the outer peripheral surface of the suction roll 2.

吸引領域SAを構成する中心角θは60〜120°が好ましく、80〜100°がより好ましい。すなわち、吸引ロール2の外周面に対する吸引領域SAの面積割合は1/6〜1/3が好ましく、2/9〜5/18がより好ましい。中心角θが60°未満であると吸引領域SAが狭すぎ、不織布4を安定的に製造するのが困難である。一方、中心角θが120°超であると吸引領域SAが広すぎ、不織布4に対する吸引力が不十分である。吸引ロール2の直径は30〜150 cmが好ましく、50〜100 cmがより好ましい。   The central angle θ constituting the suction area SA is preferably 60 to 120 °, more preferably 80 to 100 °. That is, the area ratio of the suction area SA to the outer peripheral surface of the suction roll 2 is preferably 1/6 to 1/3, and more preferably 2/9 to 5/18. When the central angle θ is less than 60 °, the suction area SA is too narrow, and it is difficult to stably manufacture the nonwoven fabric 4. On the other hand, if the central angle θ exceeds 120 °, the suction area SA is too wide and the suction force with respect to the nonwoven fabric 4 is insufficient. The diameter of the suction roll 2 is preferably 30 to 150 cm, and more preferably 50 to 100 cm.

(3) ダイと吸引ロールの間隔
ダイ1と吸引ロール2の外周面との間隔d1は、溶融ポリマーの延伸が完了するとともに、得られた繊維の振動が実質的に起こらない範囲内にする必要がある(図5を参照)。図11に示すように、ダイ1の紡糸ノズル11cから吐出された溶融ポリマーは延伸されるとともに、所定の距離(dmax)を超えると振動が起こる。これは、高速の加熱空気流が周囲の空気との摩擦により乱流化するためであると考えられる。数μm以上の太さの繊維からなるメルトブロー不織布の場合、乱流による絡まりが起こっても性能上大きな問題にならないが、数平均繊維径が1μm以下と極細の繊維の場合、一旦起こった絡まりは連鎖的に進展して極端に大径化した部分が生成し、メルトブロー不織布の最大細孔径が大きくなってしまうだけでなく、糸切れによる飛散繊維も生じやすくなる。従って、溶融ポリマーの延伸が完了した後、振動が実質的に起こらない範囲内で前記ポリマーの極細繊維を吸引ロール2上に捕集する必要がある。
(3) Distance between die and suction roll The distance d 1 between the die 1 and the outer peripheral surface of the suction roll 2 is within the range where the stretching of the molten polymer is completed and the vibration of the obtained fiber does not substantially occur. Needed (see Figure 5). As shown in FIG. 11, the molten polymer discharged from the spinning nozzle 11c of the die 1 is stretched and vibrates when a predetermined distance (d max ) is exceeded. This is presumably because the high-speed heated air flow becomes turbulent due to friction with the surrounding air. In the case of melt blown non-woven fabric composed of fibers with a thickness of several μm or more, even if entanglement due to turbulent flow occurs, it does not cause a big problem in performance. The part which progressed in a chain | strand and became extremely large diameter produced | generated, and not only the maximum pore diameter of a melt blown nonwoven fabric will become large, but it will become easy to produce the scattering fiber by thread breakage. Therefore, after the completion of the stretching of the molten polymer, it is necessary to collect the ultrafine fibers of the polymer on the suction roll 2 within a range in which vibration does not substantially occur.

メルトブロー法により200μm以下の直径Dの紡糸ノズル11cから数平均繊維径が1μm以下の極細繊維を形成する場合、振動が実質的に起こらない範囲dmaxは通常約150 mm以下であるので、ダイ1と吸引ロール2の外周面との間隔d1は100 mm以下が好ましく、90 mm以下がより好ましく、70 mm以下が最も好ましい。間隔d1の下限は30 mmが好ましく、40 mmがより好ましい。間隔d1が30 mm未満では、延伸が不十分であり、また繊維の冷却が不十分なために樹脂塊が発生し易い。 When forming an ultrafine fiber having a number average fiber diameter of 1 μm or less from a spinning nozzle 11c having a diameter D of 200 μm or less by a melt blow method, the range d max in which vibration does not substantially occur is usually about 150 mm or less. spacing d 1 is preferably less 100 mm and the outer circumferential surface of the suction roll 2 and, more preferably less 90 mm, or less and most preferably 70 mm. The lower limit of the distance d 1 is preferably 30 mm, and more preferably 40 mm. When the distance d 1 is less than 30 mm, the stretching is insufficient and the resin is not sufficiently cooled, so that a resin lump is easily generated.

(4) 吸引フード
吸引フード3a,3bは、図1に示すように、ダイ1から吐出された極細繊維により形成されたメルトブロー不織布4のウエブが流れていく側(下流側)、及びダイ1に対して前記メルトブロー不織布4が形成されていない側(上流側)の両側に設ける。浮遊繊維は空気流に乗って下方(上流側)にも移動することがあるので、上流側の吸引フード3bを設けることにより,これらの浮遊繊維を効率よく除去することができる。吸引フード3a,3bは、吸引ロール2の外周面に沿った底部開口部35a,35bを有するフード本体部31a,31bと、フード本体部31a,31bの一辺に設けられ、ダクトを介して排気装置に連結された開口部33a,33bを有するパイプ部32a,32bとを有する。
(4) Suction hood As shown in FIG. 1, the suction hoods 3 a and 3 b are provided on the side (downstream side) on which the web of the melt-blown nonwoven fabric 4 formed by the ultrafine fibers discharged from the die 1 flows and on the die 1. On the other hand, it is provided on both sides of the side where the melt blown nonwoven fabric 4 is not formed (upstream side). Since the floating fibers may move downward (upstream side) on the airflow, the floating fibers can be efficiently removed by providing the suction hood 3b on the upstream side. The suction hoods 3a and 3b are provided on one side of the hood main body portions 31a and 31b having the bottom opening portions 35a and 35b along the outer peripheral surface of the suction roll 2 and the hood main body portions 31a and 31b, and are exhausted through a duct. And pipe portions 32a and 32b having openings 33a and 33b connected to each other.

下流側の吸引フード3aは、図1に示すように、ダイ1の下流側の所定の位置から、メルトブロー不織布4が吸引ロール2のから剥離されて取り出される部分(図では吸引ロール2のほぼ最上部)までの領域に設けるのが好ましく、前記吸引領域SAをできるだけ覆うように設けるのが好ましい。上流側の吸引フード3bは、前記下流側の吸引フード3aとダイ1に対して対称に設けるのが好ましい。図6に示すように、吸引フード3a,3bにより覆われたロール外周面積をS1及びS2とし、吸引フード3a,3bの間の、吸引フード3a,3bにより覆われないロール外周面積をS3とすると、これらの面積の合計(S1+S2+S3)に対する吸引フード3a,3bにより覆われた面積の合計(S1+S2)の比率(ロール被覆率=(S1+S2)/(S1+S2+S3))は60〜90%であるのが好ましく、70〜85%であるのがより好ましい。ロール被覆率が60%未満であると、浮遊繊維の吸引が不十分である。またロール被覆率が90%超であると、繊維流41に対する吸引フード3a,3bの影響が大きすぎ、繊維流41が広がってしまうだけでなく、極細繊維の絡まりが多くなる。ここで前記合計面積(S1+S2+S3)は、吸引ロール2の半周分を占めるように設定するのが好ましい。従って、吸引フード3a,3bに覆われずにダイ1に対向する外周面積S3は、吸引ロール2の半周分の面積の10〜40%が好ましく、15〜30%がより好ましい。このように吸引フード3a,3bに覆われずにダイ1に対向する外周面積S3を設定することにより、ダイ1と吸引フード3a,3bとが適切な間隔となるように吸引フード3a,3bが配置され、繊維流41の乱れを抑制しつつ浮遊繊維を効果的に除去することができる。 As shown in FIG. 1, the suction hood 3a on the downstream side is a portion where the melt blown nonwoven fabric 4 is peeled off from the suction roll 2 and taken out from a predetermined position on the downstream side of the die 1 (in FIG. (Upper part) is preferably provided so as to cover the suction area SA as much as possible. The upstream suction hood 3b is preferably provided symmetrically with respect to the downstream suction hood 3a and the die 1. As shown in FIG. 6, the suction hood 3a, the roll outer area covered by 3b and S 1 and S 2, the suction hoods 3a, between 3b, suction hoods 3a, the roll outer area not covered by 3b S 3 and when the sum of these areas (S 1 + S 2 + S 3) for the suction hood 3a, the total area covered by 3b (S 1 + S 2) the ratio of (roll coverage = (S 1 + S 2) / (S 1 + S 2 + S 3 )) is preferably 60 to 90%, more preferably 70 to 85%. If the roll coverage is less than 60%, the suction of floating fibers is insufficient. If the roll coverage is more than 90%, the influence of the suction hoods 3a and 3b on the fiber flow 41 is too great, and not only the fiber flow 41 spreads but also the entanglement of ultrafine fibers increases. Here, the total area (S 1 + S 2 + S 3 ) is preferably set so as to occupy a half circumference of the suction roll 2. Therefore, the suction hood 3a, the outer peripheral area S 3 facing the die 1 without being covered with 3b is 10-40% preferably of the area of half the circumference of the suction roll 2, and more preferably 15 to 30%. By setting the outer peripheral area S 3 facing the die 1 without being covered by the suction hoods 3a, 3b in this way, the suction hoods 3a, 3b are arranged so that the die 1 and the suction hoods 3a, 3b are at an appropriate interval. Are arranged, and the floating fibers can be effectively removed while suppressing the disturbance of the fiber flow 41.

(5) 吸引フードと吸引ロール外周面との間隔
吸引フード3a,3bの底部開口部35a,35bと吸引ロール2の外周面との間隔は全体的にほぼ一定であるのが好ましい。前記吸引フード3a,3bと吸引ロール2の外周面との間隔は少なくともダイ1側端部311a,311bにおいて、メルトブロー不織布4の表面に糸切れした繊維が付着又は接触しても吸引除去し得る間隔d2に設定されている必要がある。間隔d2は各吸引フード3a,3bの端部311a,311bと吸引ロール2の外周面との距離である。具体的には、間隔d2は10〜40 mmが好ましく、15〜35 mmがより好ましい。間隔d2が10 mm未満であると、吸引フード3a,3bに十分な空気が流入せず、浮遊繊維の除去が不十分である。また間隔d2が40 mm超であると、吸引フード3a,3bに流入する空気の流速が遅すぎ、メルトブロー不織布4の表面に付着又は接触した浮遊繊維を十分に除去できない。前記吸引フード3aと吸引ロール2の外周面との間隔、及び前記吸引フード3bと吸引ロール2の外周面との間隔は同じであっても異なっていても良い。
(5) Distance between suction hood and suction roll outer peripheral surface It is preferable that the distance between the bottom openings 35a, 35b of the suction hoods 3a, 3b and the outer peripheral surface of the suction roll 2 is substantially constant as a whole. The distance between the suction hoods 3a, 3b and the outer peripheral surface of the suction roll 2 is an interval at which at least at the die 1 side end portions 311a, 311b, the fibers can be removed by suction even if the broken fiber adheres to or contacts the surface of the melt blown nonwoven fabric 4. d Must be set to 2 . The distance d 2 is the distance between the end portions 311 a and 311 b of the suction hoods 3 a and 3 b and the outer peripheral surface of the suction roll 2. Specifically, the distance d 2 is preferably 10 to 40 mm, more preferably 15 to 35 mm. When the distance d 2 is less than 10 mm, sufficient air does not flow into the suction hoods 3a and 3b, and the removal of floating fibers is insufficient. If the distance d 2 is greater than 40 mm, the flow rate of the air flowing into the suction hoods 3a and 3b is too slow, and the floating fibers adhering to or contacting the surface of the melt blown nonwoven fabric 4 cannot be sufficiently removed. The distance between the suction hood 3a and the outer peripheral surface of the suction roll 2 and the distance between the suction hood 3b and the outer peripheral surface of the suction roll 2 may be the same or different.

各吸引フード3a,3bは図1に示す形状に限定されず、図12に示すように繊維流41の捕集部位の近傍にさらに排気装置(図示せず)に連結したパイプ部34a,34bを有しても良い。   Each suction hood 3a, 3b is not limited to the shape shown in FIG. 1, and pipe portions 34a, 34b connected to an exhaust device (not shown) are further connected in the vicinity of the collection site of the fiber stream 41 as shown in FIG. You may have.

以上のように、吸引フード3a,3bが適切なロール被覆率となるように配置され、空気流入口となる前記吸引フード3a,3bと吸引ロール2との隙間d2が適切な距離となるように配置された吸引フード3a,3bにより、繊維流41の乱れを抑制しつつ浮遊繊維を効果的に除去することができ、もって平均繊維径が小さく繊維径分布が狭い極細繊維からなるメルトブロー不織布を得ることができる。 As described above, the suction hood 3a, 3b are arranged so that the appropriate role coverage, so that the suction hood 3a of the air inlet, a gap d 2 between 3b and the suction roll 2 a suitable distance With the suction hoods 3a and 3b arranged in the slab, it is possible to effectively remove the suspended fibers while suppressing the disturbance of the fiber flow 41, and thus a melt blown nonwoven fabric made of ultrafine fibers having a small average fiber diameter and a narrow fiber diameter distribution. Can be obtained.

[3] メルトブロー不織布の製造方法
上記装置を用いてメルトブロー不織布を製造する方法は、
前記紡糸ノズル11cから吐出した溶融ポリマーを前記空気ノズル15,15から噴出する加熱空気により延伸し、得られた前記ポリマーの極細繊維を吸引ロール上に捕集することにより、数平均繊維径が1μm以下で、繊維径分布(重量平均繊維径/数平均繊維径)が1.3以下で、繊維径変動率が55%以下の極細繊維からなるメルトブロー不織布を製造する方法であって、
(1) ダイ1と吸引ロール2との間隔を、溶融ポリマーの延伸が完了するとともに、得られたポリマー繊維の振動が実質的に起こらない範囲内とすることにより、前記ポリマー繊維の糸切れ及び絡みを抑制し、(2) 吸引ロール2の外周面と吸引フード3a,3bのダイ側端部311a,311bとの間隔d2を、得られたメルトブロー不織布の表面に糸切れした繊維が付着又は接触しても吸引除去し得るように設定することを特徴とする。得られたメルトブロー不織布に対して、必要に応じて、カレンダー処理、帯電処理、親水化処理等を施しても良い。
[3] Method for Producing Melt Blow Nonwoven Fabric A method for producing a melt blown nonwoven fabric using the above-mentioned apparatus,
The melted polymer discharged from the spinning nozzle 11c is stretched by heated air ejected from the air nozzles 15 and 15, and the resulting polymer ultrafine fibers are collected on a suction roll, whereby the number average fiber diameter is 1 μm. In the following, the fiber diameter distribution (weight average fiber diameter / number average fiber diameter) is 1.3 or less, a method for producing a melt blown nonwoven fabric composed of ultrafine fibers having a fiber diameter variation rate of 55% or less,
(1) By setting the distance between the die 1 and the suction roll 2 within a range where the stretching of the molten polymer is completed and vibration of the obtained polymer fiber does not substantially occur, tangle was suppressed, (2) the outer peripheral surface and the suction hood 3a of the suction roll 2, the die-side end 311a of 3b, and distance d 2 between 311b, fibers yarn breakage on the surface of the melt-blown nonwoven fabric obtained is adhered or It is characterized in that it is set so that it can be removed by suction even if it comes into contact. The obtained melt-blown nonwoven fabric may be subjected to a calendar treatment, a charging treatment, a hydrophilization treatment or the like as necessary.

(1) 溶融混練工程
前記ポリマーの溶融混練温度は(前記ポリマーの融点)〜(前記ポリマーの融点+280℃)が好ましい。ポリプロピレンの場合、溶融混練温度は160〜440℃が好ましく、170〜420℃がより好ましい。
(1) Melt-kneading step The melt-kneading temperature of the polymer is preferably (melting point of the polymer) to (melting point of the polymer + 280 ° C.). In the case of polypropylene, the melt kneading temperature is preferably 160 to 440 ° C, more preferably 170 to 420 ° C.

(2) 極細繊維形成工程
溶融ポリマーを多数の紡糸ノズル11cから吐出するとともに、ノズル15,15から加熱空気を噴出し、前記ポリマーの極細繊維を形成する。ダイ1及び加熱空気の温度は(前記ポリマーの融点)〜(前記ポリマーの融点+50℃)とするのが好ましい。ポリプロピレンの場合、ダイ1及び加熱空気の温度は160〜220℃が好ましく、170〜210℃がより好ましい。ダイ1及び加熱空気の温度が前記ポリマーの融点未満では、ポリマーが紡糸ノズル11cから吐出した直後に急速に固化してしまうため、延伸が不十分である。一方、前記ポリマーの融点+50℃を超えると、形成されたポリマー極細繊維が融着し易くなり、繊維径のバラツキが大きくなる。
(2) Ultrafine fiber forming step The molten polymer is discharged from a large number of spinning nozzles 11c, and heated air is ejected from the nozzles 15 and 15 to form ultrafine fibers of the polymer. The temperature of the die 1 and the heated air is preferably (the melting point of the polymer) to (the melting point of the polymer + 50 ° C.). In the case of polypropylene, the temperature of the die 1 and the heated air is preferably 160 to 220 ° C, more preferably 170 to 210 ° C. If the temperature of the die 1 and the heated air is less than the melting point of the polymer, the polymer is rapidly solidified immediately after being discharged from the spinning nozzle 11c, so that stretching is insufficient. On the other hand, when the melting point of the polymer exceeds + 50 ° C., the formed polymer ultrafine fiber is easily fused, and the variation in fiber diameter increases.

ポリマー極細繊維を形成するために、紡糸ノズル11c当たりの溶融ポリマーの吐出量は50 mg/分以下が好ましく、30 mg/分以下がより好ましく、10 mg/分以下が最も好ましい。限定的ではないが、溶融ポリマーの吐出量の下限は1 mg/分が好ましい。   In order to form the polymer ultrafine fiber, the discharge amount of the molten polymer per spinning nozzle 11c is preferably 50 mg / min or less, more preferably 30 mg / min or less, and most preferably 10 mg / min or less. Although not limited, the lower limit of the discharge amount of the molten polymer is preferably 1 mg / min.

加熱空気の噴出流速は100 m/秒以上が好ましく、150〜300 m/秒がより好ましい。幅当たりの加熱空気の噴出量は、800 Nm3/hr/m以上が好ましく、1,000〜2,000 Nm3/hr/mがより好ましい。 The jet velocity of the heated air is preferably 100 m / sec or more, and more preferably 150 to 300 m / sec. The ejection amount of heated air per width is preferably 800 Nm 3 / hr / m or more, more preferably 1,000 to 2,000 Nm 3 / hr / m.

(3) 捕集工程
幅当たりの吸引ロール2の吸引量は、メルトブロー不織布4の所望とする物性に応じて適宜調節することができるが、単繊維同士の融着を抑制するために、空気ノズル15,15からの幅当たりの噴出量の5倍以上が好ましく、10倍以上がより好ましく、12倍以上が最も好ましい。吸引ロール2の吸引量を加熱空気の噴出量の5倍以上とすると、加熱空気の大部分は多孔性円筒部材22の吸引孔22aを通って吸引ロール2内に吸引され、繊維流の乱れを抑制することができる。具体的には、幅当たりの吸引ロール2の吸引量は10,000 Nm3/hr/m以上が好ましく、15,000〜25,000 Nm3/hr/mがより好ましい。吸引ロール2の吸引量の上限は特に限定されないが、実用的には加熱空気の噴出量の50倍である。
(3) Collection step The suction amount of the suction roll 2 per width can be appropriately adjusted according to the desired physical properties of the melt blown nonwoven fabric 4, but in order to suppress the fusion of single fibers, an air nozzle 5 or more times the ejection amount per width from 15, 15 is preferable, 10 times or more is more preferable, and 12 times or more is most preferable. If the suction amount of the suction roll 2 is set to 5 times or more of the ejection amount of the heated air, most of the heated air is sucked into the suction roll 2 through the suction hole 22a of the porous cylindrical member 22, and the fiber flow is disturbed. Can be suppressed. Specifically, the suction amount of the suction roll 2 per width is preferably 10,000 Nm 3 / hr / m or more, and more preferably 15,000 to 25,000 Nm 3 / hr / m. The upper limit of the suction amount of the suction roll 2 is not particularly limited, but is practically 50 times the ejection amount of heated air.

吸引フード3a,3bの合計吸引量と吸引ロール2の吸引量(幅当たりに換算していない吸引量)との比は0.2〜0.9が好ましい。この吸引量比の範囲内では、加熱空気の大部分が吸引領域SAに流入して繊維流の乱れを防止しつつ、加熱空気の残部及び周囲の空気を吸引フード3a,3b内に流入させ、もって飛散繊維を除去するだけでなく、メルトブロー不織布4に付着又は接触した浮遊繊維も効果的に除去することができる。上記比は0.3〜0.6がより好ましい。吸引フード3a,3bの合計吸引量は1,000〜10,000 Nm3/hrが好ましく、2,000〜5,000 Nm3/hrがより好ましい。 The ratio between the total suction amount of the suction hoods 3a and 3b and the suction amount of the suction roll 2 (a suction amount not converted per width) is preferably 0.2 to 0.9. Within the range of the suction amount ratio, most of the heated air flows into the suction area SA to prevent disturbance of the fiber flow, while flowing the remainder of the heated air and the surrounding air into the suction hoods 3a and 3b. Thus, not only the scattered fibers can be removed, but also the floating fibers adhering to or contacting the melt blown nonwoven fabric 4 can be effectively removed. The ratio is more preferably 0.3 to 0.6. The total suction amount of the suction hoods 3a and 3b is preferably 1,000 to 10,000 Nm 3 / hr, and more preferably 2,000 to 5,000 Nm 3 / hr.

吸引ロール2の回転速度は1〜20 m/分が好ましく、3〜15 m/分がより好ましい。吸引ロール2は室温で良いが、必要に応じて加熱しても良い。   The rotation speed of the suction roll 2 is preferably 1 to 20 m / min, and more preferably 3 to 15 m / min. The suction roll 2 may be at room temperature, but may be heated as necessary.

(4) カレンダー処理工程
得られたメルトブロー不織布にカレンダー処理を施すと、機械的強度が向上するだけでなく、細孔径が小さくなる。メルトブロー不織布がポリオレフィン極細繊維からなる場合、カレンダー処理を室温で行うことができる。カレンダー処理の圧力は1〜10 MPaが好ましく、3〜7 MPaがより好ましい。
(4) Calendar treatment step When the obtained melt-blown nonwoven fabric is subjected to a calendar treatment, not only the mechanical strength is improved, but also the pore diameter is reduced. When the meltblown nonwoven fabric is made of polyolefin ultrafine fibers, the calendar treatment can be performed at room temperature. The calendering pressure is preferably 1 to 10 MPa, more preferably 3 to 7 MPa.

メルトブロー不織布は、カレンダー加工等の積層加工を施すことにより積層品とすることができる。メルトブロー不織布がポリオレフィン極細繊維からなる場合、カレンダー処理を室温で行うことにより孔径の低下が抑制された積層品を得ることができる。従来の平均繊維径が1μmより大きい繊維からなる不織布は、室温で積層加工(カレンダー加工)した場合、不織布同士が剥がれてしまうので、加熱して半溶融化させた状態で加圧して積層加工する必要があり、そのため繊維がつぶれてしまい、孔径が小さくなり、透過性が極端に低下するが、本発明の極細繊維からなる不織布は、室温条件で積層した場合であっても、極細繊維がアンカー効果でしっかりと絡み合うため、剥がれることがなく、加熱していないため繊維のつぶれもほとんどなく、積層前の不織布の孔径がほぼ保たれ、透過性の悪化を最小限に抑えることができる。   The melt blown nonwoven fabric can be made into a laminated product by performing a lamination process such as a calendar process. When the melt blown nonwoven fabric is made of polyolefin ultrafine fibers, a laminated product in which a decrease in pore diameter is suppressed can be obtained by performing a calendar treatment at room temperature. Conventional non-woven fabrics made of fibers with an average fiber diameter of more than 1 μm will be peeled off when they are laminated (calendered) at room temperature. Therefore, the fiber is crushed, the pore size is reduced, and the permeability is extremely reduced. However, the nonwoven fabric made of the ultrafine fiber of the present invention is anchored even when laminated at room temperature. Since it is firmly intertwined with the effect, it does not peel off, and since it is not heated, there is almost no collapse of the fiber, the pore diameter of the nonwoven fabric before lamination is substantially maintained, and deterioration in permeability can be minimized.

(5) 帯電処理工程
必要に応じてメルトブロー不織布に、コロナ放電処理等の帯電処理を施しても良い。帯電不織布は10-11〜10-7クーロン/cm2程度の電荷量を有し、微粒子を静電気的に捕集できる。
(5) Charging treatment step If necessary, the melt-blown nonwoven fabric may be subjected to a charging treatment such as a corona discharge treatment. The charged nonwoven fabric has a charge amount of about 10 −11 to 10 −7 coulomb / cm 2 and can electrostatically collect fine particles.

(6) 親水化処理工程
メルトブロー不織布に親水化処理を施してもよい。親水化処理は、モノマーグラフト、界面活性剤処理等により行うことができる。界面活性剤処理の場合、ノニオン系界面活性剤が好ましい。
(6) Hydrophilization treatment step The meltblown nonwoven fabric may be subjected to a hydrophilic treatment. The hydrophilization treatment can be performed by monomer grafting, surfactant treatment or the like. In the case of the surfactant treatment, a nonionic surfactant is preferable.

[4] メルトブロー不織布
本発明のメルトブロー不織布は以下の物性を有する。なお、各物性は実施例の欄に記載の方法により測定した。
[4] Melt blown nonwoven fabric The melt blown nonwoven fabric of the present invention has the following physical properties. In addition, each physical property was measured by the method as described in the column of an Example.

(1) 1μm以下の数平均繊維径
数平均繊維径が1μm以下だと、メルトブロー不織布は小さい平均細孔径及び最大細孔径、及び高い通気度を有し、微粒子捕捉性能に優れている。数平均繊維径は0.7μm以下が好ましく、0.3〜0.7μmがより好ましい。
(1) Number average fiber diameter of 1 μm or less When the number average fiber diameter is 1 μm or less, the melt blown nonwoven fabric has a small average pore diameter and a maximum pore diameter, and a high air permeability, and is excellent in fine particle capturing performance. The number average fiber diameter is preferably 0.7 μm or less, and more preferably 0.3 to 0.7 μm.

(2) 0.8μm以下の重量平均繊維径
重量平均繊維径が0.8μm以下だと、メルトブロー不織布は小さい平均細孔径及び最大細孔径、及び高い通気度を有し、微粒子捕捉性能に優れている。重量平均繊維径は0.3〜0.8μmが好ましい。
(2) Weight average fiber diameter of 0.8 μm or less When the weight average fiber diameter is 0.8 μm or less, the melt blown nonwoven fabric has a small average pore diameter and a maximum pore diameter, and a high air permeability, and is excellent in fine particle capturing performance. The weight average fiber diameter is preferably 0.3 to 0.8 μm.

(3) 1.3以下の繊維径分布(重量平均繊維径/数平均繊維径)
繊維径分布が1.3以下だと、メルトブロー不織布は小さい平均細孔径及び最大細孔径を有し、目付が小さくても微粒子捕捉性能に優れている。繊維径分布は1.05〜1.25が好ましい。
(3) Fiber diameter distribution of 1.3 or less (weight average fiber diameter / number average fiber diameter)
When the fiber diameter distribution is 1.3 or less, the meltblown nonwoven fabric has a small average pore diameter and a maximum pore diameter, and is excellent in fine particle capturing performance even if the basis weight is small. The fiber diameter distribution is preferably 1.05 to 1.25.

(4) 55%以下の繊維径変動率
繊維径変動率が55%以下だと、メルトブロー不織布は小さい平均細孔径及び最大細孔径を有し、目付が小さくても微粒子捕捉性能に優れている。繊維径変動率は50%以下が好ましく、45%以下がより好ましい。
(4) Fiber diameter fluctuation rate of 55% or less When the fiber diameter fluctuation rate is 55% or less, the melt blown nonwoven fabric has a small average pore diameter and a maximum pore diameter, and is excellent in fine particle capturing performance even if the basis weight is small. The fiber diameter fluctuation rate is preferably 50% or less, and more preferably 45% or less.

(5) 6μm以下の平均細孔径
平均細孔径が6μm以下であると、メルトブロー不織布は優れた微粒子捕捉性能を有する。平均細孔径は5.5μm以下が好ましく、5μm以下がより好ましい。
(5) Average pore diameter of 6 μm or less When the average pore diameter is 6 μm or less, the melt blown nonwoven fabric has excellent fine particle capturing performance. The average pore diameter is preferably 5.5 μm or less, and more preferably 5 μm or less.

(6) 12μm以下の最大細孔径
最大細孔径が12μm以下であると、メルトブロー不織布は優れた微粒子捕捉性能を有する。最大細孔径は10μm以下が好ましく、8μm以下がより好ましい。
(6) Maximum pore diameter of 12 μm or less When the maximum pore diameter is 12 μm or less, the melt blown nonwoven fabric has excellent fine particle capturing performance. The maximum pore diameter is preferably 10 μm or less, more preferably 8 μm or less.

(7) 5 mL/cm2/秒以上の通気度
通気度が5 mL/cm2/秒未満ではメルトブロー不織布の目詰まりが速い。通気度は5〜30 mL/cm2/秒が好ましい。一方、通気度が30 mL/cm2/秒超だと微粒子捕集効率が低い。
(7) Air permeability of 5 mL / cm 2 / sec or more When the air permeability is less than 5 mL / cm 2 / sec, the melt blown nonwoven fabric is clogged quickly. The air permeability is preferably 5 to 30 mL / cm 2 / sec. On the other hand, when the air permeability exceeds 30 mL / cm 2 / sec, the particulate collection efficiency is low.

(8) 12 g/m2以下の平均目付
平均目付が12 g/m2超だと通気度が悪い。平均目付は1〜12 g/m2が好ましく、2〜10 g/m2がより好ましく、3〜9g/m2が最も好ましい。
(8) Average basis weight of 12 g / m 2 or less If the average basis weight exceeds 12 g / m 2 , the air permeability is poor. The average basis weight is preferably 1~12 g / m 2, more preferably 2~10 g / m 2, and most preferably 3~9g / m 2.

(9) 5%以下の目付変動率
目付変動率が5%超だと最大細孔径が大きく、通気度の均一性が悪い。目付変動率は4%以下が好ましい。
(9) The basis weight fluctuation rate of 5% or less When the basis weight fluctuation rate exceeds 5%, the maximum pore diameter is large and the air permeability is not uniform. The basis weight fluctuation rate is preferably 4% or less.

(10) 0.05〜0.5 mmの平均膜厚
平均膜厚が0.05〜0.5 mmのメルトブロー不織布はフィルタに好適である。
(10) Average film thickness of 0.05 to 0.5 mm A melt blown nonwoven fabric having an average film thickness of 0.05 to 0.5 mm is suitable for a filter.

(11) 1〜20%の充填率(80〜99%の気孔率)
充填率が1%未満では、メルトブロー不織布は十分な微粒子捕集率を有さない。一方20%超だと、通気度が悪い。充填率は2〜10%が好ましい。
(11) 1-20% filling rate (80-99% porosity)
When the filling rate is less than 1%, the melt-blown nonwoven fabric does not have a sufficient particulate collection rate. On the other hand, if it exceeds 20%, the air permeability is poor. The filling rate is preferably 2 to 10%.

(12) 1〜15 N/50 mm幅の引張破断強度(長手方向)
1〜15 N/50 mm幅の長手方向引張破断強度を有するメルトブロー不織布はフィルタに好適である。引張破断強度は1.2〜13 N/50 mm幅が好ましい。
(12) 1-15 N / 50 mm width tensile rupture strength (longitudinal direction)
A melt blown nonwoven fabric having a tensile strength at break in the longitudinal direction of 1 to 15 N / 50 mm width is suitable for a filter. The tensile strength at break is preferably 1.2 to 13 N / 50 mm width.

(13) 90%以上の微粒子捕集率
微粒子捕集率が90%以上だと、フィルタとして用いるのに適している。微粒子捕集率は95%以上が好ましい。
(13) Fine particle collection rate of 90% or more A fine particle collection rate of 90% or more is suitable for use as a filter. The fine particle collection rate is preferably 95% or more.

本発明を以下の実施例によりさらに詳細に説明するが、本発明はこれらの例に限定されるものではない。   The present invention will be described in more detail with reference to the following examples, but the present invention is not limited to these examples.

実施例1
メタロセン系重合触媒を用いて調製されたポリプロピレンPP[MFR(JIS K7210、2.16 kg、230℃):1,550 g/10分、重量平均分子量(Mw):7×104、分子量分布(Mw/Mn):2.5、融点:155℃]を原料として、図1〜図10に示す装置を用い、表1に示す条件で幅300 mmのメルトブロー不織布を作製した。なお吸引フード3a,3bは、図6における(S1+S2+S3)が吸引ロール2の半周分となるようにダイ1の上流側及び下流側対称に配置した。
Example 1
Polypropylene PP prepared using a metallocene polymerization catalyst [MFR (JIS K7210, 2.16 kg, 230 ° C): 1,550 g / 10 min, weight average molecular weight (Mw): 7 × 10 4 , molecular weight distribution (Mw / Mn) : 2.5, melting point: 155 ° C.], using the apparatus shown in FIGS. 1 to 10, a melt blown nonwoven fabric having a width of 300 mm was produced under the conditions shown in Table 1. The suction hoods 3a and 3b are arranged symmetrically upstream and downstream of the die 1 so that (S 1 + S 2 + S 3 ) in FIG.

実施例2
トータルギャップTGを0.7 mmとした以外実施例1と同様にして、メルトブロー不織布を作製した(表1を参照)。
Example 2
A meltblown nonwoven fabric was produced in the same manner as in Example 1 except that the total gap TG was 0.7 mm (see Table 1).

実施例3
紡糸ノズル当たりのポリプロピレン吐出量を6.7 mg/分とし、吸引ロールの回転速度を7.2 m/分とした以外実施例1と同様にして、メルトブロー不織布を作製した(表1を参照)。
Example 3
A melt blown nonwoven fabric was produced in the same manner as in Example 1 except that the polypropylene discharge amount per spinning nozzle was 6.7 mg / min and the rotation speed of the suction roll was 7.2 m / min (see Table 1).

実施例4
吸引フード3a,3bの大きさを変更して、すなわち図6において、S3は変更せずにS1及びS2のみを均等に小さくして、ロール被覆率[(S1+S2)/(S1+S2+S3)×100]を60%とした以外実施例1と同様にして、メルトブロー不織布を作製した(表1を参照)。
Example 4
Suction hood 3a, by changing the size of 3b, i.e. in FIG. 6, S 3 is evenly reduced only S 1 and S 2 without changing rolls coverage [(S 1 + S 2) / ( A melt blown nonwoven fabric was produced in the same manner as in Example 1 except that S 1 + S 2 + S 3 ) × 100] was changed to 60% (see Table 1).

実施例5
吸引フード3a,3bの大きさを変更して、すなわち図6において、S3は変更せずにS1及びS2のみを均等に大きくして、ロール被覆率を85%とした以外実施例1と同様にして、メルトブロー不織布を作製した(表1を参照)。
Example 5
Example 1 except that the sizes of the suction hoods 3a and 3b were changed, that is, in FIG. 6, only S 1 and S 2 were uniformly increased without changing S 3 and the roll coverage was set to 85%. In the same manner, a melt blown nonwoven fabric was produced (see Table 1).

実施例6
紡糸ノズルの長さLが3 mmで、直径Dが0.1 mmで、L/Dが30で、紡糸ノズルの数が1,001個で、トータルギャップTGが0.5 mmのダイを用い、溶融混練温度を400℃とし、紡糸ノズル当たりのポリプロピレン吐出量を22.5 mg/分とし、加熱空気の流速及び噴出量をそれぞれ225 m/秒及び1,650 Nm3/hr/mとし、ロール吸引量/加熱空気噴出量の比を11.8とし、ダイと吸引ロールとの間隔d1を90 mmとし、吸引ロールの回転速度を11.0 m/分とした以外実施例1と同様にして、メルトブロー不織布を作製した(表1を参照)。
Example 6
Using a die with a spinning nozzle length L of 3 mm, a diameter D of 0.1 mm, L / D of 30, a number of spinning nozzles of 1,001 and a total gap TG of 0.5 mm, a melt kneading temperature of 400 ℃, the discharge rate of polypropylene per spinning nozzle is 22.5 mg / min, the flow rate and the jet rate of heated air are 225 m / sec and 1,650 Nm 3 / hr / m, respectively, and the ratio of roll suction rate / heated air jet rate Was 11.8, the distance d 1 between the die and the suction roll was 90 mm, and the rotational speed of the suction roll was 11.0 m / min, and a melt blown nonwoven fabric was produced in the same manner as in Example 1 (see Table 1) .

実施例7
L/Dを50とし、紡糸ノズル当たりのポリプロピレン吐出量を5.6 mg/分とした以外実施例6と同様にして、メルトブロー不織布を作製した(表1を参照)。
Example 7
A melt blown nonwoven fabric was produced in the same manner as in Example 6 except that L / D was 50 and the amount of polypropylene discharged per spinning nozzle was 5.6 mg / min (see Table 1).

実施例8
フード吸引量を2,400 Nm3/hrとし、フード吸引量/ロール吸引量の比を0.38とした以外実施例1と同様にして、メルトブロー不織布を作製した(表1を参照)。
Example 8
A melt blown nonwoven fabric was prepared in the same manner as in Example 1 except that the hood suction amount was 2,400 Nm 3 / hr and the hood suction amount / roll suction amount ratio was 0.38 (see Table 1).

実施例9
フード吸引量を3,600 Nm3/hrとし、フード吸引量/ロール吸引量の比を0.58とした以外実施例1と同様にして、メルトブロー不織布を作製した(表1を参照)。
Example 9
A melt blown nonwoven fabric was prepared in the same manner as in Example 1 except that the hood suction amount was 3,600 Nm 3 / hr and the hood suction amount / roll suction amount ratio was 0.58 (see Table 1).

実施例10
メタロセン系重合触媒を用いて調製されたポリプロピレン[MFR:1,200 g/10分、重量平均分子量:74,000、分子量分布:3.4、融点:158℃]を用いた以外実施例1と同様にして、メルトブロー不織布を作製した(表1を参照)。
Example 10
A melt blown nonwoven fabric in the same manner as in Example 1 except that polypropylene (MFR: 1,200 g / 10 min, weight average molecular weight: 74,000, molecular weight distribution: 3.4, melting point: 158 ° C.) prepared using a metallocene polymerization catalyst was used. (See Table 1).

実施例11
実施例1のメルトブロー不織布に、コロナ放電処理(印加電圧:17 kV)を施した(表1を参照)。
Example 11
The meltblown nonwoven fabric of Example 1 was subjected to corona discharge treatment (applied voltage: 17 kV) (see Table 1).

実施例12
実施例1のメルトブロー不織布に、室温でカレンダー加工(圧力:5 MPa)を施した(表1を参照)。
Example 12
The melt blown nonwoven fabric of Example 1 was calendered (pressure: 5 MPa) at room temperature (see Table 1).

実施例13
吸引フードのダイ側端部と吸引ロール外周面との間隔d2を30 mmとした以外実施例1と同様にして、メルトブロー不織布を作製した(表1を参照)。
Example 13
In the same manner the die end of the suction hood and the Example 1 except that the distance d 2 was 30 mm between the suction roll outer surface, to produce a melt-blown nonwoven fabric (see Table 1).

比較例1
吸引ロール2のダイ1から下流側のみに、図13に示すように、吸引フード301を設けた装置を用い、吸引量を6,000 Nm3/hrとし、フード吸引量/ロール吸引量の比を0.96とした以外実施例1と同様にして、メルトブロー不織布を作製した(表1を参照)。なお吸引フード301のウエブ進行方向長さは700 mmであった。
Comparative Example 1
As shown in FIG. 13, only on the downstream side of the die 1 of the suction roll 2, using a device provided with a suction hood 301, the suction amount is 6,000 Nm 3 / hr, and the ratio of the hood suction amount / roll suction amount is 0.96. A melt-blown nonwoven fabric was produced in the same manner as in Example 1 except that (see Table 1). The length of the suction hood 301 in the web traveling direction was 700 mm.

比較例2
図14に示すように、繊維流41全体を覆うようにダイ1に接合された吸引フード302a,302bを有する装置を用いた以外実施例1と同様にして、メルトブロー不織布を作製した(表1を参照)。
Comparative Example 2
As shown in FIG. 14, a meltblown nonwoven fabric was prepared in the same manner as in Example 1 except that an apparatus having suction hoods 302a and 302b joined to the die 1 so as to cover the entire fiber flow 41 was used (Table 1). reference).

比較例3
ダイと吸引ロールとの間隔d1を150 mmとした以外実施例1と同様にして、メルトブロー不織布を作製した(表1を参照)。
Comparative Example 3
The distance d 1 between the die and the suction roll in the same manner as in Example 1 except that the 0.99 mm, to prepare a melt blown nonwoven fabric (see Table 1).

比較例4
吸引フードのダイ側端部と吸引ロール外周面との間隔d2を5 mmとした以外実施例1と同様にして、メルトブロー不織布を作製した(表1を参照)。
Comparative Example 4
In the same manner the die end of the suction hood and the Example 1 except that the distance d 2 was 5 mm between the suction roll outer surface, to produce a melt-blown nonwoven fabric (see Table 1).

比較例5
吸引フードのダイ側端部と吸引ロール外周面との間隔d2を50 mmとした以外実施例1と同様にして、メルトブロー不織布を作製した(表1を参照)。
Comparative Example 5
The distance d 2 of the die-side end portion of the suction hood and the suction roll outer surface in the same manner as in Example 1 except that the 50 mm, to prepare a melt blown nonwoven fabric (see Table 1).

比較例6
市販のポリプロピレンメルトブロー不織布(商品名「SYNTEX nano」,三井化学株式会社製)を用いた。
Comparative Example 6
A commercially available polypropylene melt blown nonwoven fabric (trade name “SYNTEX nano”, manufactured by Mitsui Chemicals, Inc.) was used.

実施例1〜13及び比較例1〜6のメルトブロー不織布の物性を以下の方法により測定した。結果を表2に示す。   The physical properties of the melt blown nonwoven fabrics of Examples 1 to 13 and Comparative Examples 1 to 6 were measured by the following methods. The results are shown in Table 2.

(1) 平均膜厚
平均膜厚は、メルトブロー不織布の幅方向に3カ所(端部から50 mm、150 mm及び250 mmの部分)の膜厚をダイヤルシックネスゲージにより測定し、平均することにより求めた。
(1) Average film thickness The average film thickness is obtained by measuring and averaging the film thickness at three locations (50 mm, 150 mm and 250 mm from the edge) with the dial thickness gauge in the width direction of the meltblown nonwoven fabric. It was.

(2) 平均目付
平均目付は、100 mm×100 mmの10枚のメルトブロー不織布試験片に対して、温度23℃及び湿度50%における水分平衡状態の質量(g)を測定し、平均することにより求めた。
(2) Average basis weight The average basis weight is obtained by measuring and averaging the mass (g) of water equilibrium at 10 ° C. and 100 mm × 100 mm test pieces of melt blown nonwoven fabric at a temperature of 23 ° C. and a humidity of 50%. Asked.

(3) 目付変動率
目付変動率は、前述の平均目付を測定した10点のデータから、目付変動率(%)=(目付の標準偏差)/(平均目付)×100の式により求めた。
(3) Unit weight variation rate The unit fabric variation rate was calculated from the above-mentioned 10 points of data obtained by measuring the average unit weight according to the formula: unit variation rate (%) = (standard deviation of unit weight) / (average unit basis weight) × 100.

(4) 数平均繊維径
数平均繊維径は、メルトブロー不織布の電子顕微鏡写真から任意の10カ所について各10本ずつ、直径を0.1μmオーダーまで繊維径を測定し、それらを平均して求めた。図15に実施例1〜3及び比較例6のメルトブロー不織布の繊維径分布を示す。
(4) Number-average fiber diameter The number-average fiber diameter was determined by measuring the fiber diameters up to the order of 0.1 μm and averaging them for 10 fibers at 10 arbitrary positions from an electron micrograph of the melt-blown nonwoven fabric. FIG. 15 shows the fiber diameter distribution of the melt blown nonwoven fabrics of Examples 1 to 3 and Comparative Example 6.

(5) 重量平均繊維径
重量平均繊維径は、繊維径Diの繊維の本数をNiとし、重量平均繊維径(μm)=ΣDi2・Ni/ΣDi・Niの式により求めた。
(5) Weight average fiber diameter The weight average fiber diameter was determined by the formula: weight average fiber diameter (μm) = ΣDi 2 · Ni / ΣDi · Ni, where Ni is the number of fibers having a fiber diameter Di.

(6) 繊維径分布
繊維径分布=重量平均繊維径/数平均繊維径の式により求めた。
(6) Fiber diameter distribution The fiber diameter distribution was determined by the formula: fiber diameter distribution = weight average fiber diameter / number average fiber diameter.

(7) 繊維径変動率
繊維径変動率(%)=(繊維径の標準偏差/数平均繊維径)×100の式により求めた。
(7) Fiber diameter variation rate Fiber diameter variation rate (%) = (standard deviation of fiber diameter / number average fiber diameter) × 100.

(8) 平均細孔径及び最大細孔径
平均細孔径及び最大細孔径は以下に示すバブルポイント法(ASTM F316-86、JIS K3832)により測定した。まず自動細孔径分布測定器(型式「CFP-1200AEX」、ポーラス・マテリアルズ社製)に、乾燥した直径25 mmのメルトブロー不織布試験片をセットし、一方の面にかける空気圧を徐々に増大させて、空気が乾燥試験片を透過し始めたときの圧力P1を求めるとともに、図16に示すドライ流量曲線を作成し、それから透過流量を1/2としたハーフドライ流量曲線を作成した。同様に、表面張力16 dyne/cmの溶媒(商品名「POREWICK」、ポーラス・マテリアルズ社製)で細孔を満たした直径25 mmのメルトブロー不織布試験片の一方の面にかける空気圧を徐々に増大させて、空気が湿潤試験片を透過し始めたときの圧力P2を求めるとともに、図16に示すウェット流量曲線を作成した。
(8) Average pore diameter and maximum pore diameter The average pore diameter and maximum pore diameter were measured by the bubble point method (ASTM F316-86, JIS K3832) shown below. First, set a dry melt blown nonwoven fabric test piece with a diameter of 25 mm on an automatic pore size distribution analyzer (model “CFP-1200AEX”, manufactured by Porous Materials), and gradually increase the air pressure applied to one surface. The pressure P 1 when the air began to permeate the dry test piece was determined, the dry flow curve shown in FIG. 16 was created, and then the half dry flow curve with a permeate flow rate of 1/2 was created. Similarly, gradually increase the air pressure applied to one side of a 25 mm diameter melt blown nonwoven fabric specimen filled with pores with a solvent with a surface tension of 16 dyne / cm (trade name “POREWICK”, manufactured by Porous Materials). Thus, the pressure P 2 when the air began to permeate the wet test piece was determined, and a wet flow rate curve shown in FIG. 16 was created.

平均細孔径DAVは、ハーフドライ流量曲線とウェット流量曲線との交点における圧力Pcrossから、下記式により求めた。
DAV=4γcosα/(Pcross - P1)
[ただし、γは溶媒の表面張力であり、αはポリプロピレンに対する溶媒の接触角である。]
The average pore diameter D AV was determined by the following equation from the pressure P cross at the intersection of the half dry flow curve and the wet flow curve.
D AV = 4γcosα / (P cross -P 1 )
[Where γ is the surface tension of the solvent, and α is the contact angle of the solvent with respect to polypropylene. ]

最大細孔径DMAXは、下記式により求めた。
DMAX=4γcosα/(P2 - P1)
The maximum pore diameter D MAX was determined by the following formula.
D MAX = 4γcosα / (P 2 -P 1 )

(10) 通気度
通気度は、100 mm×100 mmのメルトブロー不織布試験片に対して、JIS L 1096に従ってフラジール型試験機により測定した。
(10) Air permeability The air permeability was measured on a 100 mm x 100 mm melt blown nonwoven fabric test piece according to JIS L 1096 using a Frazier type tester.

(11) 充填率
充填率(%)=[平均目付(g/m2)/平均膜厚(m)/樹脂密度(g/m3)]×100の式により求めた。
(11) Filling ratio Filling ratio (%) = [average basis weight (g / m 2 ) / average film thickness (m) / resin density (g / m 3 )] × 100.

(12) 引張破断強度
幅50 mmの短冊状メルトブロー不織布試験片に対して、製造時の長手方向の引張破断強度をJIS L 1085に従って測定した。
(12) Tensile strength at break The tensile strength at break in the longitudinal direction at the time of production was measured according to JIS L 1085 for a strip-shaped meltblown nonwoven fabric test piece having a width of 50 mm.

(13) 微粒子捕集率
微粒子捕集率は、面積100 cm2のメルトブロー不織布試験片に対して、粒径0.3μmのNaCl粒子を0.025 mg/Lの濃度で含む空気を、31.8 L/分の流量で3秒間通過させる間、JIS Z8813による光散乱光量積算方式の測定機により不織布試験片通過前後のNaCl粒子濃度(mg/m3)を1秒間隔で3回測定し、下記式により求めた各捕集率を平均して示した。
捕集率(%)=[(通過前のNaCl粒子濃度 - 通過後のNaCl粒子濃度)/通過前のNaCl粒子濃度]×100
(13) Fine particle collection rate The fine particle collection rate is 31.8 L / min of air containing 0.3 μm NaCl particles at a concentration of 0.025 mg / L for a 100 cm 2 melt blown nonwoven fabric test piece. While passing at a flow rate for 3 seconds, the NaCl particle concentration (mg / m 3 ) before and after passing through the nonwoven fabric test piece was measured 3 times at intervals of 1 second using a light scattering light amount integrating type measuring machine according to JIS Z8813, and the following formula was obtained. Each collection rate is shown as an average.
Collection rate (%) = [(NaCl particle concentration before passage-NaCl particle concentration after passage) / NaCl particle concentration before passage] x 100

(14) 外観
メルトブロー不織布1 m2中に存在する塊状物(同じ面積を有する円の直径が0.2 mm以上のものに限る。)の個数を目視でカウントし、樹脂塊の個数とした。
(14) Appearance The number of lumps (limited to circles having the same area with a diameter of 0.2 mm or more) present in 1 m 2 of the melt blown nonwoven fabric was visually counted to obtain the number of resin lumps.

またカレンダー加工(圧力5 MPa、室温)した不織布(1 m2)について、フィルム化した帯状部分[長さ1.4 mm以上、アスペクト比(長さ/最も太い部分の幅)5以上]の個数を目視でカウントし、浮遊繊維の個数とした。 In addition, for non-woven fabric (1 m 2 ) calendered (pressure 5 MPa, room temperature), the number of film-like strips [length 1.4 mm or more, aspect ratio (length / width of the thickest part) 5 or more] was visually observed. And counted as the number of floating fibers.

表1

Figure 0006078835
table 1
Figure 0006078835

表1(続き)

Figure 0006078835
Table 1 (continued)
Figure 0006078835

表1(続き)

Figure 0006078835
Table 1 (continued)
Figure 0006078835

表1(続き)

Figure 0006078835
Table 1 (continued)
Figure 0006078835

表1(続き)

Figure 0006078835
Table 1 (continued)
Figure 0006078835

表1(続き)

Figure 0006078835
Table 1 (continued)
Figure 0006078835

表2

Figure 0006078835
Table 2
Figure 0006078835

表2(続き)

Figure 0006078835
Table 2 (continued)
Figure 0006078835

表2(続き)

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Table 2 (continued)
Figure 0006078835

表2(続き)

Figure 0006078835
Table 2 (continued)
Figure 0006078835

表2(続き)

Figure 0006078835
Table 2 (continued)
Figure 0006078835

表2から明らかなように、実施例1〜13の不織布は、1μm以下、特に0.7μm以下の数平均繊維径、1.3以下の繊維径分布、及び55%以下の繊維径変動率を有するポリプロピレン極細繊維からなるので、目付が小さくても最大細孔径及び平均細孔径が小さく、通気度、引張破断強度、微粒子捕集性及び外観に優れていた。帯電処理を施した実施例11、及びカレンダー処理を施した実施例12のメルトブロー不織布は、一層優れた微粒子捕集性を示した。   As is apparent from Table 2, the nonwoven fabrics of Examples 1 to 13 have a number average fiber diameter of 1 μm or less, particularly 0.7 μm or less, a fiber diameter distribution of 1.3 or less, and a polypropylene ultrafine fiber having a fiber diameter fluctuation rate of 55% or less. Since it consists of fibers, the maximum pore diameter and the average pore diameter were small even when the basis weight was small, and the air permeability, tensile breaking strength, fine particle collecting property and appearance were excellent. The melt blown nonwoven fabric of Example 11 subjected to the charging treatment and Example 12 subjected to the calendar treatment exhibited a better particle collecting ability.

吸引ロールのダイ1から下流側にのみ吸引フードを設けた装置で製造した比較例1のメルトブロー不織布、実施例1〜13に比較して重量平均繊維径、繊維径分布、繊維径変動率、最大細孔径、平均細孔径及び目付変動率が大きく、微粒子捕集率に劣っており、浮遊繊維も多かった。   The melt blown nonwoven fabric of Comparative Example 1 manufactured with an apparatus provided with a suction hood only on the downstream side from the die 1 of the suction roll, the weight average fiber diameter, fiber diameter distribution, fiber diameter fluctuation rate, maximum compared to Examples 1-13 The pore diameter, average pore diameter and basis weight fluctuation rate were large, the particulate collection rate was inferior, and there were many floating fibers.

ロール被覆率を100%とした条件で製造した比較例2のメルトブロー不織布は、実施例1〜13に比較して数平均繊維径、重量平均繊維径、繊維径分布、繊維径変動率、最大細孔径、平均細孔径及び目付変動率が大きく、そのため微粒子捕集率に劣っており、樹脂塊も多かった。比較例2では繊維流を吸引フードで覆ったので、繊維流が拡開し、冷却も不十分となったことが前記諸性能低下の原因と考えられる。   The melt blown nonwoven fabric of Comparative Example 2 manufactured under the condition where the roll coverage was 100% was compared with Examples 1 to 13 in terms of number average fiber diameter, weight average fiber diameter, fiber diameter distribution, fiber diameter variation rate, maximum fineness. The pore diameter, average pore diameter, and basis weight fluctuation rate were large, so that the particulate collection rate was inferior and the resin mass was also large. In Comparative Example 2, since the fiber flow was covered with a suction hood, the fiber flow spread and cooling was insufficient, which is considered to be a cause of the above-described deterioration in performance.

ダイと吸引ロールとの間隔を100 mm超とした条件で製造した比較例3のメルトブロー不織布は、実施例1〜13に比較して数平均繊維径、重量平均繊維径、繊維径分布、繊維径変動率、最大細孔径、平均細孔径及び目付変動率が大きく、そのため微粒子捕集率が劣っており、浮遊繊維も多かった。   The melt blown nonwoven fabric of Comparative Example 3 produced under the condition that the distance between the die and the suction roll was over 100 mm was compared with Examples 1 to 13 in number average fiber diameter, weight average fiber diameter, fiber diameter distribution, fiber diameter The fluctuation rate, the maximum pore diameter, the average pore diameter, and the basis weight fluctuation rate were large, so that the particulate collection rate was inferior and there were many floating fibers.

吸引フードののダイ側端部とロール外周面との間隔d2を10 mm未満とした条件で製造した比較例4のメルトブロー不織布は、実施例1〜13に比較して吸引フードによる吸引速度が強まり、数平均繊維径、重量平均繊維径、繊維径分布、繊維径変動率、最大細孔径、平均細孔径及び目付変動率が大きく、そのため微粒子捕集率に劣っており、樹脂塊も多かった。 Suction hood of the die end and the melt-blown nonwoven fabric of Comparative Example 4 the distance d 2 between the roll outer surface was prepared in the conditions of less than 10 mm, the suction rate by the suction hood in comparison to Examples 1 to 13 Strengthening, number average fiber diameter, weight average fiber diameter, fiber diameter distribution, fiber diameter fluctuation rate, maximum pore diameter, average pore diameter and basis weight fluctuation rate are large, so it is inferior in particulate collection rate and also has a lot of resin mass .

吸引フードのダイ側端部とロール外周面との間隔d2を40 mm超とした条件で製造した比較例5のメルトブロー不織布は、実施例1〜13に比較して繊維径分布、繊維径変動率及び目付変動率が大きく、微粒子捕集率に劣っており、浮遊繊維も多かった。 Suction hood die side end of the melt-blown nonwoven fabric of Comparative Example 5 in which the distance d 2 between the roll outer surface was prepared in the conditions and 40 mm more than the fiber diameter distribution as compared to Examples 1 to 13, a fiber diameter variation The rate and the basis weight fluctuation rate were large, the particle collection rate was inferior, and there were many floating fibers.

比較例6の市販のポリプロピレンメルトブロー不織布(商品名「SYNTEX nano」,三井化学株式会社製)は、実施例1〜13に比較して平均目付、重量平均繊維径、繊維径分布及び繊維径変動率が大きく、通気度に劣っていた。   The commercially available polypropylene melt blown nonwoven fabric of Comparative Example 6 (trade name “SYNTEX nano”, manufactured by Mitsui Chemicals, Inc.) has an average basis weight, a weight average fiber diameter, a fiber diameter distribution, and a fiber diameter variation rate as compared with Examples 1 to 13. The air permeability was poor.

実施例14
実施例1で得られた極細繊維不織布6枚からなる厚み0.1 mmの6層品を、カレンダーロールを用いた積層加工により以下の手順で作製した。実施例1で得られた極細繊維不織布2枚を、ロール間隔約0.04 mmで室温下で積層加工して2層品(厚み約0.08 mm)を作製し、この2層品2枚を、同じ条件で再度積層加工して4層品(厚み約0.14 mm)を作製し、さらにこれらの4層品と2層品とをロール間隔約0.08 mmで室温下で積層加工して6層品を作製した。
Example 14
A six-layer product having a thickness of 0.1 mm and comprising six ultrafine fiber nonwoven fabrics obtained in Example 1 was prepared by the following procedure by laminating using a calender roll. Two ultrafine fiber nonwoven fabrics obtained in Example 1 were laminated at room temperature with a roll interval of about 0.04 mm to produce a two-layer product (thickness of about 0.08 mm). The four-layer product (thickness: about 0.14 mm) was produced again by the above process, and the four-layer product and the two-layer product were further laminated at room temperature with a roll interval of about 0.08 mm to produce a six-layer product. .

実施例15
実施例14で作製した4層品と2層品とを、実施例14と同様にして、ロール間隔約0.16 mmで室温下で積層加工して厚み0.2 mmの6層品を作製した。
Example 15
The 4-layer product and 2-layer product produced in Example 14 were laminated at room temperature with a roll interval of about 0.16 mm in the same manner as in Example 14 to produce a 6-layer product having a thickness of 0.2 mm.

実施例14及び15の積層不織布の諸性能を、実施例1と同様にして測定し、表3に示す。これらの積層品は、通常のハンドリングで不織布同士が剥がれることはなかった。   Various performances of the laminated nonwoven fabrics of Examples 14 and 15 were measured in the same manner as in Example 1 and are shown in Table 3. In these laminated products, the nonwoven fabrics were not peeled off by ordinary handling.

表3

Figure 0006078835
Table 3
Figure 0006078835

Claims (4)

数平均繊維径が1μm以下で、繊維径分布(重量平均繊維径/数平均繊維径)が1.3以下で、繊維径変動率が55%以下の極細繊維からなり、平均目付が12 g/m2以下で、バブルポイント法により求めた最大細孔径及び平均細孔径がそれぞれ12μm以下及び6μm以下で、通気度(JIS L 1096)が5 mL/cm2/秒以上であることを特徴とするメルトブロー不織布。 The number average fiber diameter is 1 μm or less, the fiber diameter distribution (weight average fiber diameter / number average fiber diameter) is 1.3 or less, and the fiber diameter variation rate is 55% or less, and the average basis weight is 12 g / m 2 The melt blown nonwoven fabric characterized in that the maximum pore size and average pore size determined by the bubble point method are 12 μm or less and 6 μm or less, respectively, and the air permeability (JIS L 1096) is 5 mL / cm 2 / sec or more. . 請求項1に記載のメルトブロー不織布において、前記数平均繊維径が0.7μm以下であることを特徴とするメルトブロー不織布。   The melt blown nonwoven fabric according to claim 1, wherein the number average fiber diameter is 0.7 μm or less. 請求項1又は2に記載のメルトブロー不織布において、極細繊維が1,000〜2,000 g/10分のメルトフローレート(JIS K7210、230℃、荷重2,160 g)を有するポリプロピレンからなることを特徴とするメルトブロー不織布。   The melt blown nonwoven fabric according to claim 1 or 2, wherein the ultrafine fibers are made of polypropylene having a melt flow rate (JIS K7210, 230 ° C, load 2,160 g) of 1,000 to 2,000 g / 10 minutes. 請求項1〜3のいずれかに記載のメルトブロー不織布の積層加工品。   A laminate processed product of the melt blown nonwoven fabric according to any one of claims 1 to 3.
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Families Citing this family (31)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6344864B2 (en) * 2013-03-14 2018-06-20 株式会社立花商店 Cleaning web, method for producing melt blown nonwoven fabric, method for producing cleaning web, image forming apparatus and fixing device
US10478537B2 (en) 2013-10-18 2019-11-19 Kaneka Corporation Cell separation filter material and filter obtained by layering same
US9610588B2 (en) * 2013-10-21 2017-04-04 E I Du Pont De Nemours And Company Electret nanofibrous web as air filtration media
US20150211160A1 (en) * 2014-01-29 2015-07-30 Biax-Fiberfilm High loft, nonwoven web exhibiting excellent recovery
US10961644B2 (en) 2014-01-29 2021-03-30 Biax-Fiberfilm Corporation High loft, nonwoven web exhibiting excellent recovery
JP2015190081A (en) * 2014-03-28 2015-11-02 旭化成せんい株式会社 Melt-blown nonwoven fabric
JP6457757B2 (en) * 2014-07-28 2019-01-23 旭化成株式会社 Meltblown nonwoven
WO2016037182A1 (en) * 2014-09-05 2016-03-10 New Way Machine Components, Inc. Gas bearing, porous media vacuum roller and porous media air turn
US10907284B2 (en) * 2015-03-16 2021-02-02 Toray Fine Chemicals Co., Ltd. Nonwoven fabric and method of manufacturing same
JP6572072B2 (en) * 2015-09-15 2019-09-04 Jxtgエネルギー株式会社 Nonwoven fabric and air filter using the same
JP6675853B2 (en) * 2015-10-13 2020-04-08 旭化成株式会社 Optical sheet using extra-fine meltblown nonwoven fabric
JP6210422B2 (en) * 2015-12-21 2017-10-11 パナソニックIpマネジメント株式会社 Fiber assembly
JP6546336B2 (en) * 2016-02-16 2019-07-17 三井化学株式会社 Nonwoven fabric, filter and method of manufacturing nonwoven fabric
JP6614450B2 (en) * 2016-05-11 2019-12-04 パナソニックIpマネジメント株式会社 Nonwoven fabric and sound absorbing material
TWI787190B (en) * 2016-08-08 2022-12-21 日商東麗泛應化學股份有限公司 Nonwoven fabric
KR102066642B1 (en) * 2016-10-17 2020-01-15 주식회사 엘지화학 Method for predicting the possibility of cutting the synthetic resin filament in the melt blowing process from the rheological properties of the synthetic resin
TW201920795A (en) 2017-09-26 2019-06-01 日商三井化學股份有限公司 Melt-blown nonwoven fabric, nonwoven fabric laminate and filter
JP6843035B2 (en) * 2017-11-30 2021-03-17 ユニ・チャーム株式会社 Non-woven fabric manufacturing method and non-woven fabric manufacturing equipment
JP6771012B2 (en) * 2017-12-21 2020-10-21 花王株式会社 Melt blow non-woven fabric
MY188653A (en) 2017-12-21 2021-12-22 Kao Corp Meltblown non-woven fabric
CN111566273A (en) 2017-12-28 2020-08-21 三井化学株式会社 Melt-blown nonwoven fabric, filter, and method for producing melt-blown nonwoven fabric
KR102368947B1 (en) 2017-12-28 2022-02-28 미쓰이 가가쿠 가부시키가이샤 Meltblown nonwoven fabric, filter, and manufacturing method of meltblown nonwoven fabric
JPWO2019225466A1 (en) * 2018-05-23 2021-04-22 東レ株式会社 Fabric and its manufacturing method
TWI827634B (en) * 2018-07-17 2024-01-01 奧地利商蘭仁股份有限公司 A method and device for the separation of solvent from process air in the production of spundbond fabrics
WO2020202899A1 (en) * 2019-03-29 2020-10-08 タピルス株式会社 Melt-blown nonwoven fabric for liquid filter, layered body of said melt-blown nonwoven fabric, and liquid filter equipped with layered body
JP2020190057A (en) * 2019-05-22 2020-11-26 旭化成株式会社 Nonwoven fabric, laminate of nonwoven fabric, and filter including the same
JP6831132B1 (en) * 2019-12-18 2021-02-17 ヤマシンフィルタ株式会社 Fiber laminate
CN115176052A (en) * 2020-02-25 2022-10-11 富士胶片株式会社 Nonwoven fabric and method for producing nonwoven fabric
JPWO2022059413A1 (en) * 2020-09-16 2022-03-24
CN113026205B (en) * 2021-03-31 2022-06-10 东营俊富净化科技有限公司 Anti-yellowing melt-blown fabric and preparation method thereof
TW202424304A (en) * 2022-11-30 2024-06-16 財團法人紡織產業綜合研究所 Manufacturing method of meltblown fiber film

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2775959B2 (en) * 1990-02-28 1998-07-16 東洋紡績株式会社 Olefin-based ultra-fine fiber non-woven fabric
JPH07103508B2 (en) * 1990-06-25 1995-11-08 アキュレト・プロダクツ・カンパニー Nonwoven web take-up method and device
JPH04163353A (en) * 1990-10-19 1992-06-08 Toyobo Co Ltd Nonwoven fabric of olefin-based ultra-fine fiber
JP3491044B2 (en) * 1991-10-02 2004-01-26 東洋紡績株式会社 Method for producing polyolefin-based ultrafine fiber nonwoven fabric
JP3164172B2 (en) * 1992-04-17 2001-05-08 東洋紡績株式会社 Nonwoven fabric and method for producing the same
JPH07145542A (en) * 1993-11-18 1995-06-06 Kuraray Co Ltd Production of melt blown nonwoven fabric of polyamide
GB9625634D0 (en) * 1996-12-10 1997-01-29 Courtaulds Fibres Holdings Ltd Method of manufacture of nonwoven fabric
JP3951078B2 (en) * 1998-05-27 2007-08-01 大日本インキ化学工業株式会社 Polyarylene sulfide melt blown nonwoven fabric and method for producing the same
JP2002201560A (en) * 2000-12-28 2002-07-19 Mitsui Chemicals Inc Polypropylene for ultrafine fiber melt-blown nonwoven fabric and nonwoven fabric and air filter each made therefrom
US6932923B2 (en) * 2003-03-03 2005-08-23 Arvin Technologies, Inc. Method of making a melt-blown filter medium for use in air filters in internal combustion engines and product
US20070184256A1 (en) * 2004-04-09 2007-08-09 Mitsui Chemicals, Inc. Nonwoven fabric sheet and method for producing same
US10041188B2 (en) * 2006-04-18 2018-08-07 Hills, Inc. Method and apparatus for production of meltblown nanofibers
CN1924136A (en) * 2006-07-06 2007-03-07 谭亦武 Spun-bonded method producing technology of non-woven fabrics from polyester recovering material
JP2009203580A (en) * 2008-02-28 2009-09-10 Toray Ind Inc Electret melt-blown nonwoven fabric
JP2010125404A (en) * 2008-11-28 2010-06-10 Mitsui Chemicals Inc Liquid filter
JP6106435B2 (en) * 2010-07-29 2017-03-29 三井化学株式会社 Non-woven fabric and manufacturing method thereof

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