JP6047047B2 - 軌道パッド - Google Patents
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Description
本発明は、レールとまくら木又は前記まくら木上に固定されるタイプレートとの間に介装され、所要のバネ定数を持つ軌道パッドに関する。
従来の軌道パッドは天然ゴムやＳＢＲゴム（スチレン・ブタジエンゴム）が用いられていたが、レールの寒暖に伴う伸縮により長期間の使用で軌道パッドがめくれたり、脱離したりしてゴム材がなくなっていることが頻繁にあった。更に、ゴム材は経時的に硬度が上昇し、敷設初期には振動・騒音防止の機能を果たしているが、経時的にその機能は劣化していく欠点を有していた。
そのような欠点を改良した軌道パッドとして、ゴム材の上面にすべる様に鋼板が接着されたものが提案された。鋼板とゴム材は接着性が劣るため、ゴム材から鋼板が剥れやすく、万一剥れても脱離しないように数々の工夫がなされてきた（例えば、特許文献１〜４）。
しかし、それでも長年の使用により接着不良が生じ、レールの伸縮による煎断力と車両通過による振動などで鋼板がゴムパッドから分離し、車両通過時に吹き飛ばされ、車両に損傷を与えたり、レールの絶縁部分に接触し絶縁不良をおこし、例えば、信号機故障といった重大な故障が起こったりする場合があった。
そして、これら欠点を改良した軌道パッドとして、ゴム材の上面に鋼板を接着する代わりにエボナイトを固着したものが提案されている（例えば、特許文献５）。
しかしながら、特許文献５の提案品において、ゴム部材とエボナイトはゴム加硫時に同時加硫接着するため、接着面は反応接着していて接着信頼性は高い。この提案品はエボナイトが良くすべり接着もかなりしっかりしている点で優れているが、低バネ定数の調整のためにゴム材底面に肉抜き、つまり凹部を設け圧締面積を調整する方法が取られており、肉抜けする事で圧力を少ない面積で負担する事になり、長い年月高い荷重を繰り返し受けると、少ない面積のゴム部にキレツが生じゴム材が脱落する問題が生じていた。更に、エボナイトはゴムに大量の硫黄を配合した架橋度の極めて高いゴム材のため磨耗特性が極めて悪いことがわかっている。また、経時的にゴムの硬度が上昇する欠点は修正されていないのが現状である。
そこで、本発明は、上記事実を考慮し、バネ定数の制御が容易であり、耐久性及び耐摩耗性に優れると共に、レールに対する摺動性に優れた軌道パッドを提供することを課題とする。
上記課題は、以下の手段により解決される。
請求項１に係る発明は、
レールとまくら木又は前記まくら木上に固定されるタイプレートとの間に介装され、所要のバネ定数を持つ軌道パッドであって、
架橋ウレタン発泡層と、
前記架橋ウレタン発泡層の前記レール側の表面に積層され、高密度ポリエチレンを含む摺動層と、
を備える軌道パッド。
レールとまくら木又は前記まくら木上に固定されるタイプレートとの間に介装され、所要のバネ定数を持つ軌道パッドであって、
架橋ウレタン発泡層と、
前記架橋ウレタン発泡層の前記レール側の表面に積層され、高密度ポリエチレンを含む摺動層と、
を備える軌道パッド。
請求項２に係る発明は、
レールとまくら木又は前記まくら木上に固定されるタイプレートとの間に介装され、所要のバネ定数を持つ軌道パッドであって、
架橋ウレタン発泡層と、
前記架橋ウレタン発泡層の前記レール側の表面に積層され、高密度ポリエチレン、６ナイロン、又は６６ナイロンを含む摺動層と、
を備え、
前記架橋ウレタン発泡層と前記摺動層とは、前記摺動層となる摺動シートの前記架橋ウレタン発泡層と接触する側の面を粗面化した状態で、前記架橋ウレタン発泡層のウレタン樹脂化反応をするときに同時接着して積層されている軌道パッド。
レールとまくら木又は前記まくら木上に固定されるタイプレートとの間に介装され、所要のバネ定数を持つ軌道パッドであって、
架橋ウレタン発泡層と、
前記架橋ウレタン発泡層の前記レール側の表面に積層され、高密度ポリエチレン、６ナイロン、又は６６ナイロンを含む摺動層と、
を備え、
前記架橋ウレタン発泡層と前記摺動層とは、前記摺動層となる摺動シートの前記架橋ウレタン発泡層と接触する側の面を粗面化した状態で、前記架橋ウレタン発泡層のウレタン樹脂化反応をするときに同時接着して積層されている軌道パッド。
請求項３に係る発明は、
前記架橋ウレタン発泡層は、独立気泡の発泡層である請求項１又は２に記載の軌道パッド。
前記架橋ウレタン発泡層は、独立気泡の発泡層である請求項１又は２に記載の軌道パッド。
請求項４に係る発明は、
前記架橋ウレタン発泡層は、ウレタン原料として、ポリエーテル系ポリオールとイソシアナートとを少なくとも用いて形成された層である請求項１〜３のいずれか１項に記載の軌道パッド。
前記架橋ウレタン発泡層は、ウレタン原料として、ポリエーテル系ポリオールとイソシアナートとを少なくとも用いて形成された層である請求項１〜３のいずれか１項に記載の軌道パッド。
請求項５に係る発明は、
前記イソシアナートは、ジフェニルメタンジイソシアナート系（ＭＤＩ系）のイソシアナートである請求項４に記載の軌道パッド。
前記イソシアナートは、ジフェニルメタンジイソシアナート系（ＭＤＩ系）のイソシアナートである請求項４に記載の軌道パッド。
本発明によれば、バネ定数の制御が容易であり、耐久性及び耐摩耗性に優れると共に、レールに対する摺動性に優れた軌道パッドを提供することができる。
以下、図面を参照しながら、本発明の実施形態に係る軌道パッドについて説明する。
本実施形態に係る軌道パッド１０は、軌道スラブに設けられるパッドである。
具体的には、軌道スラブは、図１に示すように、例えば、道床（不図示）上に配列されるまくら木２０と、まくら木２０上に固定されるタイプレート２２、タイプレート２２上に固定されるレール２４と、を備えている。
具体的には、軌道スラブは、図１に示すように、例えば、道床（不図示）上に配列されるまくら木２０と、まくら木２０上に固定されるタイプレート２２、タイプレート２２上に固定されるレール２４と、を備えている。
タイプレート２２は、例えば、その両端部がボルト２２Ａ及びナット２２Ｂにより、まくら木２０上に締め付け固定されている。レール２４は、例えば、ボルト２６Ａ及びナット２６Ｂにより締め付け固定された板バネ２６により、タイプレート２２上に押さ付けられて固定されている。
そして、レール２４は、例えば、タイプレート２２との間に、可変パッド２８（例えば樹脂注入式可変パッド）及び軌道パッド１０を介した状態で固定されている。ここで、可変パッド２８は、レール高さ調節用のパッドであり、任意に設けられるパッドである。
このようにして、本実施形態に係る軌道パッド１０は、レール２４とタイプレート２２との間に介装される。但し、軌道スラブはタイプレート２２を備えない態様であってもよく、この場合、軌道パッド１０は、レール２４とまくら木２０との間に介装される。
なお、まくら木とは、木のみならず、例えば。木を含め、コンクリート、ガラス繊維若しくは樹脂、又はこれら材料等を混合したものも包含する。
なお、まくら木とは、木のみならず、例えば。木を含め、コンクリート、ガラス繊維若しくは樹脂、又はこれら材料等を混合したものも包含する。
上記態様で介装される本実施形態に係る軌道パッド１０は、図２〜図３に示すように、架橋ウレタン発泡層１２と、架橋ウレタン発泡層１２のレール２４側の表面に積層され、高密度ポリエチレン、６ナイロン、又は６６ナイロンを含む摺動層１４と、を備える。そして、本実施形態に係る軌道パッド１０は、所要のバネ定数を持つパッドである。
なお、本実施形態に係る軌道パッド１０の形状は、介装態様に応じて、周知の形状とすることができる。
本実施形態に係る軌道パッド１０では、架橋ウレタン発泡層１２を軌道パッド本体として設けることで、ゴム部材のように肉抜きをしなくても、そのウレタン原料の組成（イソシアナート濃度等）、発泡状態（独泡率等）、膜厚等を調製することより、容易に、目的とする軌道パッド１０のバネ定数を制御でき、その復元性及び耐久性も高い。また、架橋ウレタン発泡層１２のレール２４側の表面に、上記所定の材料を含む摺動層１４を設けることにより、耐久性及び耐摩耗性と共に、レール２４に対する摺動性が高まる。
このため、本実施形態に係る軌道パッド１０では、バネ定数の制御が容易であり、耐久性及び耐摩耗性に優れると共に、レール２４に対する摺動性に優れたものとなる。また、上記所定の材料を含む摺動層１４は、架橋ウレタン発泡層１２と接着性が高いという利点もある。
その結果、長寿命化が実現されると共に、レール２４の伸縮による煎断力と車両通過による振動が負荷されても、レール２４から離脱し難く、車両通過時に吹き飛ばされ、車両に損傷を与えたり、レール２４の絶縁部分に接触することで生じる絶縁不良に起因する信号機故障が抑制される。
その結果、長寿命化が実現されると共に、レール２４の伸縮による煎断力と車両通過による振動が負荷されても、レール２４から離脱し難く、車両通過時に吹き飛ばされ、車両に損傷を与えたり、レール２４の絶縁部分に接触することで生じる絶縁不良に起因する信号機故障が抑制される。
以下、軌道パッド１０の詳細について説明する。なお、以下、符号を省略して説明する。
（架橋ウレタン発泡層）
架橋ウレタン発泡層は、軌道パッドのバネに相当するもので、復元性が特に要求される層である。そして、復元性を要するために、当該層は架橋したウレタン発泡体で構成させている。
架橋ウレタン発泡層は、軌道パッドのバネに相当するもので、復元性が特に要求される層である。そして、復元性を要するために、当該層は架橋したウレタン発泡体で構成させている。
架橋ウレタン発泡層は、例えば、１）ウレタン原料として、ポリオール、イソシアネート、及び、必要に応じて鎖延長材を含む混合原液をモールドに注入し成形する方法、２）当該混合原液を離型紙に塗布し加熱硬化後、所定形状に打抜く方法により形成できる。なお、ウレタン原料を含む混合原液には、発泡剤を含有し、その他の添加剤を含有してもよい。
−ポリオール−
ポリオールは、例えば、ポリオキシプロピレンポリオール（ＰＰＧ）、ポリオキシエチレンポリオール（ＰＥＧ）、ＰＰＧとＰＥＧの共重合物、ポリオキシテトラメチレンポリオール（ＰＴＭＧ）等のポリエーテル系ポリオールを用いることがよい。ポリエーテル系ポリオール（特に、ＰＰＧ、ＰＴＭＧ）は、反応性と共に、耐加水分解性にも優れることから、架橋ウレタン発泡層の耐久性及び復元性が高まり易くなる。また、ポリエーテル系ポリオールは、粘度も低く取扱い性も高いという利点もある。
ポリオールは、例えば、ポリオキシプロピレンポリオール（ＰＰＧ）、ポリオキシエチレンポリオール（ＰＥＧ）、ＰＰＧとＰＥＧの共重合物、ポリオキシテトラメチレンポリオール（ＰＴＭＧ）等のポリエーテル系ポリオールを用いることがよい。ポリエーテル系ポリオール（特に、ＰＰＧ、ＰＴＭＧ）は、反応性と共に、耐加水分解性にも優れることから、架橋ウレタン発泡層の耐久性及び復元性が高まり易くなる。また、ポリエーテル系ポリオールは、粘度も低く取扱い性も高いという利点もある。
ポリオールは、ポリエーテル系ポリオール以外に、ジカルボン酸（アジピン酸、セバシン酸、フタル酸、ダイマー酸等）とグリコール（エチレングリコール、プロピレングリコール、１．４−ブタンジオール、１．６−ヘキサンジオール、２−メチルプロパンジオール、３−メチルペンタンジオール等）とを縮合させたポリエステルポリオール（ＰＥＳ）、ポリカプロラクトンポリオール（ＰＣＬ）、ポリカーボネートポリオール（ＰＣＡ）、（水添）ポリブタジエン系ポリオール、（水添）ポリイソプレン系ポリオール等も使用してもよい。
なお、ポリオールは予め過剰当量のイソシアナートと反応させて末端ＮＣＯ基のプレポリマーとして用いると、架橋ウレタン発泡層の復元性や強靭性が高まり好ましい。
−イソシアナート−
イソシアナートは、例えば、トルエンジイソシアナート（ＴＤＩ）、ジフェニルメタンジイソシアナート（ＭＤＩ）、粗製のＭＤＩ（ｃｒ−ＭＤＩ）を用いることがよい。特に、ジフェニルメタンジイソシアナート（ＭＤＩ）系のイソシアナートを用いると、反応性が高く、架橋ウレタン発泡層の耐久性及び復元性が高まり易くなり好ましい。
イソシアナートは、例えば、トルエンジイソシアナート（ＴＤＩ）、ジフェニルメタンジイソシアナート（ＭＤＩ）、粗製のＭＤＩ（ｃｒ−ＭＤＩ）を用いることがよい。特に、ジフェニルメタンジイソシアナート（ＭＤＩ）系のイソシアナートを用いると、反応性が高く、架橋ウレタン発泡層の耐久性及び復元性が高まり易くなり好ましい。
−鎖延長剤−
鎖延長剤は、例えば、芳香族ジアミン（例えば４．４‘−ジアミノ−３．３’−ジクロロジフェニルメタン（ＭＯＣＡ）等）、分子量５００以下グリコール又は多官能アルコール（例えばエチレングリコール、１．４−ブタンジオール、１．６−ヘキサンジオール、トリメチロールプロパン、グリセリン、トリメチロールプロパン等）及びそれらのエチレンオキサイド付加物又はプロピレンオキサイド付加物、ビスフェノールＡのエチレンオキサイド付加物又はプロピレンオキサイド付加物、ヒドロキノンのエチレンオキサイド付加物、レゾルシンのエチレンオキサイド付加物を用いることがよい。
鎖延長剤は、例えば、芳香族ジアミン（例えば４．４‘−ジアミノ−３．３’−ジクロロジフェニルメタン（ＭＯＣＡ）等）、分子量５００以下グリコール又は多官能アルコール（例えばエチレングリコール、１．４−ブタンジオール、１．６−ヘキサンジオール、トリメチロールプロパン、グリセリン、トリメチロールプロパン等）及びそれらのエチレンオキサイド付加物又はプロピレンオキサイド付加物、ビスフェノールＡのエチレンオキサイド付加物又はプロピレンオキサイド付加物、ヒドロキノンのエチレンオキサイド付加物、レゾルシンのエチレンオキサイド付加物を用いることがよい。
これらのうち、鎖延長剤としては、分子量２００以下で１級アルコールの低分子ポリオールで、エチレングリコール、１，４−ブタンジオール、１，６−ヘキサンジオール、トリメチロールプロパン、ヒドロキノン、レゾルシンのエチレンオキシド付加物等が最も好ましい。
−発泡剤その他の添加剤−
その他の添加剤は、発泡剤の他、必要に応じて、触媒、整泡剤等の周知の添加剤を用いる。
発泡剤は、例えば、水、低沸点の有機溶剤（シクロペンタン、ジクロロメタン等）、ハロゲン化炭化水素、これらの混合液等が用いられる。なお、ウレタンの発泡には、ポリオールやプレポリマーを空気や窒素を用いて気泡を巻き込む方法も取り得る。
触媒は、例えば、アミン系触媒やスズ系等の金属触媒が用いられる。
整泡剤は、例えば、ポリジメチルシロキサンとポリオキシアルキレンポリオールの共重合体を代表例としたシリコーン系化合物が用いられる。
その他の添加剤は、発泡剤の他、必要に応じて、触媒、整泡剤等の周知の添加剤を用いる。
発泡剤は、例えば、水、低沸点の有機溶剤（シクロペンタン、ジクロロメタン等）、ハロゲン化炭化水素、これらの混合液等が用いられる。なお、ウレタンの発泡には、ポリオールやプレポリマーを空気や窒素を用いて気泡を巻き込む方法も取り得る。
触媒は、例えば、アミン系触媒やスズ系等の金属触媒が用いられる。
整泡剤は、例えば、ポリジメチルシロキサンとポリオキシアルキレンポリオールの共重合体を代表例としたシリコーン系化合物が用いられる。
−ウレタンの架橋導入−
ウレタンに架橋を導入するには、ポリオール、イソシアナート、鎖延長材のいずれかに２官能以上のものを用いることが必要である。特に、末端ＮＣＯ基のポリオールのプレポリマーを用いる場合、ウレタンに架橋を導入するには、末端ＮＣＯ基のポリオールのプレポリマーを２官能にして、鎖延長材を２官能以上にすること、多官能イソシアナートを併用すること、又はこれらを併用することが、プレポリマーの合成の容易さと低粘度化できるため好ましい。
ウレタンに架橋を導入するには、ポリオール、イソシアナート、鎖延長材のいずれかに２官能以上のものを用いることが必要である。特に、末端ＮＣＯ基のポリオールのプレポリマーを用いる場合、ウレタンに架橋を導入するには、末端ＮＣＯ基のポリオールのプレポリマーを２官能にして、鎖延長材を２官能以上にすること、多官能イソシアナートを併用すること、又はこれらを併用することが、プレポリマーの合成の容易さと低粘度化できるため好ましい。
−その他態様−
架橋ウレタン発泡層は、独立気泡の発泡層であることがよい。架橋ウレタン発泡層の気泡を独立気泡とすると、当該層が吸水し難くなり、耐久性が高まり易くなる。
架橋ウレタン発泡層は、独立気泡の発泡層であることがよい。架橋ウレタン発泡層の気泡を独立気泡とすると、当該層が吸水し難くなり、耐久性が高まり易くなる。
架橋ウレタン発泡層の密度は、例えば、０．４〜０．９５ｇ／ｃｍ３がよく、好ましくは０．６〜０．９ｇ／ｃｍ３である。
架橋ウレタン発泡層の独泡率は、例えば、３０〜１００％がよく、好ましくは５０〜１００％である。
架橋ウレタン発泡層の厚みは、例えば、１〜１５ｍｍがよく、好ましくは３〜１３ｍｍである。
架橋ウレタン発泡層の独泡率は、例えば、３０〜１００％がよく、好ましくは５０〜１００％である。
架橋ウレタン発泡層の厚みは、例えば、１〜１５ｍｍがよく、好ましくは３〜１３ｍｍである。
（摺動層）
摺動層は、レールと直接接触する表面層で、レールの伸縮により軌道パッドがずれないよう硬度が硬くなければならず、また滑り易い面とする必要がある層である。
摺動層は、レールと直接接触する表面層で、レールの伸縮により軌道パッドがずれないよう硬度が硬くなければならず、また滑り易い面とする必要がある層である。
このため、摺動層の静摩擦係数は０．３５以下が好ましい。また、摺動層の静摩擦係数の下限値は軌道パッドの締結力によっても変化するが、例えば０．１５程度である。
摺動層として、高密度ポリエチレン、６ナイロン、又は６６ナイロンを含む層は、静摩擦係数が低く軌道パッドとしての使用環境での適合性、長期耐久性及び耐摩耗性に優れるうえ、架橋ウレタン発泡層との接着性が良好なため使用され得るのである。
ここで、他の樹脂でも、静摩擦係数が低い材料は種々あるが、架橋ウレタン発泡層との接着性と長期の屋外での使用に耐える耐久性及び耐摩耗性を持つ樹脂として、例えば、ポリエステル（ＰＥＴ樹脂）は、架橋ウレタン発泡層との接着性が良く、静摩擦係数が低いが、低温で割れ易くしかも加水分解しやすく耐久性が低い。また、他の樹脂としてポリオキシメチレンは、静摩擦係数が低く、耐久性及び耐摩耗性が高いが、架橋ウレタン発泡層との接着性が悪い。
ここで、他の樹脂でも、静摩擦係数が低い材料は種々あるが、架橋ウレタン発泡層との接着性と長期の屋外での使用に耐える耐久性及び耐摩耗性を持つ樹脂として、例えば、ポリエステル（ＰＥＴ樹脂）は、架橋ウレタン発泡層との接着性が良く、静摩擦係数が低いが、低温で割れ易くしかも加水分解しやすく耐久性が低い。また、他の樹脂としてポリオキシメチレンは、静摩擦係数が低く、耐久性及び耐摩耗性が高いが、架橋ウレタン発泡層との接着性が悪い。
高密度ポリエチレンとしては、密度０．９４〜０．９７ｇ／ｃｍ３のポリエチレンが用いられる。この密度の高密度ポリエチレンは、摺動層が良好で静摩擦係数が低く強靭であるため良好に使用しえる。特に、高密度ポリエチレンとして、超高分子量ポリエチレンと云われる粘度平均分子量（ＡＳＴＭＤ２８５７）が５０〜６００万のもの用いると、摺動層の耐久性及び耐摩耗性がきわめて高くなるため好ましい。しかも、この高密度ポリエチレンとして超高分子量ポリエチレン製のシートを粗面化後にコロナ放電で表面処理すると、ウレタン発泡層との接着性も通常の高密度ポリエチレン製のシートより良好なので非常に好ましい。
６ナイロンと６６ナイロンは汎用のグレードの物が使用しえるが、ナイロンにオレフィン系のエラストマーを配合した耐衝撃グレードを用いる事もできる。
６ナイロンと６６ナイロンは汎用のグレードの物が使用しえるが、ナイロンにオレフィン系のエラストマーを配合した耐衝撃グレードを用いる事もできる。
摺動層の厚みは、０．０５〜２．５ｍｍがよく、特に０．２〜１．０ｍｍが耐久性及び作業性の観点から好ましい。
（架橋ウレタン発泡層と摺動層との積層化）
架橋ウレタン発泡層と摺動層との積層化は、１）熱接着フィルムにより接着して積層する方法、２）摺動層となる摺動シート（樹脂シート）の架橋ウレタン発泡層と接触する側の面を粗面化した状態で、架橋ウレタン発泡層のウレタン樹脂化反応をするときに同時接着して積層する方法が挙げられる。
架橋ウレタン発泡層と摺動層との積層化は、１）熱接着フィルムにより接着して積層する方法、２）摺動層となる摺動シート（樹脂シート）の架橋ウレタン発泡層と接触する側の面を粗面化した状態で、架橋ウレタン発泡層のウレタン樹脂化反応をするときに同時接着して積層する方法が挙げられる。
１）の方法について説明する。
１）の方法では、まず、高密度ポリエチレン、6ナイロン、又は６６ナイロン製の摺動シートを準備する。次に、摺動シートと接着フィルムとをラミネートする。そして、
この熱接着フィルム付き摺動シートの熱接着フィルム側に、ウレタン原料を含む混合原液を塗布法や注型法で接触させた状態で、そのウレタン樹脂化反応を行って、架橋ウレタン発泡層を形成すると共に、摺動シートとの接着を行う。この方法では、ウレタンの自己発熱又は硬化時の加熱処理により熱接着する。
なお、予めウレタン発泡層を作製し、これに熱接着フィルム付き摺動シートを重ねて加熱処理することで熱接着して積層化してもよい。
１）の方法では、まず、高密度ポリエチレン、6ナイロン、又は６６ナイロン製の摺動シートを準備する。次に、摺動シートと接着フィルムとをラミネートする。そして、
この熱接着フィルム付き摺動シートの熱接着フィルム側に、ウレタン原料を含む混合原液を塗布法や注型法で接触させた状態で、そのウレタン樹脂化反応を行って、架橋ウレタン発泡層を形成すると共に、摺動シートとの接着を行う。この方法では、ウレタンの自己発熱又は硬化時の加熱処理により熱接着する。
なお、予めウレタン発泡層を作製し、これに熱接着フィルム付き摺動シートを重ねて加熱処理することで熱接着して積層化してもよい。
ここで、使用する熱接着フィルムとしては、例えば、変性ポリエステル（三菱化学社製プリマロイ）をフィルム化したもの；、無水マレイン酸とポリプロピレンの共重合物である商品名モディック（三菱化学社製）若しくはアドマー（三井化学社製）等の酸無水物処理オレフィン系樹脂又はエポキシ基変性ポリオレフィン樹脂（住友化学社製ボンドファースト）等をフィルム化したもの；、オレフィン系ポリオール含有若しくはセバシン酸系ポリエステルポリオールのような長鎖脂肪族含有のポリウレタン樹脂をフィルム化したもの；、酢酸ビニル系接着フィルム（クラボー社製クラベンダー）等が用いられる。
２）の方法について説明する。
２）の方法では、まず、高密度ポリエチレン、6ナイロン、又は６６ナイロン製の摺動シートを準備する。そして、この摺動シートの表面（架橋ウレタン発泡層と接する面）を粗面化する。
２）の方法では、まず、高密度ポリエチレン、6ナイロン、又は６６ナイロン製の摺動シートを準備する。そして、この摺動シートの表面（架橋ウレタン発泡層と接する面）を粗面化する。
粗面化は、例えば、サンドペーパー、研磨ロール、金属ブラシ等による研磨処理；、金属粒子や砂等によるサンドブラスト処理；、火炎による酸化処理；、硫酸や硝酸等による酸処理を利用する。特に、研磨処理とサンドブラスト処理は、手軽に効果的な粗面化が行えることから好ましい。
具体的には、例えば、研磨処理の場合、サンドペーパーの砥粒のメッシュが５０〜２００μｍ程度の粗い研磨剤で処理することが、摺動層（摺動シート）及び架橋ポリウレタン発泡層の接着性が非常に高まり易くなる。
ここで、高密度ポリエチレン製の摺動シートを適用する場合、粗面化後に、さらにコロナ放電処理、プラズマ処理、オゾン処理、紫外線処理等を施すと、摺動層（摺動シート）及び架橋ポリウレタン発泡層の接着性が非常に高まり易くなる。
この粗面化した摺動シートの粗面側に、ウレタン原料を含む混合原液を塗布法や注型法で接触させた状態で、そのウレタン樹脂化反応を行って、架橋ウレタン発泡層を形成すると共に、摺動シートとの接着を行う。
なお、積層化は、接着性の観点から、高密度ポリエチレン製の摺動シートを適用した場合、１）の方法が適しており、６ナイロン又は６６ナイロン製の摺動シートを適用した場合、２）の方法が適している。但し、高密度ポリエチレン製の摺動シートを適用した場合でも、粗面化後にコロナ放電処理等の処理を行えば、２）の方法でも、接着性が向上する。
（粘着層）
本実施形態に係る軌道パッドは、架橋ウレタン発泡層のまくら木又はタイプレート側の表面（以下、架橋ウレタン発泡層の裏面）に、粘着層（不図示）を有していてもよい。粘着層は、架橋ウレタン発泡層の裏面の全面に有していてもよいし、一部に有していてもよい。
本実施形態に係る軌道パッドは、架橋ウレタン発泡層のまくら木又はタイプレート側の表面（以下、架橋ウレタン発泡層の裏面）に、粘着層（不図示）を有していてもよい。粘着層は、架橋ウレタン発泡層の裏面の全面に有していてもよいし、一部に有していてもよい。
架橋ウレタン発泡層の裏面に粘着層を有することで、軌道パッドを介装したとき、そのまくら木又はタイプレート側の面と接触する部材（例えば、まくら木、タイプレート、又は可変パッド）との密着性が高まる。この密着力で、レールの膨張収縮に伴う力が軌道パッドに付与されても、軌道パッドがずれ難くなる。その結果、レールの伸縮、又は車両通過時の振動によって生じるレールからの軌道パッドの離脱が抑制され易くなる。
このように、粘着層は、軌道パッドのまくら木又はタイプレート側の面と接触する部材（例えば、まくら木、タイプレート、又は可変パッド）と密着し、レールからの軌道パッドの離脱を抑制する層である。そして、レールからの軌道パッドの離脱は、長期間にわたり抑制されることがよい。
このため、粘着層のプローブタック値は、０．５〜１５０ｋＰａがよく、好ましくは１．０〜５０ｋＰａ、より好ましくは１．０〜１０ｋＰａがよい。
特に、粘着層のプローブタック値が０．５ｋＰａ以上５０ｋＰａ以下の場合、軌道パッド同士の自着、又は埃や砂等の付着が抑制され、作業性が高い。一方で、粘着層のプローブタック値が５０ｋＰａを超え１５０ｋＰａ以下の場合、剥離可能なセパレータ（例えば離型紙）等を粘着層の表面（露出面）に貼り付けておき、軌道パッドを介装するとき、当該セパレータを粘着層から剥離すると、作業性が高まることから好ましい。
この様なプローブタック値を満足する粘着層としては、粘着層が柔軟な材料であることが好ましく、このために粘着剤選定の物性指標として、１００％引張りモジュラスが、０．７〜７．５ＭＰａがよく、好ましくは１．７〜５．０ＭＰａである。
粘着層の材質としては、架橋ウレタン発泡層との接着性の観点から、アクリル樹脂、ウレタン樹脂、エポキシ樹脂、ナイロン樹脂が好ましく、より好ましくはアクリル樹脂、ウレタン樹脂である。
粘着性を持つアクリル樹脂としては、例えば、積水化学工業社や住友スリーエム社が販売している両面粘着テープや、アクリル粘着剤であるＳＫダイン（綜研化学社製）や水エマルション系アクリル−スチレン樹脂であるアクロナール（ＢＡＳＦジャパン社製）、又はスプレー状の粘着剤で商品名スプレーのり（住友スリーエム社製）等を用いることがよい。
粘着性を持つウレタン樹脂としては、例えば、塗料用樹脂で商品名「バーノック」（ＤＩＣ社製）或いは合成皮革や自動車内装材、接着剤などに道いられている商品名クリスボン（ＤＩＣ社製）、発泡ウレタン系シートとして販売されている商品名「ニッパレイ」（日本発条社製）、セメダイン社製や日立化成ポリマー社製の湿気硬化型のウレタンホットメルトなどを用いることがよい。
粘着性を持つエポキシ樹脂としては、例えば、接着剤として用いられているボンド（小西六商店社製）やスリーボンド社より販売されている「液状ガスケット」などを用いることがよい。
粘着性を持つナイロン樹脂としては、例えば、播磨化成社やヘンケルジャパン社、ロックタイト社が販売しているダイマー酸ポリアミド系の接着剤や粘着剤を用いることがよい。
粘着層は、架橋ウレタン発泡層の裏面の全面に設けられていてもよいし、一部に設けられていてもよい。粘着層を架橋ウレタン発泡層の一部に設ける場合、例えば、以下に示す態様が挙げられる。
１）の態様： 架橋ウレタン発泡層の裏面の縁部を除く中央部に、平面四角状の粘着層を設けた態様（図４Ａ参照）
２）の態様： 架橋ウレタン発泡層の裏面に、その長手方向に沿った直線状の粘着層を短手方向に間隔を持って配列した態様（ストライプ状に配線層を配列した態様：図４Ｂ参照）
３）の態様： 架橋ウレタン発泡層の裏面に、平面四角状の粘着層を格子状に配列した態様（図４Ｃ参照）
２）の態様： 架橋ウレタン発泡層の裏面に、その長手方向に沿った直線状の粘着層を短手方向に間隔を持って配列した態様（ストライプ状に配線層を配列した態様：図４Ｂ参照）
３）の態様： 架橋ウレタン発泡層の裏面に、平面四角状の粘着層を格子状に配列した態様（図４Ｃ参照）
なお、図４Ａ〜図４Ｃにおいて、１２は架橋ウレタン発泡層を示し、１４は粘着層を示す。
ここで、粘着層の配置態様は、上記１）〜３）の態様に限られるわけではない。
例えば、１）の態様において、粘着層の平面形状は、四角状に限られず、円形状、多角形状、その他の幾何学形状状であってもよい。粘着層は、中央部に限られず、架橋ウレタン発泡層の裏面の縁部のみに設けてもよい。
例えば、１）の態様において、粘着層の平面形状は、四角状に限られず、円形状、多角形状、その他の幾何学形状状であってもよい。粘着層は、中央部に限られず、架橋ウレタン発泡層の裏面の縁部のみに設けてもよい。
２）の態様において、粘着層は、直線状に限られず、湾曲した線状（例えば波状）、屈曲した線状（例えば折れ線状）で設けてもよい。粘着層は、架橋ウレタン発泡層の裏面に、その短手方向に沿った直線状の粘着層を長手方向に間隔を持って配列してもよい。
３の態様において、粘着層の平面形状は、四角状に限られず、円形状、多角形状、その他の幾何学形状状であってもよい。粘着層は、格子状に限られず、千鳥状、不規則に配列してもよい。
２）又は３）の態様の粘着層を、架橋ウレタン発泡層の裏面の中央部、縁部、四隅、又は、長手方向若しくは短手方向両端部に設けた態様であってもよい。
その他、粘着層は、任意の平面形状にパターニングされて架橋ウレタン発泡層の裏面に設けられていてもよい。
粘着層の厚みは、０．００５〜１．０ｍｍがよく、好ましくは０．０１〜０．５ｍｍである。
粘着層を架橋ウレタン発泡層の裏面に形成する方法は、特に制限はなく、粘着層となる樹脂製のシートを予め作製しておき、架橋ウレタン発泡層を形成するときのウレタン樹脂化反応をするときに反応接着して行う方法が挙げられる。具体的には、粘着層となる樹脂製のシートの上又は下に塗布法や注型法でウレタン発泡層を作製して、粘着層を架橋ウレタン発泡層の裏面に形成する。
その他、粘着層の形成方法としては、例えば、１）インモールドコートとして、粘着層形成用の塗布液を型に予め塗布した後、ウレタン原料を注型し、架橋ウレタン発泡層を形成すると共にその裏面に粘着層を一体形成する方法、２）架橋ウレタン発泡層を予め作製しておき、架橋ウレタン発泡層の裏面に、粘着層形成用の塗布液を塗布して、粘着層を形成する方法も挙げられる。
特に、粘着層形成用の塗布液として、例えば、湿分硬化型の反応性ウレタン系ホットメルトタイプを用いると、無溶剤でしかも架橋ウレタン発泡層との接着性も良好で耐久性も高い粘着層が形成できる。
以下に本発明の実施例について説明するが、本発明はこれらの実施例に何ら限定されるものではない。なお、以下の説明において、特に断りのない限り、配合量（含有量、添加量）に関する「部」、「％」はすべて質量基準である。
（実施例１）
＃８０番のサンドペーパーで粗化処理された寸法１８０ｍｍ×１４０ｍｍ×厚み０．５ｍｍの６ナイロン製シート（６ナイロン製の摺動シート）をウレタン発泡型の上型にセットした。ウレタン原料であるＰＴＭＧ１０００（三菱化学社製ＰＴＭＧ、分子量１０００）１００部とミリオネートＰ−ＭＤＩ（日本ポリウレタン社製ジフェニルメタンジイソシアナート） ７７．９部からなるプレポリマー１００部に１，４ブタンジオール／トリメチロールプロパン（質量比７５／２５）９．６部、水０．１部、触媒としてジブチルチンジラウレート０．０３部、整泡剤ＳＨ−１９３（東レダウ工―ニング社製ＯＨ基含有シリコーン化合物）０．５部を撹拌し、モールド（寸法１８５ｍｍ×１４５ｍｍ×１３．９ｍｍ）に所定量注入し型閉めした。５分後１００度のオーブンにて１５分間加熱硬化させた。その後脱型して製品を取り出した。得られた製品は架橋ウレタン発泡層に６ナイロン製シートが良好に接着されていた。
＃８０番のサンドペーパーで粗化処理された寸法１８０ｍｍ×１４０ｍｍ×厚み０．５ｍｍの６ナイロン製シート（６ナイロン製の摺動シート）をウレタン発泡型の上型にセットした。ウレタン原料であるＰＴＭＧ１０００（三菱化学社製ＰＴＭＧ、分子量１０００）１００部とミリオネートＰ−ＭＤＩ（日本ポリウレタン社製ジフェニルメタンジイソシアナート） ７７．９部からなるプレポリマー１００部に１，４ブタンジオール／トリメチロールプロパン（質量比７５／２５）９．６部、水０．１部、触媒としてジブチルチンジラウレート０．０３部、整泡剤ＳＨ−１９３（東レダウ工―ニング社製ＯＨ基含有シリコーン化合物）０．５部を撹拌し、モールド（寸法１８５ｍｍ×１４５ｍｍ×１３．９ｍｍ）に所定量注入し型閉めした。５分後１００度のオーブンにて１５分間加熱硬化させた。その後脱型して製品を取り出した。得られた製品は架橋ウレタン発泡層に６ナイロン製シートが良好に接着されていた。
このようにして、架橋ウレタン発泡層に摺動層が積層された軌道パッドを作製した。
（実施例２）
実施例１の６ナイロン製シートの代わりに、＃８０番のサンドペーパーで粗化処理された６６ナイロン製シートを用いた以外は、実施例１と同様な方法で軌道パッドを作製した。
実施例１の６ナイロン製シートの代わりに、＃８０番のサンドペーパーで粗化処理された６６ナイロン製シートを用いた以外は、実施例１と同様な方法で軌道パッドを作製した。
（実施例３）
実施例１の６ナイロン製シートの代わりに、高密度／超高分子量ポリエチレン製シート（密度＝０．９５ｇ／ｃｍ３、粘度平均分子量３５０万以上、作新工業社製）を＃８０番のサンドペーパーで粗化処理により粗面化した後、その粗面に対してコロナ放電を１７ｋＶで照射したものを用いた以外は、実施例１と同様な方法で軌道パッドを作製した。
実施例１の６ナイロン製シートの代わりに、高密度／超高分子量ポリエチレン製シート（密度＝０．９５ｇ／ｃｍ３、粘度平均分子量３５０万以上、作新工業社製）を＃８０番のサンドペーパーで粗化処理により粗面化した後、その粗面に対してコロナ放電を１７ｋＶで照射したものを用いた以外は、実施例１と同様な方法で軌道パッドを作製した。
（比較例１）
実施例１の６ナイロン製シートを用いないこと以外は、実施例１と同様な方法で、架橋ウレタン発泡層の単層からなる軌道パッドを作製した。
実施例１の６ナイロン製シートを用いないこと以外は、実施例１と同様な方法で、架橋ウレタン発泡層の単層からなる軌道パッドを作製した。
（比較例２）
実施例１の６ナイロン製シートの代わりに、ポリアセタール（ＰＯＭ）製シートを用いた以外は、実施例１と同様な方法で軌道パッドを作製した。
実施例１の６ナイロン製シートの代わりに、ポリアセタール（ＰＯＭ）製シートを用いた以外は、実施例１と同様な方法で軌道パッドを作製した。
（比較例３）
実施例１の６ナイロンシートの代わりに、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）製シートを用いた以外は、実施例１と同様な方法で軌道パッドを作製した。
実施例１の６ナイロンシートの代わりに、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）製シートを用いた以外は、実施例１と同様な方法で軌道パッドを作製した。
（比較例４）
従来品の片面が凹凸に肉抜きされたＳＢＲゴムの表面にエボナイト(ＥＢ)が積層された軌道パッド（新日本エスライト工業、商品名ＥＢ材付軌道パッド）を準備した。
従来品の片面が凹凸に肉抜きされたＳＢＲゴムの表面にエボナイト(ＥＢ)が積層された軌道パッド（新日本エスライト工業、商品名ＥＢ材付軌道パッド）を準備した。
（実施例４）
実施例１において、６ナイロン製シートを粗面化せず、溶剤（商品名アブゾール、１−ブロモプロパン）で表面を洗浄した以外は、実施例１と同様な方法で軌道パッドを作製した。
実施例１において、６ナイロン製シートを粗面化せず、溶剤（商品名アブゾール、１−ブロモプロパン）で表面を洗浄した以外は、実施例１と同様な方法で軌道パッドを作製した。
（実施例５）
実施例１の６ナイロン製シートを用いないこと以外は、実施例１と同様な方法で、架橋ウレタン発泡層を作製した。
別途、高密度／超高分子量ポリエチレンシート（密度＝０．９５ｇ／ｃｍ３、粘度平均分子量３５０以上、作新工業社製）の表面に、厚み５０μｍのボンドファーストＶＣ４０（三菱化学社製エポキシ変性ポリエチレン）の接着フィルムをラミネートしたラミネート品を準備した。そして、ラミネート品を予め製造した架橋ウレタン発泡層に積層し１２０℃で１時間放置し、接着して軌道パッドを作製した。
実施例１の６ナイロン製シートを用いないこと以外は、実施例１と同様な方法で、架橋ウレタン発泡層を作製した。
別途、高密度／超高分子量ポリエチレンシート（密度＝０．９５ｇ／ｃｍ３、粘度平均分子量３５０以上、作新工業社製）の表面に、厚み５０μｍのボンドファーストＶＣ４０（三菱化学社製エポキシ変性ポリエチレン）の接着フィルムをラミネートしたラミネート品を準備した。そして、ラミネート品を予め製造した架橋ウレタン発泡層に積層し１２０℃で１時間放置し、接着して軌道パッドを作製した。
（実施例６）
実施例１の６ナイロン製シートの代わりに、高密度ポリエチレン製シート（密度＝０．９５ｇ／ｃｍ３、三菱化学社製）を＃８０番のサンドペーパーで粗化処理により粗面化した後、その粗面に対してコロナ放電を１７ｋＶで照射したものを用いた以外は、実施例１と同様な方法で軌道パッドを作製した。
実施例１の６ナイロン製シートの代わりに、高密度ポリエチレン製シート（密度＝０．９５ｇ／ｃｍ３、三菱化学社製）を＃８０番のサンドペーパーで粗化処理により粗面化した後、その粗面に対してコロナ放電を１７ｋＶで照射したものを用いた以外は、実施例１と同様な方法で軌道パッドを作製した。
（実施例７）
実施例６の高密度ポリエチレン製シートを粗化せずに、コロナ放電を照射した以外は実施例６と同様な方法で軌道パッドを作製した。
実施例６の高密度ポリエチレン製シートを粗化せずに、コロナ放電を照射した以外は実施例６と同様な方法で軌道パッドを作製した。
（実施例８）
実施例１のウレタン発泡層の組成で、整泡剤をＳＨ−１９３からＳＦ−２９３６（東レダウコーニング社製）に変えた以外は、実施例１と同様な方法で、架橋ウレタン発砲層の独泡率の低い軌道パッドを作製した。
実施例１のウレタン発泡層の組成で、整泡剤をＳＨ−１９３からＳＦ−２９３６（東レダウコーニング社製）に変えた以外は、実施例１と同様な方法で、架橋ウレタン発砲層の独泡率の低い軌道パッドを作製した。
（実施例９）
実施例１のウレタン発泡層の組成で、ＰＴＭＧ１０００の変わりにプラクセル２１０（ダイセル化学社製ポリカプロラクトン系ポリオール、分子量１０００）を用いた以外は、実施例１と同様な方法で、架橋ウレタン発泡層がエステル系ウレタン（ポリカプロラクトン系ポリオールを用いたウレタン）で構成された軌道パッドを作製した。
実施例１のウレタン発泡層の組成で、ＰＴＭＧ１０００の変わりにプラクセル２１０（ダイセル化学社製ポリカプロラクトン系ポリオール、分子量１０００）を用いた以外は、実施例１と同様な方法で、架橋ウレタン発泡層がエステル系ウレタン（ポリカプロラクトン系ポリオールを用いたウレタン）で構成された軌道パッドを作製した。
（評価）
各例で得られた軌道パッドの物理特性を測定すると共に、各種試験を行い、評価を行った。
各例で得られた軌道パッドの物理特性を測定すると共に、各種試験を行い、評価を行った。
以下、本実施例で行った各種測定方法及び各種試験について示す。なお、本発明の各種値は以下に示す測定方法により測定される値である。
（測定方法）
−厚み−
厚みは、試験片（１４０ｍｍ×１８０ｍｍ）の縦３列及び横３列の計９点の厚みを測定し、平均値として求めた。
−厚み−
厚みは、試験片（１４０ｍｍ×１８０ｍｍ）の縦３列及び横３列の計９点の厚みを測定し、平均値として求めた。
−密度−
密度は、試験片（１４０ｍｍ×１８０ｍｍ×厚み）の重量を体積で除することによって測定した
密度は、試験片（１４０ｍｍ×１８０ｍｍ×厚み）の重量を体積で除することによって測定した
−静摩擦係数−
静摩擦係数は、ＪＩＳＫ７１２５に準じ、鋼板上に試験片（３０ｍｍ×３０ｍｍ×厚み）を置き、その試験片に荷重２００ｇの分銅を載せる。試験片の一端をスピード５０ｍｍ／分で引張り、初期の最大荷重を荷重（２００ｇ）で除した。
静摩擦係数は、ＪＩＳＫ７１２５に準じ、鋼板上に試験片（３０ｍｍ×３０ｍｍ×厚み）を置き、その試験片に荷重２００ｇの分銅を載せる。試験片の一端をスピード５０ｍｍ／分で引張り、初期の最大荷重を荷重（２００ｇ）で除した。
−摩耗量−
磨耗量は、ＪＩＳＫ７２０４に準じ、試験片（１００ｍｍ×１００ｍｍ×厚み）をテーバー式ロータリーアブレッサー（東洋精機製作所）により、磨耗輪Ｈ−１８、錘５００ｇ、回転数４００回の磨耗量としてｍｇ単位で測定した。
磨耗量は、ＪＩＳＫ７２０４に準じ、試験片（１００ｍｍ×１００ｍｍ×厚み）をテーバー式ロータリーアブレッサー（東洋精機製作所）により、磨耗輪Ｈ−１８、錘５００ｇ、回転数４００回の磨耗量としてｍｇ単位で測定した。
−独泡率−
独泡率は、ＡＳＴＭ Ｄ２８５６に準じ、試験片（３０ｍｍ×３０ｍｍ×１０ｍｍ）をベックマン式空気比較比重計９３０型（東京サイエンス社製）にて測定した。
独泡率は、ＡＳＴＭ Ｄ２８５６に準じ、試験片（３０ｍｍ×３０ｍｍ×１０ｍｍ）をベックマン式空気比較比重計９３０型（東京サイエンス社製）にて測定した。
−バネ定数−
ＪＩＳＥ１１１７に準じ、軌道パッド（寸法は製品サイズ）を、まず４０ｋＮまで圧縮した後、１０ｋＮまで戻し、次に５０ｋＮまで荷重をかけ、１０ｋＮから５０ｋＮまでの変形量を測定する。そして、バネ定数は、式バネ定数＝△Ｐ÷変形量で求めた。ここで、△Ｐは５０ｋＮ−１０ｋＮ＝４０ｋＮである。
ＪＩＳＥ１１１７に準じ、軌道パッド（寸法は製品サイズ）を、まず４０ｋＮまで圧縮した後、１０ｋＮまで戻し、次に５０ｋＮまで荷重をかけ、１０ｋＮから５０ｋＮまでの変形量を測定する。そして、バネ定数は、式バネ定数＝△Ｐ÷変形量で求めた。ここで、△Ｐは５０ｋＮ−１０ｋＮ＝４０ｋＮである。
（各種試験）
−疲労試験−
疲労試験は、ＪＩＳＥ１１１７に準じ、試験片（５０ｍｍ×５０ｍｍ×厚み）を予備圧縮９ｋＮかけた後、９ｋＮの荷重を５Ｈｚで１００万回圧縮復元を繰り返し、徐荷後２４時間後のヘタリ量の測定と試験片の割れ・キレツなど外観を観察することで行った。そして、ヘタリ量が６％及び剥離など外観異常がないことで合格とした。
−疲労試験−
疲労試験は、ＪＩＳＥ１１１７に準じ、試験片（５０ｍｍ×５０ｍｍ×厚み）を予備圧縮９ｋＮかけた後、９ｋＮの荷重を５Ｈｚで１００万回圧縮復元を繰り返し、徐荷後２４時間後のヘタリ量の測定と試験片の割れ・キレツなど外観を観察することで行った。そして、ヘタリ量が６％及び剥離など外観異常がないことで合格とした。
−フク進抵抗−
フク進抵抗は、軌道パッド（寸法は製品サイズ）をタイプレート上に乗せ、軌道パッドの摺動層側に６０ｋｇ／ｍレールの約３００ｍｍ長さを載置しトルク６００Ｋｇｆ・ｃｍで締結した。そのレールの一端から荷重をレールに水平にかけレールが軌道パッド上を滑る荷重を求めた。フク進抵抗の値は現行の鋼板付軌道パッド（新エスライト工業社製）の４．８ｋＮ以下を合格とした。
フク進抵抗は、軌道パッド（寸法は製品サイズ）をタイプレート上に乗せ、軌道パッドの摺動層側に６０ｋｇ／ｍレールの約３００ｍｍ長さを載置しトルク６００Ｋｇｆ・ｃｍで締結した。そのレールの一端から荷重をレールに水平にかけレールが軌道パッド上を滑る荷重を求めた。フク進抵抗の値は現行の鋼板付軌道パッド（新エスライト工業社製）の４．８ｋＮ以下を合格とした。
−吸水率−
吸水率は、試験片（５０ｍｍ×５０ｍｍ×厚み）を水深１０ｃｍの２４時間放置し、吸水量を体積あたりの割合として求めた。
吸水率は、試験片（５０ｍｍ×５０ｍｍ×厚み）を水深１０ｃｍの２４時間放置し、吸水量を体積あたりの割合として求めた。
−湿熱試験−
湿熱試験は、試験片（５０ｍｍ×５０ｍｍ×厚み）を加圧加湿装置（プレッシャークッカー）中に１２１℃×湿度１００％で１日放置し、その後、上記疲労試験を行いヘタリと層間の剥離など外観を観察することで行った。ヘタリが８％以下、多少の剥離不良は合格とした。
湿熱試験は、試験片（５０ｍｍ×５０ｍｍ×厚み）を加圧加湿装置（プレッシャークッカー）中に１２１℃×湿度１００％で１日放置し、その後、上記疲労試験を行いヘタリと層間の剥離など外観を観察することで行った。ヘタリが８％以下、多少の剥離不良は合格とした。
以下、各例の詳細と共に、物理特性の測定結果、各種試験の結果について、表１及び表２に一覧にして示す。なお、表１及び表２中、「←」との表記は左欄と同じ内容（値）であることを示し、「−」は評価しなかったことを示している。また、表１及び表２中の略称は以下の通りである。
・摺動層： 摺動シートからなる層
・発泡層： 架橋ウレタン発泡層
・製品： 軌道パッド
・６Ｎ： ６ナイロン
・６６Ｎ： ６６ナイロン
・ＰＥ： ポリエチレン（高密度ポリエチレン、高密度／超高分子量ポリエチレン）
・ＵＥ： エーテル系ウレタン（ポリエーテル系ポリオールを使用したウレタン）
・ＵＳ： エステル系ウレタン（ポリカプロラクトン系ポリオールを使用したウレタン）
・ＰＯＭ： ポリアセタール
・ＰＥＴ： ポリテトラメチレンテレフタレート
・ＳＢＲ： スチレン・ブチレン・ゴム
・ＥＢ： エボナイト
・摺動層： 摺動シートからなる層
・発泡層： 架橋ウレタン発泡層
・製品： 軌道パッド
・６Ｎ： ６ナイロン
・６６Ｎ： ６６ナイロン
・ＰＥ： ポリエチレン（高密度ポリエチレン、高密度／超高分子量ポリエチレン）
・ＵＥ： エーテル系ウレタン（ポリエーテル系ポリオールを使用したウレタン）
・ＵＳ： エステル系ウレタン（ポリカプロラクトン系ポリオールを使用したウレタン）
・ＰＯＭ： ポリアセタール
・ＰＥＴ： ポリテトラメチレンテレフタレート
・ＳＢＲ： スチレン・ブチレン・ゴム
・ＥＢ： エボナイト
上記結果から、本実施例では、疲労試験及び湿熱試験が共に良好な上で、比較例に比べて、摩耗量、フク進抵抗が共に優れていることがわかる。また、本実施例では、架橋ウレタン発泡層の組成等により、容易に、軌道パッドのバネ定数が調整できることがわかる。
このことから、本発明の軌道パッドは、バネ定数の制御が容易であり、耐久性及び耐摩耗性に優れると共に、レールに対する摺動性に優れた軌道パッド
このことから、本発明の軌道パッドは、バネ定数の制御が容易であり、耐久性及び耐摩耗性に優れると共に、レールに対する摺動性に優れた軌道パッド
（実施例１０）
実施例１の軌道パッドの架橋ウレタン発泡層の裏面全面にクリスボンＡＳＰＵ−１１２（ＤＩＣ社製、ウレタン系コーティング剤）を厚み２０μｍになるようにコーティングし、１００℃で１０分乾燥し粘着層を形成して、粘着層付き軌道パッドを作製した。粘着層のプローブタック値は１．６ｋＰａであり、１００％引張りモジュラスは４．５ＭＰａであった。この実施例１０の粘着層付き軌道パッドに対して引抜強度を測定する試験を行ったところ、３５００Ｎであり、粘着層の剥がれも見られなかった。この軌道パッドはこの粘着層があることにより軌道パッドがレールの伸縮や振動に耐えてタイプレートより脱落しにくくなることがわかる。
なお、実施例１０の粘着層付き軌道パッドは、互いに付着せず、また粘着層にゴミも付着しなかったため、粘着層の保護のための離型紙は不要であった。
実施例１の軌道パッドの架橋ウレタン発泡層の裏面全面にクリスボンＡＳＰＵ−１１２（ＤＩＣ社製、ウレタン系コーティング剤）を厚み２０μｍになるようにコーティングし、１００℃で１０分乾燥し粘着層を形成して、粘着層付き軌道パッドを作製した。粘着層のプローブタック値は１．６ｋＰａであり、１００％引張りモジュラスは４．５ＭＰａであった。この実施例１０の粘着層付き軌道パッドに対して引抜強度を測定する試験を行ったところ、３５００Ｎであり、粘着層の剥がれも見られなかった。この軌道パッドはこの粘着層があることにより軌道パッドがレールの伸縮や振動に耐えてタイプレートより脱落しにくくなることがわかる。
なお、実施例１０の粘着層付き軌道パッドは、互いに付着せず、また粘着層にゴミも付着しなかったため、粘着層の保護のための離型紙は不要であった。
（実施例１１）
実施例１０において、クリスボンＡＳＰＵ−１１２（ＤＩＣ社製、ウレタン系コーティング剤）に代えて、アクリル系粘着剤であるＳＫダイン１４９５（綜研化学社製アクリル系粘着剤溶液、固形分３０％）を用いた以外は、実施例１０と同様の方法で、粘着層付き軌道パッドを作製した。粘着層のプローブタック値は９．４ｋＰａであり、１００％引張りモジュラスは２．２ＭＰａであった。この実施例１１の粘着層付き軌道パッドに対して引抜強度を測定する試験を行ったところ、４５００Ｎであり、粘着層の剥がれも見られなかった。この軌道パッドはこの粘着層があることにより軌道パッドがレールの伸縮や振動に耐えてタイプレートより脱落しにくくなることがわかる。
なお、実施例１１の粘着層付き軌道パッドは、互いに付着せず、また粘着層にゴミも付着しなかったため、粘着層の保護のための離型紙は不要であった。
実施例１０において、クリスボンＡＳＰＵ−１１２（ＤＩＣ社製、ウレタン系コーティング剤）に代えて、アクリル系粘着剤であるＳＫダイン１４９５（綜研化学社製アクリル系粘着剤溶液、固形分３０％）を用いた以外は、実施例１０と同様の方法で、粘着層付き軌道パッドを作製した。粘着層のプローブタック値は９．４ｋＰａであり、１００％引張りモジュラスは２．２ＭＰａであった。この実施例１１の粘着層付き軌道パッドに対して引抜強度を測定する試験を行ったところ、４５００Ｎであり、粘着層の剥がれも見られなかった。この軌道パッドはこの粘着層があることにより軌道パッドがレールの伸縮や振動に耐えてタイプレートより脱落しにくくなることがわかる。
なお、実施例１１の粘着層付き軌道パッドは、互いに付着せず、また粘着層にゴミも付着しなかったため、粘着層の保護のための離型紙は不要であった。
以下、実施例１０及び１１において、実施した各種測定及び試験についての詳細は以下の通りである。
−プローブタック値−
ＡＳＴＭ Ｄ２９７９に準拠に準拠し、ステンレス製（ＳＵＳ３０４）１０Φプローブを粘着層の表面（粘着面）に接触させ０．１ｋｇ／ｃｍ２の荷重を２０秒かけた後、１０ｍｍ／秒のスピードで引き剥がした時の荷重を読み取り、面積当りの値を算出した。
そして、この測定を、架橋ウレタン発泡層の裏面に設けられた粘着層の任意の１０箇所について行い、その平均値を粘着層のプローブタック値とした。但し、粘着層が架橋ウレタン発泡層の裏面の一部に設けられている場合、プローブの中心が粘着層と接触するように測定した。
ＡＳＴＭ Ｄ２９７９に準拠に準拠し、ステンレス製（ＳＵＳ３０４）１０Φプローブを粘着層の表面（粘着面）に接触させ０．１ｋｇ／ｃｍ２の荷重を２０秒かけた後、１０ｍｍ／秒のスピードで引き剥がした時の荷重を読み取り、面積当りの値を算出した。
そして、この測定を、架橋ウレタン発泡層の裏面に設けられた粘着層の任意の１０箇所について行い、その平均値を粘着層のプローブタック値とした。但し、粘着層が架橋ウレタン発泡層の裏面の一部に設けられている場合、プローブの中心が粘着層と接触するように測定した。
−１００％引張りモジュラス
１００％引張りモジュラスは、ＪＩＳＫ７２１５に準じ、粘着層の乾燥サンプルをダンベル１号で打ち抜いた試験サンプルを引張り速度２００ｍｍ／分で伸び率１００％の応力を求め厚みで除した値として求めた。
１００％引張りモジュラスは、ＪＩＳＫ７２１５に準じ、粘着層の乾燥サンプルをダンベル１号で打ち抜いた試験サンプルを引張り速度２００ｍｍ／分で伸び率１００％の応力を求め厚みで除した値として求めた。
−引抜強度−
軌道パッドをタイプレートとレール（６０ｋｇ／ｍ）の間に挟み、軌道パッドの先端が３０ｍｍ出る様にトルク６００ｋｇｆ・ｃｍで締結した。軌道パッドの出た部分をチャックでつかみ引抜強度を測定した。そして、この引張強度が３０００Ｎ以上を合格とした。
軌道パッドをタイプレートとレール（６０ｋｇ／ｍ）の間に挟み、軌道パッドの先端が３０ｍｍ出る様にトルク６００ｋｇｆ・ｃｍで締結した。軌道パッドの出た部分をチャックでつかみ引抜強度を測定した。そして、この引張強度が３０００Ｎ以上を合格とした。
１０ 軌道パッド
１２ 架橋ウレタン発泡層
１４ 摺動層
１６ 粘着層
２０ まくら木
２２ タイプレート
２２Ａ ボルト
２２Ｂ ナット
２４ レール
２６ 板バネ
２６Ａ ボルト
２６Ｂ ナット
２８ 可変パッド
１２ 架橋ウレタン発泡層
１４ 摺動層
１６ 粘着層
２０ まくら木
２２ タイプレート
２２Ａ ボルト
２２Ｂ ナット
２４ レール
２６ 板バネ
２６Ａ ボルト
２６Ｂ ナット
２８ 可変パッド
Claims (5)
- レールとまくら木又は前記まくら木上に固定されるタイプレートとの間に介装され、所要のバネ定数を持つ軌道パッドであって、
架橋ウレタン発泡層と、
前記架橋ウレタン発泡層の前記レール側の表面に積層され、高密度ポリエチレンを含む摺動層と、
を備える軌道パッド。 - レールとまくら木又は前記まくら木上に固定されるタイプレートとの間に介装され、所要のバネ定数を持つ軌道パッドであって、
架橋ウレタン発泡層と、
前記架橋ウレタン発泡層の前記レール側の表面に積層され、高密度ポリエチレン、６ナイロン、又は６６ナイロンを含む摺動層と、
を備え、
前記架橋ウレタン発泡層と前記摺動層とは、前記摺動層となる摺動シートの前記架橋ウレタン発泡層と接触する側の面を粗面化した状態で、前記架橋ウレタン発泡層のウレタン樹脂化反応をするときに同時接着して積層されている軌道パッド。 - 前記架橋ウレタン発泡層は、独立気泡の発泡層である請求項１又は２に記載の軌道パッド。
- 前記架橋ウレタン発泡層は、ウレタン原料として、ポリエーテル系ポリオールとイソシアナートとを少なくとも用いて形成された層である請求項１〜３のいずれか１項に記載の軌道パッド。
- 前記イソシアナートは、ジフェニルメタンジイソシアナート系（ＭＤＩ系）のイソシアナートである請求項４に記載の軌道パッド。
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