JP6036669B2 - 差動信号用ケーブル及びその製造方法 - Google Patents

Description

本発明は、差動信号用ケーブル及びその製造方法に関するものである。

数Ｇｂｐｓ以上の高速信号伝送には、差動信号用ケーブルを用いた差動信号伝送が用いられている。差動信号伝送では、送信端で対をなす２本の内部導体に１８０度位相が異なる差動信号を送信し、受信端で受信した２つの信号の差分をとることで、信号の送受信が行われる。

差動信号用ケーブルは、少なくとも、２本の内部導体と、２本の内部導体を個別にまたは一括して覆う絶縁体と、絶縁体の周囲を覆うように設けられた外部導体と、を備えている。

ところで、差動信号用ケーブルの２本の内部導体を流れる電流は、信号の位相が１８０度異なる差動伝送モードと、信号の位相が等しい同相伝送モードに分解できる。

理想的な差動信号伝送では、送信端で差動伝送モードが入力され、受信端で差動伝送モードが検出されるので、差動信号用ケーブルに対しては、送信端から受信端に信号が伝搬する際の差動伝送モードから同相伝送モードへのエネルギー変換量、すなわちモード変換を、できる限り小さくすることが求められる。

しかし、現実の差動信号用ケーブルでは、２本の内部導体の長さの違いや、２本の内部導体を信号が伝搬する速度の違いなどによって、意図しないモード変換が発生してしまうことが知られている。

このようなモード変換の発生原因は、信号が２本の内部導体を伝搬するのに要する時間の差、すなわちスキューだと考えられている。そのため、数Ｇｂｐｓ未満の比較的低速伝送用の差動信号用ケーブルでは、モード変換の定量的尺度として、ＴＤＲ測定器を用いて、ステップ波形応答のスキューが測定されてきた。

差動信号用ケーブルのスキュー（Ｓｋｅｗ）は、下式

で表される。よって、内部導体の長さの差ΔＳ、および実効誘電率の平方根の差Δ（ε_eff ^1/2）を小さくすることによって、スキューを低減し、モード変換を抑制することが可能である。

他方、数Ｇｂｐｓ以上の高速伝送用の差動信号用ケーブルでは、ＴＤＲ測定器によってスキューが正確に評価できないため、モード変換の定量的尺度として、ミックストＳパラメータの一成分であるＳＣＤ２１（ｄＢ）が用いられている。

ＳＣＤ２１は、送信端から受信端に信号が伝搬する際の差動伝送モードから同相伝送モードへのエネルギー変換量を直接的に表現したものであり、通常、高周波測定用のネットワークアナライザを用いて使用周波数領域で測定される。ＳＣＤ２１は、従来通り、ΔＳとΔ（ε_eff ^1/2）を小さくすることで、小さくすることが可能である。

なお、この出願の発明に関連する先行技術文献情報としては、特許文献１がある。

特開２０１３−１５７３０９号公報

C.Paul、「Introduction to Electromagnetic Compatibility」、WILEY-INTERSCIENCE、A JOHN WILEY & SONS, INC. PUBLICATION、２００５年１２月

しかしながら、数Ｇｂｐｓ以上の高速伝送用の差動信号用ケーブルにおいては、内部導体の実効誘電率の平方根の差Δ（ε_eff ^1/2）を安定して小さくすることには限界がある、という問題がある。

各内部導体の実効誘電率ε_eff（Ｐ），ε_eff（Ｎ）は、内部導体の周囲の絶縁体の誘電率と、内部導体の電位の基準となる外部導体との位置関係等によって決まる値であるため、例えば、製造装置のセッティングの際の位置ずれ等により内部導体の偏心が大きくなったり、絶縁体の誘電率が不均一になったりすると、内部導体の実効誘電率の平方根の差Δ（ε_eff ^1/2）が大きくなってしまう。

内部導体の偏心がなく完全な対称形状となっており、さらに絶縁体の誘電率が完全に均一となっている差動信号用ケーブルを製造することは、実質的に不可能であり、内部導体の偏心や対称性の崩れ、あるいは絶縁体の誘電率の不均一があった場合であっても、ＳＣＤ２１を小さくしモード変換を抑制することが望まれる。

そこで、本発明の目的は、上記課題を解決し、モード変換を抑制可能な差動信号用ケーブル及びその製造方法を提供することにある。

本発明は上記目的を達成するために創案されたものであり、２本の内部導体と、該２本の内部導体を個別にまたは一括して覆う絶縁体と、該絶縁体の周囲を覆う外部導体と、を備えた差動信号用ケーブルにおいて、ケーブル長さ１ｍで測定したとき、下式（１）
ΔＸ＝ΔＣ＋ΔＬ／Ｚ₀ ² ・・・（１）
但し、ΔＣ：２本の内部導体のキャパシタンスの差
ΔＬ：２本の内部導体のインダクタンスの差
Ｚ₀：参照インピーダンス（５０Ω）
で表される実効容量差ΔＸが、前記２本の内部導体のキャパシタンスの平均値Ｃの０．２％以下である差動信号用ケーブルである。

前記外部導体は、前記絶縁体の外周に金属テープを縦添え巻きして形成されているとよい。

前記２本の内部導体のキャパシタンスの差ΔＣが、前記２本の内部導体のキャパシタンスの平均値Ｃの０．２％以上であってもよい。

前記絶縁体が、発泡絶縁体からなってもよい。

前記２本の内部導体のインダクタンスの差ΔＬが、前記２本の内部導体のキャパシタンスの平均値Ｃの０．２％以上であってもよい。

また、本発明は、２本の内部導体と、該２本の内部導体を個別にまたは一括して覆う絶縁体と、該絶縁体の周囲を覆う外部導体と、を備えた差動信号用ケーブルの製造方法において、ケーブル長さ１ｍで測定したとき、下式（１）
ΔＸ＝ΔＣ＋ΔＬ／Ｚ₀ ² ・・・（１）
但し、ΔＣ：２本の内部導体のキャパシタンスの差
ΔＬ：２本の内部導体のインダクタンスの差
Ｚ₀：参照インピーダンス（５０Ω）
で表される実効容量差ΔＸが、前記２本の内部導体のキャパシタンスの平均値Ｃの０．２％以下となるように、前記２本の内部導体のキャパシタンスの差ΔＣと前記２本の内部導体のインダクタンスの差ΔＬの一方または両方を調整する差動信号用ケーブルの製造方法である。

前記内部導体の位置を調整することで、前記実効容量差ΔＸが前記２本の内部導体のキャパシタンスの平均値Ｃの０．２％以下となるように調整してもよい。

前記絶縁体の誘電率分布を調整することで、前記実効容量差ΔＸが前記２本の内部導体のキャパシタンスの平均値Ｃの０．２％以下となるように調整してもよい。

前記外部導体に穴を形成することで、前記実効容量差ΔＸが前記２本の内部導体のキャパシタンスの平均値Ｃの０．２％以下となるように調整してもよい。

本発明によれば、モード変換を抑制可能な差動信号用ケーブル及びその製造方法を提供できる。

（ａ）は、本実施形態に係る差動信号用ケーブルの横断面図であり、（ｂ）は、ＳＣＤ２１の周波数特性を示すグラフ図、（ｃ）は、実効容量差ΔＸを２本の内部導体のキャパシタンスの平均値Ｃで割った値に対するＳＣＤ２１の実測値を示すグラフ図である。 本発明において、内部導体のキャパシタンスを測定する方法を説明する図である。 （ａ）〜（ｅ）は、本発明において、キャパシタンス差ΔＣやインダクタンス差ΔＬの発生要因を説明する図である。 図１の差動信号用ケーブルの一変形例を示す横断面図である。

以下、本発明の実施形態を添付図面にしたがって説明する。

図１（ａ）は、本実施形態に係る差動信号用ケーブルの横断面図である。

図１（ａ）に示すように、差動信号用ケーブル１は、２本の内部導体２と、２本の内部導体２を一括して覆う絶縁体３と、絶縁体３の周囲を覆う外部導体４と、を備えている。

２本の内部導体２は、略平行に配置されている。絶縁体３としては、発泡絶縁体と非発泡絶縁体のいずれを用いてもよい。絶縁体３は、断面視で略楕円形状となるように形成されている。なお、本実施形態では、２本の内部導体２を一括して覆うように絶縁体３を形成しているが、２本の内部導体２を個別に覆うように絶縁体３を形成してもよい。

外部導体４は、樹脂テープの一方の面に金属層を形成した金属テープを絶縁体３の周囲に巻き付けて形成される。本実施形態では、金属テープを絶縁体３の周囲に縦添え巻きすることで外部導体４を形成したが、金属テープを絶縁体３の周囲に螺旋状に巻き付けることで外部導体４を形成してもよい。

なお、金属テープを螺旋状に巻き付けて外部導体４を形成した場合、同相信号を減衰させることができるものの、高周波領域では特定の周波数で損失が大きくなるサックアウトと呼ばれる現象が発生する。そのため、外部導体４としては、金属テープを縦添え巻きしたものを用いることが望ましい。

金属テープを縦添え巻きした外部導体４では、金属テープを螺旋状に巻き付けた場合と比較して同相信号の減衰が少なくなるが、差動信号用ケーブル１では、モード変換を抑制でき同相信号の発生自体を抑制できるため、問題とはならない。換言すれば、本発明は、サックアウト抑制のために金属テープを縦添え巻きした外部導体４を用いた差動信号用ケーブル１において、特に有効である。

図示していないが、外部導体４の周囲にさらに樹脂テープを巻き付けて絶縁層を形成してもよい。また、内部導体２と絶縁体３との間に内層スキン層を備えてもよいし、絶縁体３と外部導体４との間に外層スキン層を備えてもよい。

さて、本実施形態に係る差動信号用ケーブル１では、ケーブル長さ１ｍで測定したとき、下式（１）
ΔＸ＝ΔＣ＋ΔＬ／Ｚ₀ ² ・・・（１）
但し、ΔＣ：２本の内部導体のキャパシタンスの差
ΔＬ：２本の内部導体のインダクタンスの差
Ｚ₀：参照インピーダンス（５０Ω）
で表される実効容量差ΔＸが、２本の内部導体２のキャパシタンスの平均値Ｃの０．２％以下である。

この理由について、以下に説明する。

本発明者らは、ＳＣＤ２１の周波数特性について理論的な検討を行った結果、図１（ｂ）に示すように、ＳＣＤ２１が−２０ｄＢを上回るような状況では、ＳＣＤ２１の周波数特性は、低周波領域で常に一定のピーク形状をとることを見出した。

より詳細には、ＳＣＤ２１の周波数特性は、低周波領域で図１（ｂ）に破線で示す近似直線Ａで近似することができ、ＳＣＤ２１の最悪値は、低周波側の最初のピークＰで決まることが多いこと、を見出した。

そこで、さらに理論的な検討を進めたところ、本発明者らは、低周波領域における近似直線Ａは、下式（２）
ＳＣＤ２１＝２０ｌｏｇ₁₀ｆ₀＋２０ｌｏｇ₁₀｜（πＺ₀／２）・ΔＸ｜
・・・（２）
但し、ｆ₀：周波数
Ｚ₀：参照インピーダンス（５０Ω）
ΔＸ：実効容量差
で表されることを見出した。式（２）における実効容量差ΔＸは、上述の式（１）で表されるものであり、２本の内部導体２間の電気的アンバランスさの度合いを表すものである。また、参照インピーダンスＺ₀は、Ｓパラメータを定義する際に用いるものであり、ここでは５０Ωとした。また、周波数ｆ₀は図１（ｂ）の両対数グラフで、ＳＣＤ２１の周波数特性が近似的に直線的とみなせるような周波数であって、ケーブル長をＳとして、概略（０．３／Ｓ）ＧＨｚ以下とすれば十分である。

低周波領域での近似直線Ａの切片は、式（２）の第２項により決定されるが、この第２項の値、すなわち実効容量差ΔＸを小さくすることによって、低周波側の最初のピークＰを小さくし、全周波数にわたるＳＣＤ２１の最大値を小さくすることが可能になる。

そこで、本発明者らは、実際に差動信号用ケーブル１を多数試作し、ＳＣＤ２１と実効容量差ΔＸを測定して両者の関係を求めた。測定対象のケーブル長さは１ｍとし、ＳＣＤ２１はネットワークアナライザにより測定した。また、実効容量差ΔＸについては、２本の内部導体２のキャパシタンス（自己キャパシタンス）の差ΔＣと２本の内部導体２のインダクタンス（自己インダクタンス）の差ΔＬを測定して、上述の式（１）により求めた。ＳＣＤ２１と実効容量差ΔＸの測定は、周波数帯域７ＧＨｚ以下、５０ＧＨｚ以下の２つの場合について行った。

なお、２本の内部導体２のキャパシタンスの差ΔＣを求める際には、両内部導体２のキャパシタンス（自己キャパシタンスと相互キャパシタンスの和）をそれぞれ測定し、その差分をとればよい。図２に示すように、一方の内部導体２と外部導体４を接地し、他方の内部導体２に電圧Ｖを印加したときの他方の内部導体２の電荷をＱｎとすると、下式（３）
Ｃｎ’＝Ｃｎ＋Ｃｐｎ＝Ｑｎ／Ｖ ・・・（３）
より他方の内部導体２のキャパシタンスＣｎ’を求めることができる。同様にもう一方の内部導体２のキャパシタンスＣｐ’を、下式（４）
Ｃｐ’＝Ｃｐ＋Ｃｐｎ＝Ｑｐ／Ｖ ・・・（４）
から求めて両者の差Ｃｎ’−Ｃｐ’＝Ｃｎ−Ｃｐをとることで、２本の内部導体２のキャパシタンスの差ΔＣ＝Ｃｎ’−Ｃｐ’＝Ｃｎ−Ｃｐ（以下、キャパシタンス差ΔＣという）を求めることができる。また、両キャパシタンスＣｎ’，Ｃｐ’の平均をとることで、２本の内部導体２のキャパシタンスの平均値Ｃ（＝（Ｃｎ’＋Ｃｐ’）／２）を求めることができる。

２本の内部導体２のインダクタンスの差ΔＬ（以下、インダクタンス差ΔＬという）については、顕微鏡やＸ線ＣＴ等を用いて差動信号用ケーブル１の断面形状を検出することで、その断面形状より演算することが可能である。これは、インダクタンスの差ΔＬが、誘電率の分布によらず、導体の配置と形状だけによって決まるという性質を有するためである。このため、差動信号用ケーブル１では、内部導体２の中心位置と直径、および外部導体４の内面形状を測定すれば、有限要素法、有限差分法、モーメント法などの数値解析法によって、マックスウェル方程式から、インダクタンス差ΔＬを計算することができる。ケーブルのインダクタンスの計算方法については、例えば、非特許文献１に詳しく記載されている。

測定結果を図１（ｃ）に示す。なお、図１（ｃ）では、横軸を、実効容量差ΔＸを２本の内部導体２のキャパシタンスの平均値Ｃで割った値ΔＸ／Ｃとしている。

図１（ｃ）に示すように、測定時の誤差等により多少のばらつきはあるものの、２つの周波数帯域とも、ＳＣＤ２１と実効容量差ΔＸ（ここではΔＸ／Ｃ）との間には、相関関係があるといえる。

高速伝送用の差動信号用ケーブル１では、実用上ＳＣＤ２１を−２０ｄＢより小さくすることが要求される。図１（ｃ）より、ΔＸ／Ｃを０．２％以下とすることで、ばらつきを考慮してもＳＣＤ２１を確実に−２０ｄＢより小さくできることが分かる。

つまり、本実施形態に係る差動信号用ケーブル１のように、実効容量差ΔＸを、２本の内部導体２のキャパシタンスの平均値Ｃの０．２％以下（以下、Ｃ×０．２％と記載する場合がある）とすることで、ＳＣＤ２１を−２０ｄＢより小さい値にし、モード変換を実用上問題ない範囲に抑制することが可能になる。

このことから、キャパシタンス差ΔＣやインダクタンス差ΔＬを理想的な０の値にせずとも、実効容量差ΔＸがＣ×０．２％以下となるように、キャパシタンス差ΔＣとインダクタンス差ΔＬの一方または両方を調整することで、ＳＣＤ２１を−２０ｄＢより小さくできることになる。

キャパシタンス差ΔＣやインダクタンス差ΔＬの発生要因としては、図３（ａ），（ｂ）に示すような内部導体２に位置ずれ（偏心）、図３（ｃ）に示すような絶縁体３の変形、図３（ｄ）に示すように内部導体２の周囲での空隙３１の発生、図３（ｅ）に示すような絶縁体３と外部導体４との間での空隙３２の発生、絶縁体３として発泡絶縁体を用いた場合にはその発泡度のばらつき、スキン層を設ける場合にはその厚さのばらつき、等が挙げられる。

これらの発生要因は、現状の技術では完全に排除することは不可能であるが、キャパシタンス差ΔＣとインダクタンス差ΔＬの一方または両方を調整することで、実効容量差ΔＸをＣ×０．２％以下とし、ＳＣＤ２１を実用的な範囲に抑えることが可能になる。

より詳細には、インダクタンス差ΔＬは、主に、内部導体２の位置ずれと絶縁体３の形状の歪みにより決まるパラメータである。また、キャパシタンス差ΔＣは、主に、絶縁体３の誘電率分布の不均一さや形状の歪みにより決まるパラメータである。よって、キャパシタンス差ΔＣが大きい場合には、意図的に内部導体２を偏心させてインダクタンス差ΔＬを導入しキャパシタンス差ΔＣを相殺し、実効容量差ΔＸをＣ×０．２％以下にするとよい。また、インダクタンス差ΔＬが大きい場合には、意図的に絶縁体３の誘電率分布を不均一にしてキャパシタンス差ΔＣを導入しインダクタンス差ΔＬを相殺し、実効容量差ΔＸをＣ×０．２％以下にするとよい。

差動信号用ケーブル１では、キャパシタンス差ΔＣは、Ｃ×０．２％以上であってもよい。絶縁体３として発泡絶縁体を用いる等して、キャパシタンス差ΔＣが単独でＣ×０．２％以上となった場合、従来方法ではＳＣＤ２１を−２０ｄＢより小さくすることは不可能であった。しかし、内部導体２の位置を調整するなどしてキャパシタンス差ΔＣを相殺するようにインダクタンス差ΔＬを調整することで、実効容量差ΔＸをＣ×０．２％以下とし、ＳＣＤ２１を小さくすることが可能になる。

また、差動信号用ケーブル１では、インダクタンス差ΔＬは、Ｃ×０．２％以上であってもよい。製造装置のセッティングで内部導体２の位置がずれる等して、インダクタンス差ΔＬが単独でＣ×０．２％以上となった場合、従来方法ではＳＣＤ２１を−２０ｄＢより小さくすることは不可能であった。しかし、意図的に誘電率分布を不均一にする等してインダクタンス差ΔＬを相殺するようにキャパシタンス差ΔＣを調整することで、実効容量差ΔＸをＣ×０．２％以下とし、ＳＣＤ２１を小さくすることが可能になる。

なお、本実施形態では、ケーブル長さ１ｍで測定したときの実効容量差ΔＸを規定しているが、測定の際のケーブル長さを規定しているのは、ケーブル長さが長い場合には同相信号の減衰によりＳＣＤ２１が小さくなり、上述の式（２）から逆算すると見かけ上の実効容量差ΔＸが小さく算出される場合が考えられるためである。本実施形態に係る差動信号用ケーブル１は、その長手方向のどの部分で測定した場合であっても、ケーブル長さ１ｍで測定したときの実効容量差ΔＸがＣ×０．２％以下となっているものである。

本実施形態に係る差動信号用ケーブルの製造方法は、ケーブル長さ１ｍで測定したときの実効容量差ΔＸがＣ×０．２％以下となるように、キャパシタンス差ΔＣとインダクタンス差ΔＬの一方または両方を調整する方法である。

本実施形態に係る差動信号用ケーブルの製造方法では、製造時にキャパシタンス差ΔＣとインダクタンス差ΔＬを測定し、実効容量差ΔＸがＣ×０．２％以下となるように両者を調整する。

上述のように、インダクタンス差ΔＬには内部導体２の位置ずれが大きく影響するので、インダクタンス差ΔＬを調整する場合には、内部導体２の位置を調整するとよい。なお、インダクタンス差ΔＬを調整する方法は、これに限定されるものではない。

また、キャパシタンス差ΔＣには絶縁体３の誘電率分布が大きな影響を与えるので、キャパシタンス差ΔＣを調整する場合には、絶縁体３の誘電率分布を調整するとよい。なお、キャパシタンス差ΔＣを調整する方法は、これに限定されるものではない。

本実施形態に係る差動信号用ケーブルの製造方法は、絶縁体３が発泡絶縁体である場合にとくに有効である。発泡絶縁体では、絶縁体３の発泡度分布の非対称性のために、キャパシタンス差ΔＣがＣ×０．２％より大きくなる場合がある。その場合には、内部導体２の位置をあえて非対称な位置に変更し、発泡度分布の非対称性によって生じるキャパシタンス差ΔＣを、内部導体２の位置ずれによって生じるインダクタンス差ΔＬとキャパシタンス差ΔＣで相殺することによって、実効容量差ΔＸをＣ×０．２％以下に調整することができる。なお、本発明の趣旨はΔＸをＣ×０．２％以下に調整する点にあるので、キャパシタンス差ΔＣとインダクタンス差ΔＬを調整する方法は、これに限定されるものではない。

また、絶縁体３が発泡絶縁体である場合には、図４に示すように、発泡絶縁体層への水分の侵入を防ぐために、絶縁体３を、発泡絶縁体を非発泡のスキン層４１で被覆した構造にすることもできる。その場合には、非発泡のスキン層４１の厚さの非対称性のために、キャパシタンス差ΔＣがＣ×０．２％よりも大きくなってしまう場合がある。その場合にも、内部導体２の位置をあえて非対称な位置に変更し、スキン層４１の厚さの非対称性によって生じるキャパシタンス差ΔＣおよびインダクタンス差ΔＬを、内部導体２の位置ずれによって生じるキャパシタンス差ΔＣとインダクタンス差ΔＬで相殺することによって、実効容量差ΔＸをＣ×０．２％以下に調整することができる。なお、本発明の趣旨はΔＸをＣ×０．２％以下に調整する点にあるので、キャパシタンス差ΔＣとインダクタンス差ΔＬを調整する方法は、これに限定されるものではない。

以上説明したように、本実施形態に係る差動信号用ケーブル１では、ケーブル長さ１ｍで測定したときの実効容量差ΔＸを、２本の内部導体２のキャパシタンスの平均値Ｃの０．２％以下としている。

このように構成することで、内部導体２の実効誘電率の差が大きいような場合であっても、キャパシタンス差ΔＣやインダクタンス差ΔＬを調整して、ＳＣＤ２１を低減しモード変換を抑制することが可能となり、差動信号の減衰量への影響を抑えつつ、同時に同相信号の減衰量を大きくすることが可能になる。

本発明は上記実施形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で種々の変更を加え得ることは勿論である。

例えば、上記実施形態では言及しなかったが、同相信号を減衰する構成をさらに追加することで、ＳＣＤ２１の低減効果をより大きくすることも可能である。

同相信号を減衰する構成としては、例えば、２本の内部導体２から等距離の位置の外部導体に、長手方向に沿う開口（穴）の配列を設ける構成を用いることができる。同相新号の減衰量を大きくするためには、同相信号の電流分布をできるだけ大きく撹乱して、同相信号の反射やモード変換を大きくすることが望ましい。開口を長手方向に沿って周期的に配列することで、同相信号の反射率を大きくすることができる。なお、開口を２本の内部導体２から等距離の位置からずらすことで、同相信号のモード変換量を大きくすることも可能である。開口の周期や形状は一定でなくてもよく、除去したい同相信号の周波数等に応じて適宜調整可能である。

また、上記実施形態では、一例として、キャパシタンス差ΔＣとインダクタンス差ΔＬを求めて式（１）より実効容量差ΔＸを求める方法について説明したが、実効容量差ΔＸを求める方法については、これに限定されるものではない。

例えば、式（２）は、下式（５）
｜ΔＸ｜＝（２／πＺ₀）×
１０＾｛（ＳＣＤ２１（ｄＢ）−２０ｌｏｇ₁₀ｆ₀）／２０｝
・・・（５）
但し、ｆ₀：周波数
Ｚ₀：参照インピーダンス（５０Ω）
ＳＣＤ２１（ｄＢ）：ＳＣＤ２１のｄＢ表示値（Ｚ₀＝５０Ω）
のように書き直すことができるため、ネットワークアナライザを用いてＳパラメータ（ＳＣＤ２１（ｄＢ））を測定し、得られた測定データを演算処理することによって実効容量差ΔＸを推定することも可能である。このとき、金属テープを縦添え巻きした外部導体４を用いる場合には、周波数ｆ₀は、ケーブル長をＳとして概略（０．３／Ｓ）ＧＨｚ以下とすれば十分である。その他にも、測定によって得たＳパラメータをＦパラメータに変換する方法によっても、実効容量差ΔＸを推定することが可能であり、実効容量差ΔＸを求める方法は任意に選択可能である。

１ 差動信号用ケーブル
２ 内部導体
３ 絶縁体
４ 外部導体

Claims (8)

1. ２本の内部導体と、該２本の内部導体を個別にまたは一括して覆う絶縁体と、該絶縁体の周囲を覆う外部導体と、を備えた差動信号用ケーブルにおいて、
   ケーブル長さ１ｍで測定したとき、下式（１）
   ΔＸ＝ΔＣ＋ΔＬ／Ｚ₀ ² ・・・（１）
   但し、ΔＣ：２本の内部導体のキャパシタンスの差
   ΔＬ：２本の内部導体のインダクタンスの差
   Ｚ₀：参照インピーダンス（５０Ω）
   で表される実効容量差ΔＸが、前記２本の内部導体のキャパシタンスの平均値Ｃの０．２％以下である
   ことを特徴とする差動信号用ケーブル。
2. 前記外部導体は、前記絶縁体の外周に金属テープを縦添え巻きして形成されている
   請求項１記載の差動信号用ケーブル。
3. 前記２本の内部導体のキャパシタンスの差ΔＣが、前記２本の内部導体のキャパシタンスの平均値Ｃの０．２％以上である
   請求項１または２記載の差動信号用ケーブル。
4. 前記絶縁体が、発泡絶縁体からなる
   請求項１〜３いずれかに記載の差動信号用ケーブル。
5. 前記２本の内部導体のインダクタンスの差ΔＬが、前記２本の内部導体のキャパシタンスの平均値Ｃの０．２％以上である
   請求項１または２記載の差動信号用ケーブル。
6. ２本の内部導体と、該２本の内部導体を個別にまたは一括して覆う絶縁体と、該絶縁体の周囲を覆う外部導体と、を備えた差動信号用ケーブルの製造方法において、
   ケーブル長さ１ｍで測定したとき、下式（１）
   ΔＸ＝ΔＣ＋ΔＬ／Ｚ₀ ² ・・・（１）
   但し、ΔＣ：２本の内部導体のキャパシタンスの差
   ΔＬ：２本の内部導体のインダクタンスの差
   Ｚ₀：参照インピーダンス（５０Ω）
   で表される実効容量差ΔＸが、前記２本の内部導体のキャパシタンスの平均値Ｃの０．２％以下となるように、前記２本の内部導体のキャパシタンスの差ΔＣと前記２本の内部導体のインダクタンスの差ΔＬの一方または両方を調整する
   ことを特徴とする差動信号用ケーブルの製造方法。
7. 前記内部導体の位置を調整することで、前記実効容量差ΔＸが前記２本の内部導体のキャパシタンスの平均値Ｃの０．２％以下となるように調整する
   請求項６記載の差動信号用ケーブルの製造方法。
8. 前記絶縁体の誘電率分布を調整することで、前記実効容量差ΔＸが前記２本の内部導体のキャパシタンスの平均値Ｃの０．２％以下となるように調整する
   請求項６または７記載の差動信号用ケーブルの製造方法。