JP6032847B2 - 蒸気タービン起動制御システム - Google Patents

Description

本発明は、蒸気タービンを構成に含む発電プラント（以下、蒸気タービンプラントと呼ぶ。）を起動させる制御システムに関する。

蒸気タービンプラントの起動は、従来、主として時間軸に沿って予め定められたスケジュールに従って制御されるものが多かった。これに対して、近年では、蒸気タービンプラントには、より短時間での起動や負荷変化が求められるようになっている。これは、今後世界的なエネルギー需要の増加が見込まれる一方で、化石燃料には枯渇や温暖化などの懸念があり、この結果、風力発電や太陽光発電に代表される再生可能エネルギーの系統電力への接続が増加しつつあるためである。これら再生エネルギーによる発電量の変動を吸収して系統電力を安定化する役割が、蒸気タービンを構成要素に含む火力プラントに求められている。また、蒸気ランキンサイクルなどの蒸気タービンを構成に含む再生可能エネルギープラントにおいても、自然エネルギーの熱源量変動に見合う急速なプラント立ち上げや負荷追従運転のために、蒸気タービンの高速な起動や負荷変化が求められている。

蒸気タービン起動時の特性として、蒸気温度の上昇ないし蒸気流量の増加により、蒸気と蒸気タービンロータ間の熱伝達率が上昇し、この結果、蒸気タービンロータの表面温度がロータ内部と比較して急速に上昇し、ロータ半径方向の温度勾配が大きくなり熱応力が増大することがある。過大な熱応力は蒸気タービンロータの寿命を縮めるため、熱応力（以降、「熱応力」とは蒸気タービンロータにかかる熱応力を指すものとする。）が予め決定した制限値内に収まるよう、蒸気タービンを起動制御する必要がある。

また、蒸気タービンの起動時には、蒸気タービンロータ、および蒸気タービンロータを収納するケーシングは、高温の蒸気にさらされることにより加熱され、熱膨張により特にタービン軸方向に伸びる（これを熱伸びと呼ぶ。）。この際に、蒸気タービンロータとケーシングは構造と熱容量が異なるため、蒸気タービンロータの熱伸びとケーシングの熱伸びに差が生じる。これを熱伸び差と呼ぶ。熱伸び差が大きくなると、蒸気タービンロータの回転部とケーシングの静止部が接触し損傷するため、予め決定した制限値内に熱伸び差が収まるよう、蒸気タービンを起動制御する必要がある。

このような熱応力や熱伸び差、あるいはその他プラント運転時の制限条件の指標となる物理量（以下、これらを総称して状態量と記す。）が、制限値内に収まるように制御する方法として、特許文献１―５に示すような様々な方法が提案されている。

特許文献１では、所定の予測期間の熱応力を予測する予測手段と、予測熱応力を規定値以下に抑えると共に、プラント運転条件の一部を満足させ、かつプラント起動時間が最小となる操作量の最適推移パターンを算出する最適パターン演算手段と、最適推移パターンで考慮した以外の運転上の制約条件を満足させるように最適推移パターンを修正するパターン修正手段と、修正パターンにおける現時刻の値を状態量の設定値として設定し、これに対応する測定値をこの設定値と比較して両者の偏差が解消するように操作量を調整してタービン制御装置に与える操作量調整手段を備える例が開示されている。前記操作量調整手段は、プラント状態量の予測値に対する実際のプラント起動時の測定値の偏差について、これが解消するように操作量を調整する役割を果たしている。操作量の調整方法としては、フィードバック制御により、蒸気タービンの昇速率、負荷上昇率を調節したり、あるいは蒸気流量を直接制御したり、回転数や負荷の設定値を変更したりする。このようにして、プラントを実際に起動時のボイラー条件が予測時と違うことによる変化や、予測値と実際の値の不確実性の影響を低減し、起動制御精度を向上させることが図られている。

特許文献２では、現在時刻から未来に亘る予測期間の熱応力を予測計算し、予測熱応力を制限値内に抑えながら蒸気タービンを高速起動する制御技術について、具体的な計算手順が開示されている。

特許文献３では、所定の予測期間にわたって熱応力と熱伸び差を予測し、その予測結果に基づいてこれらの値を制限値以内に抑えるように制御する方法が開示されている。

特許文献４では、プロセスの運転目標の設定手段と、該目標の設定手段からの信号を受けて制御量を出力する制御手段と、該制御手段からの信号に基づいて運転された該プロセスの前記運転目標に対応する運転特性を評価する評価手段と、該評価手段によって得られた評価値に基づき、修正ルールの中から運転方策を抽出して前記制御手段の修正量を決定する修正手段と、該修正手段で得られた修正量と前記運転目標との関係を記憶する記憶手段を備える方法が開示されている。

特許文献５では、制御対象が蒸気タービンでなくボイラーであるものの、蒸気温度・蒸気圧力・熱応力といった状態量を計測・算出もしくは推定する手段と、起動特性の運転制限条件に対する差および起動前に作成された起動スケジュールとの差を監視するスケジュール誤差監視手段と、これらの差が所定値以上になった場合に起動スケジュールを修正するスケジュール最適化手段を備える方法が開示されている。起動スケジュールの修正方法としては、スケジュール誤差・昇温率・熱応力のそれぞれの余裕値を評価し、各余裕値の組み合わせに応じて、昇温率と昇圧率の操作量を修正する。修正量の計算はファジイ推論によって決定している。

特開平０９−３１７４０４号公報 特開２００６−２５７９２５号公報 特開２００９−２８１２４８号公報 特開平０３−１６４８０４号公報 特開平０２−２７２２０３号公報

これら従来の方法は、プラントの起動時間短縮に一定の効果が期待できる反面、さらなる課題として、以下の諸点について必ずしも解決方法が明示されてはいない。

特許文献１の方法は、プラント状態量の予測値と測定値の偏差を解消するための前述の操作量調整手段が、現時刻を基準に動作する。このため、プラント起動中においては、状態量の予測値と実測値の差（以下、状態量偏差と呼ぶ）に基づいて操作量が調節される効果がある。しかし、プラントが起動する度に毎回同じ傾向にずれるような場合においては、プラント操作量の調整が毎回起動のたびに同じような経過を繰り返すことになり、制御精度の改善には一定の限界がある。これは特許文献２の方法についても同様である。

特許文献２，３のような方法は、特許文献１の方法もあわせて、いずれも、プラント状態量を予測するために詳細な予測モデルを必要とする。このため、特許文献２に代表的に示されるように、しばしば高度な知識が要求される複雑な計算手順を予め構築することが必要となる。また、同じく特許文献２に示されるように、プラント操作量を調整する過程で、プラント運転上の制約条件を超過しない操作条件を算出するために最適化計算を繰り返す必要があるため、計算量が多くなるおそれがある。

特許文献４の方法は、前述の特許文献１−３のようにプラント状態量を予測するための詳細な予測モデルを必要とせず、代わりに人工知能的手法で代用する代表的な例である。本例では、前述の記憶手段がバックプロパゲーション型の神経回路モデルを有しており、前述の修正手段がファジイ理論したがって修正量を決定する。しかし、これら人工知能的手法を実際に適用するためには、手法に関する高度な専門知識と経験が必要となるだけでなく、対象領域（制御の応答を含むプラント全体の現象）に関する知識・経験と、さらにはこれらを一般化して情報処理可能な形式知に変換するノウハウと労力が必要になる。

例えば、本例では、前述の修正ルールに知識ベースが用いられるが、この知識ベースは対象領域の専門家が持つ定性的知見を計算機で処理可能に表現した断片的知識の集合体として構築される必要があり、これには知識処理と対象領域の両面のノウハウと労力が必要である。

プラント挙動を評価するのに用いられる神経回路網モデルについては、事前に多量の教師データを用意して知識を学習させる必要があり、このための専門的知識とノウハウと労力が必要である。また、これら人工知能的手法は、一般に入力に対する出力の因果関係について事前に明示的・静的に特定しないことが多い。したがって、機械的な繰り返し処理によって動的に学習させるため、予測と実測の差異を生み出す様々な不確定要因について、どのような要因にたいしてどの程度まで実際に考慮されて計算がなされるか、実際の運転に先立って制御性を事前検討することが困難になりがちである。

特許文献５の方法は、前述の特許文献４と同様に人工知能的手法を用いているが、操作量を修正する際の入力に対する出力の因果関係が、前述したようにスケジュール誤差・昇温率・熱応力のそれぞれの余裕値を入力として、昇温率と昇圧率の操作量を修正する、というように予め静的に定められている点が異なる。しかし、本例も、前述の特許文献１の例で示したのと同様に、プラントが起動する度に毎回同じ傾向にずれるような場合に対して、制御精度の改善に限界がある。理由は、本例の制御は特許文献１と同じようにボイラー起動中に動的に動作するものであること、および、操作量に対する修正量の応答特性が予め定められたファジイ推論部のメンバーシップ関数で決まり、実測データの傾向に応じて修正されるような学習機能がないためである。

これら特許文献４，５に示すように、人工知能的手法は、入力に対する出力の因果関係について事前に明示的・静的に特定しないアプローチを取る場合には、予測と実測の差異を生み出す様々な不確定要因について、どのような要因にたいしてどの程度まで考慮して計算できるか把握が困難になる。反対に因果関係を予め静的に規定するアプローチを取る場合は、プラントが毎回類似の傾向にずれるような状況に対して実測データから学習することが困難になる。

さらに、背景技術に記したような系統電力安定化のための発電プラント高速起動では、要求された時間に、要求された発電量すなわち負荷に到達することが強く求められるが、前述した従来の方法では、要求発電量に到達する時間を確定する方法が開示されていない。

本発明は、前記の課題を解決するための発明であって、蒸気タービンを有する発電プラントの高速起動において、熱応力や熱伸び差のような制限要因を制限値以内に抑制することで機器の安全性を維持しつつ、要求された時間に要求された負荷に到達可能な蒸気タービン起動制御システムを提供する際に、プラント内部の現象の高度な知識や複雑な計算モデルを必要とせず、プラントの計画時と実際の起動時の偏差を効果的に抑制して、プラントを高速に起動することができる蒸気タービン起動制御システムを提供することを目的とする。

前記目的を達成するため、本発明の蒸気タービン起動制御システムは、蒸気タービンプラントを起動するための操作端への操作量の時系列の計画カーブである操作量マスターカーブと操作量に関連づけられた運転状態についての状態量の時系列の計画カーブである状態量マスターカーブとを記憶するデータベース（例えば、ＭＣＤＢ２２０）と、起動を開始すると、蒸気タービンプラントの状態量の計測器から状態量計測値を取得し、状態量マスターカーブから状態量計測値に対応する状態量計画値を取得し、取得された状態量計画値および状態量計測値に基づいてその偏差である状態量偏差を算出する状態量取得手段と、状態量取得手段から状態量偏差を受理した場合、状態量偏差と所定の変換値（例えば、変換行列Ａ）とに基づき、状態量に関連づけられた操作量の補正量を操作補正量として算出し、操作量マスターカーブから操作量計画値を取得し、取得した操作量計画値および算出された操作補正量に基づいて操作端への操作量を決定する操作量決定手段と、を含んでなる制御装置を有し、前記制御装置は、前記操作量決定手段が、算出した前記操作補正量を取得し、前記状態量取得手段が、算出した前記状態量偏差を取得し、取得した前記操作補正量および前記状態量偏差に基づいて、前記変換値を求め、求めた前記変換値に基づき、前記操作量マスターカーブを補正し、起動毎に補正された前記操作量マスターカーブを、前記データベースに起動条件データとともに記憶し、次回以降の起動において、今回起動時の現起動条件と前記データベースに記憶されている起動条件データとの類似度を判定し、前記類似度が高い起動条件データに該当する前記操作量マスターカーブを用いることを特徴とする。

本発明によれば、蒸気タービンを有する発電プラントの高速起動において、熱応力や熱伸び差のような制限要因を制限値以内に抑制することで機器の安全性を維持しつつ、要求された時間に要求された負荷に到達可能な蒸気タービン起動制御システムを提供する際に、プラント内部の現象の高度な知識や複雑な計算モデルを必要とせず、プラントの計画時と実際の起動時の偏差を効果的に抑制して、プラントを高速に起動することができる。

実施形態１に係る蒸気タービン起動制御システムを示す構成図である。 操作量マスターカーブと状態量マスターカーブの関係を示す説明図である。 操作量決定手段で用いられる変換行列を示す説明図である。 実施形態２に係る蒸気タービン起動制御システムを示す構成図である。 実施形態３に係る蒸気タービン起動制御システムを示す構成図である。 実施形態４に係る蒸気タービン起動制御システムを示す構成図である。 実施形態５に係る蒸気タービン起動制御システムを示す構成図である。 実施形態６に係る操作量マスターカーブの補正を示す処理フロー図である。 実施形態６に係る操作量マスターカーブの補正例を示す説明図である。 実施形態７に係るマスターカーブＤＢへのアクセス形態を示す構成図である。 操作量・状態量のマスターカーブに対する偏差が生じる要因の分析結果を示す説明図である。

以下、本発明の実施形態について、図面を参照して詳細に説明する。
［実施形態１］
図１は、実施形態１に係る蒸気タービン起動制御システムを示す構成図である。図１の下段に、起動制御の対象となる蒸気タービン１２を示した。蒸気タービン１２の駆動源である蒸気の発生を目的として、熱媒体１を熱源装置４に投入する。熱媒体１の投入経路には、熱媒体１の流量調節弁２と流量を計測する流量計３が備えられている。熱媒体１は熱源装置４に投入され、熱源装置４は化学的あるいは物理的操作により、熱媒体１に保有される熱量を熱媒体５に移動せしめ、該熱媒体５を蒸気発生の熱源として送出する。熱媒体５は蒸気発生設備６に投入され、その保有熱量は給水７に伝熱管８を介して伝えられる。伝熱管８で発生した主蒸気９は、主蒸気流量加減弁１０で流量を調節される。余剰の蒸気は、主蒸気バイパス弁１１の系統へ流出する。主蒸気流量加減弁１０の下流で、主蒸気は蒸気タービン１２に投入されてタービンを駆動し、発電機１３で電気を発生せしめる。

これらの装置を制御するため、制御装置１４が設置されている。制御装置１４は、状態量取得手段５０、操作量決定手段６０、ＭＣＤＢ２２０（マスタカーブデータベース、請求項のデータベースに相当）を含んで構成されている。

状態量取得手段５０は、蒸気タービンシステムの状態を示す計測値、例えば、熱媒体１の流量計３、主蒸気圧力計１５、主蒸気温度計１６、蒸気タービン熱伸び差計１７などで計測された値（計測値）を、入力手段１８により状態量取得値として受信する。ここで、状態取得値とは、実際に計測された値だけでなく、計測された値に基づいて計算された値や、推定された値をも含む。また、計測値は、図中に配線を示した例以外にも、計測して取り扱い可能であるものをもちろん含み、そのような例として、蒸気タービン車室のメタル温度、代表的には内外壁温度差、あるいは熱源装置４がガスタービンの場合においては大気温度や圧力・湿度などがある。

状態量取得手段５０は、ＭＣＤＢ２２０から入力手段１８で取得された計測値に対応する、起動開始からの時刻に対する状態量の計画値データを時系列で持つ状態量マスターカーブ２０（状態量ＭＣ）を、ＭＣＤＢ２２０から取得する。そして、状態量取得手段５０は、タイマー１９の発信する起動開始からの時間に対応する時刻における状態量計画値２１を取得する。ここで、計測値が複数ある場合、対応して状態量マスターカーブ２０も複数取得され、複数の状態量計画値２１が発信される。そして、状態量取得手段５０内の状態量偏差計算器２２は、現時刻での状態量計画値２１と、入力手段１８からの計測値（例えば、計測値３）との偏差である状態量偏差２３を計算し発信する。

操作量決定手段６０には、状態量偏差２３から、操作量補正値である操作補正量を計算する関数または演算ブロック２６，２７（第１の演算手段）が設置されている。この関数または演算ブロック２６，２７は、状態量偏差２３を縮小する、すなわち現実の状態量を、制御時間毎に状態量計画値２１に追従させる様に、操作量を補正する操作補正量を計算する。

操作量決定手段６０は、ＭＣＤＢ２２０から操作量マスターカーブ２８（操作量ＭＣ）を取得する。操作量マスターカーブ２８には、装置の操作量、例えば熱媒体１の流量調節弁２の開度、あるいは主蒸気流量加減弁１０の開度など、本来、起動計画に従う時系列の操作計画値が定義されている。

ここで、現実の状態量が状態量計画値２１と偏差がある場合、操作量計画値２９に対し、状態量偏差２３を縮小するように関数または演算ブロック２６，２７で計算された操作補正値を用いて補正がかけられる。補正の方法は、乗算ブロック３０（第２の演算手段）で係数倍する方法、あるいは加算ブロック３１（第２の演算手段）でバイアスをかける方法などがある。なお、操作量マスターカーブ２８などは操作される操作端に合わせて、複数個取りうることは言うまでもない。

操作量決定手段６０は、補正された補正操作量３２を、関数または演算回路３４に出力する。また、操作量決定手段６０は、補正された補正操作量３３を、関数または演算回路３５に出力する。

操作量の演算結果を受け取った関数または演算回路３４は、熱媒体１の流量調節弁２に対する指令信号を生成して出力し、関数または演算回路３５は、主蒸気流量加減弁１０に対する指令信号を生成して出力し、このようにしてプラントの熱媒体１の流量調節弁２と主蒸気流量加減弁１０を動作させる。

図２は、操作量マスターカーブと状態量マスターカーブの関係を示す説明図である。図２を参照して、本実施形態に示した蒸気タービン起動制御システムにおける、制御方法の詳細を説明する。本発明の蒸気タービン起動制御システムにおいて、制御の主たる計画となるのは状態量マスターカーブ２０（状態量ＭＣ）である。この状態量マスターカーブ２０は、過去の実績、あるいはシミュレーションにより、要求される時刻に、要求される発電量（システム負荷）に到達する状態量変化として準備されており、かつ、蒸気タービン１２の熱応力あるいは熱伸び差など、機器の安全性に関わる状態量を制限値以内に抑制できる状態量変化として準備されている。現実の状態量計測値が、状態量マスターカーブ２０の現時刻における計画値から偏差を発生した場合、この偏差を縮小し、現実の状態量を状態量マスターカーブ２０に追従させることが、本発明の最も優先されるべき目的機能となっている。

この目的機能のため、操作量の計画値は、状態量偏差を縮小するために随時補正される。操作量の計画値、あるいは操作量マスターカーブ２８（操作量ＭＣ）は、補正操作量を計算するための計算起点に過ぎず、状態量偏差の縮小が最優先される。現実の状態量が状態量マスターカーブ２０に追従すれば、状態量マスターカーブ２０の前提である、要求時刻に要求発電量に到達し、かつ、蒸気タービン１２の熱応力、熱伸び差など機器安全にかかわる状態量は制限値内に抑制される効果が、自明に得られる。

次に本実施形態の考え方についてさらに説明する。
操作量マスターカーブ２８および状態量マスターカーブ２０と、実起動時のプラントデータとの関係から、発明者らは以下の着想を得た。すなわち、状態量偏差２３が最小になるように操作量を修正して、起動用の操作量マスターカーブ２８を補正できれば、起動時の制御性向上が期待できる。

しかし、これを実現するには、プラント内部の現象の因果関係を、通常の物理現象の数式モデルとは逆方向から演算できる必要がある。本図の例で説明すると、物理側に従った順方向の演算では、操作量マスターカーブ２８に何らかの補正または偏差が加わった操作量を入力として、プラント内部の物理現象をモデル化した演算が実行され、その結果、状態量計測値に相当する計算出力が得られる。

これに対して、逆方向の演算では、状態量計測値に基づいて、そのときの実際の操作量を推定する必要がある。このような問題は一般に逆問題と呼ばれ、とりわけプラントのように多入力多出力かつ、入力と出力の項目数が一致しないことが多い場合は、数学的にも解が一意に求まらず、数値計算で妥当な解を得るには高度な知識と経験が必要になる。

そこで、発明者らは以下の（１）―（４）のように問題をさらに詳細に検討し、この問題に対する解決策を考案した。

（１）逆問題に関する分析
プラントなどの多入力多出力システムは、一般に入力に対する出力の応答の関係を逆にして、出力に対する入力の応答を計算できるように変換することは困難な場合が多い。理由は主として、１）入出力の応答が非線形な領域が多いことと、２）異なるスケールの様々な物理量が混在しているためである。

これに対して、本発明が対象にしようとする操作量偏差と状態量偏差２３は、ともに、マスターカーブという基準に対する偏差を表しており、ゼロ（０）を中心に正負の方向に変動幅が一定の範囲に限定されている。このため、例えば、最小値−１から最大値＋１の範囲に正規化するなどして異なる変数のスケールを揃えやすい。このような性質を考慮すると、操作量偏差と状態量偏差２３の関係は線形とみなせる余地がある。

なお、操作量偏差とは、実際のプラントの起動においては、様々な要因によってプラントの実操作量の推移が計画値とは多少異なるものとなる。この差異を本実施形態では操作量偏差あるいは操作補正量と呼ぶ。この二つの名称は、計画値と実績値の差異が生じる理由によって使い分けるものとし、この差異が、主として制御上の意図によらない、運転条件の変動などに起因する場合は、操作量偏差と呼び、一方で、制御動作に基づいて生じた、能動的な操作量変化を表す場合は、操作補正量と呼ぶものとする。操作量の例としては、熱源装置４の負荷率、主蒸気流量加減弁１０の開度などがあるが、これらに限るものではなく、当該プラントに対する任意の操作端の操作量がこれに該当する。

（２）偏差を生じる要因の分析
図１１は、操作量・状態量のマスターカーブに対する偏差が生じる要因の分析結果を示す説明図である。操作量・状態量のマスターカーブに対する偏差が生じる要因を分析した結果、図１１に示すように、偏差を生じる要因はすべて、加算性または乗算性のいずれか、あるいは両方の特性をもつと推定された。ここで、加算性あるいは乗算性とは、ある要因によって計画値と実績値で偏差が生じた場合に、実績値に基づいて計画値を補正するとすれば、加算か乗算のどちらの補正方法が大略適しているかを表している。

図１１の内容を個別に説明する。
・参照番号１：「操作量・状態量の各マスターカーブ作成の基になる特性モデルの誤差」は、プラント起動計画に際して援用される、プラントの操作量入力に対する状態量出力の応答関係の計算モデル（物理式、シミュレーションなど）と、実機プラントとの違いによって生じる差異を表す。これには、１）操作量入力値の変化に対応する、状態量出力値の変化の応答性がずれている場合と、２）操作量入力値の変化によらず、状態量出力値が常に一定方向にずれている場合がある。１）の場合の補正には応答の変化幅に一定の係数を掛けるなどの乗算が適しており、２）の場合の補正は一定値を加えるなどの加算が適している。

・参照番号２：「プラント・機器の個体差」は、製造公差やセンサの調整の違いによって、取得される機器の計測値が常に一定方向にずれるような場合を表す。このようなずれに対しては、加算性の補正が適する。

・参照番号３：「保守・劣化の影響」は、性能の経年低下や、保守による性能回復といった要因による偏差を表している。このような偏差は、運転条件の差異を補正して標準的な運転条件にそろえると、計測値が一定傾向にずれることが大半であるため、加算性の補正が適する。

・参照番号４：「初期暖機状態の差異（一定の傾向が常に再現する場合）」は、起動開始時にプラントがどれだけ温まっていたか、保温や暖機の状態の差異によって起動過程で持続的に一定の幅で生じるような偏差を表している。このような場合は、基準となる初期温度がずれていることが多く、加算性の補正が適する。

・参照番号５：「初期暖機状態の差異（ずれの傾向が毎回異なる場合）」は、同じように起動開始時のプラントの温まり具合が異なるが、このずれが毎回異なるような場合を表す。このような場合、プラント停止後の経過時間や、起動前の保温状態・暖機の程度、といった（広義の）運転条件のばらつきが原因であることが多い。補正方法としては、一定の傾向がないことから加算性の補正は適さず、例えば、暖気時間の標準値からのずれに応じて定数をかけて補正するなど乗算性の補正が適する。

・参照番号６：「大気温度など環境条件の変動（起動する毎に異なる場合）」は、典型的には、蒸気タービン１２を構成要素にもつコンバインドサイクル火力プラントにおけるガスタービンの吸気温度がこれに該当する。ガスタービンの出力や効率は大気温度によって大きく変化する特性があり、この結果コンバインドサイクルプラントの蒸気タービン１２に供給される蒸気の条件が変化する。このような偏差には、大気温度の予め定められた標準値に対する偏差に応じて一定数をかけるなどの乗算性の補正が適している。

・参照番号７：「大気温度など環境条件の変動（起動中の変化が大）」は、参照番号６と同様に、コンバインドサイクルプラントのガスタービンの吸気温度が該当するが、参照番号６の場合と異なるのは、起動過程においても吸気温度が変化し続けることによって動的に生じる偏差を表している。このような偏差に対しては、参照番号６と同様に予め定められた標準温度に対する偏差に応じて定数をかける乗算性の補正が適している。補正をさらに高精度に実施する為には、標準的な気温上昇パターンなどを設定し、これに応じて補正すると有効である。

これら参照番号１−７の分析結果を纏めて整理すると以下のようになる。参照番号１−４の項目は、主として特性モデルの実機との違いによるものが多く、補正方法は加算性のものが適している。参照番号５−７の項目は、主として運転条件の差異に起因する偏差が中心的で、補正方法は乗算性のものが適している。

（３）偏差の要因分析に基づくモデル化方針
前述の（１）の分析結果から、操作量偏差と状態量偏差２３の関係は、線形とみなす余地があり、さらに（２）の分析結果から、偏差を生じさせる各要因に対する補正方法は、運転条件の変動に対しては乗算、特性モデルと実機の違いに対して加算、といった組み合わせによってある程度まで実現可能と見込まれる。

ただし、多入力多出力の応答系では、入力項目数と出力項目数が必ずしも同一でない場合が大半である。このような場合には、入力に対する出力の応答について、行列を用いて数学的に計算可能なように表現することができても、応答を表す行列に対して逆行列が存在しないため、応答関係を逆向きに、出力に対する入力の関係に変換することはできない。例えば、特異値分解などの手法により擬似的逆行列を求めることは可能ではあるが、このようにして計算したモデルの精度や安定性を保証するために、専門知識と経験が必要となる。

このような困難さを回避するために、本発明のアルゴリズムでは、プロセスの入出力の応答関係をはじめから逆方向にして、出力に対する入力の関係として表す。すなわち、例えば、入力Ｘに対する出力Ｙの応答の係数は、従来の一般的な方法では単純化して表すとＹ／Ｘで表されるのに対して、本発明の方式では係数をＸ／Ｙというように表す。

このような応答関係の表し方を、操作量偏差を仮にスカラーΔｘとし、状態量偏差２３をスカラーΔｙとし、両者の関係に適用すると、状態量偏差Δｙに見合う操作量偏差Δｘを求めるための応答の係数（スカラーａとする）は、ａ＝Δｘ／Δｙと表される。この係数ａは、状態量偏差Δｙに乗じられることによって、これに相当する操作量偏差Δｘ（あるいは操作補正量Δｘ）を求めるために用いることができる。この点で、係数ａは前述した運転条件の変動に対応する乗算性の補正に相当する。一方、前述した、特性モデルと実機の違いに対応する加算性の補正については、ある定数（例えば、スカラーｃ）を加算することとして表すことができる。

従って、これら二つの補正を合成して、状態量偏差Δｙに対応する操作補正量Δｘを計算する式を、Δｘ=ａΔｙ＋ｃと近似的に表すことができる。また、この式は、プラントの実際の運転データに基づいて、操作量偏差Δｘと状態量偏差Δｙの関係を特定する係数ａと切片ｃを求めるためにも用いることができる。

（４）計算モデル化
前述（３）の方針を一般化し、状態量偏差２３に対応する操作量偏差（あるいは操作補正量）の応答関係を、後記する式（１ａ）、式（１ｂ）に示すように計算モデル化した。式（１ａ）は、状態量偏差Δｙと、操作量偏差（または操作補正量）Δｘについて、これらの項目が複数ある場合に拡張して、それぞれ、状態量偏差ベクトルΔＹ、操作量偏差（または操作補正量）ベクトルΔＸとして表した場合のモデル式を表している。（なお、本発明の説明において、小文字の変数はスカラー、大文字の変数はベクトルを表す）。

状態量偏差２３と操作量偏差（あるいは操作補正量）の項目数が複数に拡張されたことに対応して、前述（３）でスカラーａとして示した乗算補正の係数は、行列Ａに拡張されている。これを以降、変換行列と呼ぶ。同様に前述（３）でスカラーｃとして示した加算補正の定数は、ベクトルＣに拡張されている。これを以降は、オフセットベクトルと呼ぶ。変換行列Ａの行と列の要素の並びの関係を図３を用いて説明する。

図３は、操作量決定手段で用いられる変換行列を示す説明図である。変換行列Ａは、行数が操作補正量の要素数で、列数が状態量偏差２３の要素数である。例えば、第ｉ行ｊ列の要素a_ij (ここで記号_は、後続の記号が下付添字であること示す)は、状態量偏差２３の第ｊ番目の要素 Δy_j に対する、操作補正量（操作量偏差）の第ｉ番目の要素 Δx_i の応答関係の係数を表し、これらの関係は Δx_i = Σ_j ( a_ij Δy_j ) + c_i となっている。なお、iは操作補正量の項目番号であり、ｊは状態量偏差２３の項目番号である。

ここで、a_ijは、プラント運転の時間経過によらず一定とみなすのが本願発明の特徴である。これは、時間進行の刻み幅Δｔに応じて、操作補正量の第ｉ番目の要素 Δx_i、状態量偏差２３の第ｊ番目の要素 Δy_jが変化しても、両者の比a_ijは概ね一定とみなしていること、すなわち、蒸気タービン１２の運転特性に基づいてΔx_iとΔy_jの線形性を仮定していることによる。

本計算モデルにおいて、状態量偏差ベクトルΔＹに含まれる要素は、互いに独立性が高く、依存性が低い変数が組み合わせされていることが望ましい。好適な組み合わせの簡単な例としては、ロータ熱応力、車室とロータの熱伸び差、車室内外壁温度差、あるいはこのうちの前２者だけの組み合わせが考えられる。このように互いに独立な変数を組み合わせる必要があるのは、もし相互依存性の高い変数が組み合わせに含まれていると、行列計算における多重共線性が強くなり、モデル式の計算の精度や安定性が低下するためである。

このように複数の項目を同時に扱えるように拡張することにより、このモデル式ではプラント挙動が計画値とずれる要因となる様々な要因、すなわち前述の図１１で列挙した各種要因の影響を織り込んだ上で、プラント状態量の偏差を削減するようなプラント操作量の補正量を計算することができる。

さらに、本計算モデルでは前記（３）で述べたように入出力の応答関係を敢えて逆方向から定義して変換係数として表したことにより、操作量補正ベクトルの要素、すなわちプラントを操作するための変数の組み合わせの選択の自由度が、順方向に応答をモデル化した場合よりも向上する。この結果、より多くの操作量を組み合わせて制御することが可能になり、制御性が向上することが期待できる。

変数組み合わせの自由度が向上する理由は、従来の一般的な入出力の順方向の応答関係を用いて、操作量補正ベクトルΔＸと状態量偏差ベクトルΔＹの関係を計算モデル化すると、
ΔＹ＝ＰΔＸ＋Ｑ
となり（ここで、ΔＸ，ΔＹおよびＱはいずれも縦ベクトルで、Ｐは応答を表す行列、Ｑはオフセットを表すものとする。）、この行列演算においては右辺で行列と乗算がなされるΔＸの要素には互いに独立性の高い組み合わせが求められ、反対に従属性の高いものが含まれると多重共線性の問題が生じるためである。

本実施形態の計算モデルを次式に示す。

前記問題に対し、式（１ａ）に示す計算モデルでは、操作量補正ベクトルΔＸは左辺の出力側であり、行列演算の入力側（独立変数である必要がある）にならないため、多重共線性の問題を生じず、変数組み合わせの制約を無くすことができる。

なお、本実施形態の計算モデルの式（１ａ）は、簡略化してオフセットベクトルＣを除き、式（１ｂ）のようにしてもよい。このようにすると、先に図１１の参照番号５−７で示したような乗算性の補正、すなわち、運転条件変動に起因するずれの応答性に的を絞って効果的に補正することができる。

［実施形態２］
実施形態２では、蒸気タービン起動制御システムの状態量として、直接計測した値ではなく、間接的に計算された状態量を用いるシステムの例を説明する。

図４は、実施形態２に係る蒸気タービン起動制御システムを示す構成図である。図１に示す蒸気タービン起動制御システムのうち、図４において、既に説明した図１に示された同一の符号を付された構成と、同一の機能を有する部分については、説明を省略する。

図４に示す状態量取得手段５０Ａでは、複数の入力手段１８から入力された計測値に基づき、状態量演算ブロック５１（状態量演算手段）において、直接は計測できない状態量を計算する。例えば、蒸気タービン１２のある部位における熱応力、あるいは蒸気タービン１２を構成する単一部品内、複数部品間の熱伸びの差などの状態値を、主蒸気温度、流量などの計測データから、演算することができる。状態量演算ブロック５１からは、状態量計算値５２が発信される。

一方、制御装置内の状態量マスターカーブ２０（状態量ＭＣ）は、状態量計算値５２に対応した状態量の時系列データとして、ＭＣＤＢ２２０（データベース）から読み込まれ設置されている。タイマー１９より発信された現時刻における状態量計画値２１と状態量計算値５２との偏差を、状態量偏差計算器２２で計算し、状態量偏差２３を発信する。この状態量偏差２３から操作量の補正値を計算する。操作量を補正する構成は、実施形態１と同一である。

本実施形態を適用すれば、直接計測できない状態量、機器の安全に重要な状態量などを、計画値、すなわち状態量ＭＣに追従させることが可能である。それ故、実施形態２に係る蒸気タービン起動制御システムによれば、要求時刻に要求発電量に到達し、かつ、蒸気タービン１２の熱応力、熱伸び差など機器安全にかかわる状態量は制限値内に抑制される効果が、より確実に得られる。

［実施形態３］
実施形態３では、蒸気タービン起動制御システムの操作量計画値として、予め準備された計画値ではなく、逐次に操作量計画値が決定されるシステムの例を説明する。

図５は、実施形態３に係る蒸気タービン起動制御システムの例を示す構成図である。図５に示す操作量決定手段６０Ａが、図１に示す操作量決定手段６０と異なる。図５に示す状態量取得手段５０は、図１に示す状態量取得手段５０と同様である。図５の蒸気タービン起動制御システムのうち、既に説明した図１、図４に示された同一の符号を付された構成と、同一の機能を有する部分については、説明を省略する。

実施形態３に係る操作量決定手段６０Ａでは、操作量計画値にあたる補正前の操作量値は、状態量計測値から決定される。蒸気タービンシステムで計測された計測値が、制御装置１４内に設置された状態量計算手段３６での演算に用いられる。状態量計算手段３６としては、１個または複数の状態量から操作量の決定に関わる計算値を発信する手段、あるいは、１個または複数の状態量から直接計測できない状態値を計算し発信する手段、あるいは、１個または複数の状態量から将来における状態量を予測計算し発信する手段、が取りうる。状態量計算手段３６から発信された状態量計算値に基づき、操作量決定手段３７（操作量計算手段）で現状取るべき操作量計画値が計算、発信される。この操作量計画値を状態量偏差２３に基づき補正する構成は、実施形態１と同様である。

本実施形態のように状態量計算手段３６からの情報に基づき操作量決定手段３７で操作量計画値を決定する構成は、古典的なカスケード構成によるフィードバック制御、あるいは、近年見られる予測制御において同様である。本実施形態は、これらの既存の制御手法に本発明の制御システムを組み合わせた構成である。すなわち、既存の発電プラントに設置された、既存の技術による制御装置にも、本実施形態の制御システムを追加できる。このため、実施形態３に係る蒸気タービン起動制御システムによれば、要求時刻に要求発電量に到達し、かつ、蒸気タービン１２の熱応力、熱伸び差など機器安全にかかわる状態量は制限値内に抑制される効果が得られる。

［実施形態４］
実施形態４では、蒸気タービン起動制御システムを、ガスタービンコンバインドサイクルに適用した例を説明する。

図６は、実施形態４に係る蒸気タービン起動制御システムの例を示す構成図である。図６の蒸気タービン起動制御システムのうち、既に説明した図１、図４、図５に示された同一の符号を付された構成と、同一の機能を有する部分については、説明を省略する。

実施形態４では、制御対象の装置としてガスタービンと蒸気タービン１２を発電に使用するガスタービンコンバインドサイクルとする構成をとる。燃料３８は、燃料流量調節弁３９、燃料流量計４０を介して、燃焼器４１に投入される。一方、空気４２は圧縮機４３で高圧空気とされ、燃焼器４１に投入される。燃焼器４１は、燃料を高圧空気により燃焼し、発生した高温高圧の燃焼ガスをガスタービン４４に投入する。ガスタービン４４は燃焼ガスにより回転し、発電機４５を駆動し、電気を発生する。ガスタービン４４から排気されたガスタービン排気４６は、廃熱を再利用するため廃熱回収ボイラー４７（ＨＲＳＧ）に投入される。ガスタービン排気４６の持つ熱により、給水７を伝熱管８において加熱し、主蒸気９を発生させ、蒸気タービン１２を駆動し発電する。

実施形態４の構成では、主蒸気温度計１６で計測された主蒸気温度値を、入力手段１８を介して制御装置１４に入力し、燃料流量調節弁３９の操作量補正に利用することで、本発明の制御システムが適用されている。本実施形態に示したように、蒸気タービン起動制御システムは、蒸気タービン１２に直接かかわる機器の操作量制御のみならず、熱源の機器の操作量、すなわち本実施形態のガスタービン燃料流量の操作量補正にも使用でき、より正確かつ柔軟な制御が可能となる。このため、実施形態４に係る蒸気タービン起動制御システムによれば、要求時刻に要求発電量に到達し、かつ、蒸気タービン１２の熱応力、熱伸び差など機器安全にかかわる状態量は制限値内に抑制される効果が得られる。

［実施形態５］
実施形態５では、本発明の蒸気タービン起動制御システムを、ボイラーに適用した例を説明する。

図７は、実施形態５に係る蒸気タービン起動制御システムの例を示す図である。図７の蒸気タービン起動制御システムのうち、既に説明した図１、図４、図５、図６に示された同一の符号を付された構成と、同一の機能を有する部分については、説明を省略する。

実施形態５では、制御対象の装置としてボイラー４８と蒸気タービン１２を組み合わせた構成をとる。燃料３８を燃焼器４１で燃焼し、燃焼ガスの熱により主蒸気９を発生する。本実施形態の構成では、主蒸気温度計１６で計測された蒸気温度値を、入力手段１８を介して制御装置１４に入力し、燃料流量調節弁３９の操作量補正に利用することで、本発明の制御システムが適用されている。

実施形態４および実施形態５で示したように、本実施形態の蒸気タービン起動制御システムは、蒸気タービン１２を使用する各種装置に適用可能である。

［実施形態６］
実施形態６に係る蒸気タービン起動制御システムにおいて、操作補正量を計算する関数または演算回路のパラメータを時系列に記憶し、次回以降の起動制御に利用するシステムの例を説明する。

図８は、実施形態６に係る操作量マスターカーブの補正を示す処理フロー図である。ここで、操作量マスターカーブ２８（操作量ＭＣ）の補正とは、図９に示すように、予め定められた操作量マスターカーブ２８に対して、実際の運転結果に基づいて、補正した操作量マスターカーブ２８ｍを生成することである。この手順を以下に説明する。

操作量マスターカーブの補正を示す処理には、プラント特性データを取得するステップＳ８０Ａと、操作量マスターカーブを補正するステップＳ８０Ｂに分けられる。ステップＳ８０Ａは、ステップＳ８１〜Ｓ８５から構成され、ステップＳ８０Ｂは、ステップＳ８６〜Ｓ８９から構成される。

制御装置１４は、起動の開始信号などで、蒸気タービン１２の起動の開始を検知すると（ステップＳ８１，Ｔｒｕｅ）、ステップＳ８２に進む。制御装置１４が、蒸気タービン１２の起動の開始を検知できない場合（ステップＳ８１，Ｆａｌｓｅ）、ステップＳ８１に戻る。制御装置１４は、ＭＣＤＢ２２０から、変換行列ＡおよびオフセットベクトルＣを読み込み（ステップＳ８２）、プラント起動実測データから操作補正量ΔＸと、状態量偏差ΔＹを取得する（ステップＳ８３）。具体的には、プラントを起動した際の操作補正量ΔＸの時間にそった変化と、これに対応する状態量偏差ΔＹの時間にそった変化が取得される。

操作補正量ΔＸのデータは、操作量決定手段６０（図１参照）から受けた情報に基づいて取得される。その手順として、操作量決定手段６０から受け取った情報には、操作量マスターカーブと、これに対する補正量またはプラント運転時の実際の操作量の値（まとめて操作量実績値と呼ぶ。）が含まれている。この操作量マスターカーブと実績値の差が、制御装置１４の内部に備えられた操作補正量計算器（図示せず）で計算されて取得される。

状態量偏差ΔＹのデータは、状態量取得手段５０（図１参照）から受けた情報に基づいて取得される。その手順として、状態量取得手段５０から受け取った情報には、状態量マスターカーブと、これに対するプラント運転時の実際の状態の実測値または計算値または推定値（まとめて状態量実績値と呼ぶ。）が含まれている。この状態量マスターカーブと実績値の差が、制御装置１４の内部に備えられた状態量偏差計算器２２で計算されて取得される。

ステップＳ８３においては、操作補正量ΔＸ、状態量偏差ΔＹは項目数だけあるベクトルで（例えば、操作補正量ΔＸはＭ項目、状態量偏差ΔＹはＮ項目）、起動全体に沿って時間の分割数がτ個であったとすると、操作補正量ΔＸはＭ×τ個、状態量偏差ΔＹはＮ×τ個の要素データが制御装置１４によって、取得される。具体的には、起動開始から起動完了時間までの時間が６０分とし、所定時間として１分毎とすると、操作補正量ΔＸはＭ×６０個、状態量偏差ΔＹはＮ×６０個の要素データが取得される。

制御装置１４は、起動の終了信号などで、蒸気タービン１２の起動の終了を検知すると（ステップＳ８４，Ｔｒｕｅ）、ステップＳ８５に進む。制御装置１４が、蒸気タービン１２の起動の終了を検知できない場合（ステップＳ８４，Ｆａｌｓｅ）、ステップＳ８３に戻る。

続く、ステップＳ８５では、ステップＳ８３で取得された操作補正量ΔＸと状態量偏差ΔＹの値に基づき、計算モデルの式（１ａ）の変換行列ＡおよびオフセットベクトルＣの値が制御装置１４によって、計算される。

次に、操作量マスターカーブを補正するステップＳ８０Ｂでは、ステップＳ８５で得られた変換行列ＡおよびオフセットベクトルＣの値と、実際のプラント運転時のデータに基づいて、操作量マスターカーブが補正される。その手順について説明する。

制御装置１４は、プラント実測データから起動過程に沿った状態量偏差ΔＹを取得する（ステップＳ８６）。具体的には、ステップＳ８６では、プラント起動時に状態量取得手段５０（図１参照）で取得された状態量の情報に基づいて、起動時の時間にそった状態量偏差が状態量偏差計算器２２で計算される。ここでの状態量偏差ΔＹは、大気温度のような運転条件の計画値とのずれを含む。

続くステップＳ８７では、制御装置１４は、ステップＳ８６で得られた状態量偏差ΔＹに基づき、前述のモデル計算の式（１ａ）または式（１ｂ）を用いて、操作補正量であるΔＸを計算する。続く、ステップＳ８８では、制御装置１４は、ステップＳ８７で得られた操作補正量２８ｄの時間にそった値を、今回補正しようとする既存の操作量マスターカーブに時間にそって加算し、操作量マスターカーブ（Ｘ＿ｍｃ）を補正する。最後に、ステップＳ８９において、制御装置１４は、補正された操作量マスターカーブ２８ｍ（図９参照）をＭＣＤＢ２２０に書き込む。

なお、ステップＳ８０Ｂは常にステップＳ８０Ａとセットになって実行されるわけでなく、ステップＳ８０Ａによって得られた変換行列ＡおよびオフセットベクトルＣがあれば、どのタイミングで実施されてもよい。典型的には、プラントが新設で運転開始後の初期の期間においては、プラントを起動するたびに、起動完了後のタイミングで実施すると、プラントの計画時点と実際の設備の差異を効果的に補正することができる。あるいは、プラント運転開始後に一定期間が経過し、起動するたびに得られる変換行列ＡおよびオフセットベクトルＣの値の変化が少なく、変更の必要性が低い状況においては、実行回数を減らすことによりプラントの起動を実際の運転環境に応じて安定的に最適化できる。

実施形態６では、既に計算された操作補正量ベクトル、あるいは、変換行列により、現有の操作量ＭＣを補正、更新した時系列データを、新たな操作量ＭＣとして記憶する。次回以降の蒸気タービン起動において、新たな操作量ＭＣから操作量計画値を発信すれば、状態量ＭＣと実際の状態量の偏差は、当然前回の起動過程より縮小される。起動時ごとに随時、操作量ＭＣを更新することにより、実際の状態量が状態量ＭＣに追従する精度は向上していく。

したがって、実施形態６に係る蒸気タービン起動制御システムによれば、より正確な制御により、要求時刻に要求発電量に到達し、かつ、蒸気タービンの熱応力、熱伸び差など機器安全にかかわる状態量は制限値内に抑制される効果が得られる。

本実施形態では、操作量ＭＣを起動毎に更新する例を示したが、操作補正量、あるいは変換行列を記憶領域に保持し、次回以降の起動における操作量補正に使用する構成も、もちろん取りうる。

［実施形態７］
実施形態７では、本実施形態の蒸気タービン起動制御システムにおいて、操作補正量を計算する関数または演算回路のパラメータを時系列に記憶し、次回以降の起動制御に利用するシステムの別の例を説明する。

図１０は、実施形態７に係るマスターカーブＤＢへのアクセス形態を示す構成図である。実施形態６では操作量ＭＣを随時更新する構成例を示したが、実施形態７では毎回起動時の操作量ＭＣを個別に記憶領域に保持し、その操作量ＭＣに対応する起動時の起動条件データ、例えば外気温、起動前の停止時間、燃料性状などを同時に記憶領域に保持する構成をとる。ある起動時に、その時点の現起動条件と最も近い起動条件データを持つ操作量ＭＣを使用することにより、さらに正確な制御を実施し、要求時刻に要求発電量に到達し、かつ、蒸気タービン１２の熱応力、熱伸び差など機器安全にかかわる状態量は制限値内に抑制される効果が、さらに精度良く実現できる。

マスターカーブの登録は以下のようにしてなされる。制御装置１４は、起動毎に、起動毎に生成した補正されたマスターカーブである補正マスターカーブ２１１（補正ＭＣ）および起動毎の起動条件２１２が関連付けられて、登録Ｉ／Ｆ（インターフェイス）２２１を介して、カスターカーブＤＢ（データベース）であるＭＣＤＢ２２０に転送されて保持される。

マスターカーブの利用は以下のようにしてなされる。制御装置１４は、プラントが起動しようとされる際、あるいはプラントの起動が計画されようとする際に、プラントの起動条件２３１の情報が、取得Ｉ／Ｆ（インターフェイス）２２２を介して受け取りされる。

起動条件２３１の情報とは、例えば、初期メタル温度（蒸気タービン車室の計測点の温度やロータ温度の指標となる計測点での計測温度）、停止後経過時間、蒸気温度、予定あるいは目標とされる起動時間の長さ、大気温度、燃料性状などがある。

これら起動条件２３１の情報は、当該制御装置１４に備えられた各種入力手段で取得される。例えば、初期メタル温度や、蒸気温度、大気温度のような情報は当該プラントの計測情報を受け取る状態量取得手段５０から取得される。停止後経過時間は当該制御装置１４に備えられたクロックないしタイマー１９による時間情報に基づいて取得される。予定あるいは目標とされる起動時間の長さは、当該制御装置１４に備えられた運転計画の設定回路（図では省略、公知の運転計画制御技術にもとづき実装されている）で指定された値を取得する。

取得Ｉ／Ｆ２２２では、この起動条件２３１の情報に対して類似度が高いマスターカーブをＭＣＤＢ２２０から抽出し、当該起動用のマスターカーブ２３２の情報として出力する。ここでＭＣＤＢ２２０からのマスターカーブ抽出は、起動条件２３１と、ＭＣＤＢ２２０に保持されたマスターカーブの情報に含まれる同様の起動条件情報との類似度（例えば、温度差の小ささ、停止後経過時間の差異の小ささ）に基づいて、もっとも近い事例が抽出される。あるいは、類似度の接近した複数の事例から、起動時間にそったマスターカーブの値が、重み付け平均されて、抽出結果として出力されてもよい。このような類似度に基づく抽出は公知の多変量解析や信号処理技術を用いて実装可能である。

このようにしてマスターカーブが補正されて登録あるいは利用されることにより、本発明の蒸気タービン起動制御システムでは、プラントが起動を重ねるに応じて、プラント起動計画と実際のプラント起動時の挙動の差が小さくなり、起動制御の精度が向上する。この結果、プラント運転上の制約を満たしつつ、指定された時間で起動する精度が向上する。

本実施形態の蒸気タービン起動制御システムは、まず始めに、要求される時間内で要求された負荷に到達する起動、負荷上昇計画に基づき、操作量の時系列計画線（例えば、操作量マスターカーブ２８（操作量ＭＣ））とともに、計測できる状態量、あるいは計測状態量から演算可能な状態量の時系列計画線（例えば、状態量マスターカーブ２０（状態量ＭＣ））を制御装置１４内に設定する。状態量ＭＣは、起動の全過程における蒸気タービン１２の熱応力、熱伸び差が、制限値以内に抑制される様に計画される。次に、現時点における状態量計測値あるいは計測値から演算した状態量と、状態量ＭＣの差を計算する。次に、実際の状態量と状態量ＭＣの差を縮小あるいはゼロとする、すなわち実際の状態量が状態量ＭＣに追従する方向に、操作量を補正する演算回路を持たせることができる。

本実施形態の蒸気タービン起動制御システムは、予測制御システムと置換して設置することも可能である。あるいは、環境の変化による状態量ＭＣの誤差を防止するため、予測制御など他の制御方法と同時に使用することも可能である。

また、本実施形態の蒸気タービン起動制御システムは、複数の状態量ＭＣを持ち、計測される複数の状態量を追従させる方法も可能である。あるいは、または同時に、複数の操作量ＭＣを持ち、複数の操作端を、状態量が状態量ＭＣに追従するよう補正した操作量で運転することも可能である。

また、ある起動過程で発信された操作補正量を時系列で記憶領域に保持し、次回以降の起動時における操作量ＭＣに反映し、操作量計画値として使用することも可能である。

１，５ 熱媒体
２ 流量調節弁
３ 流量計
４ 熱源装置
６ 蒸気発生設備
７ 給水
８ 伝熱管
９ 主蒸気
１０ 主蒸気流量加減弁
１１ 主蒸気バイパス弁
１２ 蒸気タービン
１３ 発電機
１４ 制御装置
１５ 主蒸気圧力計
１６ 主蒸気温度計
１７ 蒸気タービン熱伸び差計
１８ 入力手段
１９ タイマー
２０ 状態量マスターカーブ（状態量ＭＣ）
２１ 状態量計画値
２２ 状態量偏差計算器
２３ 状態量偏差
２６，２７ 関数または演算ブロック（第１の演算手段）
２８ 操作量マスターカーブ（操作量ＭＣ）
２９ 操作量計画値
３０ 乗算ブロック（第２の演算手段）
３１ 加算ブロック（第２の演算手段）
３２ 補正操作量
３３ 補正操作量
３４，３５ 関数または演算回路
３６ 状態量計算手段
３７ 操作量決定手段（操作量計算手段）
３８ 燃料
３９ 燃料流量調節弁
４０ 燃料流量計
４１ 燃焼器
４２ 空気
４３ 圧縮機
４４ ガスタービン
４５ 発電機
４６ ガスタービン排気
４７ 廃熱回収ボイラー
４８ ボイラー
５０ 状態量取得手段
５１ 状態量演算ブロック（状態量演算手段）
５２ 状態量計算値
６０ 操作量決定手段
２１１ 補正マスターカーブ（補正ＭＣ）
２１２ 起動条件
２２０ ＭＣＤＢ（データベース）
２２１ 登録Ｉ／Ｆ
２２２ 取得Ｉ／Ｆ
２３１ 起動条件
２３２ 起動用ＭＣ
Ａ 変換行列（変換値）

Claims (6)

1. 蒸気タービンプラントを起動するための操作端への操作量の時系列の計画カーブである操作量マスターカーブと前記操作量に関連づけられた運転状態についての状態量の時系列の計画カーブである状態量マスターカーブとを記憶するデータベースと、
   前記起動を開始すると、前記蒸気タービンプラントの前記状態量の計測器から状態量計測値を取得し、前記状態量マスターカーブから前記状態量計測値に対応する状態量計画値を取得し、取得された前記状態量計画値および前記状態量計測値に基づいてその偏差である状態量偏差を算出する状態量取得手段と、
   前記状態量取得手段から前記状態量偏差を受理した場合、前記状態量偏差と所定の変換値とに基づき、前記状態量に関連づけられた前記操作量の補正量を操作補正量として算出し、前記操作量マスターカーブから操作量計画値を取得し、取得した前記操作量計画値および算出された前記操作補正量に基づいて前記操作端への操作量を決定する操作量決定手段と、を含んでなる制御装置を有し、
   前記制御装置は、
   前記操作量決定手段が、算出した前記操作補正量を取得し、
   前記状態量取得手段が、算出した前記状態量偏差を取得し、
   取得した前記操作補正量および前記状態量偏差に基づいて、前記変換値を求め、
   求めた前記変換値に基づき、前記操作量マスターカーブを補正し、
   起動毎に補正された前記操作量マスターカーブを、前記データベースに起動条件データとともに記憶し、
   次回以降の起動において、
   今回起動時の現起動条件と前記データベースに記憶されている起動条件データとの類似度を判定し、前記類似度が高い起動条件データに該当する前記操作量マスターカーブを用いる
   ことを特徴とする蒸気タービン起動制御システム。
2. 請求項１に記載の蒸気タービン起動制御システムにおいて、
   前記状態量取得手段は、
   起動開始からの時間を計測するタイマーと、前記タイマーの経過時刻の前記蒸気タービンプラントの前記状態量計測値を入力する入力手段と、前記状態量マスターカーブから前記タイマーの経過時刻の前記状態量計画値を取得し、取得された前記状態量計画値および前記状態量計測値に基づいてその偏差である状態量偏差を算出する状態量偏差計算器と、を有し、
   前記操作量決定手段は、
   前記操作補正量を算出する第１の演算手段と、
   前記操作量マスターカーブから前記タイマーの経過時刻の前記操作量計画値を取得し、取得した前記操作量計画値および算出された前記操作補正量に基づいて前記操作端への操作量を算出する第２の演算手段と、を有する
   ことを特徴とする蒸気タービン起動制御システム。
3. 請求項２に記載の蒸気タービン起動制御システムにおいて、
   前記状態量取得手段は、さらに、
   該状態量計測値から直接計測していない他の状態量を演算し状態量計算値として出力する状態量演算手段を有し、
   前記状態量偏差計算器は、前記状態量マスターカーブから前記タイマーの経過時刻の前記状態量計画値を取得し、取得された前記状態量計画値および前記状態量計測値に代えて前記状態量計算値に基づいてその偏差である状態量偏差を算出する
   ことを特徴とする蒸気タービン起動制御システム。
4. 蒸気タービンプラントの起動を開始すると、前記蒸気タービンプラントの運転状態を監視する状態量の計測器から取得したひとつ以上の状態量計測値に基づき、前記状態量計測値より直接計測していない他の状態量を計算し、状態量計算値として出力する状態量計算手段と、
   前記状態量計算値に基づき、前記蒸気タービンプラントを起動するためのひとつ以上の操作端への操作量に対応する操作量計画値を計算する操作量計算手段と、
   前記蒸気タービンプラントの運転状態についての状態量の時系列の計画カーブである状態量マスターカーブを記憶するデータベースと、
   前記起動を開始すると、前記蒸気タービンプラントの前記状態量の計測器から状態量計測値を取得し、前記状態量マスターカーブから前記状態量計測値に対応する状態量計画値を取得し、取得された前記状態量計画値および前記状態量計測値に基づいてその偏差である状態量偏差を算出する状態量取得手段と、
   前記状態量取得手段から前記状態量偏差を取得した場合、前記状態量偏差と所定の変換値とに基づき、前記状態量に関連づけられた前記操作量の補正量を操作補正量として算出し、前記操作量計算手段から前記操作量計画値を取得し、取得した前記操作量計画値および算出された前記操作補正量に基づいて前記操作端への操作量を決定する操作量決定手段と、を含んでなる制御装置を有する
   ことを特徴とする蒸気タービン起動制御システム。
5. 請求項１から請求項４のいずれか１項に記載の蒸気タービン起動制御システムにおいて、
   前記蒸気タービンプラントが、ガスタービンと廃熱回収ボイラーと蒸気タービンを有するガスタービンコンバインドサイクルである
   ことを特徴とする蒸気タービン起動制御システム。
6. 請求項１から請求項４のいずれか１項に記載の蒸気タービン起動制御システムにおいて、
   前記蒸気タービンプラントが、ボイラーと蒸気タービンを有するボイラシステムである
   ことを特徴とする蒸気タービン起動制御システム。

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