JP6010730B2 - 高延性ダイクエンチによる高強度成形品及びその製造方法 - Google Patents
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Description
しかしながら、炭素を添加した高張力鋼板では、材料組織が所謂マルテンサイトのままであり伸びが小さいため、例えば車体衝突時の負荷などを勘案し、熱間プレス部材の適用部位を慎重に選定している。その結果、熱間プレス部材の車体骨格系部材への適用部品も幾つかに留まり、適用部位の拡大に至っていない。
粒子分散指数=(粒子径の平方根)/粒子間隔=(d)1/2/L (1)
炭化物の粒子体積率は、好ましくは、1%〜10%の範囲内である。
上記構成において、前もって炭化物を微細分散させた高張力鋼板を、好ましくは、急速加熱処理し、高張力鋼板のAc3変態温度に対して−50K〜+50Kの温度から焼入れすることによって、高強度成形品に未固溶炭化物を残存させる。
室温から焼入れ温度までの急速加熱を、好ましくは、10〜20秒以内で行う。
本発明の高強度成形品は、高張力鋼板をオーステナイト域に加熱し、金型内でプレス成形及び冷却して成るものである。そして、この高張力鋼板は、炭化物を微細分散させたマルテンサイト組織を有し、好ましくはその組織中の前オーステナイト粒径が10μm以下である。
ここで、高張力鋼板の金属組織は、炭化物が前オーステナイト粒界を含む全領域において微細分散されている。このため、金属組織中の微細分散された炭化物微粒子は、前オーステナイト粒界上にはフィルム状には析出していない状態となる。
このような構成とすることにより、延性を向上させた高強度成形品となる。
一方、加熱温度が(Ac3変態温度+50K)より高い場合には、高張力鋼板の金属組織に残存する未固溶炭化物が著しく減少するため好ましくない。
C:Cは強度増加に最も有効な元素である。980MPa以上の強度を得るためには、Cを0.1%以上含有することが好適であるが、0.4%を超えると、靭性劣化を招き易いことから、0.1〜0.4%含有するものとした。
但し、高張力鋼板中の金属炭化物の粒径は0.01μm未満では、その効果が期待できず、5μmを超えると、粗大過ぎて延性を低下させることになる。
上述のごとく、本発明の高強度成形品の製造方法は、上記本発明の高強度成形品を製造するに当たり、後述する加熱装置により通電加熱又は高周波加熱により上記高張力鋼板を急速加熱することにより、オーステナイト域に加熱し、金型内でプレス成形及び冷却する方法である。
このような構成とすることにより、鋼板を均一に、しかも短時間で温度精度良く、さらに鋼板表面の酸化を抑制した状態で加熱することができるが、本発明の高強度成形品はこのような製造方法によって作製されたものに限定されるものではない。
図1に示すように、上記方法で製造された高強度成形品は、例えば図1に符号Aで示すように、現行の鋼板(符号B参照)と比較して、より高い引張り強度及び伸びを有している。そして、現行の鋼板による熱間プレス部材(ダイクエンチ)は、符号Cで示すように、1500MPa程度の高い引張り強さを有しているが、その伸びは5%強であるのに対して、本発明による高強度成形品は、符号D,Eで示すように、1500MPa程度又は1400MPa弱の引張り強さを備えつつ、15%以上の伸びを有している。
ちなみに、現行の所謂980MPa鋼板(符号F参照)では、冷間プレス成形後(符号G参照)の伸びは10%程度になるので、本発明による高強度成形品は、従来980MPa鋼板が使用される部位にも適用することが可能である。
図2は、本発明による高強度成形品の一例における加熱温度が低い場合の未固溶炭化物の微細分散状態を示す電子顕微鏡像である。電子の加速電圧は15kVであり、倍率は2万倍である。
図2に示すように、高強度成形品中の前オーステナイト粒径は例えば3μm程度になる。図2に示す白い粒がマルテンサイト組織中に分散している炭化物である。炭化物は、前オーステナイト粒界にフィルム状に析出していないことと、前オーステナイト粒界を含む金属組織の全領域において微細分散されていることが分かる。つまり、本発明の高強度成形品の金属組織では、炭化物が前オーステナイト粒界を含めて微細分散していることが、従来技術にはない重要な特徴である。従来、炭化物を前オーステナイト粒界にフィルム状に析出するのを抑制することが困難であった。
なお、加熱温度が高いと、高強度成形品の金属組織には未固溶炭化物が残存しなくなってしまう。
分散した炭化物の粒子直径をdとし、粒子間の間隔(粒子間隔)をLとすると、下記(1)式で炭化物の粒子分散指数を定義する。
粒子分散指数=(粒子径の平方根)/粒子間隔=(d)1/2/L (1)
粒子分散指数は、Ashbyの歪硬化理論に基づけば、歪硬化率に比例する量である。
微細分散における「微細」とは(1)式で表わされる炭化物の粒子分散指数が、0.02以上であることを意味する。
図3(A)においては、(1)式は原点を通る直線勾配となる。歪硬化率はこの直線勾配に比例する。このため、炭化物の粒子分散は直線勾配が大きくなるように、つまり、粒子分散指数を大きくするとより高延性が得られる。粒子体積率を点線で示しているが、体積率が大きすぎると延性低下の要因になり、少なすぎると歪硬化率向上の効果が発揮できず延性向上に至らないため、上限は10%とし、最低でも1%以上が望ましい。粒子径が10nm以下では、高強度成形品の応力増加の効果がない。このため、応力増加のためには、粒子径は10nm以上とする。
粒子分散指数は、以下の手順で測定することができる。
(イ)高強度成形品の金属組織を、電子顕微鏡で観察する。例えば、倍率は2万倍の視野とする。図4は、炭化物の分散状態を模式的に示す図である。図示するように、高強度成形品1中に炭化物2が分散している。図4に示す切片法で、分散した炭化物2の粒子直径dと粒子間隔Lを求める。ここで、粒子直径dが10nm以下(d<10nm)の炭化物の粒子は除外して観察する。電子顕微鏡観察のための高強度成形品1の金属組織は、特許文献3及び非特許文献1に開示されている電解研磨方法で平坦化することができる。
(ロ)一視野毎に、炭化物2の粒子直径dと粒子間隔Lの平均値を、それぞれ求める。
ここで、複数の視野で、それぞれの視野の平均値が、いわゆるBi−modal分布となる場合は適用外とする。
(ハ)少なくとも三視野以上の値の平均値を持って、粒子分散指数を計算する。
(1)式及び上記測定方法で求める粒子直径dと粒子間隔Lは、あくまでもより高延性を得ようとする際の指標となる粒子分散指数を求めるために有効なものである。
図5は、本発明の高強度成形品の応用例として、自動車のボデー構造を示す斜視図である。本発明の高強度成形品は、ボデー構造5の内、強度が必要なピラー、特にフロントピラー6やセンターピラー7に好適に使用することができる。
図6において、加熱装置10は、加熱すべき高張力鋼板11を両端でそれぞれ挟持可能に構成された二つの電極12,13と、これらの電極12,13をそれぞれ加圧する加圧シリンダ14,15と、これらの電極12,13に二次側が接続されるトランス16と、このトランス16の一次側に位相制御のためのサイリスタ17を介して接続される交流電源18と、から構成されている。
ここで、高張力鋼板11は、例えば幅400mm,長さ800mm,高さ1.6mmの大きさである。これに対して、例えば通電電流20000A,通電時間10秒で加熱を行うことにより、高張力鋼板11は、加圧シリンダ14,15により加圧された状態で、例えば約950℃程度まで加熱される。
図7において、加熱装置20は、加熱すべき高張力鋼板11を包囲するように配置された加熱コイル21と、この加熱コイル21に二次側が接続されるトランス22と、このトランス22の一次側に通電を行うインバータ23と、インバータ23に給電する高周波電源24と、から構成されている。
ここで、上記加熱コイル21は、好ましくは、高張力鋼板11が両端まで均一に加熱され得るように、両端部分が中央部分と比較して巻線が密に巻回される。
ここで、例えば電源周波数400kHz,電源容量500kW,通電時間10秒で誘導加熱を行うことにより、高張力鋼板11は、例えば約950℃程度まで加熱される。
この場合、従来の熱間プレス加工における加熱方法、即ち加熱した鋼材で高張力鋼板を挟んで加熱する方法と比較して、急速加熱が可能である。
各実施例に共通な項目として、高強度成形品の母材は、C:0.18%,Mn:0.4%,Mo:0.30%を含有する高張力鋼板である。さらに、Si及びCrを含む高張力板(幅400mm,長さ800mm,高さ1.6mmの大きさ)を用いて、上述した図8又は図9の加熱方法により、各実施例の高強度成形品を作製した。
図10は、用いた高張力鋼板のSi及びCrの組成と加熱装置20による実施例の高強度成形品の作製条件及び作製後の高強度成形品の硬さを示す図である。
参考例1の高張力鋼板は、上記組成にさらにSi:0.2%,Cr:1%が添加されている。T1を1000℃とし、T1まで5秒間で加熱し、ダイクエンチをして高強度成形品を作製した。この高強度成形品の硬さは411HVであった。
実施例2の高張力鋼板は、上記組成に、さらにSi:0.2%,Cr:2%が添加されている。T1を950℃として、参考例1と同様にダイクエンチをして高強度成形品を作製した。この高強度成形品の硬さは448HVであった。
実施例3の高張力鋼板は、上記組成に、さらにSi:0.2%,Cr:3%が添加されている。T1を900℃として、参考例1と同様にダイクエンチをして高強度成形品を作製した。この高強度成形品の硬さは431HVであった。
実施例4の高張力鋼板は、上記組成に、さらにSi:0.2%,Cr:4%が添加されている。T1を850℃として、参考例1と同様にダイクエンチをして高強度成形品を作製した。この高強度成形品の硬さは419HVであった。
実施例5の高張力鋼板は、上記組成に、さらにSi:1.0%,Cr:1%が添加されている。T1を1000℃として、参考例1と同様にダイクエンチをして高強度成形品を作製した。この高強度成形品の硬さは452HVであった。
実施例6の高張力鋼板は、上記組成に、さらにSi:1.5%,Cr:1%が添加されている。T1を950℃として、参考例1と同様にダイクエンチをして高強度成形品を作製した。この高強度成形品の硬さは453HVであった。
実施例7の高張力鋼板は、上記組成に、さらにSi:2.0%,Cr:1%が添加されている。T1を950℃として、参考例1と同様にダイクエンチをして高強度成形品を作製した。この高強度成形品の硬さは412HVであった。
実施例8の高張力鋼板は、上記組成に、さらにSi:1.0%,Cr:2%が添加されている。T1を950℃として、参考例1と同様にダイクエンチをして高強度成形品を作製した。この高強度成形品の硬さは461HVであった。
実施例9の高張力鋼板は、上記組成に、さらにSi:1.5%,Cr:3%が添加され
ている。T1を950℃として、参考例1と同様にダイクエンチをして高強度成形品を作製した。この高強度成形品の硬さは448HVであった。
実施例10の高張力鋼板は、上記組成に、さらにSi:2.0%,Cr:4%が添加されている。T1を950℃として、参考例1と同様にダイクエンチをして高強度成形品を作製した。この高強度成形品の硬さは450HVであった。
参考例1では、加熱温度900℃,950℃,1000℃における前オーステナイト粒径は、それぞれ、10.5μm,14.8μm,17.6μmであった。γ化下限温度は975℃であり、Ac3変態温度は878℃であった。
図12は、参考例1及び実施例2〜10の引張り強度と伸びの関係を示すグラフである。図12の横軸は引張り強度(MPa)であり、縦軸は伸び(%)である。ここで、引張り強さは、プレス型ポンチ底にあたる部位の引張り強度(TS)として、JIS Z2201の5号試験片を用い、JISZ2241に準拠した引張り試験により、評価を行った。
図12によれば、参考例1を除いて、現行鋼板を用いた熱間プレス部材と比較して、より大きい伸びを示しており、延性が向上していることが分かる。特に、実施例4及び7で
は、15%以上の伸びを示しており、より良好な延性を有していることが分かる。
なお、参考例1では、Ac3変態温度878℃に対して、焼入れ温度が1000℃と高く、未固溶炭化物が残存しておらず、また前オーステナイト粒径が10μm以上であるため、延性が低くなっていると考えられる。
これに対して、実施例3,4,6,7,9,10においては、焼入れ温度T1は、Ac3変態温度に対して、−50K〜+50Kの温度範囲に収まっている。
ここで、実施例3では、図10に示すように、Ac3変態温度(868℃)より高い温度T1(900℃)で焼入れされている。
測定結果を以下に示す。
粒子数:215個
平均粒径d:32.5nm
粒子間隔L:291nm
平均粒径dと粒子間隔Lから粒子分散指数を求めると、0.02となった。この試料の破断時の伸びは8%であった。
ここで、実施例4では、図10に示すように、Ac3変態温度(873℃)より低く且つγ化下限温度820℃より高い温度T1(850℃)で焼入れされており、前オーステナイト粒径が5.2μmである。
測定結果を以下に示す。
粒子数:289個
平均粒径d:42.9nm
粒子間隔L:216nm
平均粒径dと及び粒子間隔Lから粒子分散指数を求めると、0.03となった。この試料の伸びは16%であった。実施例4の粒子分散指数は、実施例3の場合よりも大きく、それに伴い、破断時の伸びが実施例3の2倍となることが判明した。これから、高強度成形品の延性を評価するには、(1)式の粒子分散指数が有効であることが分かった。
ここで、実施例10では、図10に示すようにAc3変態温度(972℃)より低く且つγ化下限温度925℃より高い温度T1(950℃)で焼入れされており、前オーステナイト粒径が7.4μmである。
従って、加熱温度は、前オーステナイト粒径の微細化と合金析出を微細分散させる観点から、好ましくはAc3変態温度に対して−50K〜+50Kの範囲であれば、十分に延性を向上させる効果が得られると考えられる。
2 炭化物
5 ボデー構造
6 フロントピラー
7 センターピラー
10 加熱装置(通電加熱装置)
11 高張力鋼板
12,13 電極
14,15 加圧シリンダ
16 トランス
17 サイリスタ
18 交流電源
19 出力リード線
20 加熱装置(高周波加熱装置)
21 加熱コイル
22 トランス
23 インバータ
24 高周波電源
Claims (5)
- Cを0.1〜0.4質量%、Siを0.2〜3質量%、Crを0.1〜5質量%及びMoを0.1〜0.5質量%の割合で含有し、残部は、Feと、Mnを含む不可避的不純物とでなり、858℃〜980℃のAc3変態温度を有する高張力鋼板を母材とし、
前記高張力鋼板をオーステナイト域に加熱した後で、該高張力鋼板を金型内でプレス成形及び冷却して高強度成形品とする工程を備え、
前記高張力鋼板に、前もって炭化物を微細分散し、
前記焼入れ温度を、前記高張力鋼板のAc3変態温度に対して−50K〜+50Kの温度範囲とすることで、前記高強度成形品に未固溶炭化物を含有するようにし、
前記高張力鋼板の組織中の前オーステナイト粒径を10μm以下とし、
前記炭化物微粒子の粒子直径を10nm以上とし、
前記炭化物微粒子の粒子直径をd(nm)とし、該粒子間の間隔をL(nm)としたとき、下記(1)式:
粒子分散指数=(粒子直径の平方根)/粒子間隔=(d) 1/2 /L (1)で表わされる前記炭化物微粒子の粒子分散指数を、0.02以上とし、
前記高強度成形品の金属組織を、前オーステナイト粒界を含む全領域において炭化物微粒子が微細分散されたマルテンサイト組織とする、高強度成形品の製造方法。 - 前記炭化物微粒子の粒子体積率を1%〜10%の範囲内とする、請求項1に記載の高強度成形品の製造方法。
- 前記高張力鋼板を、さらにBを0.0005〜0.005質量%の割合で含有する母材とする、請求項1に記載の高強度成形品の製造方法。
- 前記高張力鋼板を、さらにMnを0.4質量%の割合で含有する母材とする、請求項1に記載の高強度成形品の製造方法。
- 前記高張力鋼板を通電加熱又は高周波加熱により焼入れ温度まで10〜20秒で加熱する、請求項1に記載の高強度成形品の製造方法。
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EP2489747B1 (en) * | 2009-10-16 | 2017-03-15 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Energization heating method and energization heating device |
DE112011105284B4 (de) * | 2011-05-26 | 2022-08-25 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Heißpressvorrichtung |
CN102744575A (zh) * | 2012-07-23 | 2012-10-24 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种钢质头盔壳的制备方法 |
KR101482395B1 (ko) * | 2013-04-19 | 2015-01-13 | 주식회사 포스코 | 도금 강재의 열간 프레스 성형 장치 및 이를 이용한 성형 방법 |
RU2648104C2 (ru) | 2013-09-18 | 2018-03-22 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Горячештампованная деталь и способ ее изготовления |
JP6432276B2 (ja) * | 2014-10-22 | 2018-12-05 | 新日鐵住金株式会社 | 熱間プレス方法 |
JP6240844B2 (ja) * | 2015-12-28 | 2017-12-06 | 国立研究開発法人物質・材料研究機構 | 高強度成形品用高張力鋼板の選定方法及び高強度成形品 |
US10385415B2 (en) | 2016-04-28 | 2019-08-20 | GM Global Technology Operations LLC | Zinc-coated hot formed high strength steel part with through-thickness gradient microstructure |
US10619223B2 (en) | 2016-04-28 | 2020-04-14 | GM Global Technology Operations LLC | Zinc-coated hot formed steel component with tailored property |
US10288159B2 (en) | 2016-05-13 | 2019-05-14 | GM Global Technology Operations LLC | Integrated clutch systems for torque converters of vehicle powertrains |
US10240224B2 (en) | 2016-08-12 | 2019-03-26 | GM Global Technology Operations LLC | Steel alloy with tailored hardenability |
CN106282912B (zh) * | 2016-08-23 | 2018-05-08 | 南京工程学院 | 一种高强度预渗铝低碳马氏体钢板加压硬化成型方法 |
CA3050217A1 (en) | 2017-01-17 | 2018-07-26 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Hot stamped part and manufacutring method thereof |
US10260121B2 (en) | 2017-02-07 | 2019-04-16 | GM Global Technology Operations LLC | Increasing steel impact toughness |
RU2677645C1 (ru) * | 2018-02-02 | 2019-01-18 | федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Казанский (Приволжский) федеральный университет" (ФГАОУ ВО КФУ) | Способ получения литых биметаллических штампов системы "ферритокарбидная сталь - аустенитно-бейнитный чугун" |
WO2019222950A1 (en) | 2018-05-24 | 2019-11-28 | GM Global Technology Operations LLC | A method for improving both strength and ductility of a press-hardening steel |
US11612926B2 (en) | 2018-06-19 | 2023-03-28 | GM Global Technology Operations LLC | Low density press-hardening steel having enhanced mechanical properties |
CN111197145B (zh) | 2018-11-16 | 2021-12-28 | 通用汽车环球科技运作有限责任公司 | 钢合金工件和用于制造压制硬化钢合金部件的方法 |
US11530469B2 (en) | 2019-07-02 | 2022-12-20 | GM Global Technology Operations LLC | Press hardened steel with surface layered homogenous oxide after hot forming |
CN113025876A (zh) | 2019-12-24 | 2021-06-25 | 通用汽车环球科技运作有限责任公司 | 高性能压制硬化钢组件 |
KR102608373B1 (ko) * | 2021-10-26 | 2023-11-30 | 현대제철 주식회사 | 핫 스탬핑 부품 |
Family Cites Families (17)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4067756A (en) * | 1976-11-02 | 1978-01-10 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | High strength, high ductility low carbon steel |
DE3623004A1 (de) | 1986-07-09 | 1988-01-28 | Wolfgang Mohr | Planschneidemaschine |
DE69314438T2 (de) * | 1992-11-30 | 1998-05-14 | Sumitomo Electric Industries | Niedrig legierter Sinterstahl und Verfahren zu dessen Herstellung |
US5409554A (en) * | 1993-09-15 | 1995-04-25 | The Timken Company | Prevention of particle embrittlement in grain-refined, high-strength steels |
EP1359235A4 (en) * | 2001-02-07 | 2005-01-12 | Jfe Steel Corp | THIN STEEL SHEET AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME |
JP2003253385A (ja) * | 2002-02-28 | 2003-09-10 | Jfe Steel Kk | 高速変形特性および曲げ特性に優れた冷延鋼板およびその製造方法 |
JP4006513B2 (ja) | 2002-06-13 | 2007-11-14 | 独立行政法人物質・材料研究機構 | 材料評価方法 |
CN100471595C (zh) * | 2004-07-15 | 2009-03-25 | 新日本制铁株式会社 | 使用钢板的高强度部件的热压方法和热压部件 |
JP2006051543A (ja) | 2004-07-15 | 2006-02-23 | Nippon Steel Corp | 冷延、熱延鋼板もしくはAl系、Zn系めっき鋼板を使用した高強度自動車部材の熱間プレス方法および熱間プレス部品 |
JP4735211B2 (ja) * | 2004-11-30 | 2011-07-27 | Jfeスチール株式会社 | 自動車用部材およびその製造方法 |
JP4449795B2 (ja) | 2005-03-22 | 2010-04-14 | 住友金属工業株式会社 | 熱間プレス用熱延鋼板およびその製造方法ならびに熱間プレス成形部材の製造方法 |
JP2007016296A (ja) | 2005-07-11 | 2007-01-25 | Nippon Steel Corp | 成形後の延性に優れたプレス成形用鋼板及びその成形方法、並びにプレス整形用鋼板を用いた自動車用部材 |
JP5008897B2 (ja) | 2006-05-17 | 2012-08-22 | 日産自動車株式会社 | 高強度部材及びその製造方法 |
JP4291860B2 (ja) * | 2006-07-14 | 2009-07-08 | 株式会社神戸製鋼所 | 高強度鋼板およびその製造方法 |
EP2465962B1 (en) | 2006-07-14 | 2013-12-04 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | High-strength steel sheets and processes for production of the same |
JP5092523B2 (ja) * | 2007-04-20 | 2012-12-05 | 新日本製鐵株式会社 | 高強度部品の製造方法および高強度部品 |
JP5382421B2 (ja) * | 2009-02-24 | 2014-01-08 | 株式会社デルタツーリング | 高強度高靱性薄肉鋼の製造方法及び熱処理装置 |
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