JP5984741B2 - 多結晶シリコン棒の選択方法、および、ｆｚ単結晶シリコンの製造方法 - Google Patents

Description

本発明は、多結晶シリコン中に含まれる局所配向ドメインを評価する方法、および、これを利用して単結晶シリコンを安定的に製造するための原料として好適な多結晶シリコン棒乃至多結晶シリコン塊を選択する方法に関する。

半導体デバイス等の製造に不可欠な単結晶シリコンは、ＣＺ法やＦＺ法により結晶育成され、その際の原料として多結晶シリコン棒や多結晶シリコン塊が用いられる。このような多結晶シリコン材料は、多くの場合、シーメンス法により製造される（特許文献１等参照）。シーメンス法とは、トリクロロシランやモノシラン等のシラン原料ガスを加熱されたシリコン芯線に接触させることにより、該シリコン芯線の表面に多結晶シリコンをＣＶＤ（Chemical Vapor Deposition）法により気相成長（析出）させる方法である。

例えば、ＣＺ法で単結晶シリコンを結晶育成する際には、石英ルツボ内に多結晶シリコン塊をチャージし、これを加熱溶融させたシリコン融液に種結晶を浸漬して転位線を消滅（無転位化）させた後に、所定の直径となるまで徐々に径拡大させて結晶の引上げが行われる。このとき、シリコン融液中に未溶融の多結晶シリコンが残存していると、この未溶融多結晶片が対流により固液界面近傍を漂い、転位発生を誘発して結晶線を消失させてしまう原因となる。

また、特許文献２には、多結晶シリコンロッド（多結晶シリコン棒）をシーメンス法で製造する工程中に該ロッド中で針状結晶が析出することがあり、かかる多結晶シリコン棒を用いてＦＺ法による単結晶シリコン育成を行うと、個々の晶子の溶融がその大きさに依存するために均一には溶融せず、不溶融の晶子が固体粒子として溶融帯域をとおって単結晶ロッドへと通り抜けて未溶融粒子として単結晶の凝固面に組み込まれ、これにより欠陥形成が引き起こされるという問題が指摘されている。

この問題に対し、特許文献２では、多結晶シリコン棒の長軸方向に対して垂直に切り出された試料面を研磨乃至ポリシングし、エッチング後に組織の微結晶を光学顕微鏡下でも視認できる程度にコントラストを高めて針状結晶のサイズとその面積割合を測定し、その測定結果に基づいてＦＺ単結晶シリコン育成用原料としての良否を判断する手法を提案している。

特公昭３７−１８８６１号公報 特開２００８−２８５４０３号公報

しかし、特許文献２に開示の手法のような、光学顕微鏡下での視認による良否判断は、観察試料面のエッチングの程度や評価担当者の観察技量等に依存して結果に差が生じ易いことに加え、定量性や再現性にも乏しい。このため、単結晶シリコンの製造歩留まりを高める観点からは、原料となる多結晶シリコンの良否判断の基準を高めに設定しておく必要があり、結果として、多結晶シリコン棒の不良品率は高くなってしまう。

また、本発明者らが検討したところによれば、特許文献２に開示の手法では、良品と判定された多結晶シリコン棒を用いた場合でも、ＦＺ法による単結晶シリコンロッドの育成工程で転位が発生し結晶線が消失することがある一方で、不良品と判定されたものを使用した場合でも、良好にＦＺ単結晶が得られる場合もあることが確認されている。

従って、単結晶シリコンを高い歩留まりで安定的に製造するためには、単結晶シリコン製造用原料として好適な多結晶シリコンを、高い定量性と再現性で選別する高度な技術が求められる。

本発明は、このような問題に鑑みてなされたもので、その目的とするところは、単結晶シリコン製造用原料として好適な多結晶シリコンを高い定量性と再現性で選別し、単結晶シリコンの安定的製造に寄与する技術を提供することにある。

上記課題を解決するために、本発明に係る多結晶シリコン中の局所配向ドメインの評価方法は、多結晶シリコン中に含まれる局所配向ドメインをＸ線回折法により評価する方法であって、前記多結晶シリコンを板状試料とし、該板状試料をミラー指数面＜ｈｋｌ＞からのブラッグ反射が検出される位置に配置し、スリットにより定められるＸ線照射領域が前記板状試料の主面上をφスキャンするように該板状試料の中心を回転中心として回転角度φで面内回転させ、前記ミラー指数面からのブラッグ反射強度の前記板状試料の回転角度（φ）依存性を示すチャートを求め、該チャートからピークトップの回折強度値とベースラインの回折強度値を求め、前記ピークトップの回折強度値（Ｐ）を前記ベースラインの回折強度値（Ｂ）で除した値（回折強度比：Ｐ／Ｂ＝Ｒ）を前記多結晶シリコン中に含まれる局所配向ドメインの評価指標として用いる、ことを特徴とする。

好ましくは、前記ミラー指数面＜ｈｋｌ＞は、＜１１１＞および＜２２０＞の少なくとも一方の面である。

本発明に係る多結晶シリコン棒の選択方法は、単結晶シリコン製造用原料として用いる多結晶シリコン棒をＸ線回折法により選択するための方法であって、前記多結晶シリコン棒は化学気相法による析出により育成されたものであり、該多結晶シリコン棒の径方向に垂直な断面を主面とする板状試料を採取し、該板状試料をミラー指数面＜ｈｋｌ＞からのブラッグ反射が検出される位置に配置し、スリットにより定められるＸ線照射領域が前記板状試料の主面上をφスキャンするように該板状試料の中心を回転中心として回転角度φで面内回転させ、前記ミラー指数面からのブラッグ反射強度の前記板状試料の回転角度（φ）依存性を示すチャートを求め、該チャートからピークトップの回折強度値とベースラインの回折強度値を求め、前記ピークトップの回折強度値（Ｐ）を前記ベースラインの回折強度値（Ｂ）で除した値（回折強度比：Ｐ／Ｂ＝Ｒ）を判定基準として単結晶シリコン製造用原料としての適否を判断する、ことを特徴とする。

好ましくは、前記ミラー指数面＜ｈｋｌ＞は、＜１１１＞および＜２２０＞の少なくとも一方の面である。

さらに好ましくは、前記ミラー指数面＜ｈｋｌ＞が＜１１１＞である場合の回折強度比（Ｒ₁₁₁）と、前記ミラー指数面＜ｈｋｌ＞が＜２２０＞である場合の回折強度比（Ｒ₂₂₀）を求め、前記回折強度比Ｒ₁₁₁が１．８以下で、かつ、前記回折強度比Ｒ₂₂₀が１２以下である場合に、単結晶シリコン製造用原料として用いる多結晶シリコン棒として選択する。

例えば、前記多結晶シリコン棒はシーメンス法で育成されたものである。

本発明の方法で選択された多結晶シリコン棒中では、局所的にもランダムな結晶配向状態が実現しており、シリコン融液中の未溶融粒子となり易い局所配向ドメインが極めて少ないか若しくは存在しない。このため、係る多結晶シリコン棒を用いてＦＺ法で単結晶育成したり、このような多結晶シリコン棒を破砕して得られた多結晶シリコン塊を用いてＣＺ法で単結晶育成する場合の、局所的未溶融状態の発生が抑制され、単結晶シリコンの安定的製造が可能となる。

化学気相法で析出させて育成された多結晶シリコン棒からの、Ｘ線回折測定用の板状試料の採取例について説明するための図である。 化学気相法で析出させて育成された多結晶シリコン棒からの、Ｘ線回折測定用の板状試料の採取例について説明するための図である。 板状試料からのＸ線回折プロファイルを、θ-２θ法で求める際の測定系例の概略を説明するための図である。 θ-２θのＸ線回折チャートの一例である。 板状試料からのＸ線回折プロファイルを、φスキャン法で求める際の測定系例の概略を説明するための図である。 図４に示したφスキャン測定をミラー指数面＜１１１＞、＜２２０＞、＜３１１＞、＜４００＞について行って得られたチャートの一例である。 板状試料からのＸ線回折プロファイルを、φスキャン法で求める際の他の測定系例の概略を説明するための図である。 図６に示したφスキャン測定をミラー指数面＜１１１＞、＜２２０＞、＜３１１＞、＜４００＞について行って得られたチャートの一例である。 板状試料からのＸ線回折プロファイルを、φスキャン法で求める際の他の測定系例の概略を説明するための図である。 多結晶シリコン棒の中心部から採取した板状試料の、ミラー指数面＜１１１＞についてのφスキャン・チャート例である。 多結晶シリコン棒の外周部から採取した板状試料の、ミラー指数面＜２２０＞についてのφスキャン・チャート例である。 板状試料のミラー指数面＜ｈｋｌ＞についてのφスキャン・チャートに現れるピークをどのように定義付けるかを説明するための図である。

本発明者らは、単結晶シリコンの製造を安定的に行うための多結晶シリコンの品質向上につき検討を進める中で、多結晶シリコン析出時の諸条件の違いにより、多結晶シリコン棒中に含まれる「局所配向ドメイン」の程度に差異が生じるという知見を得るに至った。

単結晶シリコンとは異なり、多結晶シリコンは無数の結晶粒から成り、一般に、個々の結晶粒のサイズは概ね数ミクロンから数十ミクロンであり、通常は、個々の結晶粒は互いにランダムに配向していると考えられている。しかし、詳細に調べると、多結晶シリコン中には、概ね同一の結晶方位に配向した領域が認められる場合があり、そのサイズは、大きいものでは数ｍｍ程度にもなる。

つまり、仮に、結晶全体にわたって評価した平均値をとれば個々の結晶粒がランダムに配向しているように見える多結晶シリコンであっても、局所的には、結晶軸が特定の方位に揃っている領域が存在することがある。換言すれば、マクロに見れば結晶粒がランダム配向していても、ミクロに見れば必ずしもランダム配向していない領域が存在する多結晶シリコンがあり得るのである。

このような局所的な配向領域は、いわゆる「結晶ドメイン」（単結晶から成る領域）であることもあるであろうし、個々の結晶方位が略同一に揃った複数の結晶粒で形成される領域、言わば疑似的「結晶ドメイン」とも云うべきものである場合もあろう。

多結晶シリコン中にこのような領域が存在する場合には、当該領域は、他の領域に比較して相対的に溶融し難いため、シリコン融液中の未溶融粒子となり易く、単結晶シリコンの安定的製造に支障をきたす結果となる。本明細書では、このような領域を、便宜上、「局所配向ドメイン」と呼ぶこととする。

このような局所配向ドメインは、その程度によっては、光学顕微鏡下で確認することは可能である。しかし、上述したように、光学顕微鏡下での視認による良否判断は、観察試料面のエッチングの程度や評価担当者の観察技量等に依存して結果に差が生じ易いことに加え、定量性や再現性にも乏しいという問題がある。

本発明者は、単結晶シリコンの安定的製造のために好適な多結晶シリコン棒乃至多結晶シリコン塊の選定手法について検討を進める過程で、上記局所配向ドメインが、Ｘ線回折法により評価可能であるとの知見を得るに至った。特に、ミラー指数面＜１１１＞および＜２２０＞からのピークは、局所配向ドメインの評価に有効であることが判明した。

以下では、図面を参照しながら、化学気相法で析出させて育成された多結晶シリコン棒からのＸ線回折測定用の板状試料の採取例、板状試料からのＸ線回折プロファイルをθ-２θ法で求める際の測定系例の概略、板状試料からのＸ線回折プロファイルをφスキャン法で求める際の測定系例の概略、φスキャン測定をミラー指数面＜１１１＞、＜２２０＞、＜３１１＞、＜４００＞について行って得られたチャートの例について説明した上で、板状試料のミラー指数面＜１１１＞および＜２２０＞についてのφスキャン・チャートに現れるピークの例について説明する。

図１Ａ及び図１Ｂは、シーメンス法などの化学気相法で析出させて育成された多結晶シリコン棒１０からの、Ｘ線回折プロファイル測定用の板状試料２０の採取例について説明するための図である。図中、符号１で示したものは、表面に多結晶シリコンを析出させてシリコン棒とするためのシリコン芯線である。

なお、この例では、多結晶シリコン棒１０の結晶配向度（局所配向ドメインの存在の程度）の径方向依存性の有無を確認すべく３つの部位（ＣＴＲ：シリコン芯線１に近い部位、ＥＤＧ：多結晶シリコン棒１０の側面に近い部位、Ｒ／２：ＣＴＲとＥＧＤの中間の部位）から板状試料２０を採取しているが、このような部位からの採取に限定されるものではない。

図１Ａで例示した多結晶シリコン棒１０の直径は概ね１２０ｍｍであり、この多結晶シリコン棒１０の側面側から、直径が概ね２０ｍｍで長さが概ね６０ｍｍのロッド１１を、シリコン芯線１の長手方向と垂直にくり抜く。

そして、図１Ｂに図示したように、このロッド１１のシリコン芯線１に近い部位（ＣＴＲ）、多結晶シリコン棒１０の側面に近い部位（ＥＤＧ）、ＣＴＲとＥＧＤの中間の部位（Ｒ／２）からそれぞれ、多結晶シリコン棒１０の径方向に垂直な断面を主面とする厚みが概ね２ｍｍの円板状試料（２０_CTR、２０_EDG、２０_R/2）を採取する。

なお、ロッド１１を採取する部位、長さ、および本数は、シリコン棒１０の直径やくり抜くロッド１１の直径に応じて適宜定めればよく、円板状試料２０も、くり抜いたロッド１１のどの部位から採取してもよいが、シリコン棒１０全体の性状を合理的に推定可能な位置であることが好ましい。

例えば、２枚の円板状試料を取得する場合には、シリコン棒の周の半径に対し、中心から半径の２分の１である点よりも中心側にある位置と、外側にある位置の２箇所から円板状試料を取得することが好ましい。更に、例えば比較を行う２つのサンプルの取得位置を、中心から半径の３分の１である点よりも中心側にある位置と、中心から半径の３分の２である点よりも外側にある位置とした場合、より高精度な比較ができる。また、比較する円板状試料は１枚以上であればよく、特に上限はない。

また、円板状試料２０の直径を概ね２０ｍｍとしたのも例示に過ぎず、直径はＸ線回折測定時に支障がない範囲で適当に定めればよい。

本発明では、多結晶シリコンの局所配向ドメインをＸ線回折法により評価するにあたり、上述のようにして採取した板状試料２０を、ミラー指数面＜ｈｋｌ＞からのブラッグ反射が検出される位置に配置し、スリットにより定められるＸ線照射領域が板状試料２０の主面上をφスキャンするように該板状試料２０の中心を回転中心として回転角度φで面内回転させ、上記ミラー指数面からのブラッグ反射強度の板状試料２０の回転角度（φ）依存性を示すチャートを求め、該チャートからピークトップの回折強度値とベースラインの回折強度値を求める。そして、このピークトップの回折強度値（Ｐ）をベースラインの回折強度値（Ｂ）で除した値（回折強度比：Ｐ／Ｂ＝Ｒ）を多結晶シリコン中に含まれる局所配向ドメインの評価指標として用いる。

ここで、上述したように、本発明者らの検討によれば、ミラー指数面＜１１１＞および＜２２０＞からのピークは、局所配向ドメインの評価に特に有効であるから、上記ミラー指数面＜ｈｋｌ＞としては、＜１１１＞および＜２２０＞の少なくとも一方の面であることが好ましい。

また、本発明では、単結晶シリコン製造用原料として用いる多結晶シリコン棒をＸ線回折法により選択するにあたり、上述の多結晶シリコンの局所配向ドメインの評価方法を利用する。

すなわち、本発明に係る多結晶シリコン棒の選択方法は、単結晶シリコン製造用原料として用いる多結晶シリコン棒をＸ線回折法により選択するための方法であって、前記多結晶シリコン棒は化学気相法による析出により育成されたものであり、該多結晶シリコン棒の径方向に垂直な断面を主面とする板状試料を採取し、該板状試料をミラー指数面＜ｈｋｌ＞からのブラッグ反射が検出される位置に配置し、スリットにより定められるＸ線照射領域が前記板状試料の主面上をφスキャンするように該板状試料の中心を回転中心として回転角度φで面内回転させ、前記ミラー指数面からのブラッグ反射強度の前記板状試料の回転角度（φ）依存性を示すチャートを求め、該チャートからピークトップの回折強度値とベースラインの回折強度値を求め、前記ピークトップの回折強度値（Ｐ）を前記ベースラインの回折強度値（Ｂ）で除した値（回折強度比：Ｐ／Ｂ＝Ｒ）を判定基準として単結晶シリコン製造用原料としての適否を判断する。

ここでも、上記ミラー指数面＜ｈｋｌ＞としては、＜１１１＞および＜２２０＞の少なくとも一方の面であることが好ましい。

板状試料のミラー指数面＜ｈｋｌ＞についてのφスキャン・チャートに現れるピークをどのように定義付けるか等については、ミラー指数面＜１１１＞および＜２２０＞についてのφスキャン・チャートを例に、後述する。

図２は、円板状試料２０からのＸ線回折プロファイルを、いわゆるθ-２θ法で求める際の測定系例の概略を説明するための図である。スリット３０から射出されてコリメートされたＸ線ビーム４０（Ｃｕ−Ｋα線：波長１．５４Å）は円板状試料２０に入射し、円板状試料２０をＸＹ平面内で回転させながら、試料回転角度（θ）毎の回折Ｘ線ビームの強度を検知器（不図示）で検出して、θ-２θのＸ線回折チャートを得る。

図３は、上記で得られたθ-２θのＸ線回折チャートの例で、ミラー指数面＜１１１＞、＜２２０＞、＜３１１＞、＜４００＞からの強いブラッグ反射がそれぞれ、２θ＝２８．４０°、４７．２４°、５５．９８°、６８．９８°の位置にピークとなって現れる。

図４は、円板状試料２０からのＸ線回折プロファイルを、いわゆるφスキャン法で求める際の測定系の概略を説明するための図である。例えば、円板状試料２０の上記θを、ミラー指数面＜１１１＞からのブラッグ反射が検出される角度とし、この状態で、円板状試料２０の中心から周端に渡る領域にスリットにより定められる細い矩形の領域にＸ線を照射させ、このＸ線照射領域が円板状試料２０の全面をスキャンするように円板状試料２０の中心を回転中心としてＹＺ面内で回転（φ＝０°〜３６０°）させる。

図５は、上記φスキャン測定を、ミラー指数面＜１１１＞、＜２２０＞、＜３１１＞、＜４００＞について行って得られたチャートの一例である。この例では、上記何れのミラー指数面に着目してもブラッグ反射強度は略一定であり、ブラッグ反射強度は回転角φに依存せず、粉末試料と同様のチャートとなっている。つまり、この円板状試料２０には、局所配向ドメインが存在しないと判断することができる。

図６は、円板状試料２０からのＸ線回折プロファイルをφスキャン法で求める際の他の測定系例の概略を説明するための図で、この図に示した例では、円板状試料２０の両周端に渡る領域にスリットにより定められる細い矩形の領域にＸ線を照射させ、このＸ線照射領域が円板状試料２０の全面をスキャンするように円板状試料２０の中心を回転中心としてＹＺ面内で回転（φ＝０°〜１８０°）させる。

図７は、上記φスキャン測定を、ミラー指数面＜１１１＞、＜２２０＞、＜３１１＞、＜４００＞について行って得られたチャートの一例で、実質的に、図５に示したものと同じφスキャン・チャートが得られている。

図８は、円板状試料２０からのＸ線回折プロファイルをφスキャン法で求める際のもうひとつの測定系例の概略を説明するための図で、この図に示した例では、円板状試料２０の主面の全体ではなく、内周領域のみにＸ線を照射させ、このＸ線照射領域が円板状試料２０の全面をスキャンするように円板状試料２０の中心を回転中心としてＹＺ面内で回転（φ＝０°〜１８０°）させる。

図９Ａおよび図９Ｂは、それぞれ、多結晶シリコン棒の中心部から採取した板状試料のミラー指数面＜１１１＞についてのφスキャン・チャート例、および、多結晶シリコン棒の外周部から採取した板状試料のミラー指数面＜２２０＞についてのφスキャン・チャート例である。

図９Ａのミラー指数面＜１１１＞についてのφスキャン・チャートには、多数のピークが表れており、＜１１１＞方向に局所的に配向したドメインが存在していることを示している。この例では、最も強いピークのトップの回折強度値（Ｐ）と、ベースラインの回折強度値（Ｂ）の比（Ｐ／Ｂ＝Ｒ）は、１．９０と求められる。

また、図９Ｂのミラー指数面＜２２０＞についてのφスキャン・チャートにも、複数のピークが表れており、＜２２０＞方向に局所的に配向したドメインが存在していることを示している。この例では、最も強いピークのトップの回折強度値（Ｐ）と、ベースラインの回折強度値（Ｂ）の比（Ｐ／Ｂ＝Ｒ）は、１１．２と求められる。

図１０は、板状試料のミラー指数面＜ｈｋｌ＞についてのφスキャン・チャートに現れるピークをどのように定義付けるかを説明するための図である。

結晶が完全にランダムに配向していれば、特定のミラー指数面＜ｈｋｌ＞からの回折強度は一定であるから、φスキャンを行っても「ベースライン」の回折強度は概ね一定のはずである。しかし、局所配向ドメインが存在するとピークが現れ、「ベースライン」も「ノイズ」を帯びたものとなる。

本発明者は、このようなφスキャン・チャート中のピークの有無を、例えば、「ピーク」近傍の「ベースライン」の上限値Ｂ_Hと下限値Ｂ_Lの回折強度値の平均値をベースラインの回折強度値Ｂとし、「ピーク」のトップの回折強度値Ｐが、下記の関係式を満足する場合に、当該「ピーク」を局所配向ドメイン評価のためのピークとして採用することとした。

［ΔＢ／２］×１．５＋Ｂ＜Ｐ

後述するように、このような方法において、ミラー指数面＜ｈｋｌ＞が＜１１１＞である場合の回折強度比（Ｒ₁₁₁）と、ミラー指数面＜ｈｋｌ＞が＜２２０＞である場合の回折強度比（Ｒ₂₂₀）を求め、回折強度比Ｒ₁₁₁が１．８以下で、かつ、回折強度比Ｒ₂₂₀が１２以下である場合に、単結晶シリコン製造用原料として用いる多結晶シリコン棒として選択することが好ましい。

なお、図８に示したようなＸ線照射領域から得られるφスキャン・チャートと、上述の円板状試料２０の主面全体から得られるφスキャン・チャートとの差分を求める等の処理を行うと、円板状試料２０の面内での局所配向ドメインの分布を得ることも可能となる。

尤も、図１Ａ〜１Ｂに示したような態様で採取された円板状試料２０については面内での局所配向ドメイン分布は生じないと考えられるが、本発明に係る局所配向ドメインの評価は、シーメンス法等により育成された多結晶シリコン棒の選択方法としてのみならず、多結晶シリコン全般をＸ線回折法により評価する方法としても有意であることは言うまでもない。

従って、例えば、化学気相法による析出で育成された多結晶シリコン棒の径方向と平行に切り出された円板状試料につき面内での局所配向ドメイン分布を求めることにより、多結晶シリコン棒内での局所配向ドメインの有無乃至多結晶シリコン棒の口径拡大に伴う局所配向ドメインの変化等を知ることも可能となり、これにより単結晶シリコン製造用原料として好適な多結晶シリコン棒を選択することが可能となる。

つまり、局所配向ドメインの存在が認められない領域からのミラー指数面＜ｈｋｌ＞についてのφスキャン・チャートにはピークが現れない一方、局所配向ドメインの存在が認められる領域からのミラー指数面＜ｈｋｌ＞についてのφスキャン・チャートにはピークが現れる。本発明者らの検討によれば、この現象は、ミラー指数面＜ｈｋｌ＞が、＜１１１＞と＜２２０＞において特に顕著である。

従って、上述の手法で多結晶シリコン中の局所配向ドメインの存否を評価し、その程度に応じて、単結晶シリコン製造用原料として好適な多結晶シリコン棒乃至は当該多結晶シリコン棒を破砕して得られた多結晶シリコン塊を選択することにより、単結晶シリコン製造の安定性が高まることになる。

ここで、各ミラー指数面＜ｈｋｌ＞についてのφスキャン・チャートに現れるピークの最大値は、上述の意味での「局所配向ドメイン」を構成する領域にある結晶粒の配向の程度に依存しており、ピークの幅は、「局所配向ドメイン」にＸ線が照射されるφスキャン時の試料の回転角度、つまり、「局所配向ドメイン」の領域の幅に相当するものであり、「局所配向ドメイン」の形状が円形であれば直径に相当し、不定形であればこれを円形近似した場合の直径に相当する。
である。

本発明者らの検討により、光学顕微鏡観察において「局所配向ドメイン」が確認されない試料であっても、上述の手法で評価するとφスキャン・チャートにピークが現れ、「局所配向ドメイン」を含むと判断されるものがあることが明らかになった。つまり、本発明の方法によれば、光学顕微鏡では観察不能乃至は見落される程度の「局所配向ドメイン」であっても、検出が可能である。

また、本発明者らの検討によれば、多数の多結晶シリコン棒から試料を採取して上述の局所配向ドメイン評価を行い、各多結晶シリコン棒を原料としてＦＺ法で単結晶化を試みたところ、局所配向ドメインの含有レベルが低いと評価されるものでは単結晶化の工程で結晶線が消失しない一方、局所配向ドメインの含有レベルが比較的高いと評価されるものでは単結晶化の工程で結晶線が消失する確率が高いことが判明した。

本発明では、局所配向ドメインの含有レベルが低いと判断する基準として、ミラー指数面＜ｈｋｌ＞が＜１１１＞である場合の回折強度比（Ｒ₁₁₁）と、ミラー指数面＜ｈｋｌ＞が＜２２０＞である場合の回折強度比（Ｒ₂₂₀）を求め、回折強度比Ｒ₁₁₁が１．８以下で、かつ、回折強度比Ｒ₂₂₀が１２以下であることを提案する。

このような局所配向ドメインの生成メカニズムの詳細は不明な点も多いが、多結晶シリコン棒を製造する際には、その成長に伴って表面積当たりの原料供給量や表面温度の状態も変化するため、局所配向ドメインは、シリコン棒の長軸方向での部位依存性よりも、半径方向での部位依存性の方が高くなりやすい傾向がある。

異なる析出条件下で育成された多結晶シリコン棒を６本準備した（Ａ〜Ｆ）。これらの多結晶シリコン棒のそれぞれにつき、図１Ａおよび１Ｂで示した３つの部位から、厚みが概ね２ｍｍの円板状試料（２０_CTR、２０_EDG、２０_R/2）を採取し、図６に示した測定系により、ミラー指数面＜１１１＞及び＜２２０＞のφスキャン・チャートを得た。なお、円板状試料２０の直径は約２０ｍｍである。

これらの多結晶シリコン棒から得られた円板状試料毎（Ａ〜Ｆ）のピークトップの回折強度とベースラインの回折強度Ｂの比（Ｐ／Ｂ）、および、これらの多結晶シリコン棒を用いてＦＺ法による単結晶シリコンロッドの育成を行った際の結晶線消失の有無を、表１に纏めた。なお、何れの多結晶シリコン棒についても、同一成長方向の中央部と外側部から取得した円板状試料を評価して得た値のうちの高い方で評価しており、回折強度の単位はｋｃｐｓである。

Ａ〜Ｆの何れの試料についても、光学顕微鏡観察において、局所配向ドメインは確認されなかったが、試料ＤとＥにおいて、ＦＺ結晶線の消失が確認された。

試料ＤにおいてＦＺ結晶線の消失が確認された理由は、＜２２０＞のＰ／Ｂの値が１２を超えたためであると考えられる。また、試料ＥにおいてＦＺ結晶線の消失が確認された理由は、＜１１０＞のＰ／Ｂの値が１．８を超えたためであると考えられる。

そこで、本発明では、局所配向ドメインの含有レベルが低いと判断する基準として、ミラー指数面＜ｈｋｌ＞が＜１１１＞である場合の回折強度比（Ｒ₁₁₁）と、ミラー指数面＜ｈｋｌ＞が＜２２０＞である場合の回折強度比（Ｒ₂₂₀）を求め、回折強度比Ｒ₁₁₁が１．８以下で、かつ、回折強度比Ｒ₂₂₀が１２以下であることを提案する。

このように、本発明によれば、光学顕微鏡では観察不能乃至は見落される程度の「局所配向ドメイン」であってもその検出が可能であり、これを利用することで、単結晶シリコン製造用原料として好適な多結晶シリコンを高い定量性と再現性で選別し、単結晶シリコンの安定的製造に寄与する技術の提供が可能となる。

１ シリコン芯線
１０ 多結晶シリコン棒
１１ ロッド
２０ 板状試料
３０ スリット
４０ Ｘ線ビーム

Claims (3)

1. ＦＺ単結晶シリコン製造用の原料として用いる多結晶シリコン棒をＸ線回折法により選択するための方法であって、
   前記多結晶シリコン棒は化学気相法による析出により育成されたものであり、該多結晶シリコン棒の径方向に垂直な断面を主面とする板状試料を採取し、ミラー指数面＜１１１＞および＜２２０＞のそれぞれにつき、前記板状試料を前記ミラー指数面からのブラッグ反射が検出される位置に配置し、スリットにより定められるＸ線照射領域が前記板状試料の主面上をφスキャンするように該板状試料の中心を回転中心として回転角度φで面内回転させ、前記ミラー指数面からのブラッグ反射強度の前記板状試料の回転角度（φ）依存性を示すチャートを求め、該チャートからピークトップの回折強度値とベースラインの回折強度値を求め、前記ピークトップの回折強度値（Ｐ）を前記ベースラインの回折強度値（Ｂ）で除した値（回折強度比：Ｐ／Ｂ＝Ｒ）を求め、
   前記ミラー指数面＜１１１＞の回折強度比（Ｒ ₁₁₁ ）が１．８以下で、かつ、前記ミラー指数面＜２２０＞の回折強度比（Ｒ ₂₂₀ ）が１２以下である場合に、ＦＺ単結晶シリコン製造用の原料として用いる多結晶シリコン棒として選択する、多結晶シリコン棒の選択方法。
2. 前記多結晶シリコン棒はシーメンス法で育成されたものである、請求項１に記載の多結晶シリコン棒の選択方法。
3. 請求項１に記載の方法で選択された多結晶シリコン棒をシリコン原料として用いるＦＺ単結晶シリコンの製造方法。