JP5959427B2 - 燃料ポンプおよびその製造方法 - Google Patents

Description

この発明は、ポンプ用モータを内蔵した燃料ポンプおよび燃料ポンプの製造方法に関するものである。

モータによりポンプ部を駆動する燃料ポンプが知られている。このような燃料ポンプはポンプ用モータの駆動力でインペラを回転させ、燃料タンクから燃料を取り込み、昇圧させて吐出する機能を持つ（特許文献１参照）。
ポンプ用モータの種類により駆動回路は異なるが、ブラシモータであればバッテリなどのＤＣ電源を直接モータに接続して駆動し、ブラシレスモータであればＤＣ電源に接続された駆動回路により駆動される。小型化を図るため従来のブラシモータに代えてブラシレスモータの適用が検討されている。

ブラシレスモータでは駆動回路が必要であるが、一般に燃料ポンプは安価であるため駆動回路における調整機能など省くことができるものは省いて、コストダウンをはかる必要がある。
また、ポンプ定格運転時にモータはポンプのインペラを定格トルクにより定格回転させている。この定格トルク、回転数は主にインペラ特性で決まるため、これにモータ特性を合わせる必要がある。すなわちＤＣ電源をＯＮしたとき、モータはこの定格トルクを発生し、定格回転で回転する必要があり、言い換えるとこの動作点がポンプ用モータの回転数−トルク特性（Ｎ−Ｔカーブ）上にある必要がある。

一方、一般的なモータにおいて、巻線の巻回作業を効率化するため、固定子鉄心のスロットに巻線を挿入した後に、追加極歯をコイルエンドに差し込むようにしたもの（特許文献２参照）、また、磁気抵抗の増加を抑えるため、ステータコアのスロット部にコイルを巻回した後に、ステータコアの軸方向両端付近部に電磁鋼板が複数に分割されたコアを組み付けてステータを構成するようにしたもの（特許文献３参照）が知られている。

特開２００７−１８７１４５号公報 特開２００２−３１５２５１号公報 特開平１０−３０４６０８号公報

ブラシレスモータのステータにはコイルが設けられているが、その銅線の巻数は自然数回となるため、一般にはモータの回転数−トルク特性（Ｎ−Ｔカーブ）上に動作点がうまく載るような巻数選択ができない場合がある。
また、巻線時のテンションによる銅線伸びに起因するコイル抵抗のばらつき、各部品の寸法公差、組付け公差による同軸ずれによる機械損ばらつき、インペラの入るポンプ室の寸法公差に起因したインペラ特性ばらつきなどがあるため、一定量の吐出量を得るためのインペラ動作点がばらついてしまい、実際には吐出量とそのときの電源電流がばらつく。吐出量が定格以上ある場合、吐出量は問題ないが、必要以上に電源電流が流れて電力を消費してしまうという問題があった。電流を調整して吐出量を定格値にすればいいが、そのような機構は設けられていない。

また、固定子鉄心のスロットに巻線を挿入した後に、追加極歯をコイルエンドに差し込むようにするもの、ステータコアのスロット部にコイルを巻回した後に、ステータコアの軸方向両端付近部に電磁鋼板が複数に分割されたコアを組み付けてステータを構成するものは、モータ組み立て後に特性を計測して分解することは行われない。さらにこのようなモータを燃料ポンプに使用した場合、燃料がポンプ外部に漏れる恐れがある。

この発明は、上記のような問題点を解決するためになされたものであり、ポンプ用モータの特性をインペラ動作点での駆動に適したものにポンプ作製後に修正し、電源電流を小さくするようにした燃料ポンプおよびその製造方法を得ることを目的としている。

この発明に係わる燃料ポンプは、ステータコアおよび補助コアを有するステータと、ステータおよび補助コアに対向するロータとを具備するポンプ用モータを備え、補助コアは、第１の補助コアと第１の補助コアに連接される第２の補助コアとからなり、第２の補助コアにおける軸方向に垂直な断面形状は、ステータコアにおける軸方向に垂直な断面形状の一部と同一であり、ステータにおける第１の補助コアの端部側位置には、ステータの内径側または外径側に第1の補助コアを挿入可能な大きさの穴が形成されているものである。

この発明に係わる燃料ポンプの製造方法は、燃料ポンプの作製後に燃料を流してポンプ特性を測定し、ポンプ内部に設置されたポンプ用モータの回転数−トルク特性のモータ動作点を調整する必要がある場合、燃料ポンプからポンプ室とポンプ用モータのロータを取り外して、ポンプ用モータのステータコアに補助コアを追加で設置するようにしたものである。
また、回転数−トルク特性のモータ動作点を調整する必要がある場合、ポンプ用モータのハウジングに設けた穴からポンプ用モータのステータコアに補助コアを追加で設置するようにしたものである。

この発明によれば、燃料ポンプの作製後に、ポンプ用モータの回転数−トルク特性を移動させることで、ポンプ動作点は回転数が落ちた点へと移動し、吐出量を定格値に合わせることができる。同時に電源電流量も小さくなり消費電力を抑えることができる。

この発明の実施の形態１による燃料ポンプを示す断面図である。 この発明の実施の形態１による燃料ポンプの要部を示す断面図である。 この発明の実施の形態１による燃料ポンプのステータコアを示す正面図である。 この発明の実施の形態１による調整前後のポンプ用モータの回転数―トルク特性図である。 この発明の実施の形態２による燃料ポンプの補助コアを示す正面図である。 この発明の実施の形態３による燃料ポンプの補助コアを示す正面図である。 この発明の実施の形態４による燃料ポンプの要部を示す断面図である。 この発明の実施の形態５による燃料ポンプの要部を示す断面図である。 この発明の実施の形態５による燃料ポンプの補助コアを示す正面図である。

実施の形態１．
以下、この発明の実施の形態１における燃料ポンプを図１〜図４に基づいて説明する。
図１はこの発明の実施の形態１による燃料ポンプを示す断面図、図２は燃料ポンプの要部を拡大して示す断面図、図３はステータコアおよびその補助コアを示す正面図、図４は調整前後のポンプ用モータの回転数―トルク特性を示す図である。

図１および図２において、ハウジング１の内側にロータ１１とステータ１２からなるポンプ用モータ１０と、インペラ２１とポンプカバーA２２とポンプカバーB２３からなるポンプ室２０が配置され、燃料ポンプ１００を構成している。ポンプ用モータ１０によりインペラ２１が回転することで燃料は流入口３１からポンプ室２０に入り、ポンプ用モータ１０のエアギャップ１３を通り、吐出口３２から吐出される。このとき燃料はポンプ室２０で加圧され所望の圧力になる。

ポンプ用モータ１０のロータ１１とステータ１２はエアギャップ１３を確保して配置されているが、ロータ１１はシャフト１４に磁石１５が設置された表面磁石型（ＰＭ）で、シャフト１４は軸受け部１６によりポンプ室２０と樹脂部材３３に固定されている。
ロータ１１のスロットコンビは８極１２スロットである。もちろん他のスロットコンビでもよい。磁石１５は円筒形フェライト磁石で、８極に極異方性着磁されている。磁石１５の材料はネオジム焼結磁石、プラスチック磁石など他の材料でもよく、形状はセグメント形などの他の形でもよく、ポンプ用モータ形式も埋め込み磁石型（ＩＰＭ）でもよい。磁石配向方向はラジアル方向、パラレル方向でもよいが、表面磁石型ではバックヨークが必要となる。

ステータ１２は電磁鋼板を積層して作製したステータコア１７のティース部にインシュレータ１８を介してコイル１９が配置されている。ステータコア１７の材料としては電磁鋼板の代わりに圧粉鉄心などの他の磁性体を使用してもよい。ステータコア１７のティース部に配置された１２個のコイル１９は、直列Ｙ結線（△結線、Ｙ△混合結線でも可）で接続され、U相、V相、W相の各端子は引出しターミナル３４に接続されてポンプ外部に出されている。この引出しターミナル３４には図示してない駆動回路が接続され、ポンプ用モータ１０を駆動する。

ステータコア１７、インシュレータ１８、コイル１９は一括してモールド処理された結果、樹脂部材３３で囲まれている。図１ではステータコア１７のロータ１１への対向面は電磁鋼板が露出しているが、樹脂部材３３で覆って完全に埋め込んでもよい。ポンプ用モータ１０の動作点を修正するための補助コアは補助コアA４１、補助コアB４２の２つの部分からなり、図２に示すようにステータコア１７の軸方向の一端（図では下側）に配置されるが、モールド時には既存のステータコア１７と一緒に補助コアB４２のみが配置されている。
即ち、補助コアＡ４１の配置場所には、モールド前は補助コアＡ４１の代わりに治具を配置し（図示せず）、モールド後に取り外すことで補助コアA４１の挿入口４３を形成し、補助コアＡ４１が後で追加できるように設置場所を作製しておく。

補助コアA４１、補助コアB４２の材料としては、ステータコア１７と同じ電磁鋼板か、同じ電磁鋼板でも特性の異なるもの、例えば、ステータコア１７が３５Ｈ３００で、補助コア４１、４２が３５Ｈ１２００、或いは補助コア４１、４２の材料は既存のステータコア１７の材料と異なるＳＰＣＣなどの金属板、圧粉鉄心材料でもよい。
補助コア４１、４２の軸方向の位置は、燃料漏れ経路が長くなるポンプ用モータ１０の三相線取り出し部となる引出しターミナル３４と反対側が望ましく、組立工程を考えるとポンプ用モータ１０のロータ１１を差し込む側に近い端の方がよい。

図３にステータコア１７、補助コアＡ４１、補助コアＢ４２の形状、およびそれらの軸方向から見た配置関係を示し、図３（ａ）はステータコア１７の全体構成、図３（ｅ）は補助コアＡ４１の１ティース分の構成、図３（ｄ）は補助コアＢ４２の一部の構成、図３（ｃ）はステータコア１７の一部の構成、図３（ｂ）は補助コアＡ４１と補助コアＢ４２を組み合わせ、ステータコア１７に重ねた構成をそれぞれ示している。

図３から明らかなように、補助コアＡ４１（図３（ｅ））はステータコア１７のティース部と、補助コアＢ４２（図３（ｄ））はステータコア１７のコアバック部と同一形状である。補助コアＢ４２に１２個の補助コアＡ４１を組合わせると、ステータコア１７（図３（ａ））相当の形状となる。
ただし、図３（ｂ）に示すように、補助コア４１、４２の内径Ｒ１は既存のステータコア１７の内径Ｒ２よりも大きくなっていることのみ異なり、この内径の違いによりコイル１９の鎖交磁束を調整し、ポンプ用モータ１０の特性（回転数−トルク特性）を調整する。

図３ではおおまかにいって、補助コアＡ４１はコアのティース部分、補助コアＢはコアのコアバック部分となっているが、その分け方に制限はないため、例えば補助コアＡ４１はティース先端のつば部分のみ、補助コアＢ４２はコアバックティース部分となるような分け方も可能である。

ポンプ室２０は、樹脂製インペラ２１を金属製ポンプカバーＡ２２とポンプカバーＢ２３で挟んだ構造で、ポンプカバーＡ２２とインペラ２１の隙間、ポンプカバーＢ２３とインペラ２１の隙間は７μｍ程度と非常に狭い。このため、ポンプカバーＡ２２、ポンプカバーＢ２３、インペラ２１の作製公差によりポンプ特性が大きく変化することになる。また、樹脂製インペラ２１は燃料を流すことにより膨潤して寸法が変化するため制御が難しい。
このため、インペラ２１は膨潤しない金属材料を使用する、表面をメッキなどで金属薄膜でコートして膨潤を防ぐなどの対策も取られている。インペラ２１は下側の軸受け部１６を経て突き出したシャフト１４の先端に形成されたDカット部分（シャフト先端部の断面が文字のＤのように円の一部が欠けた形状）に嵌まっており、ポンプ用モータ１０でインペラ２１を回転させる。

また、ポンプ外部への燃料漏れはインシュレータ１８やステータコア１７とモールドの樹脂部材３３との接触面、引出しターミナル３４とモールドの樹脂部材３３との接触面を介して起こる。
ここでは補助コアＡ４１をポンプ作製後（モールド樹脂硬化後）に設置するため、補助コアＡ４１とモールドの樹脂部材３３との接触面は隙間が大きくなり漏れやすいことが考えられるが、補助コアＡ４１の周囲をモールドの樹脂部材３３で囲んでいるため、外部へのパスは存在しない。従って補助コアＡ４１の接触面を介して燃料が漏れることなく、ポンプ用モータ１０の回転数−トルク特性を修正でき、吐出量を定格値に合わせることができる。

燃料ポンプ１００の組立は、ハウジング１の中にモールドの樹脂部材３３により設置されたステータ１２が設置されたものに、下から軸受け部１６を形成し、ロータ１１を取り付ける。その後、ポンプ室２０の軸受け部１６にシャフト１４を通すとともにハウジング１にはめ込んで完成である。
このようにして組み立てた燃料ポンプ作製後に、燃料ポンプ１０に燃料を流してポンプ特性を取得する。定格燃圧で定格電圧により駆動時、吐出量が定格を越えている場合（回転数−トルク特性のモータ動作点を調整する必要がある場合）は、その超過分より設置する補助コアＡ４１の内径を有限要素法（ＦＥＭ＝Finite Element Method）にて計算して決定する。以下に計算方法を述べる。

ポンプ用モータ１０の回転数−トルク特性は、ロータ１１とステータ１２のモデルを作成してＦＥＭにより計算できるが、これを用いて補助コア４１、４２の有無による回転数−トルク特性の違い、さらに補助コアＡ４１の内径を変えた場合の特性をいくつか計算する。これらのうちインペラ２１の回転数−トルク特性との交点である動作点が所望の回転数になる内径を採用する。

以上のように燃料ポンプ１００作製後にポンプ特性を計測し、調整の必要があれば、燃料ポンプ１００からポンプ室２０およびポンプ用モータ１０のロータ１１を取り外し、補助コアＡ４１の挿入口４３から所定の補助コアＡ４１を挿入してステータコア１７に追加で設置する。その後、再度燃料ポンプ１００を組み立てて、ポンプ用モータ１０の回転数−トルク特性の修正が完了する。
このように行うことで、ポンプ用モータ１０のステータコア１７に外部への燃料漏れ無しに燃料ポンプ作製後に所望の補助コアＡ４１を設置できる。

図４に補助コア４１、４２の追加前後のポンプ用モータ１０の回転数−トルク特性の変化を示す。図４に示すように、ポンプ用モータ１０の回転数−トルク特性は、調整前である実線のＴ＝ａ＊Ｎ＋ｂから調整後は点線のＴ＝ａ’＊Ｎ＋ｂ’（Ｎは回転数、Ｔはトルク、ａ、ｂは定数）に変化する。
ポンプ用モータ１０の回転数−トルク特性は、ポンプ用モータ１０の構造、駆動回路、電源電圧が決まると一意に決定する。これらの要因は、従来はポンプ作製後には固定されているので特性ばらつきにより吐出量が定格以上となった場合、回転数−トルク特性上の高回転側に動作点が移動している。この発明ではポンプ用モータ１０の構造を再調整することで、この回転数−トルク特性を移動させるようにしている。

以上のようにこの発明の燃料ポンプ１００は、ポンプ作製後に所望の補助コアＡ４１を設置することで、ポンプのインペラの動作点（動作するトルク、回転数）に合うようにポンプ用モータの回転数−トルク特性を修正するもので、ポンプ構成要素の寸法、特性のばらつきにより移動したポンプ動作点にポンプ用モータの動作点を合わせることができ、燃料の吐出量を定格値に合わせることができる。

また、補助コアＡ４１の周囲がモールドの樹脂部材３３で囲まれているため、ポンプにより移動される流体の燃料が、補助コアＡ４１とモールドの樹脂部材３３の接触面を通ってポンプ外部に漏れることを防ぐことができる。
なお、ポンプ用モータ１０の動作点の調整に関与しない補助コアＢ４２を既存ステータコア１７に設置し、関与する部分のみ補助コアＡ４１を追加で設置することで設置作業が容易になる。
また、追加設置する補助コアＡ４１の内径を既存のステータコア１７の内径よりも大きくし、その度合いによりポンプ用モータ１０の実効的なギャップ長を変えることができるため、ポンプ用モータ１０の動作点を容易に調整できる。

追加設置する補助コアＡ４１は、モータ三相線取り出し部と反対側の軸方向端に設置することにより、補助コアＡ４１設置時に既存コアとモールド接触面隙間が大きくなった場合でも接触面を介した外部への燃料もれのパス長が長くなるため燃料漏れを抑制できる。
また、追加設置する補助コアＡ４１は、ポンプ用モータ１０のロータを差し込む側に近い端に設置することにより、補助コア設置場所がロータ差し込み穴の開口面に近く、作業スペースが確保しやすいため、補助コアＡ４１の設置が簡単になり、作業時間を短縮し、設置精度を向上できる。

実施の形態２．
次に、この発明の実施の形態２における燃料ポンプを図５に基づいて説明する。図５はこの発明の実施の形態２による燃料ポンプの補助コアＡ４１の正面図を示す。
実施の形態１の補助コアＡ４１の内径Ｒ１はステータコア１７の内径Ｒ２よりも大きくしたものであったが、図５に示す実施の形態２の補助コアＡ４１は内径側にダミースロット４４を備えている。その他の燃料ポンプ１００の構成は実施の形態１と同じである。

この場合の実効的な補助コアＡ４１の内径はステータコア１７の内径とダミースロット４４の底との間に位置し、ダミースロット４４の幅にも依存している。実施の形態１の場合と同様に、ポンプ用モータ１０の回転数−トルク特性の測定結果からＦＥＭ算で求められた内径になるようにダミースロット４４を設計することで同様な効果が得られる。
具体的にはダミースロット４４を備えた補助コアＡ４１を用いた回転数−トルク特性を直接ＦＥＭ計算し、実施の形態１と同様にダミースロット形状を決定する。さらにダミースロット４４以外の部分はステータコア１７と同一内径となっているため、補助コアＡ４１を設置するとき、この同一内径で位置合わせすることで設置位置合わせが容易になる。

また、ダミースロット４４の数に制限はないため、コギング、トルクリプルを低減するように設計することも可能である。
この構成により、設置する補助コアＡ４１のダミースロット４４の大きさを任意に設定することでモータの実効的なギャップ長を変えることができるため、モータ動作点の調整をでき、かつ内径部分で既存コアと合わせることで設置精度を高めることができる。

実施の形態３．
次に、この発明の実施の形態３における燃料ポンプを図６に基づいて説明する。図６はこの発明の実施の形態３による燃料ポンプの補助コアの正面図を示す。
図６（ａ）はステータコア１７、補助コアＡ４１、補助コアＢ４２を配置した場合の軸方向からの位置関係を示している。図６（ｂ）は補助コアB４２の一部（１／１２）を示しており、中央部には補助コアＡ４１を嵌め込む楔状の穴４７が配置されている。図６（ｃ）は補助コアＡ４１を示しており、内径側と反対側の端が楔形状４８となっている。

既存のステータコア１７に設置してある補助コアB４２の楔状の穴４７の部分に、追加設置する補助コアＡ４１の楔形状４８の部分を嵌め込むことにより、補助コアＢ４２と補助コアＡ４１との接続部が楔形状になっているため、一度嵌めると抜けにくく、設置後の補助コアＡ４１の外れなどを防止できる。その他の燃料ポンプ１００の構成は実施の形態１と同じである。
このような構成により、追加設置した補助コアが既存の補助コアに強固に固定できるため、補助コア設置後のポンプ使用時に追加補助コアが外れ難くなる。

実施の形態４．
次に、この発明の実施の形態４における燃料ポンプを図７に基づいて説明する。図７はこの発明の実施の形態４による燃料ポンプの要部の断面図を示す。
実施の形態４においても実施の形態１と同様の補助コアＡ４１、B４２が設置されている。同時にポンプ用モータ１０のロータ１１の磁石１５、シャフト１４も図示されているが、磁石１５の軸方向長さがステータコア１７よりも長く、オーバーハングしている。
オーバーハングした分の長さは、補助コアＡ４１の厚さＡを含めた長さよりも寸法Bだけ長くなるように設定されている。こうすることにより、補助コアＡ４１を設置した場合でも、ロータ１１の軸方向の軸ずれが起こっても補助コアの効果は失われない。

このように、追加設置する補助コアＡ４１の厚み分以上にポンプ用モータ１０のロータ磁石１５をオーバーヘッドさせることにより、補助コアＡ４１を設置した場合にロータ１１の軸方向位置ずれが発生してもステータ内周面の対向にロータ外周面が位置できるためポンプ用モータ特性を一定にできる。

実施の形態５．
次に、この発明の実施の形態５における燃料ポンプを図８および図９に基づいて説明する。図８は実施の形態５による燃料ポンプの要部の断面図を、図９は補助コアの正面図を示す。
実施の形態５の燃料ポンプは、図８に示すように、ポンプ用モータ１０のハウジング１に穴５を設け、追加設置する補助コアＡ４１がポンプ外部から穴５を通じて設置できるにようにしたものである。

補助コアは今まで説明した実施の形態とは異なり、補助コアＡ４１は図９（ｄ）に示すように補助コア挿入口となる穴５の幅より狭い一定幅となっており、ロータ１１側の先端がつば無し形状となっている。また、補助コアＢ４２は図９（ｃ）に示すようにティース上部で１２個に分割されていて、その分割された補助コアＢ４２の隙間に補助コアＡ４１が挿入されるようになっている。

図９（ｂ）は既存のステータコア１７を示し、図９（ａ）はステータコア１７、補助コアＡ４１、補助コアＢ４２を配置した場合の軸方向からの位置関係を示している。
補助コアＢ４２は既存のステータコア１７と共にモールドの樹脂部材３３で一体にされてステータ１２を構成している。その場合、ハウジング１に空けてある穴５に対応する個所の補助コアＡ４１が配置される場所には、モールド前は補助コアＡ４１の代わりに治具を配置し、モールド後に取り外すことで補助コアA４１の配置個所を形成し、補助コアＡ４１が後で追加できるようにしている。

燃料ポンプ１００作製後に燃料を流してポンプ特性を計測し、ポンプ内部に設置されたポンプ用モータ１０の回転数−トルク特性のモータ動作点を調整する必要があれば、ハウジング１に空けてある穴５から所定の補助コアＡ４１をポンプ用モータ１０の内部へ挿入してステータコア１７に追加で設置する。こうしてポンプ用モータ１０の回転数−トルク特性の修正が完了する。
このように補助コアＡ４１を燃料ポンプ１００の外側から設置できるようにすることで補助コア設置の際の作業スペースが広くなり、補助コアの設置がし易くなるため、設置作業時間を短縮し、設置精度を向上できる。

なお、この発明は、その発明の範囲内において、各実施の形態を自由に組み合わせたり、各実施の形態を適宜、変形、省略することが可能である。

１：ハウジング、５：ハウジングの穴、 １０：ポンプ用モータ、
１１：ロータ、 １２：ステータ、 １３：エアギャップ、
１４：シャフト、 １５：磁石、 １６：軸受け部、 １７：ステータコア、
１８：インシュレータ、 １９：コイル、 ２０：ポンプ室、
２１：インペラ、 ２２：ポンプカバーＡ、 ２３：ポンプカバーＢ、
３１：流入口、 ３２：吐出口、 ３３：樹脂部材、 ３４：ターミナル、
４１：補助コアＡ、 ４２：補助コアＢ、 ４３：補助コア挿入口、
４４：ダミースロット、 ４７：楔状穴、 ４８：楔、
１００：燃料ポンプ。

Claims (13)

1. ステータコアおよび補助コアを有するステータと、前記ステータコアおよび前記補助コアに対向するロータとを具備するポンプ用モータを備え、前記補助コアは、第１の補助コアと前記第１の補助コアに連接される第２の補助コアとからなり、前記第２の補助コアにおける軸方向に垂直な断面形状は、前記ステータコアにおける軸方向に垂直な断面形状の一部と同一であり、前記ステータにおける前記第１の補助コアの端部側位置には、前記ステータの内径側または外径側に前記第１の補助コアを挿入可能な大きさの穴が形成されている燃料ポンプ。
2. 前記補助コアの周囲の一部が樹脂部材で囲まれていることを特徴とした請求項１に記載の燃料ポンプ。
3. 前記補助コアは、前記ステータコアの軸方向端に設置されていることを特徴とした請求項１または請求項２に記載の燃料ポンプ。
4. 前記第１の補助コアの内径が前記ステータコアの内径より大きいことを特徴とした請求項１から請求項３のいずれか１項に記載の燃料ポンプ。
5. 前記第１の補助コアの材料が前記ステータコアの材料と異なることを特徴とした請求項１から請求項４のいずれか１項に記載の燃料ポンプ。
6. 前記第１の補助コアの内周側にダミースロットが設けてあることを特徴とした請求項１から請求項５のいずれか１項に記載の燃料ポンプ。
7. 前記第１の補助コアと前記第２の補助コアとの接続部が楔形になっていることを特徴とした請求項３から請求項５のいずれか１項に記載の燃料ポンプ。
8. 前記第１の補助コアの厚み分以上に前記ポンプ用モータの前記ロータの磁石がオーバーヘッドしている請求項１から請求項７のいずれか１項に記載の燃料ポンプ。
9. 前記第１の補助コアは前記ポンプ用モータの三相線取り出し部と反対側の軸方向端に設置してあることを特徴とした請求項１から請求項８のいずれか１項に記載の燃料ポンプ。
10. 前記第１の補助コアは前記ポンプ用モータの前記ロータを差し込む側に設置してあることを特徴とした請求項１から請求項８のいずれか１項に記載の燃料ポンプ。
11. 前記ポンプ用モータのハウジングにおける前記第１の補助コアと同じ軸方向位置に前記第１の補助コアを挿入可能な大きさの穴が設けられている請求項１から請求項１０のいずれか１項に記載の燃料ポンプ。
12. 燃料ポンプの作製後に燃料を流してポンプ特性を測定し、ポンプ内部に設置されたポンプ用モータの回転数−トルク特性のモータ動作点を調整する必要がある場合、前記燃料ポンプからポンプ室と前記ポンプ用モータのロータを取り外して、前記ポンプ用モータのステータコアに補助コアを追加で設置するようにした燃料ポンプの製造方法。
13. 燃料ポンプの作製後に燃料を流してポンプ特性を測定し、ポンプ内部に設置されたポンプ用モータの回転数−トルク特性のモータ動作点を調整する必要がある場合、前記ポンプ用モータのハウジングに設けた穴から前記ポンプ用モータのステータコアに補助コアを追加で設置するようにした燃料ポンプの製造方法。