JP5950501B2 - 累進屈折力レンズの設計方法及び累進屈折力レンズ - Google Patents
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Description
本発明は眼球側の内面と物体側の外面とにそれぞれ累進領域が形成された累進屈折力レンズの設計方法及び累進屈折力レンズに関する。
眼鏡レンズには単焦点レンズの他に、累進屈折力レンズがある。この累進屈折力レンズは、遠方視に対応する面屈折力（度数）を持つ遠用領域と、近方視に対応する面屈折力を持つ近用領域と、これらの遠用領域と近用領域との間に設けられた累進領域と、この累進領域の両側に設けられた中間側方領域とを備えている。
この累進屈折力レンズには、累進領域が内面に形成される内面累進屈折力レンズ、累進領域が外面に形成される外面屈折力累進レンズ、さらには、累進領域が内面と外面との双方に形成される両面累進屈折力レンズがある。
両面累進屈折力レンズの従来例として、累進屈折力レンズに必然的に生じる像の歪みやボケを減少させ、装用感を向上させるために、外面と内面の両面を累進面とする両面累進レンズとするとともに、外面の平均面屈折力が遠用領域から近用領域にかけて連続的に減少しているものがある（特許文献１）。
両面累進屈折力レンズの従来例として、累進屈折力レンズに必然的に生じる像の歪みやボケを減少させ、装用感を向上させるために、外面と内面の両面を累進面とする両面累進レンズとするとともに、外面の平均面屈折力が遠用領域から近用領域にかけて連続的に減少しているものがある（特許文献１）。
特許文献１で示される従来例では、外面と内面の両面を累進面とする両面累進レンズにおいて、外面の平均面屈折力が遠用領域から近用領域にかけて連続的に減少する。つまり、外面の加入度をマイナスにすることにより、近用領域の倍率差を小さくして、歪みを減少させている。
しかしながら、装用感を向上させるために、遠用領域を見た遠方視と近用領域を見た近方視との倍率を１に近づけることが好ましいが、特許文献１の従来例では、この倍率比を１に近づけるには十分ではない。
しかしながら、装用感を向上させるために、遠用領域を見た遠方視と近用領域を見た近方視との倍率を１に近づけることが好ましいが、特許文献１の従来例では、この倍率比を１に近づけるには十分ではない。
本発明の目的は、遠用領域と近用領域との倍率比を１に近づけて装用感を良好にできる累進屈折力レンズの設計方法及び累進屈折力レンズを提供することにある。
本発明の累進屈折力レンズの設計方法は、遠用領域及び近用領域と、眼球側の屈折面である内面と物体側の屈折面である外面と、を有し前記内面と前記外面とにそれぞれ累進領域が形成された累進屈折力レンズの設計方法であって、前記外面の前記遠用領域の面屈折力に対する前記近用領域の面屈折力の差である外面加入度をα、前記内面の前記遠用領域の面屈折力に対する前記近用領域の面屈折力の差である内面加入度をβ、装用者の処方に基づく処方加入度をＡＤＤとすると、α＜０……（１）、β＞ＡＤＤ……（２）の関係を満たすことを特徴とする。
本発明の累進屈折力レンズは、遠用領域及び近用領域と、眼球側の屈折面である内面と物体側の屈折面である外面と、を有し前記内面と前記外面とにそれぞれ累進領域が形成された累進屈折力レンズであって、前記外面の前記遠用領域の面屈折力に対する前記近用領域の面屈折力の差である外面加入度をα、前記内面の前記遠用領域の面屈折力に対する前記近用領域の面屈折力の差である内面加入度をβ、装用者の処方に基づく処方加入度をＡＤＤとすると、α＜０……（１）、β＞ＡＤＤ ……（２）の関係を満たすことを特徴とする。
内面が球面（内面の遠用領域の面屈折力に対する近用領域の面屈折力の差が０）であって、外面に累進領域が形成された外面累進レンズでは、β=０、α=ＡＤＤであり、外面が球面（外面の遠用領域の面屈折力に対する近用領域の面屈折力の差が０）であって、内面に累進領域が形成された内面累進レンズでは、α=０、β=ＡＤＤである。
本発明では、内面と外面との双方に累進領域を形成するにあたり、β＞ＡＤＤとするとともに、α＜０、とすることで、遠用領域と近用領域との倍率比を１に近づけることにした。倍率比が１に近づくことで、裸眼との差が少なくなり、装用感が向上する。
本発明の累進屈折力レンズは、遠用領域及び近用領域と、眼球側の屈折面である内面と物体側の屈折面である外面と、を有し前記内面と前記外面とにそれぞれ累進領域が形成された累進屈折力レンズであって、前記外面の前記遠用領域の面屈折力に対する前記近用領域の面屈折力の差である外面加入度をα、前記内面の前記遠用領域の面屈折力に対する前記近用領域の面屈折力の差である内面加入度をβ、装用者の処方に基づく処方加入度をＡＤＤとすると、α＜０……（１）、β＞ＡＤＤ ……（２）の関係を満たすことを特徴とする。
内面が球面（内面の遠用領域の面屈折力に対する近用領域の面屈折力の差が０）であって、外面に累進領域が形成された外面累進レンズでは、β=０、α=ＡＤＤであり、外面が球面（外面の遠用領域の面屈折力に対する近用領域の面屈折力の差が０）であって、内面に累進領域が形成された内面累進レンズでは、α=０、β=ＡＤＤである。
本発明では、内面と外面との双方に累進領域を形成するにあたり、β＞ＡＤＤとするとともに、α＜０、とすることで、遠用領域と近用領域との倍率比を１に近づけることにした。倍率比が１に近づくことで、裸眼との差が少なくなり、装用感が向上する。
本発明では、前記遠用領域にはマイナスの度数が設定され、前記近用領域にはプラスの度数が設定される構成が好ましい。
この構成の本発明では、遠用領域と近用領域とのそれぞれの倍率が１に近くなり、遠用領域と近用領域との双方において、裸眼との差がより少なくなり、装用感がより向上する。
この構成の本発明では、遠用領域と近用領域とのそれぞれの倍率が１に近くなり、遠用領域と近用領域との双方において、裸眼との差がより少なくなり、装用感がより向上する。
本発明の一実施形態を図面に基づいて説明する。
図１から図３には本実施形態が示されている。
図１には本実施形態にかかる累進屈折力レンズ１の正面の概略構成が示されている。
図１において、累進屈折力レンズ１は、遠方視に対応する屈折力を持つ遠用領域１１と、近方視に対応する屈折力を持つ近用領域１２と、これらの遠用領域１１と近用領域１２との間に設けられた累進領域１３と、この累進領域１３の両側に設けられた中間側方領域１４とを備え、遠方と近方との双方を見るための非球面レンズである。
本実施形態では、遠用領域１１にはマイナスの度数が設定され、近用領域１２にはプラスの度数又はマイナスの度数が設定される。
ここで、遠用領域１１は、中距離または近距離を視認する屈折力を持つ領域であってもよい。また、近用領域１２は、遠用領域１１の屈折力よりも大きい屈折力を有する領域であれば良く、中距離または近距離を視認する屈折力を持つ領域であってもよい。
図１から図３には本実施形態が示されている。
図１には本実施形態にかかる累進屈折力レンズ１の正面の概略構成が示されている。
図１において、累進屈折力レンズ１は、遠方視に対応する屈折力を持つ遠用領域１１と、近方視に対応する屈折力を持つ近用領域１２と、これらの遠用領域１１と近用領域１２との間に設けられた累進領域１３と、この累進領域１３の両側に設けられた中間側方領域１４とを備え、遠方と近方との双方を見るための非球面レンズである。
本実施形態では、遠用領域１１にはマイナスの度数が設定され、近用領域１２にはプラスの度数又はマイナスの度数が設定される。
ここで、遠用領域１１は、中距離または近距離を視認する屈折力を持つ領域であってもよい。また、近用領域１２は、遠用領域１１の屈折力よりも大きい屈折力を有する領域であれば良く、中距離または近距離を視認する屈折力を持つ領域であってもよい。
遠用領域１１、累進領域１３及び近用領域１２のほぼ中央には主子午線Ａが形成されている。この主子午線Ａは、主注視線とも称されるものであり、眼鏡装用者が正面上方から正面下方にある物体を見た場合に視線が通過するレンズ上の仮想線である。
主子午線Ａは、遠用領域１１では鉛直に沿っており、近用領域１２では近方視の時の輻輳により鼻側に寸法Ｂだけ内寄せ（インセット）している。
遠用領域１１の主子午線Ａの上には、遠用測定領域の中心である遠用測定ポイントＤＰが設けられ、遠用領域１１での等価球面度数が設定される。
近用領域１２の主子午線Ａの上には、近用測定領域の中心である近用測定ポイントＮＰが設けられ、近用領域１２での等価球面度数が設定される。
主子午線Ａの上には原点としてフィッティングポイントＦＰが設定される。
累進領域１３において累進開始点ＰＳと累進終了点ＰＥとの間の上下に沿った長さが累進帯長Ｐとされる。
主子午線Ａは、遠用領域１１では鉛直に沿っており、近用領域１２では近方視の時の輻輳により鼻側に寸法Ｂだけ内寄せ（インセット）している。
遠用領域１１の主子午線Ａの上には、遠用測定領域の中心である遠用測定ポイントＤＰが設けられ、遠用領域１１での等価球面度数が設定される。
近用領域１２の主子午線Ａの上には、近用測定領域の中心である近用測定ポイントＮＰが設けられ、近用領域１２での等価球面度数が設定される。
主子午線Ａの上には原点としてフィッティングポイントＦＰが設定される。
累進領域１３において累進開始点ＰＳと累進終了点ＰＥとの間の上下に沿った長さが累進帯長Ｐとされる。
図２には、累進屈折力レンズ１の側面が示されている。
図２において、累進屈折力レンズ１は、眼球Ｅに対向する屈折面である内面１ｉと物体側の屈折面である外面１ｏとを有する。内面１ｉは、遠用領域１１に対応する内面１１ｉと、近用領域１２に対応する内面１２ｉと、累進領域１３に対応する内面１３ｉとを有する。外面１ｏは、遠用領域１１に対応する外面１１ｏと、近用領域１２に対応する外面１２ｏと、累進領域１３に対応する外面１３ｏとを有する。
外面１ｏの遠用領域１１の面屈折力に対する近用領域１２の面屈折力の差である外面加入度をα、内面１ｉの遠用領域１１の面屈折力に対する近用領域１２の面屈折力の差である内面加入度をβ、装用者の処方に基づく処方加入度をＡＤＤとすると、
本実施形態では、
α＜０ ……（１）
β＞ＡＤＤ ……（２）
の関係が成り立つ。
この関係を成立させるために、本実施形態では、外面が円とされた内面累進レンズに対して遠用領域１１の形状を変更し、あるいは、近用領域１２の形状を変更する。
図２において、累進屈折力レンズ１は、眼球Ｅに対向する屈折面である内面１ｉと物体側の屈折面である外面１ｏとを有する。内面１ｉは、遠用領域１１に対応する内面１１ｉと、近用領域１２に対応する内面１２ｉと、累進領域１３に対応する内面１３ｉとを有する。外面１ｏは、遠用領域１１に対応する外面１１ｏと、近用領域１２に対応する外面１２ｏと、累進領域１３に対応する外面１３ｏとを有する。
外面１ｏの遠用領域１１の面屈折力に対する近用領域１２の面屈折力の差である外面加入度をα、内面１ｉの遠用領域１１の面屈折力に対する近用領域１２の面屈折力の差である内面加入度をβ、装用者の処方に基づく処方加入度をＡＤＤとすると、
本実施形態では、
α＜０ ……（１）
β＞ＡＤＤ ……（２）
の関係が成り立つ。
この関係を成立させるために、本実施形態では、外面が円とされた内面累進レンズに対して遠用領域１１の形状を変更し、あるいは、近用領域１２の形状を変更する。
図２には、本実施形態の累進屈折力レンズ１の断面が示されている。なお、図２では、図の内容をわかりやすくするために、断面を示すハッチングの図示が省略されている。
図２（Ａ）には、外面１ｏの断面が球面とされた内面累進レンズに対して遠用領域１１の形状を変更した例が示されている。
図２（Ａ）において、外面１ｏの断面が球面とされた内面累進レンズの断面形状が想像線として図示されており、この想像線で示された断面形状に対して、実線で示される通り、遠用領域１１の外面１１ｏと内面１１ｉとの曲率を変更したものが本実施形態である。つまり、内面累進レンズでは、外面１ｏの遠用領域１１の面屈折力（ベースカーブ）をＰ11ｏとし、近用領域１２の面屈折力（ベースカーブ）をＰ12ｏとし、遠用領域１１の内面１１ｉの面屈折力をＰ11ｉとし、近用領域１２の内面１２ｉの面屈折力をＰ12ｉとすると、Ｐ11o=Ｐ12ｏであって、α=０であり、β=ＡＤＤであるが、本実施形態では、Ｐ12ｏ＜Ｐ11ｏとしてα＜０とし、面屈折力Ｐ11ｉを遠用領域１１の内面１１ｉの面屈折力Ｐ11ｉより大きくしてβ＞ＡＤＤとする。
例えば、内面累進レンズでの面屈折力Ｐ11ｏ，Ｐ12ｏを４、面屈折力Ｐ11ｉを５、面屈折力Ｐ12ｉを３とすると、α=０、β=ＡＤＤ=２であるが、本実施形態では、遠用領域１１の外面１１ｏの面屈折力Ｐ11ｏを５、内面１２ｉの面屈折力Ｐ11ｉを６とし、近用領域１２の外面１２ｏの面屈折力Ｐ12ｏを内面累進レンズと同じ４とし、内面１２ｉの面屈折力Ｐ12ｉを３とすると、α=４−５=−１、β=２＋１=３＞ＡＤＤ=２、となる。なお、面屈折力の設定位置は遠用測定ポイントＤＰや近用測定ポイントＮＰでもよいが、これらのポイントの近傍でもよい。
図２（Ａ）には、外面１ｏの断面が球面とされた内面累進レンズに対して遠用領域１１の形状を変更した例が示されている。
図２（Ａ）において、外面１ｏの断面が球面とされた内面累進レンズの断面形状が想像線として図示されており、この想像線で示された断面形状に対して、実線で示される通り、遠用領域１１の外面１１ｏと内面１１ｉとの曲率を変更したものが本実施形態である。つまり、内面累進レンズでは、外面１ｏの遠用領域１１の面屈折力（ベースカーブ）をＰ11ｏとし、近用領域１２の面屈折力（ベースカーブ）をＰ12ｏとし、遠用領域１１の内面１１ｉの面屈折力をＰ11ｉとし、近用領域１２の内面１２ｉの面屈折力をＰ12ｉとすると、Ｐ11o=Ｐ12ｏであって、α=０であり、β=ＡＤＤであるが、本実施形態では、Ｐ12ｏ＜Ｐ11ｏとしてα＜０とし、面屈折力Ｐ11ｉを遠用領域１１の内面１１ｉの面屈折力Ｐ11ｉより大きくしてβ＞ＡＤＤとする。
例えば、内面累進レンズでの面屈折力Ｐ11ｏ，Ｐ12ｏを４、面屈折力Ｐ11ｉを５、面屈折力Ｐ12ｉを３とすると、α=０、β=ＡＤＤ=２であるが、本実施形態では、遠用領域１１の外面１１ｏの面屈折力Ｐ11ｏを５、内面１２ｉの面屈折力Ｐ11ｉを６とし、近用領域１２の外面１２ｏの面屈折力Ｐ12ｏを内面累進レンズと同じ４とし、内面１２ｉの面屈折力Ｐ12ｉを３とすると、α=４−５=−１、β=２＋１=３＞ＡＤＤ=２、となる。なお、面屈折力の設定位置は遠用測定ポイントＤＰや近用測定ポイントＮＰでもよいが、これらのポイントの近傍でもよい。
図２（Ｂ）には、外面１ｏの断面が球面とされた内面累進レンズに対して近用領域１２の形状を変更した例が示されている。
図２（Ｂ）において、本実施形態は、内面累進レンズの想像線で示された近用領域１２の外形形状に対して、実線で示される通り、近用領域１２の外面１２ｏと内面１２ｉとの曲率を変更したものである。つまり、遠用領域１１の外面１１ｏの面屈折力をＰ11ｏとし、近用領域１２の外面１２ｏの面屈折力をＰ12ｏとし、遠用領域１１の内面１１ｉの面屈折力をＰ11ｉとし、近用領域１２の内面１２ｉの面屈折力をＰ12ｉとすると、Ｐ11o=Ｐ12ｏである内面累進レンズに対して、本実施形態では、Ｐ12ｏ＜Ｐ11ｏとし、面屈折力Ｐ11ｉを内面累進レンズの近用領域１２の面屈折力Ｐ12ｉより小さくして、α＜０、β＞ＡＤＤとする。
例えば、内面累進レンズでの面屈折力Ｐ11ｏ，Ｐ12ｏを４、面屈折力Ｐ11ｉを５、面屈折力Ｐ12ｉを３とすると、本実施形態では、面屈折力Ｐ12ｏを３、面屈折力Ｐ12ｉを２とし、面屈折力Ｐ11ｏを内面累進レンズと同じ４とし、面屈折力Ｐ11ｉを５とし、これにより、α=３−４=−１、β=２＋１=３＞ＡＤＤ=２、となる。
図２（Ｂ）において、本実施形態は、内面累進レンズの想像線で示された近用領域１２の外形形状に対して、実線で示される通り、近用領域１２の外面１２ｏと内面１２ｉとの曲率を変更したものである。つまり、遠用領域１１の外面１１ｏの面屈折力をＰ11ｏとし、近用領域１２の外面１２ｏの面屈折力をＰ12ｏとし、遠用領域１１の内面１１ｉの面屈折力をＰ11ｉとし、近用領域１２の内面１２ｉの面屈折力をＰ12ｉとすると、Ｐ11o=Ｐ12ｏである内面累進レンズに対して、本実施形態では、Ｐ12ｏ＜Ｐ11ｏとし、面屈折力Ｐ11ｉを内面累進レンズの近用領域１２の面屈折力Ｐ12ｉより小さくして、α＜０、β＞ＡＤＤとする。
例えば、内面累進レンズでの面屈折力Ｐ11ｏ，Ｐ12ｏを４、面屈折力Ｐ11ｉを５、面屈折力Ｐ12ｉを３とすると、本実施形態では、面屈折力Ｐ12ｏを３、面屈折力Ｐ12ｉを２とし、面屈折力Ｐ11ｏを内面累進レンズと同じ４とし、面屈折力Ｐ11ｉを５とし、これにより、α=３−４=−１、β=２＋１=３＞ＡＤＤ=２、となる。
次に、本実施形態の累進屈折力レンズ１の設計方法について具体的に説明する。
［実施例１］
実施例１は、レンズの屈折率ｎを１．６６２とし、眼球側の面の頂点（内側頂点）から眼球までの距離である頂間距離Ｌを１２ｍｍとし、レンズの中心厚ｔを２．０ｍｍとした。
遠用領域１１の外面１１ｏの面屈折力Ｐ11ｏであるベースカーブを４．０（Ｄ）とし、近用領域１２における面屈折力をＰ12ｏであるベースカーブを２．５（Ｄ）として、α=−１．５とした。さらに、遠用領域１１の設定度数を−１．００（Ｄ）とし、近用領域１２の設定度数を１．００（Ｄ）とした。ＡＤＤは２．００（Ｄ）であり、βは３．５（＞ＡＤＤ）である。
［実施例１］
実施例１は、レンズの屈折率ｎを１．６６２とし、眼球側の面の頂点（内側頂点）から眼球までの距離である頂間距離Ｌを１２ｍｍとし、レンズの中心厚ｔを２．０ｍｍとした。
遠用領域１１の外面１１ｏの面屈折力Ｐ11ｏであるベースカーブを４．０（Ｄ）とし、近用領域１２における面屈折力をＰ12ｏであるベースカーブを２．５（Ｄ）として、α=−１．５とした。さらに、遠用領域１１の設定度数を−１．００（Ｄ）とし、近用領域１２の設定度数を１．００（Ｄ）とした。ＡＤＤは２．００（Ｄ）であり、βは３．５（＞ＡＤＤ）である。
以上の条件において、レンズの倍率ＳＭを求める。このレンズの倍率ＳＭは、次の式で表される。
ＳＭ＝ＭＰ×ＭＳ ……（３）
ここで、ＭＰはパワー・ファクター、ＭＳはシェープ・ファクターと呼ばれる。
Ｌ：頂間距離
Ｐｏ：設定度数
Ｐｂ：ベースカーブ
とすると、遠用領域１１、近用領域１２それぞれでＰｂ，Ｐｏの値を用いて計算を行う。
遠用領域１１では、 Ｐｂ＝４．００ Ｐｏ＝−１．００
近用領域１２では、 Ｐｂ＝２．５０ Ｐｏ＝１．００
になる。
レンズの中心厚をｔ、レンズの屈折率をｎとすると以下のように表される。
ＭＰ＝１／（１−Ｌ×Ｐｏ） ……（４）
ＭＳ＝１／（１−（ｔ×Ｐｂ）／ｎ）……（５）
なお、式（４）及び（５）の計算にあたっては、内側頂点屈折力Ｐｏ及び物体側の面の面屈折力Ｐｂについてはディオプトリ（Ｄ）を、また、この数式において、頂間距離Ｌ及びレンズの中心厚ｔについては、メートル（ｍ）を用いる。
以上の式から、遠用領域１１におけるＭＳは１．００５であり、ＭＰは０．９８８であり、倍率ＳＭは０．９９３である。近用領域１２におけるＭＳは１．００３であり、ＭＰは１．０１２であり、倍率ＭＳは１．０１５である。ここで、遠用領域１１の倍率の近用領域１２の倍率に対する比を倍率比とすると、実施例１の倍率比は９７．８１％である。
ＳＭ＝ＭＰ×ＭＳ ……（３）
ここで、ＭＰはパワー・ファクター、ＭＳはシェープ・ファクターと呼ばれる。
Ｌ：頂間距離
Ｐｏ：設定度数
Ｐｂ：ベースカーブ
とすると、遠用領域１１、近用領域１２それぞれでＰｂ，Ｐｏの値を用いて計算を行う。
遠用領域１１では、 Ｐｂ＝４．００ Ｐｏ＝−１．００
近用領域１２では、 Ｐｂ＝２．５０ Ｐｏ＝１．００
になる。
レンズの中心厚をｔ、レンズの屈折率をｎとすると以下のように表される。
ＭＰ＝１／（１−Ｌ×Ｐｏ） ……（４）
ＭＳ＝１／（１−（ｔ×Ｐｂ）／ｎ）……（５）
なお、式（４）及び（５）の計算にあたっては、内側頂点屈折力Ｐｏ及び物体側の面の面屈折力Ｐｂについてはディオプトリ（Ｄ）を、また、この数式において、頂間距離Ｌ及びレンズの中心厚ｔについては、メートル（ｍ）を用いる。
以上の式から、遠用領域１１におけるＭＳは１．００５であり、ＭＰは０．９８８であり、倍率ＳＭは０．９９３である。近用領域１２におけるＭＳは１．００３であり、ＭＰは１．０１２であり、倍率ＭＳは１．０１５である。ここで、遠用領域１１の倍率の近用領域１２の倍率に対する比を倍率比とすると、実施例１の倍率比は９７．８１％である。
［比較例１］
比較例１は実施例１を設計する前提となる内面累進レンズの例である。比較例１は、遠用領域１１の外面１１ｏのベースカーブを２．５（Ｄ）とし、近用領域１２におけるベースカーブを２．５（Ｄ）として、α=０とし、さらに、β=ＡＤＤ=２．００（Ｄ）とした点は実施例１とは相違するが、他の条件は実施例１と同じである。
以上の条件において、式（３）〜（５）に基づいて、ＭＳ、ＭＰ、ＳＭを求めると、遠用領域１１におけるＭＳは１．００３であり、ＭＰは０．９８８であり、倍率ＳＭは０．９９１である。近用領域１２におけるＭＳは１．００３であり、ＭＰは１．０１２であり、倍率ＳＭは１．０１５である。比較例１の倍率比は９７．６３％である。
比較例１は実施例１を設計する前提となる内面累進レンズの例である。比較例１は、遠用領域１１の外面１１ｏのベースカーブを２．５（Ｄ）とし、近用領域１２におけるベースカーブを２．５（Ｄ）として、α=０とし、さらに、β=ＡＤＤ=２．００（Ｄ）とした点は実施例１とは相違するが、他の条件は実施例１と同じである。
以上の条件において、式（３）〜（５）に基づいて、ＭＳ、ＭＰ、ＳＭを求めると、遠用領域１１におけるＭＳは１．００３であり、ＭＰは０．９８８であり、倍率ＳＭは０．９９１である。近用領域１２におけるＭＳは１．００３であり、ＭＰは１．０１２であり、倍率ＳＭは１．０１５である。比較例１の倍率比は９７．６３％である。
［実施例２］
実施例２は、レンズの屈折率ｎと頂間距離Ｌとを実施例１と同様にした。さらに、レンズの中心厚ｔを１．１ｍｍとした。
遠用領域１１の外面１１ｏのベースカーブを２．５（Ｄ）とし、近用領域１２におけるベースカーブを１．０（Ｄ）として、α=−１．５とした。さらに、遠用領域１１の設定度数を−５．００（Ｄ）とし、近用領域１２の設定度数を−１．００（Ｄ）とした。ＡＤＤは２．００（Ｄ）であり、βは３．５（＞ＡＤＤ）である。
以上の条件において、式（３）〜（５）に基づいて、ＭＳ、ＭＰ、ＳＭを求めると、遠用領域におけるＭＳは１．００２であり、ＭＰは０．９４３であり、倍率ＳＭは０．９４５である。近用領域１２におけるＭＳは１．００１であり、ＭＰは０．９６５であり、倍率ＳＭは０．９６６である。そして、実施例２の倍率比は９７．８３％である。
実施例２は、レンズの屈折率ｎと頂間距離Ｌとを実施例１と同様にした。さらに、レンズの中心厚ｔを１．１ｍｍとした。
遠用領域１１の外面１１ｏのベースカーブを２．５（Ｄ）とし、近用領域１２におけるベースカーブを１．０（Ｄ）として、α=−１．５とした。さらに、遠用領域１１の設定度数を−５．００（Ｄ）とし、近用領域１２の設定度数を−１．００（Ｄ）とした。ＡＤＤは２．００（Ｄ）であり、βは３．５（＞ＡＤＤ）である。
以上の条件において、式（３）〜（５）に基づいて、ＭＳ、ＭＰ、ＳＭを求めると、遠用領域におけるＭＳは１．００２であり、ＭＰは０．９４３であり、倍率ＳＭは０．９４５である。近用領域１２におけるＭＳは１．００１であり、ＭＰは０．９６５であり、倍率ＳＭは０．９６６である。そして、実施例２の倍率比は９７．８３％である。
［比較例２］
比較例２は実施例２を設計する前提となる内面累進レンズの例である。比較例２は、遠用領域１１の外面１１ｏのベースカーブを１．０（Ｄ）とし、近用領域１２におけるベースカーブを１．０（Ｄ）として、α=０とし、さらに、β=ＡＤＤ=２．００（Ｄ）とした点は実施例２とは相違するが、他の条件は実施例２と同じである。
以上の条件において、式（３）〜（５）に基づいて、ＭＳ、ＭＰ、ＳＭを求めると、遠用領域１１におけるＭＳは１．００１であり、ＭＰは０．９４３であり、倍率ＳＭは０．９４４である。近用領域１２におけるＭＳは１．００１であり、ＭＰは０．９６５であり、倍率ＳＭは０．９６６である。比較例２の倍率比は９７．７４％である。
比較例２は実施例２を設計する前提となる内面累進レンズの例である。比較例２は、遠用領域１１の外面１１ｏのベースカーブを１．０（Ｄ）とし、近用領域１２におけるベースカーブを１．０（Ｄ）として、α=０とし、さらに、β=ＡＤＤ=２．００（Ｄ）とした点は実施例２とは相違するが、他の条件は実施例２と同じである。
以上の条件において、式（３）〜（５）に基づいて、ＭＳ、ＭＰ、ＳＭを求めると、遠用領域１１におけるＭＳは１．００１であり、ＭＰは０．９４３であり、倍率ＳＭは０．９４４である。近用領域１２におけるＭＳは１．００１であり、ＭＰは０．９６５であり、倍率ＳＭは０．９６６である。比較例２の倍率比は９７．７４％である。
［実施例３］
実施例３は、レンズの屈折率ｎと頂間距離Ｌとを実施例１と同様にした。さらに、レンズの中心厚ｔを３．０ｍｍとした。
遠用領域１１の外面１１ｏのベースカーブを６．０（Ｄ）とし、近用領域１２におけるベースカーブを５．０（Ｄ）として、α=−１．０とした。さらに、遠用領域１１の設定度数を１．００（Ｄ）とし、近用領域１２の設定度数を３．００（Ｄ）とした。ＡＤＤは２．００（Ｄ）であり、βは３．０（＞ＡＤＤ）である。
以上の条件において、式（３）〜（５）に基づいて、ＭＳ、ＭＰ、ＳＭを求めると、遠用領域１１におけるＭＳは１．０１１であり、ＭＰは１．０１２であり、倍率ＳＭは１．０２３である。近用領域１２におけるＭＳは１．００９であり、ＭＰは１．０３７であり、倍率ＳＭは１．０４７である。そして、実施例３の倍率比は９７．７５％である。
実施例３は、レンズの屈折率ｎと頂間距離Ｌとを実施例１と同様にした。さらに、レンズの中心厚ｔを３．０ｍｍとした。
遠用領域１１の外面１１ｏのベースカーブを６．０（Ｄ）とし、近用領域１２におけるベースカーブを５．０（Ｄ）として、α=−１．０とした。さらに、遠用領域１１の設定度数を１．００（Ｄ）とし、近用領域１２の設定度数を３．００（Ｄ）とした。ＡＤＤは２．００（Ｄ）であり、βは３．０（＞ＡＤＤ）である。
以上の条件において、式（３）〜（５）に基づいて、ＭＳ、ＭＰ、ＳＭを求めると、遠用領域１１におけるＭＳは１．０１１であり、ＭＰは１．０１２であり、倍率ＳＭは１．０２３である。近用領域１２におけるＭＳは１．００９であり、ＭＰは１．０３７であり、倍率ＳＭは１．０４７である。そして、実施例３の倍率比は９７．７５％である。
［比較例３］
比較例３は実施例３を設計する前提となる内面累進レンズの例である。比較例３は、遠用領域１１の外面１１ｏのベースカーブを５．０（Ｄ）とし、近用領域１２におけるベースカーブを５．０（Ｄ）として、α=０とし、さらに、β=ＡＤＤ=２．００（Ｄ）とした点は実施例３とは相違するが、他の条件は実施例２と同じである。
以上の条件において、式（３）〜（５）に基づいて、ＭＳ、ＭＰ、ＳＭを求めると、遠用領域１１におけるＭＳは１．００９であり、ＭＰは１．０１２であり、倍率ＳＭは１．０２１である。近用領域１２におけるＭＳは１．００９であり、ＭＰは１．０３７であり、倍率ＳＭは１．０４７である。比較例３の倍率比は９７．５７％である。
比較例３は実施例３を設計する前提となる内面累進レンズの例である。比較例３は、遠用領域１１の外面１１ｏのベースカーブを５．０（Ｄ）とし、近用領域１２におけるベースカーブを５．０（Ｄ）として、α=０とし、さらに、β=ＡＤＤ=２．００（Ｄ）とした点は実施例３とは相違するが、他の条件は実施例２と同じである。
以上の条件において、式（３）〜（５）に基づいて、ＭＳ、ＭＰ、ＳＭを求めると、遠用領域１１におけるＭＳは１．００９であり、ＭＰは１．０１２であり、倍率ＳＭは１．０２１である。近用領域１２におけるＭＳは１．００９であり、ＭＰは１．０３７であり、倍率ＳＭは１．０４７である。比較例３の倍率比は９７．５７％である。
［実施例４］
実施例４は、レンズの屈折率ｎと頂間距離Ｌとを実施例１と同様にした。さらに、レンズの中心厚ｔを１．５ｍｍとした。
遠用領域１１におけるベースカーブを２．５（Ｄ）とし、近用領域１２におけるベースカーブを１．０（Ｄ）として、α=−１．５とした。さらに、遠用領域１１の設定度数を−３．００（Ｄ）とし、近用領域１２の設定度数を−１．００（Ｄ）とした。ＡＤＤは２．００（Ｄ）であり、βは３．５（＞ＡＤＤ）である。
以上の条件において、式（３）〜（５）に基づいて、ＭＳ、ＭＰ、ＳＭを求めると、遠用領域１１におけるＭＳは１．００２であり、ＭＰは０．９６５であり、倍率ＳＭは０．９６７である。近用領域１２におけるＭＳは１．００１であり、ＭＰは０．９８８であり、倍率ＳＭは０．９８９である。そして、実施例４の倍率比は９７．８２％である。
実施例４は、レンズの屈折率ｎと頂間距離Ｌとを実施例１と同様にした。さらに、レンズの中心厚ｔを１．５ｍｍとした。
遠用領域１１におけるベースカーブを２．５（Ｄ）とし、近用領域１２におけるベースカーブを１．０（Ｄ）として、α=−１．５とした。さらに、遠用領域１１の設定度数を−３．００（Ｄ）とし、近用領域１２の設定度数を−１．００（Ｄ）とした。ＡＤＤは２．００（Ｄ）であり、βは３．５（＞ＡＤＤ）である。
以上の条件において、式（３）〜（５）に基づいて、ＭＳ、ＭＰ、ＳＭを求めると、遠用領域１１におけるＭＳは１．００２であり、ＭＰは０．９６５であり、倍率ＳＭは０．９６７である。近用領域１２におけるＭＳは１．００１であり、ＭＰは０．９８８であり、倍率ＳＭは０．９８９である。そして、実施例４の倍率比は９７．８２％である。
［比較例４］
比較例４は実施例４を設計する前提となる内面累進レンズの例である。比較例４は、遠用領域１１の外面１１ｏのベースカーブを２．５（Ｄ）とし、近用領域１２におけるベースカーブを２．５（Ｄ）として、α=０とし、さらに、β=ＡＤＤ=２．００（Ｄ）とした点は実施例４とは相違するが、他の条件は実施例４と同じである。
以上の条件において、式（３）〜（５）に基づいて、ＭＳ、ＭＰ、ＳＭを求めると、遠用領域１１におけるＭＳは１．００２であり、ＭＰは０．９６５であり、倍率ＳＭは０．９６７である。近用領域１２におけるＭＳは１．００２であり、ＭＰは０．９８８であり、倍率ＳＭは０．９９０である。比較例４の倍率比は９７．６８％である。
比較例４は実施例４を設計する前提となる内面累進レンズの例である。比較例４は、遠用領域１１の外面１１ｏのベースカーブを２．５（Ｄ）とし、近用領域１２におけるベースカーブを２．５（Ｄ）として、α=０とし、さらに、β=ＡＤＤ=２．００（Ｄ）とした点は実施例４とは相違するが、他の条件は実施例４と同じである。
以上の条件において、式（３）〜（５）に基づいて、ＭＳ、ＭＰ、ＳＭを求めると、遠用領域１１におけるＭＳは１．００２であり、ＭＰは０．９６５であり、倍率ＳＭは０．９６７である。近用領域１２におけるＭＳは１．００２であり、ＭＰは０．９８８であり、倍率ＳＭは０．９９０である。比較例４の倍率比は９７．６８％である。
［実施例５］
実施例５は、レンズの屈折率ｎと頂間距離Ｌとを実施例１と同様にした。さらに、レンズの中心厚ｔを３．０ｍｍとした。
遠用領域１１におけるベースカーブを７．０（Ｄ）とし、近用領域１２におけるベースカーブを６．０（Ｄ）として、α=−１．０とした。さらに、遠用領域１１の設定度数を３．００（Ｄ）とし、近用領域１２の設定度数を５．００（Ｄ）とした。ＡＤＤは２．００（Ｄ）であり、βは３．０（＞ＡＤＤ）である。
以上の条件において、式（３）〜（５）に基づいて、ＭＳ、ＭＰ、ＳＭを求めると、遠用領域１１におけるＭＳは１．０１３であり、ＭＰは１．０３７であり、倍率ＳＭは１．０５１である。近用領域１２におけるＭＳは１．０１１であり、ＭＰは１．０６４であり、倍率ＳＭは１．０７５である。そして、実施例５の倍率比は９７．６９％である。
実施例５は、レンズの屈折率ｎと頂間距離Ｌとを実施例１と同様にした。さらに、レンズの中心厚ｔを３．０ｍｍとした。
遠用領域１１におけるベースカーブを７．０（Ｄ）とし、近用領域１２におけるベースカーブを６．０（Ｄ）として、α=−１．０とした。さらに、遠用領域１１の設定度数を３．００（Ｄ）とし、近用領域１２の設定度数を５．００（Ｄ）とした。ＡＤＤは２．００（Ｄ）であり、βは３．０（＞ＡＤＤ）である。
以上の条件において、式（３）〜（５）に基づいて、ＭＳ、ＭＰ、ＳＭを求めると、遠用領域１１におけるＭＳは１．０１３であり、ＭＰは１．０３７であり、倍率ＳＭは１．０５１である。近用領域１２におけるＭＳは１．０１１であり、ＭＰは１．０６４であり、倍率ＳＭは１．０７５である。そして、実施例５の倍率比は９７．６９％である。
［比較例５］
比較例５は実施例５を設計する前提となる内面累進レンズの例である。比較例５は、遠用領域１１の外面１１ｏのベースカーブを６．０（Ｄ）とし、近用領域１２におけるベースカーブを６．０（Ｄ）として、α=０とし、さらに、β=ＡＤＤ=２．００（Ｄ）とした点は実施例５とは相違するが、他の条件は実施例５と同じである。
以上の条件において、式（３）〜（５）に基づいて、ＭＳ、ＭＰ、ＳＭを求めると、遠用領域１１におけるＭＳは１．０１１であり、ＭＰは１．０３７であり、倍率ＳＭは１．０４９である。近用領域１２におけるＭＳは１．０１１であり、ＭＰは１．０６４であり、倍率ＳＭは１．０７５である。比較例５の倍率比は９７．５１％である。
実施例１〜６及び比較例１〜６の詳細が表１に示され、さらに、遠用領域の度数と倍率比との関係が図３のグラフに示されている。
比較例５は実施例５を設計する前提となる内面累進レンズの例である。比較例５は、遠用領域１１の外面１１ｏのベースカーブを６．０（Ｄ）とし、近用領域１２におけるベースカーブを６．０（Ｄ）として、α=０とし、さらに、β=ＡＤＤ=２．００（Ｄ）とした点は実施例５とは相違するが、他の条件は実施例５と同じである。
以上の条件において、式（３）〜（５）に基づいて、ＭＳ、ＭＰ、ＳＭを求めると、遠用領域１１におけるＭＳは１．０１１であり、ＭＰは１．０３７であり、倍率ＳＭは１．０４９である。近用領域１２におけるＭＳは１．０１１であり、ＭＰは１．０６４であり、倍率ＳＭは１．０７５である。比較例５の倍率比は９７．５１％である。
実施例１〜６及び比較例１〜６の詳細が表１に示され、さらに、遠用領域の度数と倍率比との関係が図３のグラフに示されている。
表１及び図３において、実施例１は比較例１に対して、遠用領域１１のベースカーブを変更したものであるが、これにより、実施例１の倍率比９７．８１％は比較例１の倍率比９７．６３％に比べて１００％に近いものとなる。
実施例２は比較例２に対して、遠用領域１１のベースカーブを変更したものであるが、これにより、実施例２の倍率比９７．８３％は比較例１の倍率比９７．７４％に比べて１００％に近いものとなる。
実施例３は比較例３に対して、遠用領域１１のベースカーブを変更したものであるが、これにより、実施例３の倍率比９７．７５％は比較例１の倍率比９７．５７％に比べて１００％に近いものとなる。
実施例４は比較例４に対して、近用領域１２のベースカーブを変更したものであるが、これにより、実施例４の倍率比９７．８２％は比較例４の倍率比９７．６８％に比べて１００％に近いものとなる。
実施例５は比較例５に対して、遠用領域１１のベースカーブを変更したものであるが、これにより、実施例５の倍率比９７．６９％は比較例５の倍率比９７．５１％に比べて１００％に近いものとなる。
なお、特許文献１で示される特開２００４−４４３６号公報では、実施例として、遠用領域における外面の面屈折力（ベースカーブ）を５．０（Ｄ）、内面の面屈折力を−５．０（Ｄ）、近用領域の外面の面屈折力（ベースカーブ）を＋４．０（Ｄ）、内面の面屈折力を−１．０（Ｄ）とした両面累進レンズが記載されている。この例では、遠用領域での倍率が１．００９１であり、近用領域での倍率が１．０３８４であり、倍率比は９７．１７となって実施例１〜５までの倍率比より低い。
実施例２は比較例２に対して、遠用領域１１のベースカーブを変更したものであるが、これにより、実施例２の倍率比９７．８３％は比較例１の倍率比９７．７４％に比べて１００％に近いものとなる。
実施例３は比較例３に対して、遠用領域１１のベースカーブを変更したものであるが、これにより、実施例３の倍率比９７．７５％は比較例１の倍率比９７．５７％に比べて１００％に近いものとなる。
実施例４は比較例４に対して、近用領域１２のベースカーブを変更したものであるが、これにより、実施例４の倍率比９７．８２％は比較例４の倍率比９７．６８％に比べて１００％に近いものとなる。
実施例５は比較例５に対して、遠用領域１１のベースカーブを変更したものであるが、これにより、実施例５の倍率比９７．６９％は比較例５の倍率比９７．５１％に比べて１００％に近いものとなる。
なお、特許文献１で示される特開２００４−４４３６号公報では、実施例として、遠用領域における外面の面屈折力（ベースカーブ）を５．０（Ｄ）、内面の面屈折力を−５．０（Ｄ）、近用領域の外面の面屈折力（ベースカーブ）を＋４．０（Ｄ）、内面の面屈折力を−１．０（Ｄ）とした両面累進レンズが記載されている。この例では、遠用領域での倍率が１．００９１であり、近用領域での倍率が１．０３８４であり、倍率比は９７．１７となって実施例１〜５までの倍率比より低い。
さらに、実施例１から実施例５を比較すると、実施例１は、遠用領域１１でマイナスの度数（−１．００（Ｄ））が設定され、近用領域１２でプラスの度数（１．００（Ｄ））が設定されているため、遠用領域１１の倍率ＳＭが０．９９３となり、近用領域１２の倍率ＳＭが１．０１５となり、他の実施例及び比較例に比べて、遠用領域１１と近用領域１２との双方とも１に近い値となる。
従って、本実施形態では、次の作用効果を奏することができる。
（１）累進屈折力レンズ１の外面１ｉの外面加入度をα、内面１ｉの内面加入度をβ、装用者の処方に基づく処方加入度をＡＤＤとすると、α＜０、β＞ＡＤＤ、という関係を満たすものにしたので、遠用領域１１と近用領域１２との倍率比を１に近づけることができる。従って、裸眼との差が少なくなり、装用感が向上する。
（１）累進屈折力レンズ１の外面１ｉの外面加入度をα、内面１ｉの内面加入度をβ、装用者の処方に基づく処方加入度をＡＤＤとすると、α＜０、β＞ＡＤＤ、という関係を満たすものにしたので、遠用領域１１と近用領域１２との倍率比を１に近づけることができる。従って、裸眼との差が少なくなり、装用感が向上する。
（２）遠用領域１１にマイナスの度数が設定され、近用領域１２にはプラスの度数が設定される場合では、遠用領域１１と近用領域１２との双方にプラスの度数が設定されたり、マイナスの度数が設定されたりする場合に比べて、遠用領域１１と近用領域１２とのそれぞれの倍率が１に近くなり、遠用領域１１と近用領域１２との双方において、裸眼との差がより少なくなり、装用感がより向上する。
なお、本発明は前述の実施形態に限定されるものではなく、本発明の目的および効果を達成できる範囲内での変形や改良が、本発明の内容に含まれるものであることはいうまでもない。
例えば、本発明では、外面１ｏの遠用領域１１や近用領域１２で設定される面屈折力の数値は実施例１〜５に記載されるものに限定されるものではない。
例えば、本発明では、外面１ｏの遠用領域１１や近用領域１２で設定される面屈折力の数値は実施例１〜５に記載されるものに限定されるものではない。
本発明は、物体側の外面と眼球側の内面との双方に累進領域が形成された累進屈折力レンズに利用することができる。
１…累進屈折力レンズ、１ｉ，１１ｉ，１２ｉ，１３ｉ…内面、１ｏ，１１ｏ，１２ｏ，１３ｏ…外面、１１…遠用領域、１２…近用領域、１３…累進領域、Ｅ…眼球
Claims (2)
- 遠用領域及び近用領域と、眼球側の屈折面である内面と物体側の屈折面である外面と、
を有し前記内面と前記外面とにそれぞれ累進領域が形成された累進屈折力レンズの設計方法であって、
前記外面の前記遠用領域の面屈折力に対する前記近用領域の面屈折力の差である外面加入度をα、前記内面の前記遠用領域の面屈折力に対する前記近用領域の面屈折力の差である内面加入度をβ、装用者の処方に基づく処方加入度をＡＤＤとすると、
α＜０ ……（１）
β＞ＡＤＤ ……（２）
の関係を満たし、
前記遠用領域にはマイナスの度数が設定され、前記近用領域にはプラスの度数が設定されることを特徴とする累進屈折力レンズの設計方法。 - 遠用領域及び近用領域と、眼球側の屈折面である内面と物体側の屈折面である外面と、
を有し前記内面と前記外面とにそれぞれ累進領域が形成された累進屈折力レンズであって、
前記外面の前記遠用領域の面屈折力に対する前記近用領域の面屈折力の差である外面加入度をα、前記内面の前記遠用領域の面屈折力に対する前記近用領域の面屈折力の差である内面加入度をβ、装用者の処方に基づく処方加入度をＡＤＤとすると、
α＜０ ……（１）
β＞ＡＤＤ ……（２）
の関係を満たし、
前記遠用領域の度数はマイナスであり、前記近用領域の度数はプラスであることを特徴とする累進屈折力レンズ。
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