JP5943041B2 - 排ガス浄化用触媒 - Google Patents
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Description
本発明は、排ガス浄化用触媒、特にはNOx選択還元触媒に関する。
近年、地球環境保護の観点から、排ガス規制が世界的に年々強化されている。この対応策として、内燃機関においては、排ガス浄化用触媒が用いられる。この排ガス浄化用触媒において、排ガス中のハイドロカーボン(以下、HCと略記することもある。)、COおよび窒素酸化物(以下、NOxと略記することもある。)を効率的に除去するために、触媒成分としてPt、Pd、Rh等の貴金属などが使用されている。
この排ガス浄化用触媒を用いた自動車、例えばガソリンエンジン車あるいはジーゼルエンジン車では触媒活性とともに燃費の向上を図るために種々のシステムが用いられている。例えば、燃費を上げるために、定常運転中では空燃比(A/F)がリーン(酸素過剰)の条件で燃焼させ、触媒活性を向上させるために一時的にストイキ(理論空燃比、A/F=14.7)〜リッチ(燃料過剰)の条件で燃焼させている。
これは、従来公知のPt、Pd、Rh等の貴金属などの触媒は酸化条件でのNOx浄化性能が低く、浄化性能を高めるためにHCまたはCO等を加えることによる還元雰囲気を必要とするためである。したがって前記貴金属などの触媒では燃費の向上に限界がある。
このように従来公知の貴金属などの触媒では、浄化用触媒を一時的に還元雰囲気にするための燃料が必要であった。そして、自動車用エンジンを始め内燃機関の燃費を向上するために、例えば、リーン雰囲気下でNOx浄化性能を発揮することのできる新たな浄化用触媒が求められていた。
NOx浄化用触媒の性能向上についての改良の試みがなされている。
特許文献1は、チタンを含む酸化物を60〜99.9重量%、銅、マンガン、クロムのうちの少なくとも1種を0.1〜20重量%、バナジウム、タングステン、モリブデン、スズのうちの少なくとも1種0〜20重量%を含む触媒上に、200℃〜500℃の温度で窒素酸化物を含む排ガスをアンモニアと共に通す、排ガス浄化方法(引用文献1、請求項1など)を記載する。
しかし、特許文献1の発明では、アンモニアを還元剤とした場合に、NOx浄化能が不充分であった。また、MnTiO3は150℃の低温では高いSCR活性を示すが、300℃以上の高温領域ではNH3の酸化に起因するN2Oなどの窒素酸化物を生成してしまうことが問題となっていた。
こうしたことから、より優れたNOx選択還元能を有し、よりNOx浄化率の高い触媒が求められている。さらにNOx還元温度を低温化することが求められている。
本発明者らは、鋭意努力した結果、MnとTiとの酸化物において、CoによってMnを所定量xで置換した排ガス浄化用触媒が、NOx選択還元能において優れた特性を示すことを見いだし、本発明に至ったものである。
本発明の態様は、以下のようである。
(1)式:CoxMn(1−x)TiO3(モル比でxは、0超かつ0.2以下)で表される排ガス浄化用選択還元触媒。
(1)式:CoxMn(1−x)TiO3(モル比でxは、0超かつ0.2以下)で表される排ガス浄化用選択還元触媒。
本発明の態様により、低温領域においてもより優れたNOx浄化率を有し、NH3の酸化を抑制して高温活性を向上させた排ガス浄化用触媒を提供することが可能となる。
本発明に係る触媒は、イルメナイト型の式:CoxMn(1−x)TiO3で表される選択還元触媒である。
従来の例えばMnTiO3はNH3選択的還元触媒(SCR:Selective Catalytic Reduction)活性を有することが知られていた。しかし、MnTiO3では、高温領域においてNH3とNOxとの反応よりも、NH3とO2との反応、すなわち、NH3+O2→NOx+nH2Oが選択的に起こり、大量のNOxを生成してしまっていた。さらに、NH3が酸化されて消費されるため、還元剤であるNH3の不足が起こってNOx浄化率が低下してしまっていた。
一方、Co系酸化物はN2O分解触媒としても知られていた。そこでMnの一部をCoと置換したところ、下記で説明するように、x<0.3のモル比でMnをCoで置換したCoxMn(1−x)TiO3は、驚いたことに、300℃などの高温領域でもNH3の酸化によるN2Oの生成およびそれによって生成するNOxの生成を抑制でき、それに伴うNOx浄化率の向上を達成できた。それだけでなくさらに、150℃などの低温でのNOx浄化率も向上させ、従来のMnTiO3に比較して、低温〜高温領域において高い活性を保持することに成功した。
そして本発明に係る触媒がこのように低温でのNOx浄化率をも向上できたことは、なんらかの理論に拘束されることを意図しないが、Co2+とMn2+の酸化還元作用によるものと考えることができる。
本発明に係る触媒では、Co含有量xは、モル比で、0超、約0.01以上、約0.02以上、約0.03以上、約0.04以上、約0.05以上、約0.06以上、約0.07以上、約0.08以上、約0.09以上、約0.10以上であることができ、約0.30以下、約0.25以下、約0.22以下、約0.20以下、約0.19以下、約0.18以下、約0.17以下、約0.16以下、約0.15以下、約0.14以下、約0.13以下、約0.12以下、約0.11以下であることができる。
その中でもxは0超、約0.20以下であると、上記のように低温でのNOx浄化率、およびN2O生成抑制が優れ好ましい。
その中でもxは0超、約0.20以下であると、上記のように低温でのNOx浄化率、およびN2O生成抑制が優れ好ましい。
なお、本発明に係る触媒は、低温SCR活性などを阻害しなければ、不純物として、触媒中に、Co,Mn、Ti以外の貴金属および/または卑金属を含んでいてもよい。
本発明に係る触媒は、低温SCR活性などを阻害しなければ、触媒上に、Pt、Rh、Pd、Fe,Cuなどの貴金属および/または卑金属を担持することができる。
本発明が実施形態により、制約されることを意図しないが、より理解の助けとするために、以下に、例示的に実施例、比較例などを記載する。
(実施例1)
室温下でそれぞれ、0.09,0.01モルの酢酸マンガン4水和物、酢酸コバルト4水和物(メーカー名:ナカライテスク)に蒸留水を324cc添加し、スターラーで撹拌して溶解させた。これに0.1モルのチタンテトライソプロポキシド(メーカー名:ナカライテスク)および0.32モルのイソプロパノール(メーカー名:ナカライテスク)を、1分間掛けて加えた。得られた固形物を60℃で蒸発乾固させることによって粉末を得た。これを30分昇温で500℃で2時間焼成することによって、Co置換量xが0.10となるように、CoMnTi複合触媒を作製した。そしてプレス圧1tでペレット形状の測定サンプルを作製した。
室温下でそれぞれ、0.09,0.01モルの酢酸マンガン4水和物、酢酸コバルト4水和物(メーカー名:ナカライテスク)に蒸留水を324cc添加し、スターラーで撹拌して溶解させた。これに0.1モルのチタンテトライソプロポキシド(メーカー名:ナカライテスク)および0.32モルのイソプロパノール(メーカー名:ナカライテスク)を、1分間掛けて加えた。得られた固形物を60℃で蒸発乾固させることによって粉末を得た。これを30分昇温で500℃で2時間焼成することによって、Co置換量xが0.10となるように、CoMnTi複合触媒を作製した。そしてプレス圧1tでペレット形状の測定サンプルを作製した。
(実施例2)
Co置換量xを0.20となるように酢酸コバルト4水和物を使用した以外は、実施例1と同様の手順で、測定サンプルを作製した。
Co置換量xを0.20となるように酢酸コバルト4水和物を使用した以外は、実施例1と同様の手順で、測定サンプルを作製した。
(参考例1〜2)
それぞれCo置換量xが、0.50(参考例1)、0.80(参考例2)となるように酢酸コバルト4水和物を使用した以外は、実施例1と同様の手順で、測定サンプルを作製した。
それぞれCo置換量xが、0.50(参考例1)、0.80(参考例2)となるように酢酸コバルト4水和物を使用した以外は、実施例1と同様の手順で、測定サンプルを作製した。
(比較例1)
酢酸コバルト4水和物を用いなかった以外は、実施例1と同様の手順でCo置換量xが0である測定サンプルを作製した。
酢酸コバルト4水和物を用いなかった以外は、実施例1と同様の手順でCo置換量xが0である測定サンプルを作製した。
(比較例2)
Co置換量xが、1.0となるように酢酸コバルト4水和物を使用した以外は、実施例1と同様の手順で、測定サンプルを作製した。
Co置換量xが、1.0となるように酢酸コバルト4水和物を使用した以外は、実施例1と同様の手順で、測定サンプルを作製した。
評価試験
(NOx浄化率評価)
5ccの触媒サンプルについて,NH3:500ppm、NO:500ppm,H2O:5%,O2:10%、残余:窒素(窒素で100%とした)(体積%)の試験ガスを用いて、毎時空間速度:180000h−1、50℃から20℃/分の連続昇温しながら150℃または300℃の温度で、触媒活性評価装置(メーカー名:ベスト測器(株)))を用いてNOxの浄化率を測定することにより行った。
(NOx浄化率評価)
5ccの触媒サンプルについて,NH3:500ppm、NO:500ppm,H2O:5%,O2:10%、残余:窒素(窒素で100%とした)(体積%)の試験ガスを用いて、毎時空間速度:180000h−1、50℃から20℃/分の連続昇温しながら150℃または300℃の温度で、触媒活性評価装置(メーカー名:ベスト測器(株)))を用いてNOxの浄化率を測定することにより行った。
(N2O生成率評価)
上記(NOx浄化率評価)において300℃の温度において、触媒活性評価装置(メーカー名:ベスト測器)を用いてN2Oの生成率を測定することにより行った。
上記(NOx浄化率評価)において300℃の温度において、触媒活性評価装置(メーカー名:ベスト測器)を用いてN2Oの生成率を測定することにより行った。
実施例2、比較例1,2のサンプルを用いて、浄化温度150℃および300℃におけるNOx浄化率評価を行った。浄化率(%)をプロットしたグラフ(図1)に示すように、浄化温度300℃においては、実施例2のサンプルが、比較例1のCoを含まないサンプルおよび比較例2のMnをCoで全置換したサンプルと比較して、最も良好な結果を示した(図1の300℃(浄化))が、浄化温度150℃では、実施例2のサンプル、および比較例1のCoを含まないサンプルでは浄化率の値が高かったにも関わらず、比較例2のMnをCoで全置換したサンプルでは、NOx浄化率が低下した(図1の150℃(浄化))。
一方、浄化温度300℃におけるN2O生成率では、比較例1のCoを含まないサンプルが最も高かったのに対し、実施例2のサンプルでは、比較例2のMnをCoで全置換したサンプルと比較例1のサンプルとの間である結果を得た(図1の300℃(生成))。
このように、実施例2のサンプルは、150℃、300℃の浄化温度において、最も優れたNOx浄化率を示し、300℃におけるN2O生成率においても優れた性能を示すことが判明した。
実施例1、2、参考例1、2および比較例1,2のサンプルを用いて、MnのCo置換量を変えた場合の、浄化温度150℃および300℃におけるNOx浄化率評価を行った。浄化温度300℃においては、実施例1(図2中(h))および実施例2(図2中(i))のサンプルは、参考例1(図2中(j))および参考例2(図2中(k))より低かったものの、浄化温度150℃においては、実施例1(図2中(b))および実施例2(図2中(c))のサンプルは、参考例1(図2中(d))および参考例2(図2中(e))より、格段に優れた浄化率を示しただけでなく、いずれの温度においても比較例1(図2中(a)、(g))および比較例2(図2中(f)、(l))のサンプルより優れていた。
そして、浄化温度300℃におけるN2O生成率評価では、xが大きくなる程N2Oの生成率が減少し、実施例1(図2中(n))および実施例2の(図2中(o))サンプルは、比較例1(図2中(m))のサンプルより低く、参考例1(図2中(p))および参考例2(図2中(q))のサンプルと比較例1のサンプルとの間の生成量を示すことが判明した。
このように、実施例1,2のサンプルは、150℃および300℃の浄化温度において、優れたNOx浄化率を示しつつ、300℃におけるN2O生成率においても優れた性能を示すことが判明した。
上記のように本発明に係る排ガス浄化装置によれば、所定の組成を有するMnxTi1−xOを用いることによって、より高いNOx浄化率を有し、より低温でNOxを浄化できる。これにより、加熱温度を従来のように高い温度にする必要がなく、幅広い排ガス組成において高いNOx浄化性能を提供することができる。
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- 式:CoxMn(1−x)TiO3(モル比でxは、0超かつ0.2以下)で表される排ガス浄化用選択還元触媒。
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