JP5870852B2 - 捻回特性に優れる溶融亜鉛めっき鋼線の製造方法 - Google Patents
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(1)質量%で、
C:0.8〜1.05%、
Si:0.15〜1.3%、
Mn:0.25〜0.9%、
Al:0.01〜0.08%、
N:0.002〜0.006%
を含有し、残部が鉄および不可避不純物からなる鋼成分である溶融亜鉛めっき鋼線の製造方法において、
前記鋼成分を有する鋼の線材をパテンティングし、200℃以下の温度で脱水素し、伸線加工し、亜鉛めっき処理を施すことにより、鋼材部分が伸線加工されたパーライト組織を有し、拡散性水素量が0.15質量ppm以下である溶融亜鉛めっき鋼線とすることを特徴とする捻回特性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼線の製造方法。
(2) 更に、質量%で、
Cr:0.5%以下、
V:0.1%以下、
Nb:0.1%以下、
Mo:0.3%、
W:0.5%以下、
B:0.0025%以下
よりなる群から選択される少なくとも1種類以上を含有することを特徴とする上記(1)に記載の高強度溶融亜鉛めっき鋼線の製造方法。
Cはラメラー間隔の微細化とθ厚みの増加により強度を増す効果がある。0.80%C未満では線材強度が低くなる。1.05%を超えると、伸線加工性とワイヤの延性を悪化させるため、Cの含有量を0.8〜1.05%とした。
Siは脱酸元素であるとともに、パーライト中のフェライトの固溶強化元素であるとともに、熱処理時のラメラーセメンタイトの球状化を抑制するため、溶融亜鉛めっき処理時の強度低下を抑制する効果がある。脱酸材として必要量の下限を0.15%と規定した。また、1.3%以上では本発明における表層の伸線パーライト組織のセメンタイトの粒状化が阻害されるため、Siの含有量を0.15%〜1.3%とした。
Mnは鋼の焼入れ性を増し、パテンティング時のパーライトの変態開始時間を遅くすることでラメラー間隔を微細化する強化元素である。線材強度を高める効果を得るために0.25%以上とし、0.9%を超えると変態が遅延し、中心偏析部ではマルテンサイトが生成し、延性が低下する可能性が高まる。そのため、Mnの含有量を0.25〜0.9%とした。
Alは脱酸元素として有効である。また窒化物を形成し、オーステナイト粒の粗大化を抑制する。Alの含有量が0.01%未満では、加熱時にオーステナイト粒が粗大化し、0.08%を超えるとAl2O3介在物による冷間加工性が低下するため、0.08%以下とした。Alは0.01〜0.08%としたが、0.02〜0.07%とすることが望ましい。
Nは、鋼中でAlNを形成し、加熱時のオーステナイトの粗粒化を抑制する。この効果を得るためには0.002%必要であり、また、添加量が多いと伸線時のひずみ時効により、伸線特性に悪影響を及ぼすため、上限を0.006%に限定した。
Crはパーライトのラメラー間隔を微細化させると共に伸線時の加工硬化率を向上させる。上記作用を活用するためには0.1%以上の添加が好ましいが、過剰な添加はパーライト変態終了時間が長くなり、マルテンサイトが生成し、伸線特性が低下するため0.5%以下とした。
Vは微細な炭窒化物をフェライト中に形成し、強度上昇に寄与する。上記効果は0.02%以上の添加が好ましい。過剰な添加は粗大な炭窒化物を形成してワイヤの延性を低下させるため、0.1%以下とした。
Moは高温でのパーライト変態を抑制するため、高強度化に寄与する。上記作用を有効に発揮させるには0.05%以上の添加が好ましい。一方、Moを過剰に添加すると変態終了時間が長くなるので、その上限値を0.3%とした。
Wはパーライト変態を抑制するため、高強度化に寄与する上記作用を有効に発揮させるには0.1%以上の添加が好ましい。一方、Wを過剰に添加すると変態終了時間が長くなるので、その上限値を0.5%とした。
Nbは炭窒化物を生成することで加熱時のオーステナイト粒の粗大化を抑制する効果がある。上記作用を有効に発揮させるには0.03%以上の添加が好ましい。一方、Nbを過剰に添加すると変態終了時間が長くなるので、その上限値を0.1%とした。
Bは固溶Bとしてオーステナイト中に存在する場合、粒界に偏析して初析フェライトの生成を抑制する。B添加量が多いと粒界にFe23(C,B)6の炭化物が析出し、延性を低下させるため含有量の上限を0.0025%に限定した。B添加の効果を効果的に発揮させるためには0.0004%以上とすることが望ましい。
本発明では、鋼線中の水素量は、ガスクロマトグラフを用いた昇温脱離分析法(TDS法)によって測定される水素量と定義する。図2に示したプロファイルは、昇温脱離分析法によって昇温速度100℃/hrで加熱した際の各温度での放出量を示し、プロファイルの面積が放出された全体の水素量である。拡散性水素量とは、上述の通り、室温から250℃以下で放出される水素量を指す。拡散性水素量が0.15mass ppmを超えると、1960MPa以上の高強度めっき鋼線ではデラミネーション発生の危険性が高まるため、0.15ppmを上限値とした。好ましくは0.12ppm以下、より好ましくは0.10ppm以下とする。
表1に実施例(発明鋼)と比較鋼の化学成分を示す。表1に示した鋼種を、13.5〜10.5mmに熱間圧延を行い、線材を製造した。表2中、DLPは熱間圧延後直接溶融塩にてパテンティングを行ったもの、LPは950℃で10分間加熱を行い、560〜580℃の温度で鉛パテンティングを行ったものを表す。
Claims (2)
- 質量%で、
C:0.8〜1.05%、
Si:0.15〜1.3%、
Mn:0.25〜0.9%、
Al:0.01〜0.08%、
N:0.002〜0.006%
を含有し、残部が鉄および不可避不純物からなる鋼成分である溶融亜鉛めっき鋼線の製造方法において、
前記鋼成分を有する鋼の線材をパテンティングし、200℃以下の温度で脱水素し、伸線加工し、亜鉛めっき処理を施すことにより、鋼材部分が伸線加工されたパーライト組織を有し、拡散性水素量が0.15質量ppm以下である溶融亜鉛めっき鋼線とすることを特徴とする捻回特性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼線の製造方法。 - 更に、前記鋼線が、質量%で、
Cr:0.5%以下、
V:0.1%以下、
Nb:0.1%以下、
Mo:0.3%、
W:0.5%以下、
B:0.0025%以下
よりなる群から選択される少なくとも1種類以上を含有することを特徴とする請求項1に記載の高強度溶融亜鉛めっき鋼線の製造方法。
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