JP5862248B2 - Metal strip rolling method - Google Patents
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Description
本発明は、ワークロールを軸方向にシフトするシフト機構を備えた圧延機を使用する板圧延における金属帯の圧延方法に関する。 The present invention relates to a method for rolling a metal strip in plate rolling using a rolling mill having a shift mechanism for shifting a work roll in the axial direction.
金属帯の圧延においては、ワークロールと被圧延材の接触部分（以下、板道と呼ぶ）で摩擦が生じ、ワークロールの板道に相当する部分の摩耗が進行していく。また特に熱間圧延においては被圧延材が８００℃から１１００℃程度の高温になるため、サーマルクラウンと呼ばれるワークロールの板道に相当する部分において熱膨張が生じる。このようなワークロールの局所的な摩耗と熱膨張によりワークロールのプロフィルが変化することによって、被圧延材の幅方向板厚分布や形状が悪化し、製品品質や通板安定性の低下を招くという問題があった。 In rolling a metal strip, friction occurs at a contact portion between the work roll and the material to be rolled (hereinafter referred to as a plate path), and wear of a portion corresponding to the plate path of the work roll proceeds. In particular, in hot rolling, the material to be rolled becomes a high temperature of about 800 ° C. to 1100 ° C., so that thermal expansion occurs in a portion corresponding to the plate path of the work roll called a thermal crown. When the profile of the work roll changes due to such local wear and thermal expansion of the work roll, the width direction thickness distribution and shape of the material to be rolled deteriorate, leading to a decrease in product quality and sheet feeding stability. There was a problem.
従来、鋼帯の圧延においては、とりわけ摩耗等によりワークプロフィルが変化するため、例えば狭幅材を続けて圧延した場合のように局部的な板道の摩耗が進行するため、後続して圧延される広幅材の板厚分布に異常が生じることになり、これを避けるために被圧延材の幅の広いものから狭いものへと段階的に圧延するなどの、圧延サイクル（圧延スケジュール）において板幅規制をする工程管理を余儀なくされていた。
このような規制は工程管理を複雑化するばかりでなく、圧延ラインより上流の加熱炉の操業をも規制するなど、大きな障害となっていた。このため、板幅や板厚の異なった製品をランダムに生産する、いわゆるスケジュールフリーの圧延が要請されていた。
Conventionally, in steel strip rolling, the work profile changes due to wear, etc., and for example, local plate road wear progresses as in the case of continuous rolling of narrow materials. In order to avoid anomalies in the sheet thickness distribution of wide materials, the sheet width in the rolling cycle (rolling schedule), such as rolling gradually from wide to narrow material to be rolled. Had to manage the process to regulate.
Such regulation not only complicates the process management, but also poses a major obstacle such as regulating the operation of the heating furnace upstream of the rolling line. For this reason, there has been a demand for so-called schedule-free rolling in which products with different plate widths and thicknesses are randomly produced.
そして、近年、このような板幅規制を解消するための手段の１つとして、上下のワークロールを、被圧延材の１本毎に軸方向に数ｍｍずつシフトさせて圧延することによりワークロールの摩耗を分散させるワークロールシフト方法が実用化されている。
なお、圧延荷重によるロールの撓みを補償する機構としてワークロールクロスやベンダーがあるが、これらは摩耗や熱膨張のような幅方向に不均一なプロフィルを制御することはできない。
In recent years, as one means for eliminating such plate width restrictions, the work rolls are rolled by shifting the upper and lower work rolls by several mm in the axial direction for each piece of material to be rolled. A work roll shift method that disperses the wear of steel has been put into practical use.
Note that there are work roll cloths and benders as mechanisms for compensating for roll deflection due to rolling load, but these cannot control a non-uniform profile in the width direction such as wear and thermal expansion.
従来のワークロールシフト方法は、例えば特許文献１、特許文献２に記載されているように、被圧延材を圧延する毎にワークロールの軸方向位置を一定のピッチ（以下シフトピッチと呼ぶ）で数ｍｍずつずらしていき、ワークロールの軸方向位置が最大もしくは最小に達したら、折り返してシフトを続けるサイクリックシフト法が広く用いられている。 In the conventional work roll shift method, as described in, for example, Patent Document 1 and Patent Document 2, every time the material to be rolled is rolled, the position of the work roll in the axial direction is a constant pitch (hereinafter referred to as a shift pitch). A cyclic shift method is widely used which is shifted by several mm and when the axial position of the work roll reaches the maximum or minimum, it is turned back and the shift is continued.
しかしながら、特許文献１や特許文献２に記載されているような方法においては、シフトピッチとシフト移動方向の折り返し位置（シフト移動方向を反転する折り返し位置）は、通常、圧延サイクルにおける圧延材の板幅構成等によらず一定の値を用いている。
このため、圧延サイクルの板幅構成やある被圧延材とその次の被圧延材の板幅の差によっては板端部の厚みが過厚（エッジハイスポット）や過薄（エッジドロップ）になるなどの板厚プロフィル異常となる場合がある。シフトピッチやシフト移動方向を反転する折り返し位置は板厚プロフィルに大きく影響するものであるが、圧延サイクル毎に最適な値を決定する方法がなかったというのが現状である。
However, in the methods described in Patent Document 1 and Patent Document 2, the shift pitch and the folding position in the shift movement direction (the folding position that reverses the shift movement direction) are usually the plates of the rolled material in the rolling cycle. A constant value is used regardless of the width configuration.
For this reason, depending on the sheet width configuration of the rolling cycle and the difference in sheet width between a material to be rolled and the next material to be rolled, the thickness of the edge of the plate becomes excessive (edge high spot) or excessively thin (edge drop). The thickness profile may be abnormal. The folding position where the shift pitch and the shift movement direction are reversed greatly affects the plate thickness profile, but there is no method for determining an optimum value for each rolling cycle.
本発明は以上の問題を解決すべくなされたものであり、ワークロールを軸方向にシフトするシフト機構を備えた圧延機を使用する圧延において、圧延サイクルにおける被圧延材の板幅方向での厚み分布（板厚分布）が不均一、特に板端部の厚みが過厚になったり過薄になったりする問題を解消できる、金属帯の圧延方法を提供するものである。 The present invention has been made to solve the above problems, and in rolling using a rolling mill having a shift mechanism for shifting the work roll in the axial direction, the thickness of the material to be rolled in the sheet width direction in the rolling cycle. It is an object of the present invention to provide a method for rolling a metal strip that can solve the problem of uneven distribution (sheet thickness distribution), in particular, the problem that the thickness of the end portion of the plate becomes excessive or excessively thin.
発明者らは、圧延サイクルにおいて、シフトピッチとシフト移動方向を反転する折り返し位置の決定方法について、鋭意検討した結果、最適な方法が存在することを見出し、板厚分布の均一な金属帯を製造することを可能にした。
すなわち本発明は以下の手段を採用する。
［１］金属帯の圧延ラインにて、ワークロールを軸方向にシフトするシフト機構を備えた圧延機を用いて被圧延材を圧延するに際し、 圧延サイクルにて圧延予定の全被圧延材について、圧延サイクル内で一定とした被圧延材１本毎のシフト位置変更量とシフト移動方向を反転する折り返し位置とを仮定して、ワークロールプロフィルの予測計算値と目標値との差から求まる評価関数Ｊ１を式（１）に基づいて被圧延材幅方向の１点以上の評価点について計算するステップ１、次いでＪ１をすべての評価点について式（２）に基づいて合計して評価関数Ｊ２を求めるステップ２、さらに圧延サイクル内の全被圧延材について式（３）に基づいて合計して評価関数Ｊ３を求めるステップ３により、 圧延サイクルにて圧延予定の全被圧延材についてのシフト位置変更量と折り返し位置との可能な組み合わせすべての各組合せ毎にＪ ３ を求め、このようにして得られたＪ３同士を比較して、Ｊ３が最小となるときの組み合わせのシフト位置変更量と折り返し位置とを、圧延サイクルにて圧延予定の全被圧延材についてのシフト位置変更量と折り返し位置として決定することを特徴とする金属帯の圧延方法。
［２］圧延サイクル内で一定である被圧延材１本毎のシフト位置変更量に上限を設けることを特徴とする［１］に記載の圧延方法。
［３］前記ワークロールを軸方向にシフトするシフト機構を備えた圧延機がタンデム圧延機の１つ以上のスタンドに設けられていることを特徴とする［１］または［２］のいずれかに記載の圧延方法。
As a result of intensive investigations on the determination method of the turning position for reversing the shift pitch and the shift movement direction in the rolling cycle, the inventors have found that there is an optimal method and manufactured a metal strip with a uniform thickness distribution. Made it possible to do.
That is, the present invention employs the following means.
[1] When rolling a material to be rolled using a rolling mill equipped with a shift mechanism that shifts a work roll in the axial direction in a metal strip rolling line, for all the materials to be rolled in a rolling cycle, An evaluation function obtained from the difference between the predicted calculated value of the work roll profile and the target value , assuming a shift position change amount for each material to be rolled that is constant within the rolling cycle and a turn-back position that reverses the shift movement direction. step 1 calculated for one point or more evaluation points of the rolled material width direction on the basis of J 1 to the formula (1), then J 1 for all the evaluation points in total on the basis of the equation (2) evaluation function J in step 2, further for all the material to be rolled in the rolling cycle in total based on the formula (3) evaluation function J 3 step 3 Ru calculated to obtain the second, all the material to be rolled in the rolling schedule in rolling cycle Nitsu Seek J 3 for each possible combination of all the combinations of the shift position change amount and the return position of Te, In this way compared with J 3 between obtained, the combination when J 3 is minimized A metal strip rolling method, characterized in that a shift position change amount and a turn-back position are determined as a shift position change amount and a turn-back position for all materials to be rolled in a rolling cycle .
[2] The rolling method according to [1], wherein an upper limit is set for a shift position change amount for each material to be rolled that is constant in a rolling cycle.
[3] Either [1] or [2], wherein a rolling mill having a shift mechanism for shifting the work roll in the axial direction is provided on one or more stands of a tandem rolling mill. The rolling method described.
本発明は、圧延サイクル内において、ワークロールを軸方向にシフトするシフト機構を備えた圧延機を使用する圧延において、被圧延材１本ごとのワークロール（ＷＲ）のシフト位置変更量とシフト移動方向の折り返し位置を最適に決定することにより、板厚分布を均一化することができる。そして、そのことにより、クラウンプロフィルの異常が発生し易い板幅が狭幅から広幅に組まれた圧延サイクルを採用することができ、板幅規制のないスケジュールフリーの工程管理が可能となる。 The present invention provides a shift position change amount and shift movement of a work roll (WR) for each material to be rolled in rolling using a rolling mill provided with a shift mechanism for shifting the work roll in the axial direction within a rolling cycle. The plate thickness distribution can be made uniform by optimally determining the turning position in the direction. As a result, it is possible to employ a rolling cycle in which the width of the sheet, which is likely to cause an abnormality in the crown profile, is assembled from a narrow width to a wide width, and it is possible to perform schedule-free process management with no sheet width restriction.
本発明の実施形態について以下に説明する。
本発明では、1つの圧延サイクルにおいて、圧延予定の全被圧延材について、被圧延材１本毎のシフト位置変更量（1回のシフト量、すなわちシフトピッチ）を一定の値として定め、そしてシフト位置変更量とシフト移動方向の折り返し位置の距離とを、例えば乱数表を用いて仮定して定め、このように定められたシフト位置変更量とワークロールのシフト移動方向を反転する折り返し位置との可能な組み合わせすべてについて、各組合わせ毎に、ワークロールプロフィルの目標値と予測計算値から決まる評価関数を、被圧延材幅方向の１点以上の評価点すべてについて計算し、次いで、これを全評価点について合計し、１本の被圧延材について評価関数の値を求める。さらに、このように合計して求められた各被圧延材についての評価関数の値を当該圧延サイクルの全被圧延材について合計する。
Embodiments of the present invention will be described below.
In the present invention, in one rolling cycle, the shift position change amount (one shift amount, that is, shift pitch) for each material to be rolled is determined as a constant value for all the materials to be rolled, and the shift is performed. The position change amount and the distance between the return position in the shift movement direction are determined by using, for example, a random number table, and the shift position change amount thus determined and the return position that reverses the shift movement direction of the work roll are determined. For all possible combinations, for each combination, an evaluation function determined from the work roll profile target value and the predicted calculation value is calculated for all of one or more evaluation points in the width direction of the material to be rolled. The evaluation points are summed, and the value of the evaluation function is obtained for one material to be rolled. Furthermore, the value of the evaluation function for each material to be rolled obtained in this way is summed for all the materials to be rolled in the rolling cycle.
なお、当該圧延サイクルにおいては、被圧延材１本毎のシフト位置変更量は一定としているが、シフト移動方向を反転する折り返し位置は、プラス方向あるいはマイナス方向において一定であると仮定する必要はない（後述の図４や図７参照）。 Note that, in the rolling cycle, the shift position change amount for each material to be rolled is constant, but it is not necessary to assume that the return position for reversing the shift movement direction is constant in the plus direction or the minus direction. (See FIG. 4 and FIG. 7 described later).
そして、上記のシフト位置変更量およびワークロールのシフト移動方向を反転する折り返し位置の可能な組み合わせ毎に求められた、全被圧延材に対して合計した評価関数の値同士を比較して、この値が最小となるときの、シフト位置変更量とシフト移動方向を反転する折り返し位置とを、それぞれ当該圧延サイクルの圧延におけるシフト位置変更量とシフト移動の折り返し位置として決定する。 And by comparing the value of the evaluation function that is obtained for each possible combination of the shift position change amount and the folding position that reverses the shift movement direction of the work roll, the total evaluation function values are compared, The shift position change amount and the turn-back position that reverses the shift movement direction when the value is minimum are determined as the shift position change amount and the shift movement turn-back position in rolling in the rolling cycle, respectively.
以下において、上記の発明における評価関数の計算手法の具体的な１例を以下に示す。
本発明の評価関数の計算手法は以下のステップ１〜４からなる。
（ステップ１）
被圧延材の幅方向に１点以上の評価点Ａ、Ｂ、Ｃ・・・を定め、各評価点について、ワークプロフィルの予測値と目標値とから下記の式（１）に基づいて被圧延材１本についての評価関数Ｊ１を計算する。
Hereinafter, a specific example of the evaluation function calculation method in the above invention will be described below.
The evaluation function calculation method of the present invention includes the following steps 1 to 4.
(Step 1)
One or more evaluation points A, B, C,... Are defined in the width direction of the material to be rolled, and the material to be rolled is calculated for each evaluation point from the predicted value of the work profile and the target value based on the following equation (1). An evaluation function J1 for one material is calculated.
式（１）の評価関数Ｊ１は、ワークロールプロフィルの予測計算値とワークロールプロフィル目標値とから決まり、図１に示すように、評価関数を被圧延材幅方向の片側１点以上の評価点について計算する。
評価点は、例えば、図１のＡ（最板端から２５ｍｍ）、Ｂ（同５０ｍｍ）、Ｃ（同７５ｍｍ）、Ｄ（同１００ｍｍ）、Ｅ（同１５０ｍｍ）、Ｆ（同２００ｍｍ）という具合に、板幅方向の１点以上に仮定する。
上記評価点の最板端からの距離についても具体的な数値はあくまで一例であり、本発明は、ここでの例に一義的に限定するものではない。
The evaluation function J 1 of the formula (1) is determined from the predicted calculated value and work roll profile target value of the work roll profile, as shown in FIG. 1, the evaluation of more than one point of the material to be rolled widthwise of the evaluation function Calculate for points.
The evaluation points are, for example, A (25 mm from the end of the outermost plate), B (50 mm), C (75 mm), D (100 mm), E (150 mm), F (200 mm) in FIG. Suppose that it is at least one point in the plate width direction.
The specific numerical values for the distance from the outermost plate edge of the evaluation point are only examples, and the present invention is not limited to the examples here.
（ステップ２）
評価点Ａ、Ｂ、Ｃ・・・の全てについて下記の式（２）に基づいて式（１）の評価関数を合計して評価関数Ｊ２を求める。
(Step 2)
Evaluation points A, B, the evaluation function J 2 sums the evaluation function of equation (1) based on all of the C · · · in formula (2) below seek.
（ステップ３）
圧延サイクルにおける全被圧延材について、下記の式（３）に基づいて式（２）の評価関数を合計して評価関数Ｊ３を求める。
このようにして、シフト位置変更量とワークロールのシフト移動方向を反転する折り返し位置との可能な組み合わせすべてについて、このＪ３を求める。
(Step 3)
For all the material to be rolled in the rolling cycle, based on the following equation (3) by summing the evaluation function of equation (2) obtaining an evaluation function J 3.
Thus, for all possible combinations of the folded position to reverse the shift direction of movement of the shift position change amount and the work rolls, obtaining the J 3.
なお、式（１）〜（３）の重み係数ｃｋについては、例えば、表１のように先の被圧延材から次の被圧延材への板幅の変化に応じて決定してもよい。
以上のステップ１〜４を図２に示す。
In addition, about the weighting coefficient ck of Formula (1)-(3), you may determine according to the change of the plate width from the previous to-be-rolled material to the following to-be-rolled material like Table 1, for example. .
The above steps 1 to 4 are shown in FIG.
（ステップ４）
シフト位置変更量とワークロールのシフト移動方向を反転する折り返し位置との可能な組み合わせすべてについて求められた、全被圧延材についての式（３）のＪ３の値同士を比較して、その中で最も小さい場合の、シフト位置変更量とシフト移動方向の折り返し位置とを当該圧延サイクルのものとして決定する。
(Step 4)
The shift movement direction of the shift position change amount and the work rolls are determined for all possible combinations of the folded position for reversing, by comparing the values of J 3 between the formula (3) for all the material to be rolled, therein The shift position change amount and the return position in the shift movement direction in the case of the smallest are determined as those of the rolling cycle.
ワークロールシフトピッチに上限を設けた場合でも、圧延サイクルにて圧延予定の全被圧延材についてのワークロールシフトピッチとシフト移動方向を反転する折り返し位置の数は膨大であり、これら全ての組み合わせについて、評価関数J１を各評価点について計算し、次いですべての評価点について合計してＪ２を求め、さらに全被圧延材分合計して求めたＪ３の中から、評価関数J３が最小となるようなワークロールシフト位置を選び出してももちろんよいが、計算の負荷を軽減するため、非線形計画法などにより評価関数Ｊ３が最小となるようなワークロールシフト位置を決定することも可能である。 Even when an upper limit is set for the work roll shift pitch, the number of fold positions for reversing the work roll shift pitch and the shift movement direction for all the rolled materials scheduled to be rolled in the rolling cycle is enormous. The evaluation function J 1 is calculated for each evaluation point, then all the evaluation points are summed to obtain J 2 , and the evaluation function J 3 is the smallest among the J 3 obtained by summing all the rolled material. Of course, it is possible to select a work roll shift position such that the evaluation function J 3 is minimized by nonlinear programming or the like in order to reduce the calculation load. is there.
ステップ１のワークロールプロフィルの目標値と予測値については、以下のように求める。
ワークプロフィルの目標値は、図１に示すように、被圧延材上の駆動側（ドライブサイド）と被駆動側（ワークサイド）の各評価点、例えばＡ〜Ｆ点と接するワークロール箇所のワークロール半径の平均と、ワークロールの胴長中央のワークロール半径との差を下記の式（４）に基づいて計算し、上下ワークロールについて合計して求める。ワークロールプロフィルの胴長中央と左右両評価点Ａ〜Ｆを放物線や楕円などの２次曲線で結ぶように設定するのが好ましい。
The target value of the work roll professional fill step 1 and the predicted value, determined as follows.
As shown in FIG. 1, the target value of the work profile is a workpiece at a work roll portion in contact with each evaluation point on the driven side (drive side) and driven side (work side) on the material to be rolled, for example, points A to F. The difference between the average roll radius and the work roll radius at the center of the length of the work roll is calculated based on the following formula (4), and the total is obtained for the upper and lower work rolls. It is preferable to set the center of the body length of the work roll profile and the left and right evaluation points A to F to be connected by a quadratic curve such as a parabola or an ellipse.
また、ワークロールプロフィルの予測値は、ワークロールの熱膨張量、摩耗量およびワークロール半径の初期値から求めることができる。
例えば、ワークロールの熱膨張については、下記の式（５）に基づいて、また、摩耗量については下記の式（６）に基づいてそれぞれ予測計算することができる。そして、ワークロールプロフィルは、両者を合計して、下記の式（７）に基づいて予測計算値することができる。
Further, the predicted value of the work roll pro-fill can be obtained thermal expansion amount of the work roll, the wear amount and the initial value of the work roll radius.
For example, the thermal expansion of the work roll can be predicted and calculated based on the following formula (5), and the wear amount can be calculated based on the following formula (6). And a work roll profile can total both and can calculate a prediction calculation value based on following formula (7).
以下に本発明を７スタンド（Ｆ１〜Ｆ７）からなるタンデム圧延機に適用した実施例を説明する。実施例１ではＦ１〜Ｆ７のスタンドすべての圧延機がワークロールシフト機構を備えている。実施例２では、７スタンドのうち、後段のＦ４〜Ｆ７のスタンドの圧延機がワークロールシフト機構を備えている。 An embodiment in which the present invention is applied to a tandem rolling mill having seven stands (F1 to F7) will be described below. In the first embodiment, all the rolling mills F1 to F7 are equipped with a work roll shift mechanism. In Example 2, the rolling mills of the subsequent F4 to F7 stands among the seven stands are provided with a work roll shift mechanism.
ワークロールシフト機構を備えた圧延機をＦ１〜Ｆ７として7スタンド有する鋼帯の熱間圧延ラインにて本発明を実施した。各スタンドの圧延機の設備仕様を表２に示す。 This invention was implemented in the hot rolling line of the steel strip which has the rolling mill provided with the work roll shift mechanism as F1-F7 7 stands. Table 2 shows the equipment specifications of the rolling mill of each stand.
図３に示す板厚−板幅構成の圧延サイクルに対し、本発明例と従来例の比較、評価を行った。
折り返し位置と圧延サイクル内で一定としたシフトピッチとの組み合わせを、乱数表を用いて仮定して評価関数Ｊ３を計算し、評価関数Ｊ３が最小となる折り返し位置とシフトピッチとの組み合わせを求めた。
評価点は被圧延材の板端から２５ｍｍ、７５ｍｍ、１５０ｍｍの３点とした。ベンダー荷重は圧延開始時に６０トンと設定し、圧延中の荷重変動に応じて制御した。
被圧延材の厚みプロフィルの評価は板幅が１本前の被圧延材よりも約１６０ｍｍ広がる６２本目にて行った。
また、従来技術との比較を行うため、図３示されるものとほぼ同じ板厚−板幅構成の圧延サイクルの被圧延材に対して、従来のサイクリックシフト法によりＷＲシフト位置を決定し圧延を行った。
The invention example and the conventional example were compared and evaluated with respect to the rolling cycle having the plate thickness-plate width configuration shown in FIG.
The combination of the return position and the shift pitch is constant in the rolling cycle, assuming using a random number table to calculate the evaluation function J 3, the combination of the folded position and the shift pitch evaluation function J 3 is minimized Asked.
The evaluation points were three points of 25 mm, 75 mm, and 150 mm from the plate end of the material to be rolled. The bender load was set to 60 tons at the start of rolling, and was controlled according to the load fluctuation during rolling.
The evaluation of the thickness profile of the material to be rolled was performed on the 62nd sheet, which has a plate width that is approximately 160 mm wider than that of the material to be rolled immediately before.
Further, for comparison with the prior art, the WR shift position is determined by the conventional cyclic shift method and rolled for the material to be rolled in the rolling cycle having the same plate thickness-width configuration as shown in FIG. Went.
本発明法によって決定したＷＲシフト位置と従来のサイクリックシフトによるＷＲシフト位置を図４に示す。
本発明法により決定されるシフトピッチは２３ｍｍであった。他方、従来例ではシフトピッチ１５ｍｍとした。いずれも、圧延サイクル内ではシフトピッチは一定の値をとっている。
シフト移動方向の折り返し位置は、図４から分かるように、本発明では、圧延本数の進行とともに、＋方向，−方向のいずれの場合において短くなっている。他方、従来例はシフト移動方向の折り返し位置は＋方向，−方向のいずれの場合においても同じ位置で行われている。
FIG. 4 shows the WR shift position determined by the method of the present invention and the WR shift position by the conventional cyclic shift.
The shift pitch determined by the method of the present invention was 23 mm. On the other hand, in the conventional example, the shift pitch is 15 mm. In either case, the shift pitch takes a constant value within the rolling cycle.
As can be seen from FIG. 4, the turn-back position in the shift movement direction is shortened in either the + direction or the − direction with the progress of the number of rolling. On the other hand, in the conventional example, the folding position in the shift movement direction is the same in both the + direction and the − direction.
図５に６２本目の板厚プロフィルを示す。この図から従来例では約１０μｍの逆クラウンプロフィルとなっているのに対し、本発明では逆クラウンプロフィルは生じておらず良好なクラウンプロフィルとなっていることが確認できた。また６２本目以外の被圧延材のクラウンプロフィルについても、本発明では異常プロフィルや形状不良は生じなかった。 FIG. 5 shows the 62nd plate thickness profile. From this figure, it can be confirmed that the reverse crown profile of the conventional example is about 10 μm, whereas the reverse crown profile is not generated in the present invention and a good crown profile is obtained. In addition, with respect to the crown profile of the rolled material other than the 62nd, no abnormal profile or shape defect occurred in the present invention.
前段のＦ１〜Ｆ３スタンドには通常の圧延機を有し、後段のＦ４〜Ｆ７スタンドにはワークロールシフト機構を備えた７スタンドの鋼帯の熱間圧延ラインにて本発明を実施した。各圧延機の設備仕様を表３に示す。 The present invention was carried out in a hot rolling line of a 7-stand steel strip equipped with a normal rolling mill in the former F1-F3 stand and a work roll shift mechanism in the subsequent F4-F7 stand. Table 3 shows the equipment specifications of each rolling mill.
図６に示す板厚−板幅構成の圧延サイクルに対し、本発明例と従来例の比較、評価を行った。
折り返し位置と圧延サイクル内で一定としたシフトピッチとの組み合わせを、乱数表を用いて仮定して評価関数Ｊ３を計算し、評価関数Ｊ３が最小となる折り返し位置とシフトピッチとの組み合わせを求めた。
評価点は被圧延材の板端から５０ｍｍ、１００ｍｍ、１５０ｍｍ、２００ｍｍの４点とした。ベンダー荷重は圧延開始時に７５トンと設定し、圧延中の荷重変動に応じて制御した。
被圧延材の厚みプロフィルの評価は板幅が１本前の被圧延材よりも約２１０ｍｍ広がる９３本目にて行った。
The invention example and the conventional example were compared and evaluated with respect to the rolling cycle having a plate thickness-plate width configuration shown in FIG.
The combination of the return position and the shift pitch is constant in the rolling cycle, assuming using a random number table to calculate the evaluation function J 3, the combination of the folded position and the shift pitch evaluation function J 3 is minimized Asked.
The evaluation points were four points of 50 mm, 100 mm, 150 mm, and 200 mm from the plate end of the material to be rolled. The bender load was set to 75 tons at the start of rolling, and was controlled according to the load fluctuation during rolling.
The evaluation of the thickness profile of the material to be rolled was performed on the 93rd sheet with a plate width of about 210 mm wider than that of the material to be rolled immediately before.
また、従来技術との比較を行うため、従来例では図６に示されるものとほぼ同じ板厚−板幅構成のサイクルにて、従来のサイクリックシフト法によりＷＲシフト位置を決定し圧延を行った。 Further, in order to compare with the prior art, in the conventional example, the WR shift position is determined by the conventional cyclic shift method and rolled in the cycle of the same plate thickness-width configuration as shown in FIG. It was.
本発明法により決定されるシフトピッチは１９ｍｍであった。従来例ではシフトピッチ１５ｍｍとした。
シフト移動方向の反転位置は、図７から分かるように、本発明では、圧延本数の進行とともに、＋方向，−方向のいずれの場合において短くなっている。他方、従来例はシフト移動方向の反転位置は＋方向，−方向のいずれの場合においても同じ位置で行われている。
The shift pitch determined by the method of the present invention was 19 mm. In the conventional example, the shift pitch is 15 mm.
As can be seen from FIG. 7, the reversal position in the shift movement direction is shortened in any of the + direction and the − direction with the progress of the number of rolling. On the other hand, in the conventional example, the reversal position in the shift movement direction is performed at the same position in both the + direction and the − direction.
図８は９３本目の板厚プロフィルであるが、従来例では約１０μｍの逆クラウンプロフィルとなっているのに対し、本発明では逆クラウンが生じておらず良好なクラウンプロフィルとなっていることが確認できた。また９３本目以外のクラウンプロフィルについても、本発明では異常プロフィルや形状不良は生じなかった。 FIG. 8 shows the 93th plate thickness profile. In the conventional example, the reverse crown profile is about 10 μm, whereas in the present invention, the reverse crown does not occur and the crown profile is good. It could be confirmed. Also, with respect to the crown profiles other than the 93rd, no abnormal profile or shape defect occurred in the present invention.
以上の説明では、本発明を鋼帯の熱間圧延ラインに適用した例を挙げたが、冷間圧延ラインなどの他の金属帯の圧延ラインに適用することも可能である。 In the above description, the example in which the present invention is applied to the hot rolling line for steel strips has been described. However, the present invention can also be applied to rolling lines for other metal strips such as cold rolling lines.
Claims (3)
圧延サイクルにて圧延予定の全被圧延材について、圧延サイクル内で一定とした被圧延材１本毎のシフト位置変更量とシフト移動方向を反転する折り返し位置とを仮定して、ワークロールプロフィルの予測計算値と目標値との差から求まる評価関数Ｊ１を下記の式（１）
圧延サイクルにて圧延予定の全被圧延材についてのシフト位置変更量と折り返し位置との可能な組み合わせすべての各組合せ毎にＪ ３ を求め、このようにして得られたＪ３同士を比較して、Ｊ３が最小となるときの組み合わせのシフト位置変更量と折り返し位置とを、圧延サイクルにて圧延予定の全被圧延材についてのシフト位置変更量と折り返し位置として決定することを特徴とする金属帯の圧延方法。 When rolling the material to be rolled using a rolling mill equipped with a shift mechanism that shifts the work roll in the axial direction in the rolling line of the metal strip,
Assuming a shift position change amount for each material to be rolled, which is constant within the rolling cycle, and a turn position at which the shift movement direction is reversed , for all the materials to be rolled in the rolling cycle, the following expression evaluation function J 1 which is obtained from the difference between the predicted calculated value and the target value (1)
Seek J 3 for each possible combination of all the combinations of the shift position change amount and the return position for all the material to be rolled in the rolling schedule in rolling cycle, by comparing the J 3 each other thus obtained , metal, characterized in that J 3 is a shift position change amount and the return position of the combination when the minimum is determined as the shift position change amount and the return position for all the material to be rolled in the rolling schedule in rolling cycle Strip rolling method.
The rolling mill according to claim 1, wherein a rolling mill having a shift mechanism for shifting the work roll in the axial direction is provided on one or more stands of a tandem rolling mill. Method.
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