JP5807679B2

JP5807679B2 - 複合補強材

Info

Publication number: JP5807679B2
Application number: JP2013529616A
Authority: JP
Inventors: ヴァンサンアバド; セバスチャンリゴ; エマニュエルキュストデロ
Original assignee: Compagnie Generale des Etablissements Michelin SCA; Michelin Recherche et Technique SA France
Current assignee: Compagnie Generale des Etablissements Michelin SCA; Michelin Recherche et Technique SA France
Priority date: 2010-09-23
Filing date: 2011-09-16
Publication date: 2015-11-10
Anticipated expiration: 2031-09-16
Also published as: EP2618975A1; CN103118848A; CN103118848B; EP2618975B1; JP2013544900A; WO2012038340A1; US9540766B2; FR2965208A1; FR2965208B1; US20130273366A1

Description

発明の分野
本発明の分野は、例えば空気式タイヤのようなジエンゴム物品または半製品を補強するのに使用することのできる補強用要素または補強材、特に、金属補強材の分野である。
本発明は、さらに詳細には、少なくとも１本のコア、特に、金属コアからなり、このコアが１以上のポリマー層でシーズまたは被覆されているハイブリッドまたは複合タイプの補強材に関する。

従来技術
金属補強材を、例えば、ポリアミドまたはポリエステルのような熱可塑性ポリマーでシーズすることは、特に、これらの補強材を酸化または磨耗のような種々のタイプの外的侵襲から保護するために或いは一緒に結合させることによって各種のスレッド群またはコードのようなスレッドアッセンブリを構造的に強化し、従って、特に、これら補強材の座屈抵抗性を増強させる目的において、極めて長い間知られている。

そのような複合補強材は、空気式タイヤのようなゴム物品におけるその使用と一緒に、多くの特許文献に記載されている。
特許出願 EP 0 962 562号は、例えば、耐摩耗性を改良する目的で、ポリエステルまたはポリアミドのような熱可塑性材料によってシーズした鋼製またはアラミド繊維製の補強材を記載している。
特許出願 FR 2 601 293号は、金属コードをポリアミドによってシーズしてこの金属コードを空気式タイヤビード内のビードワイヤーとして使用することを記載している；このシーズ処理は、有利なことに、このビードワイヤーの形状が、このビードワイヤーが補強する空気式タイヤのビードの構造および操作条件に適応するのを可能にしている。

また、特許文献 FR 2 576 247号およびUS 4,754,794号は、空気式タイヤビード内のビードワイヤーとして使用することのできる金属コードまたはスレッドを記載しており、これらのスレッドまたはコードを、一方ではこれらのスレッドまたはコード間の距離を調整する、また、他方では擦りによる磨耗または腐蝕のリスクを排除する目的でもって、異なる融点を有する２種または３種でさえの異なる熱可塑性材料(例えば、ポリアミド)によって二重にシーズしてまたは三重にまでシーズして、これらのスレッドまたはコードを空気式タイヤビード内のビードワイヤーとして使用している。

ポリエステルまたはポリアミド材料によってそのようにしてシーズしたこれらの補強材は、耐腐蝕性、耐摩耗性および構造的剛性という上記の利点は別にして、その後、ジエンゴムマトリックスに、少なくとも１種のジエンエラストマー、例えば、天然ゴムを含むRFL (レゾルシノール・ホルムアルデヒド・ラテックス)接着剤と称する単純な織物用接着剤を使用して結合させることができるというこれら補強材の無意味ではない利点を有し、これらの接着剤は、ポリエステルまたはポリアミド繊維のような織物繊維とジエンゴムとの間に満足し得る接着をもたらすことが知られている。

従って、黄銅によるような接着性金属層によってコーティングされてなく、さらにまた、コバルト塩のような金属塩を含有しないゴムマトリックスを取巻いている金属補強材を使用することが有利であり得る；金属塩は、知られている通り、接着特性を経時的に保持するのに必要であるが、一方ではゴムマトリックス自体のコストを、他方ではゴムマトリックスの酸化およびエージング感受性を有意に増大させる(例えば、特許出願 WO 2005/113666号を参照されたい)。

しかしながら、上記RFL接着剤は、欠点がない訳ではない：特に、RFL接着剤は、主物質として、ホルムアルデヒド、即ち、このタイプの製品に関するヨーロッパ法規の最近の変更によって接着剤組成物から長期に亘って排除することが望ましいという物質を含有している。
従って、ジエンゴム物品の設計者、特に、空気式タイヤの製造業者は、現在、上記の欠点の全部または幾つかを軽減することのできる新たな接着剤系または新たな補強材を探求している。

発明の簡単な説明
今回、研究中に、本出願人等は、上記の目的を達成することを可能にする新規な複合補強材を発見した。
結果として、本発明の第１の主題は、下記を含むことを特徴とする複合補強材である：
・１本以上の補強用スレッド；
・上記スレッドもしくは各スレッドを個々に、または複数のスレッドを集合的に被覆する、ガラス転移温度がプラスである熱可塑性ポリマーの第１層；および、
・上記第１層を被覆する、ポリ(p‐フェニレンエーテル) (“PPE”と略記する)と、エポキシド、カルボキシル、酸無水物および酸エステル基から選ばれる官能基を担持する官能化ジエンエラストマーとを含む組成物の第２層。

予期に反して、この第２層の存在が、本発明の複合補強材が空気式タイヤにおいて広く使用されているもののようなジエンエラストマーマトリックスまたは組成物に直接(即ち、RFL接着剤または任意の他の接着剤無しで)且つ強力に接着することを確実にし得ることを見出した。
さらに、また、同じく予期に反して、接着特性は、通常の繊維RFL接着剤の使用と比較して極めて顕著に改良されている。

本発明のもう１つの主題は、上記複合補強材の製造方法でもあり、該方法は、少なくとも下記の工程を含む：
・補強用スレッドまたは各補強用スレッドを個々に、または複数のスレッドを集合的に、プラスのガラス転移温度を有する上記熱可塑性ポリマーの第１層で被覆する工程；
・ポリ(p‐フェニレンエーテル)と、エポキシド、カルボキシル、酸無水物および酸エステル基から選ばれる官能基を担持する官能化ジエンエラストマーとを含む組成物の第２層を、上記第１層上に付着させる工程；および、
・アッセンブリを熱‐酸化処理に供する工程。

また、本発明は、本発明の複合補強材の、ゴム物品または半製品、特に、空気式タイヤ、特に、乗用車タイプの自動車；SUV (“スポーツ用多目的車”)；二輪車(特に自転車およびオートバイ)；航空機；または、バン類、“重量”車両(即ち、地下鉄列車、バス、重量道路輸送車(トラック、トラクター、トレーラー)、農業用および土木工事機械のような道路外車両)、および他の輸送または操作用車両から選ばれる産業用車両に装着することを意図する空気式タイヤにおける補強用要素としての使用にも関する。

また、本発明は、それ自体、本発明に従う複合補強材を含む任意のゴム物品または半製品、特に、空気式タイヤにも関する。
本発明およびその利点は、以下の説明および実施態様をこれらの実施態様に関連する添付図面と一緒に考慮すれば容易に理解し得るであろう。

本発明に従う複合補強材の１つの例を、断面において略図的に示す。本発明に従う補強材のもう１つの例を、断面において略図的に示す。本発明に従う補強材のもう１つの例を、断面において略図的に示す。本発明に従う補強材のもう１つの例を、断面において略図的に示す。本発明に従う複合補強材を組込んでいる本発明に従うラジアルカーカス補強材を有する空気式タイヤを、半径断面において略図的に示す。

発明の詳細な説明
本説明においては、他で明確に断らない限り、示す百分率(%)は、全て質量％である。
さらにまた、“aとbの間”なる表現によって示される値の範囲は、いずれも、aよりも大きいから出発しbよりも小さいに至る値の範囲を示し(即ち、限界値aとbを除く)、一方、“a〜b”なる表現によって示される値の範囲は、いずれも、aから出発しbまでに至る値の範囲を意味する(即ち、厳格な限定値aおよびbを含む)。

不飽和ゴム組成物に硬化によって直接接着させることができ、且つ、特に、空気式タイヤのようなジエンゴム物品を補強するのに使用することができる本発明の複合補強材は、結果として、下記を含むという本質的な特徴を有する：
・少なくとも１本の補強用スレッド(即ち、１本以上の補強用スレッド)；
・上記スレッドもしくは各スレッドを個々に、または複数のスレッドを集合的に被覆する、ガラス転移温度がプラス(即ち、0℃よりも高い)である熱可塑性ポリマーの第１層；および、
・上記第１層を被覆する、一方の少なくとも１種のポリ(p‐フェニレンエーテル) (“PPE”)と、他方の、エポキシド、カルボキシル、酸無水物および酸エステル基から選ばれる官能基を担持する官能化ジエンエラストマーとを含む組成物の第２層。

換言すれば、本発明の複合補強材は、１本の補強用スレッドまたは複数本の補強用スレッドを含み、各補強用スレッドは、互いに接触する２つの異なるポリマーの重ね合せ層によって(個々にまたは集合的に)被覆されている。本発明の補強材の構造を、以下で詳細に説明する。

本出願においては、用語“補強用スレッド”は、一般に、その断面(この断面の形状、例えば、円形、楕円形、長方形、正方形、それとも平面形の如何にかかわらない)に対して大きい長さを有する任意の細長い要素を意味するものと理解されたい；このスレッドは、直線または非直線、例えば、撚り形または波形であり得る。

この補強用スレッドは、任意の既知の形状を有し得る。例えば、大直径(例えば、好ましくは50μm以上)の個々のモノフィラメント、個々のリボン、マルチフィラメント繊維(典型的には30μm未満の小直径を有する複数の個々のフィラメントからなる)、一緒に撚り合せた複数本の繊維から形成された織物合撚糸(textile folded yarn)、一緒にケーブル被覆または撚り合せた複数本の繊維またはモノフィラメントから形成された繊維または金属コード、或いは、例えば、一緒に集束させた、例えば直線または非直線いずれかの主方向に沿って配列させた複数本のこれらのモノフィラメント、繊維、合撚糸またはコードを含むバンドまたはストリップのようなスレッドの集合体、列であり得る。
上記または各補強用スレッドは、好ましくは5mmよりも小さい、特に、0.1〜2mmの範囲内の直径を有する。

好ましくは、上記補強用スレッドは、金属補強用スレッド、特に、タイヤ用のスチールコードにおいて使用する鋼線のような炭素鋼線である。しかしながら、他のタイプの鋼、例えば、ステンレススチールを使用することも勿論可能である。炭素鋼を使用する場合、その炭素含有量は、好ましくは0.4%と1.2%の間、特に0.5%と1.1%の間である。本発明は、特に、標準強度またはNT (“普通引張(Normal Tensile)”)強度、高強度またはHT (“高引張(High Tensile)”)強度、超高強度またはSHT (“超高引張(Super High Tensile)”)強度、或いは極超高強度またはUHT (“極超高引張(Ultra High Tensile)”)強度を有するスチールコードタイプの任意の鋼に当てはまる。

さらに好ましくは、上記金属補強用スレッドは、特に炭素鋼製の一緒に接合させた少なくとも２本(即ち、２本以上)の金属モノフィラメントを含むコードの形である。
上記の鋼は、黄銅または亜鉛の層のような接着性層でコーティングし得る。しかしながら、光沢のある、即ち、コーティングしていない鋼も有利に使用し得る。さらにまた、本発明によれば、本発明に従う金属補強材によって補強することを意図するゴム組成物は、もはや、その配合においてコバルト塩のような金属塩の使用を必要としない。

第１層即ち上記または各補強用スレッドを被覆するシーズは、定義によれば、好ましくは＋20℃よりも高い、より好ましくは＋30℃よりも高い、プラスのガラス転移温度(Tg)を有する熱可塑性ポリマーによって形成される。さらにまた、この熱可塑性ポリマーの融点(Tmで示す)は、上記補強用スレッドを形成する材料の性質(特に繊維または金属性質)に応じて、好ましくは100℃よりも高く、より好ましくは150℃よりも高く、特に200℃よりも高い。

この熱可塑性ポリマーは、好ましくは、ポリアミド、ポリエステルおよびポリイミドからなる群のうちから、特に、脂肪族ポリアミドおよびポリエステルからなる群のうちから選ばれる。ポリエステルのうちでは、例えば、PET (ポリエチレンテレフタレート)、PEN (ポリエチレンナフタレート)、PBT (ポリブチレンテレフタレート)、PBN (ポリブチレンナフタレート)、PPT (ポリプロピレンテレフタレート)およびPPN (ポリプロピレンナフタレート)を挙げることができる。脂肪族ポリアミドのうちでは、特に、ポリアミド4,6、6、6,6、11および12を挙げることができる。この熱可塑性ポリマーは、好ましくは脂肪族ポリアミド、より好ましくはポリアミド6,6(即ち、ナイロン‐6,6)である。

上記第１層を被覆する、即ち、上記第１層と直接接触する第２層は、以下で詳細に説明するジエンエラストマーと組合せて、少なくとも１種のポリ(p‐フェニレンエーテル)またはポリ(1,4‐フェニレンエーテル)ポリマー(PPEと略記する)を含むポリマー組成物によって形成される。
PPE熱可塑性ポリマーは、当業者等にとって周知であり、これらポリマーは、室温(20℃)で固体である樹脂である。好ましくは、本明細書において使用する上記PPEは、150℃よりも高い、より好ましくは180℃よりも高いガラス転移温度を有する。その数平均分子量(Mn)は、好ましくは5000g/モルと100000g/モルの間である。

数平均分子量(Mn)は、SEC (立体排除クロマトグラフィー)により、既知の方法で測定する。試験標本を、先ず、約1g/lの濃度でテトラヒドロフラン中に溶解し、その後、溶液を、0.45μmの有孔度を有するフィルター上で、注入前に濾過する。使用する装置は、WATERS Allianceクロマトグラフである。溶出溶媒はテトラヒドロフランであり、流量は0.7ml/分であり、系の温度は35℃であり、分析時間は90分である。４本のWATERS “STYRAGEL”カラムセット(HMW7カラム、HMW6Eカラムおよび２本のHT6Eカラム)を直列で使用する。ポリマー試験標本溶液の注入容量は、100μlである。検出器は、WATERS 2410示差屈折計であり、クロマトグラフデータを処理するその関連ソフトウェアは、WATERS MILLENNIUMシステムである。算出した平均分子量を、ポリスチレン標準によって得られた較正曲線と対比する。

本出願に記載した上記熱可塑性ポリマーおよびジエンエラストマーのガラス転移温度は、例えば、また、本出願において明記した特段の指摘を除いて、ASTM D3418 (1999年)規格に従い、DSC (示差走査熱量測定法)によって既知の方法で測定する。

本発明の複合補強材において使用し得るPPEポリマーの非限定的な例としては、特に、ポリ(2,6‐ジメチル‐1,4‐フェニレンエーテル)、ポリ(2,6‐ジメチル‐コ‐2,3,6‐トリメチル‐1,4‐フェニレンエーテル)、ポリ‐(2,3,6‐トリメチル‐1,4‐フェニレンエーテル)、ポリ(2,6‐ジエチル‐1,4‐フェニレンエーテル)、ポリ(2‐メチル‐6‐エチル‐1,4‐フェニレンエーテル)、ポリ(2‐メチル‐6‐プロピル‐1,4‐フェニレンエーテル)、ポリ‐(2,6‐ジプロピル‐1,4‐フェニレンエーテル)、ポリ(2‐エチル‐6‐プロピル‐1,4‐フェニレンエーテル)、ポリ(2,6‐ジラウリル‐1,4‐フェニレンエーテル)、ポリ(2,6‐ジフェニル‐1,4‐フェニレンエーテル)、ポリ(2,6‐ジメトキシ‐1,4‐フェニレンエーテル)、ポリ(1,6‐ジエトキシ‐1,4‐フェニレンエーテル)、ポリ(2‐メトキシ‐6‐エトキシ‐1,4‐フェニレンエーテル)、ポリ(2‐エチル‐6‐ステアリルオキシ‐1,4‐フェニレンエーテル)、ポリ(2,6‐ジクロロ‐1,4‐フェニレンエーテル)、ポリ(2‐メチル‐6‐フェニル‐1,4‐フェニレンエーテル)、ポリ(2‐エトキシ‐1,4‐フェニレンエーテル)、ポリ(2‐クロロ‐1,4‐フェニレンエーテル)、ポリ(2,6‐ジブロモ‐1,4‐フェニレンエーテル)、ポリ(3‐ブロモ‐2,6‐ジメチル‐1,4‐フェニレンエーテル)、これらそれぞれのコポリマー、並びにこれらのホモポリマーまたはコポリマーのブレンドからなる群から選ばれるポリマーを挙げることができる。

１つの特定の好ましい実施態様によれば、使用するPPEは、ポリフェニレンオキシド (または短縮してPPO)としても知られているポリ(2,6‐ジメチル‐1,4‐フェニレンエーテル)である。そのような商業的に入手可能なPPE即ちPPOポリマーは、例えば、Asahi Kasei社からの“Xyron S202”と称するPPEまたはSabic社からの“Noryl SA120”と称するPPEである。

好ましくは、本発明の複合補強材の第２層を形成する組成物においては、PPEポリマーの量を、PPEの質量含有量が、官能化ジエンエラストマーの質量含有量の0.02倍と2倍の間、より好ましくは0.10倍と1倍の間の量であるように調整する。推奨する最低値よりも低いと、上記複合補強材のゴムに対する接着性が低下し得、一方、上記の最高値よりも高いと、第２層を脆性化するリスクが存在する。

さらにまた、上記第２層を含むポリマー組成物は、官能化ジエンエラストマーを含み、このエラストマーは、エポキシド、カルボキシル、酸無水物および酸エステル基または官能基から選ばれる官能基を担持する。好ましくは、上記官能基は、エポキシド基である、即ち、上記ジエンエラストマーは、エポキシ化ジエンエラストマーである。
“ジエン”タイプの“エラストマー”または“ゴム”(２つの用語は、知られている通り、同義であって、互換的である)なる用語は、ジエンモノマー(共役型であり得るまたはあり得ない２個の炭素‐炭素二重結合を担持するモノマー)に少なくとも一部由来するエラストマー(即ち、ホモポリマーまたはコポリマー)を意味するものと理解すべきであることを思い起こされたい。

定義によれば、本出願においては熱可塑性エラストマーではなく、極めて多くの場合において、マイナス(即ち、0℃未満)であるTgを有するこれらのジエンエラストマーは、知られている通り、２つのカテゴリー、即ち、“本質的に不飽和”と称するジエンエラストマーおよび“本質的に飽和”と称するジエンエラストマーに分類し得る。例えば、EPDMタイプのジエン/α‐オレフィンコポリマーのようなブチルゴムは、常に15%(モル%)未満である、低いまたは極めて低いジエン起原単位含有量を有する本質的に飽和のジエンエラストマーのカテゴリーに属する。逆に、“本質的に不飽和のジエンエラストマー”なる表現は、15％(モル％)よりも多いジエン起原(共役ジエン類)の単位含有量を有する共役ジエンモノマーに少なくとも一部由来するジエンエラストマーを意味するものと理解されたい。“本質的に不飽和”のジエンエラストマーのカテゴリーにおいては、“高不飽和ジエンエラストマー”なる表現は、特に、50％よりも多いジエン起源(共役ジエン)の単位含有量を有するジエンエラストマーを意味するものと理解されたい。

好ましくは、高不飽和タイプの少なくとも１種のジエンエラストマー、特に、天然ゴム(NR)、合成ポリイソプレン(IR)、ポリブタジエン(BR)、ブタジエンコポリマー、イソプレンコポリマーおよびこれらのエラストマーの混合物からなる群のうちから選ばれるジエンエラストマーを使用する。そのようなコポリマーは、さらに好ましくは、ブタジエン/スチレン(SBR)コポリマー、イソプレン/ブタジエン(BIR)コポリマー、イソプレン/スチレン(SIR)コポリマー、イソプレン/ブタジエン/スチレン(SBIR)コポリマーおよびそのようなコポリマーの混合物からなる群から選ばれる。
上記ジエンエラストマーは、例えば、ブロック、ランダム、序列または微細序列ジエンエラストマーであり得、分散液中または溶液中で調製し得る。

以下は、好ましく適している：ポリブタジエン、特に、4%と80%の間の1,2‐単位含有量を有するポリブタジエンまたは80%よりも多いシス‐1,4‐単位含有量を有するポリブタジエン；ポリイソプレン；ブタジエン/スチレンコポリマー、特に、5質量％と50質量％の間、特に20質量％と40質量％の間のスチレン含有量、4％と65％の間のブタジエン成分1,2‐結合含有量および20％と80％の間のトランス‐1,4‐結合含有量を有するコポリマー；ブタジエン/イソプレンコポリマー、特に、5質量％と90質量％の間のイソプレン含有量および−40℃〜−80℃のガラス転移温度を有するコポリマー；または、イソプレン/スチレンコポリマー、特に、5質量％と50質量％の間のスチレン含有量および−25℃と−50℃の間のTgを有するコポリマー。

ブタジエン/スチレン/イソプレンコポリマーの場合は、5質量％と50質量％の間、特に10質量％と40質量％の間のスチレン含有量、15質量％と60質量％の間、特に20質量％と50質量％の間のイソプレン含有量、5質量％と50質量％の間、特に20質量％と40質量％の間のブタジエン含有量、4%と85%の間のブタジエン成分1,2‐単位含有量、6%と80%の間のブタジエン成分トランス‐1,4‐単位含有量、5％と70%の間のイソプレン成分1,2‐＋3,4‐単位含有量および10%と50%の間のイソプレン成分トランス‐1,4‐単位含有量を有するコポリマー、さらに一般的には、−20℃と−70℃の間のTgを有する任意のブタジエン/スチレン/イソプレンコポリマーが、特に適している。
さらにより好ましくは、SBRコポリマーを使用する。

本発明の複合補強材において使用するジエンエラストマーの第２の本質的な特徴は、このジエンエラストマーが、官能化されて、エポキシド、カルボキシル、酸無水物または酸エステルの各基または各官能基から選ばれる官能基を担持することである。
そのような官能化ジエンエラストマーおよびこれら官能化ジエンエラストマーの取得方法は、当業者にとって周知であって、商業的に入手可能である。カルボキシル基を担持するジエンエラストマーは、例えば、WO 01/92402号またはUS6815473号およびWO2004/096865号またはUS7312264号に記載されており；エポキシド基を担持するジエンエラストマーは、例えば、US2003/120007号またはEP0763564号およびUS6903165号またはEP1403287号に記載されている。

好ましくは、官能基はエポキシド基である、即ち、上記ジエンエラストマーは、エポキシ化ジエンエラストマーである。さらにより好ましくは、上記エポキシド化ジエンエラストマーは、エポキシ化天然ゴム(NR)、エポキシ化合成ポリイソプレン(IR)、好ましくは90％よりも多いシス‐1,4‐結合含有量を有するエポキシ化ポリブタジエン(BR)、エポキシ化ブタジエン/スチレン(SBR)コポリマーおよびこれらのエラストマーの混合物からなる群から選ばれる。

エポキシ化天然ゴム(“ENR”と略記する)は、例えば、知られている通り、例えばクロロヒドリンまたはブロモヒドリンに基づく方法或いは過酸化水素、アルキルヒドロペルオキシドまたは過酸(過酢酸または過ギ酸のような)に基づく方法による天然ゴムのエポキシ化によって得ることができる；そのようなENRは、例えば、Guthrie Polymer社から品名“ENR‐25”および“ENR‐50”(それぞれ、25％および50％のエポキシ化度)として販売されている。また、エポキシ化BRも、それ自体、周知であり、例えば、Sartomer社から品名“Poly Bd”(例えば、“Poly Bd 605E”)として販売されている。また、エポキシ化SBRも、当業者にとって周知のエポキシ化方法によって調製し得る。
さらにより好ましくは、エポキシ化SBRコポリマーを使用する。

上記の官能化ジエンエラストマーの官能化、特に、エポキシ化の度合(モル%)は、本発明の特定の実施態様に応じて、広い範囲で、好ましくは5％〜60％の範囲内で変動し得る。エポキシ化度が5％よりも低い場合、意図する技術的効果が不十分であるリスクを伴い、一方、60％よりも高いと、ポリマーの分子量が大幅に低下する。これら全ての理由により、官能化、特に、エポキシ化の度合は、より好ましくは、10％〜50％の範囲内である。

上記のエポキシ化ジエンエラストマーは、知られている通り、周囲温度(20℃)において固体である；用語“固体”は、遅くとも24時間後に、重力の作用のみで、周囲温度(20℃)において、収容されている容器の形状を最終的に取る能力を有さない任意の物質を意味するものと理解されたい。

特に液体タイプのエラストマーとは対照的に、これらの固形エラストマーは、極めて高い粘度に特徴を有する：100℃で測定し、ML (1＋4)で示す未硬化(即ち、未架橋)状態でのそのムーニー粘度は、好ましくは20よりも高く、より好ましくは30よりも高く、特に30と130の間である。規格ASTM D1646 (1999年)に記載されたような振動(oscillating)稠度計を、この測定においては使用する。測定は、次の原理に従って実施する：未硬化状態において(即ち、硬化前に)分析するサンプルを、所定の温度(例えば、100℃)に加熱した円筒状のチャンバー内で成形(形成)する。１分間の予熱後、ローターが試験標本内で2rpmにて回転し、この運動を維持するための仕事トルクを４分間の回転後に測定する。ムーニー粘度(ML 1+4)は、“ムーニー単位”(MU、１MU = 0.83ニュートン.メートル)で表す。また、これらの固形エラストマーは、知られている通り、エンタングルメント間のその質量よりも典型的に実質的に高い高分子量に特徴を有することも思い起こされたい。

また、上記の第２層またはポリマー組成物は、各種添加剤も、PPEの量に対して好ましくは30質量％未満、より好ましくは20質量％未満、さらにより好ましくは10質量％未満の量で含有し得る。そのような添加剤は、例えば、上述したエラストマーまたはポリマー以外のエラストマーまたはポリマーであり得る；これらのエラストマーまたはポリマーの添加によって、例えば、第２層の剛性を調節して、特に、上記第１と第２層間に存在し得る剛性勾配を小さくすることを意図する。また、そのような添加剤は、カーボンブラックまたはシリカのような補強用充填剤；非補強用または不活性充填剤；組成物を着色するのに使用し得る着色剤；オイルのような可塑剤；および、酸化防止剤、オゾン劣化防止剤、UV安定剤または他の安定剤のような保護剤であり得る。

本明細書に添付した図１は、本発明に従う複合補強材の第１の例を、断面において極めて略図的に示している(特定の縮尺で描いていない)。R‐1で示すこの複合補強材は、例えば、炭素鋼製の比較的大直径(例えば、0.10mmと0.50mmの間)を有する単一フィラメントまたはモノフィラメントからなる補強用スレッド(１０)からなり、スレッド(１０)は、例えば、ポリアミドまたはポリエステルから製造したプラスのガラス転移温度を有する熱可塑性ポリマーの第１層(１１)によって被覆されており、この層の最小厚は、図１にE_m1で示している。PPEと、官能化ジエンエラストマー、例えば、エポキシ化タイプのBR、SBRまたはNRとを含む組成物の第２層(１２)は、第１層(１１)を被覆しており、図１にE_m2で示す最小厚を有する。

図２は、本発明に従う複合補強材の第２の例を、断面において略図的に示している。R‐2で示すこの複合補強材は、例えば、炭素鋼製の一緒に撚り合せたまたはケーブル被覆した比較的大直径(例えば、0.10mmと0.50mmの間)を有する２本の単一フィラメントまたはモノフィラメント(２０a、２０b)から実際になる補強用スレッド(２０)からなっている。補強用スレッド(２０)は、例えば、ポリアミド6,6またはポリエステルから製造し、最小厚E_m1を有するプラスのガラス転移温度を有する熱可塑性ポリマーの第１層(２１)内に被覆されている。PPEと官能化ジエンエラストマー、例えば、エポキシ化BR、SBRまたはNRとを含む組成物の、E_m2の最小厚を有する第２層(２２)は、第１層(２１)を被覆している。

図３は、本発明に従う複合補強材のもう１つの例を、断面において略図的に示している。R‐３で示すこの複合補強材は、各々が、例えば、鋼または炭素製の一緒に撚り合せたまたはケーブル被覆した比較的大直径(例えば、0.10mmと0.50mmの間)を有する２本のモノフィラメント(３０a、３０b)からなる３本の補強用スレッド(３０)からなっている。例えば、上記３本の配列させた補強用スレッド(３０)によって形成したアッセンブリは、プラスのガラス転移温度を有する熱可塑性ポリマー、例えば、ポリアミドまたはポリエステル製の第１層(３１)によって被覆されている。PPEと官能化ジエンエラストマー、例えば、エポキシ化BR、SBRまたはNRとを含む組成物の第２層(３２)は、第１層(３１)を被覆している。

図４は、本発明に従う複合補強材のもう１つの例を、断面において略図的に示している。この複合補強材R‐４は、中心線またはコア線(４１a)と該中心線の周りにらせん状に一緒に巻付けた同じ直径を有する6本のフィラメント(４１b)とを有する(1本＋6本)構成のスチールコードからなる補強用スレッド(４０)を含む。この補強用スレッドまたはコード(４０)は、ポリアミド6,6の第１層(４２)で被覆されており、この第１層自体は、PPEと官能化ジエンエラストマー、例えば、エポキシ化BR、SBRまたはNRとを含む組成物の第２層(４３)によって被覆されている。

例えば、上記図１〜４において略図的に示している複合補強材のような本発明に従う複合補強材においては、上記２つの層の最小厚(E_m1およびE_m2)は、本発明の特定の製造条件に応じて、極めて広く変動し得る。
第１層の最小厚E_m1は、好ましくは1μmと2mmの間、より好ましくは10μmと1mmの間である。

本発明の特定の実施態様によれば、第２層の最小厚E_m2は、第１層の最小厚と同程度の数値を有し得るか(例えば1μmと2mmの間、特に10μmと1mmの間の厚さを有する厚い第２層の場合)、或いは明確に異なり得る。
本発明のもう１つの特定の実施態様によれば、第２層は、例えば、コーティング法またはスプレー法或いは他の薄または超薄付着法によって付着させ、例えば、0.02μmと10μmの間、特に0.05μmと0.5μmの間の厚さを有する薄いまたは超薄接着層によって形成させ得る。

複数本の補強用スレッドを本発明の複合補強材において使用する場合、第１および第２層は、例えば上記で説明した図１、２および４に示しているように、補強用スレッドの各々上に個々に付着させ得る(注：これらの補強用スレッドは、単一であっても或いは単一でなくてもよい)。しかしながら、第１および第２層は、例えば図３に示しているように、適切に整列させた、例えば、主方向に沿って配列させた複数本の補強用スレッド上に集合的に付着させてもよい。

本発明の複合補強材は、少なくとも下記の工程を含む特定の方法によって製造し得る：
・第１工程において、先ず、少なくとも１本(即ち、１本以上)の補強用スレッドを、プラスのガラス転移温度を有する熱可塑性ポリマーの上記第１層で被覆する；
・次に、第２工程において、PPEと官能化ジエンエラストマーとを含む組成物の第２層を、第１層上に付着させる；そして、
・最後に、アッセンブリを熱‐酸化処理に供する。

最初の２工程は、当業者にとって既知の方法で、インラインまたは他の方式で連続して実施し得る。例えば、これらの工程は、上記補強用スレッドまたは各補強用スレッド(個々にまたは集合的に受入れた)を、適切な温度に加熱した１個以上の押出ヘッド内の適切な直径のダイに通すか、或いは、適切な有機溶媒(または溶媒混合物)中に前以って(一緒にまたは別々に)溶解したPPEと官能化ジエンエラストマーとを収容するコーティング浴内に通すことからなる(後者の態様は、より好ましい実施態様を構成する)。

特定の好ましい実施態様によれば、上記補強用スレッドまたは各補強用スレッド(個々にまたは集合的に受入れた)を、例えば、誘導加熱によってまたはIR照射によって、上記熱可塑性ポリマーを給送する第１の押出ヘッドに通す前に予熱する。上記押出ヘッドを出た時点で、そのようにしてシーズした上記補強用スレッドまたは各補強用スレッドを、その場合、例えば、低温の空気または他のガスを使用して或いはスレッド(１本以上)を水浴に、次いで、乾燥工程に通すことによって、上記ポリマー層が固化するように十分に冷却する；その後、そのようにしてシーズし、冷却した上記補強用スレッドまたは各補強用スレッドを、PPEと官能化ジエンエラストマーの上記組成物で、適切な寸法のコーティング浴に通すことによって被覆する。

次の工程は、上記２つの層間の結合を改良することを意図する熱‐酸化処理からなる。用語“熱‐酸化処理”は、定義によれば、酸素、例えば、空気中の酸素の存在下での加熱処理を意味するものと理解されたい。そのような工程は、上記熱可塑性ポリマー第１層への上記第２層の最適の接着を得るのを可能にする(例えば、真空加熱処理は有効でないことが判明している)。この加熱処理において使用する温度は、より好ましい20秒と600秒の間の処理時間において、好ましくは150℃と300℃の間の温度である。

一例としては、約0.6mmの直径を有する補強用スレッド、例えば、一緒に撚り合せた直径0.3mmの２本の個々のモノフィラメントから単純になる金属コード(例えば、図２に示すような)を、約0.4mmに等しい最大厚を有するポリアミド6,6第１層で被覆して、約1mmの総直径を有するシーズした補強用スレッドを、２個のダイを含む押出/シーズ処理ライン上で得る；第１ダイ(カウンターダイまたは上流ダイ)は約0.7mmに等しい直径を有し、第２ダイ(または下流ダイ)は約0.1mmに等しい直径を有し、両ダイは約300℃に加熱した押出ヘッド内に置かれている。上記ポリアミドは、押出機内で290℃の温度で溶融し、そのようにして、シーズ処理ヘッドを通過するときの補強用スレッドを、典型的に数十cm³/分の押出ポンプ速度において典型的には数十m/分のスレッド操作速度で被覆する。この第１のシーズ処理ダイを出た時点で、スレッドを、上記ポリアミドがその非晶質状態に固化し凝固するための、低温水を充たした冷却タンク中に浸漬し、その後、例えば、巻取りリールをオーブン内で加熱することによって乾燥させる。

上述した第１シーズ処理工程においては、上記コード(補強用スレッド)を、有利には、押出ヘッドに通す前に、例えば、高周波発生器にまたは加熱用トンネルに通すことによって予熱する。
その後、ポリアミドでそのようにして被覆したスレッドを、PPEと官能化ジエンエラストマーの上記組成物によって、第２層において意図した厚さに適応させた１つの実施態様に従い被覆する。

例えば、第２層の意図する厚さが第１層の厚さより極めて実質的に小さく、例えば、数十ナノメートルに等しい場合、ポリアミドで被覆したスレッドは、例えば、数m/分または数十m/分の速度で、また、数cmまたは数十cmの長さに亘って、1kgの塊りでプレスし且つ適切な有機溶媒中に(例えば、トルエン中5％の濃度でもって)希釈したPPEと官能化ジエンエラストマー(例えば、エポキシ化BR、SBRまたはNR)を連続して吸収させた２枚のウールベーズ(wool baize)要素間を通り、この方法で、スレッド全体をPPEと官能化ジエンエラストマーの上記組成物の超薄層で被覆する。

第２の操作後、例えば、上述したコーティング浴を出ると、複合スレッドは、例えば長さ数メートルのトンネル炉を通り、その中で空気中の加熱処理を受ける。この処理温度は、例えば、場合に応じての数秒〜数分の処理時間において150℃と300℃の間である；処理時間が短いほど温度は高いことおよび上記加熱処理は、必ずしも、使用するポリマー材料に再溶融を或いは過剰の軟化をもたらす必要はないことを理解されたい。
そのようにして完成させた本発明の複合補強材は、有利には、例えば空気中で冷却して、あり得る望ましくない粘着問題を回避すると共に、最終の巻取りリール上に巻上げる。

当業者であれば、上記加熱処理の温度および時間を、本発明の特定の操作条件に応じて、特に製造した複合補強材の正確な性質に応じて、特に、上記処理が、個々に使用したモノフィラメント、数本のモノフィラメントまたはそのようなモノフィラメントの１群を含むコード或いはストリップのようなコードのいずれに対するのかに応じて、如何にして調整するかは承知していることであろう。
特に、当業者であれば、処理温度および処理時間を変更して、継続的な近似化により、本発明の特定の実施態様毎に最良の接着結果を得る操作条件を見出すという利益を有するであろう。

上記で説明した本発明に従う方法の工程には、必要に応じて、上記補強材、より正確には、そのPPEと官能化ジエンエラストマーの第２層を三次元架橋させて、その固有凝集力をさらに増進させる最終処理を追加し得る。この架橋は、任意の既知の方法によって、例えば、イオンまたは電子衝撃のような物理的架橋方法によって、或いは化学的架橋方法によって実施し得る。
また、架橋は、本発明の複合補強材により補強を意図する空気式タイヤ(または、より一般的にはゴム物品)を製造する間にも、そのようなタイヤ(または物品)を製造するのに使用するジエンゴム組成物中に存在し本発明の複合補強材と接触する固有の架橋系によっても生じ得る。

本発明の複合補強材は、直接、即ち、何らの追加の接着系を必要としないで、例えば空気式タイヤにおけるジエンゴムマトリックス用の補強要素として使用することができる。有利なことに、本発明の複合補強材は、全てのタイプの車両用の、特に、乗用車または重量車のような産業用車両用の空気式タイヤを補強するのに使用し得る。

１つの例として、本明細書に添付した図５は、乗用車用の本発明に従う空気式タイヤの半径断面を極めて略図的に示している(特定の縮尺に準じて描いていない)。
この空気式タイヤ１は、クラウン補強材即ちベルト６によって補強されたクラウン２、２つの側壁３および２つのビード４を有し、これらのビード４の各々は、ビードワイヤー５によって補強されている。クラウン２は、トレッド(この略図には示していない)が取付けられている。カーカス補強材７は、各ビード４内の２本のビード線５の周りに巻付けられており、この補強材７の上返し８は、例えば、タイヤ１の外側に向って位置しており、この場合、タイヤリム９上に取付けて示している。カーカス補強材７は、それ自体知られている通り、コード、いわゆる“ラジアル”コード、例えば、繊維または金属コードによって補強されている少なくとも１枚のプライからなる、即ち、これらのコードは、実際上、互いに平行に配置されて一方のビードから他方のビードに延びて円周正中面(２つのビード４からの中間距離に位置しクラウン補強材６の中央を通るタイヤの回転軸に対して垂直の面)と80°と90°の間の角度をなしている。

本発明のこの空気式タイヤ１は、例えば、そのクラウンまたはカーカス補強材の少なくとも１つが本発明に従う複合補強材を含むという本質的な特徴を有する。本発明のもう１つの実施可能な実施態様によれば、その実施態様は、本発明に従う複合補強材から製造し得るビードワイヤー５である。

本発明の実施態様
試験 1：複合補強材の製造
本発明に従うまたは従わない複合補強材を、先ず、以下の方法で製造した。出発補強用スレッドは、10mmのらせんピッチで一緒に撚り合せた直径0.30mmの２本の個々のスレッドまたはモノフィラメントからなる1×2本構造での標準鋼(0.7質量％の炭素含有量を有する)から製造された空気式タイヤ用のスチールコードであった。コード直径は0.6mmであった。

このコードを、ポリアミド6,6 (DuPont de Nemours社からのZYTEL E40 NC010；約260℃に等しい融点T_m)で被覆した、被覆は、押出‐シーズ処理ラインにおいて、上記コードを300℃の温度に加熱し且つ２個のダイ(直径0.63mmの上流ダイと直径0.92mmの下流ダイ)を含む押出ヘッドに通すことによって実施した。押出機(20cm³/分のポンプ速度)内で約290℃の温度に加熱したポリアミドは、そのようにして、30m/分の速度で通過する上記補強用スレッド(高周波発生器に通すことによって約280〜290℃に予熱した)を被覆した。シーズ処理ヘッドを出た時点で、得られた複合補強材を、5℃の水を充たした冷却用タンクに連続して移動し、ポリアミドが、空気ノズルを使用して乾燥させる前に、その非晶質状態に固化するようにした。

製造のこの段階は、そのポリアミド第１層でのみシーズされた初期スチールコードからなる対照複合補強材(従って、本発明に従わない)をもたらした。この対照複合補強材(R‐5で示す)は、約1.0mmの総直径(即ち、シーズした時点の)を有していた。

次に、第２工程において、エポキシ化ジエンエラストマーとPPE (Asahi Kasei社からの“Xyron S202”)のブレンド(質量比1：0.4)を含む組成物の第２層を、上記のようにシーズしたコード上に、数十ナノメートルの所望最小厚でもって以下の方法で付着させた。ポリアミド6,6で被覆した上記コードを、コーティング浴内で、約3m/分の速度で、また、約15cmの長さに亘って、1kgの質量でプレスし且つトルエン中で5質量％の濃度でもって希釈した上記エポキシ化ジエンエラストマーとPPEのブレンドを連続して吸収させた２枚のウールベーズ(wool baize)要素間に通して、この方法で、スレッド全体をPPEとエラストマーとの組成物の超薄層によって被覆した。その後、そのようにしてシーズした補強材を乾燥させて、蒸発により溶媒を除去した。

上記で使用した２種の熱可塑性ポリマー(ポリアミド6,6とPPE)のガラス転移温度は、それぞれ、約＋50℃および＋215℃に等しかった(例えば、以下の手順に従って測定した：Mettler Toledo社からの822‐2 DSC装置；ヘリウム雰囲気；室温(20℃)から100℃に予熱し(20℃/分で)、次いで、20℃/分にて−140℃から＋300℃までのDSC曲線を最終的に記録する前に、−140℃に急速冷却した試験標本)。

この第２のシーズ処理操作後、アッセンブリ(二重シーズ被覆した複合補強材)は、トンネル炉に、270℃の温度に加熱した周囲雰囲気において3m/分で通すことによって約100秒間の熱‐酸化処理を受けた。この製造の最終段階は、そのポリアミド第１層によって、さらに、上記PPEとエポキシ化ジエンエラストマーとのその第２層によってシーズされた初期スチールコードからなる本発明に従う複合補強材をもたらした。この方法で製造した本発明に従う複合補強材(図２に略図的に示しているような補強材R‐2)は、約1mmの最終総直径を有していた。

この試験における熱‐酸化処理の最良の操作条件を決定するために、４通りの処理時間(50秒、100秒、200秒および400秒)における160℃から280℃までの温度範囲を、前以って検証した。
これらの製造試験中、２種の異なるエポキシ化ジエンエラストマー、即ち、エポキシ化ポリブタジエン(BR) (Daicel Chemical Industries社からの“Epolead”PB3600：約28％(モル％)に等しいエポキシ化度)およびエポキシ化SBR (約15％(モル％)に等しいエポキシ化度；−35℃に等しいTg；27％のスチレン、42％の1,4‐結合および16％の1,2‐結合)を使用した。

試験 2：接着試験
その後、ゴムと上記で製造した複合補強材との結合の質を、上記補強材を加硫物とも称する加硫ゴム組成物から引き抜くのに要する力を測定する試験によって評価した。このゴム組成物は、天然ゴム、カーボンブラックおよび標準添加剤をベースとする、金属タイヤベルトプライのカレンダー加工において使用する通常の組成物であった。

加硫物は、200mm×4.5mmを計測し3.5mmの厚さを有し、硬化前に互いに対して適用した２枚のシーズからなるゴムブロックであった(得られたブロックの厚さは、その場合、7mmであった)。このブロックの引抜きにおいては、複合補強材(総計で15本のストランド)を未硬化状態の２枚のゴムシートの間に等間隔で離して閉じ込め、各複合補強材の一端がこれらのシートのいずれかの側面上にその後の引張試験のための十分な量突出するようにした。その後、上記補強材を含むブロックを適切なモールド内に入れ、次いで、圧力下に硬化させた。当業者の裁量に委ねる硬化温度および硬化時間を、意図する試験条件に適応させた。例えば、本例においては、ブロックを、16バールの圧力下に160℃で15分間硬化させた。

硬化させた後、そのように加硫ブロックと15本の補強材からなる試験標本を適切な引張試験装置の顎の間に置いて各補強材をゴムから所定の引張速度および所定の温度(例えば、本例においては、それぞれ、50mm/分および20℃)で個々に引張った。接着レベルは、補強材を試験標本から引抜くための引抜き力(F_maxで示す)を測定することによって特性決定した(このレベルは、15回の引張試験の平均である)。

本発明の複合補強材は、RFL接着剤を(またはあらゆる他の接着剤も)含有しないという事実にもかかわらず、ナイロンシーズ被覆対照複合補強材(R‐5)について測定し、また、通常のRFL接着剤を使用して結合させた対照引抜き力よりも常に高い、特段に高く予期に反した引抜き力F_maxを有することが判明した；周囲温度(25℃)において、また、対照複合補強材R‐5における100に等しい相対的基準値に対して、PPEとそれぞれエポキシ化BRおよびSBRとから製造した第２層を有する本発明の各複合補強材は、対照複合補強材R‐5と比較して、25％(エポキシ化BR)および150％(エポキシ化SBR)増進している引抜き力F_maxを有していた。
同じ試験条件下において、ナイロンでシーズ被覆したがRFL接着剤(またはあらゆる他の接着剤)を含有しない対照複合補強材(R‐5)は、ゴムへの接着を示さなかった(実際にゼロの引抜き力)。

結論として、その自己接着性故に、本発明の複合補強材は、得られた極めて高い接着レベルにより、ポリアミドまたはポリエステルのような熱可塑性材料でシーズ被覆し、知られている通り、ゴムに接着するのを確保するためにはRFL接着剤の使用を必要とする従来技術の複合補強材に対する特に有用な代替品を構成する。
さらに、本発明は以下の態様であり得る。
〔１〕下記を含むことを特徴とする、複合補強材：
・１本以上の補強用スレッド；
・前記スレッドもしくは各スレッドを個々に、または複数のスレッドを集合的に被覆する、ガラス転移温度がプラスである熱可塑性ポリマーの第１層；および、
・前記第１層を被覆する、ポリ(p‐フェニレンエーテル) (“PPE”)と、エポキシド、カルボキシル、酸無水物および酸エステル基から選ばれる官能基を担持する官能化ジエン
エラストマーとを含む組成物の第２層。
〔２〕前記熱可塑性ポリマーのガラス転移温度が、＋20℃よりも高い、前記〔１〕記載の補強材。
〔３〕前記熱可塑性ポリマーが、脂肪族ポリアミドまたはポリエステルである、前記〔１〕および〔２〕のいずれか記載の補強材。
〔４〕前記熱可塑性ポリマーが、ポリアミド6,6である、前記〔３〕記載の補強材。
〔５〕前記PPEが、150℃よりも高い、好ましくは180℃よりも高いガラス転移温度を有する、前記〔１〕〜〔４〕のいずれか１項記載の補強材。
〔６〕前記PPEが、ポリ(2,6‐ジメチル−1,4‐フェニレンエーテル)である、前記〔１〕〜〔５〕のいずれか１項記載の補強材。
〔７〕前記ジエンエラストマーが、天然ゴム、合成ポリイソプレン、ポリブタジエン、ブタジエンコポリマー、イソプレンコポリマーおよびこれらのエラストマーの混合物からなる群から選ばれる、前記〔１〕〜〔６〕のいずれか１項記載の補強材。
〔８〕前記ジエンエラストマーが、エポキシ化ジエンエラストマーである、前記〔１〕〜〔７〕のいずれか１項記載の補強材。
〔９〕前記ジエンエラストマーが、天然ゴムまたは合成ポリイソプレンである、前記〔８〕記載の補強材。
〔１０〕前記ジエンエラストマーが、ポリブタジエンまたはブタジエン/スチレンコポリマーである、前記〔８〕記載の補強材。
〔１１〕前記ジエンエラストマーが、スチレン/ブタジエンコポリマーである、前記〔１〕〜〔８〕のいずれか１項記載の補強材。
〔１２〕前記第１層の最小厚が、1μmと2mmの間である、前記〔１〕〜〔１１〕のいずれか１項記載の補強材。
〔１３〕前記第２層の最小厚が、0.02μm〜10μmの範囲内にある、前記〔１〕〜〔１２〕のいずれか１項記載の補強材。
〔１４〕前記補強用スレッドが、好ましくはコード形の金属線である、前記〔１〕〜〔１３〕のいずれか１項記載の補強材。
〔１５〕前記金属線が、炭素鋼線である、前記〔１４〕項記載の補強材。
〔１６〕前記〔１〕〜〔１５〕のいずれか１項記載の複合補強材を含むゴム物品または半製品。
〔１７〕前記〔１〕〜〔１５〕のいずれか１項記載の複合補強材を含む空気式タイヤ。
〔１８〕少なくとも下記の工程を含むことを特徴とする、前記〔１〕〜〔１５〕のいずれか１項記載の複合補強材の製造方法：
・補強用スレッドまたは各補強用スレッドを個々に、または複数の補強用スレッドを集合的に、プラスのガラス転移温度を有する前記熱可塑性ポリマーの第１層で被覆する工程；
・ポリ(p‐フェニレンエーテル) (“PPE”)と、エポキシド、カルボキシル、酸無水物および酸エステル基から選ばれる官能基を担持する官能化ジエンエラストマーとを含む組
成物の第２層を、前記第１層上に付着させる工程；および、
・アッセンブリを熱‐酸化処理に供する工程。
〔１９〕前記複合補強材を架橋工程をさらに含む、前記〔１８〕記載の方法。

R‐1 本発明に従う複合補強材の第１の例
(１０) 補強用スレッド
(１１) プラスのガラス転移温度を有する熱可塑性ポリマーの第１層
(１２) PPEと官能化ジエンエラストマーを含む組成物の第２層
E_m1 第１層の最小厚
E_m2 第２層の最小厚
R‐2 本発明に従う複合補強材の第２の例
(２０) 補強用スレッド
(２０a、２０b) 単一フィラメントまたはモノフィラメント
(２１) プラスのガラス転移温度を有する熱可塑性ポリマーの第１層
(２２) PPEと官能化ジエンエラストマーを含む組成物の第２層
E_m1 第１層の最小厚
E_m2 第２層の最小厚
R‐3 本発明に従う複合補強材のもう１つの例
(３０) 補強用スレッド
(３０a、３０b) モノフィラメント
(３１) プラスのガラス転移温度を有する熱可塑性ポリマーの第１層
(３２) PPEと官能化ジエンエラストマーを含む組成物の第２層
R‐4 本発明に従う複合補強材のもう１つの例
(４０) 補強用スレッド
(４１a) 中心またはコア線
(４１b) 同じ直径を有する6本のフィラメント
(４２) 6,6 ポリアミドの第１層
(４３) PPEと官能化ジエンエラストマーを含む組成物の第２層
１空気式タイヤ
２クラウン
３側壁
４ビード
５ビードワイヤー
６クラウン補強材(ベルト)
７カーカス補強材
８カーカス補強材の上返し
９タイヤリム

Claims

・１本以上の補強用スレッド；
・前記スレッドもしくは各スレッドを個々に、または複数のスレッドを集合的に被覆する、ガラス転移温度がプラスである熱可塑性ポリマーの第１層；および、
・前記第１層を被覆する、ポリ(p‐フェニレンエーテル) (“PPE”)と、エポキシド、カルボキシル、酸無水物および酸エステル基から選ばれる官能基を担持する官能化ジエンエラストマーとを含む組成物の第２層、
を含む複合補強材であって、前記官能化ジエンエラストマーが、エポキシド、カルボキシル、酸無水物および酸エステル基から選ばれる官能基を担持する官能化不飽和熱可塑性スチレンエラストマーではないことを特徴とする、複合補強材。
前記熱可塑性ポリマーのガラス転移温度が、＋20℃よりも高い、請求項１記載の補強材。
前記熱可塑性ポリマーが、脂肪族ポリアミドまたはポリエステルである、請求項１および２のいずれか記載の補強材。
前記熱可塑性ポリマーが、ポリアミド6,6である、請求項３記載の補強材。
前記PPEが、150℃よりも高いガラス転移温度を有する、請求項１〜４のいずれか１項記載の補強材。
前記PPEが、ポリ(2,6‐ジメチル−1,4‐フェニレンエーテル)である、請求項１〜５のいずれか１項記載の補強材。
前記ジエンエラストマーが、天然ゴム、合成ポリイソプレン、ポリブタジエン、ブタジエンコポリマー、イソプレンコポリマーおよびこれらのエラストマーの混合物からなる群から選ばれる、請求項１〜６のいずれか１項記載の補強材。
前記ジエンエラストマーが、エポキシ化ジエンエラストマーである、請求項１〜７のいずれか１項記載の補強材。
前記ジエンエラストマーが、スチレン/ブタジエンコポリマーである、請求項１〜８のいずれか１項記載の補強材。
前記補強用スレッドが、金属線である、請求項１〜９のいずれか１項記載の補強材。
請求項１〜１０のいずれか１項記載の複合補強材を含むゴム物品または半製品。
請求項１〜１０のいずれか１項記載の複合補強材を含む空気式タイヤ。
少なくとも下記の工程を含むことを特徴とする、請求項１〜１０のいずれか１項記載の複合補強材の製造方法：
・補強用スレッドまたは各補強用スレッドを個々に、または複数の補強用スレッドを集合的に、プラスのガラス転移温度を有する前記熱可塑性ポリマーの第１層で被覆する工程；
・ポリ(p‐フェニレンエーテル) (“PPE”)と、エポキシド、カルボキシル、酸無水物および酸エステル基から選ばれる官能基を担持する官能化ジエンエラストマーとを含む組成物の第２層を、前記第１層上に付着させる工程；および、
・アッセンブリを熱‐酸化処理に供する工程。