JP5807422B2 - 車両用電源制御システム - Google Patents

Description

本発明は、車両用電源制御システムに係り、特に、車両が駆動時と回生時との間の切り替わり時にサージ電圧が発生しやすい車両の電源制御システムに関する。

駆動装置として回転電機を搭載する車両には、蓄電装置と回転電機との間に、電圧変換器とインバータ回路が設けられる。インバータ回路は、車両駆動時には蓄電装置から電力の供給を受けて回転電機を駆動し、車両が制動時には、その回生エネルギを回収して蓄電装置を充電する。電圧変換器は、蓄電装置の端子間電圧とインバータ回路の直流電圧との間の電圧変換を行う。例えば、車両駆動時には蓄電装置の端子間電圧を昇圧してインバータ回路に供給し、車両が制動時には回生電力の電圧を降圧して蓄電装置に供給する。

インバータ回路と電圧変換器にはＩＧＢＴ（Ｉｎｓｕｌａｔｅｄ Ｇａｔｅ Ｂｉｐｏｌａｒ Ｔｒａｎｓｉｓｔｏｒ）が用いられるが、その電流遮断時、あるいは電流の方向が変わるときに、パルス状のサージ電圧が発生し得ることが知られている。

例えば、特許文献１には、インバータを用いる電動機制御装置において、インバータを構成するＩＧＢＴが大電流を高速で遮断するときにサージ電圧が発生するので、サージ電圧検出回路とサージ電圧が異常か否かを判定する異常判定回路を設けることが述べられている。そして、サージ電圧が異常のときは、直流電圧を低下させるのではなく、トルク制限をかけて、ＩＧＢＴに通流する電流を制限し、サージ電圧を抑制するように電流−電圧の軌跡を制限することが開示されている。

特許文献２には、回転電機の制御装置として、電圧変換部と、２つの周波数変換部の合計３つの回路についてサージ電圧を抑制する方法が述べられている。ここでは、それぞれのスイッチング素子の素子温度から素子耐圧を求め、一方でコレクタ電流からサージ電圧を求め、素子耐圧からサージ電圧を差し引いて、それぞれの駆動電圧の制限値を算出する。これによって、サージ電圧による素子破壊を防止する。そして、３つの回路についてそれぞれ算出された３つの制限値のうち、もっとも低い制限値を共通制限値とし、共通制限値より小さい制限値の回路については、その余裕の範囲でスイッチング速度を上げて、スイッチング効率を向上させることが開示されている。

特許文献３には、上アームスイッチング素子と下アームスイッチング素子を用いてリアクトルを流れる電流の方向を変え、昇圧と降圧を行う電圧変換装置において、サージ電圧を抑制するために、リアクトルを流れる電流の方向を検出する電流センサを設けることが述べられている。ここでは、上アームスイッチング素子と下アームスイッチング素子が共にオンとならないようにデッドタイムを設けると、リアクトルを流れる電流の方向が変わるところで、実デューティ比が不連続に変化してサージ電圧が発生することを指摘している。そこで、電流センサでリアクトルを流れる電流が昇圧のための正方向から降圧のための負方向に変化する期間の間、実デューティ比を変化させないようにすることが述べられている。

特開２００４−２３６３７１号公報 特開２００９−２４００３９号公報 特開２００７−２１５３８１号公報

サージ電圧は一時的な高圧であるが、ＩＧＢＴやコンデンサ等の素子の損傷を防ぐために、これらの素子の耐圧を超えないようにされる。例えば、特許文献１のように、サージ電圧を考慮してトルク制限が行われる。また、特許文献３のように、電圧変換器のリアクトル電流を検出し、例えば、リアクトル電流の方向が変わるときに電圧変換器のデューティ比が変わらないようにする。

電圧変換器は、蓄電装置の端子間電圧とインバータ回路の直流電圧との間の電圧変換が予め指示された通りに行われるように、蓄電装置の端子間電圧Ｖ_Lとインバータ回路の直流電圧Ｖ_Hの電圧フィードバックが行われる。これに加えて、特許文献３に述べられているようなリアクトル電流Ｉ_Lの電流フィードバックを行えば、電圧変換器のところにおけるサージ電圧の発生防止制御を効果的に行うことが可能である。しかし、このようなシステムで、リアクトル電流検出に故障が生じて、電圧フィードバックのみとなると、そのままではサージ電圧の発生防止が困難となる。

本発明の目的は、サージ電圧の発生を効果的に抑制できる車両用電源制御システムを提供することである。他の目的は、リアクトル電流の検出が行われないときでもサージ電圧の発生を効果的に抑制できる車両用電源制御システムを提供することである。以下の手段は、少なくとも上記目的の少なくとも１つに貢献する。

本発明に係る車両用電源制御システムは、蓄電装置と、蓄電装置から電力の供給を受けるときは車両を駆動する電動機として機能し、車両が制動されるときは回生エネルギを回収する発電機として機能する回転電機と、回転電機に接続されるインバータ回路と、蓄電装置とインバータ回路の間に接続配置され、スイッチング素子とリアクトルを含み、蓄電装置の端子間電圧とインバータ回路の直流電圧との間の電圧変換を行う電圧変換器と、回転電機が電動機として機能する力行状態から発電機として機能する回生状態に切り替わる前後の期間、および回生状態から力行状態に切り替わる前後の期間において、インバータ回路の直流電圧を予め定めた遷移期間の間、予め定めた低減電圧だけ低減する電圧低減処理を行って、その期間におけるサージ電圧の発生を抑制する制御装置と、を備え、予め定めた遷移期間は、電圧変換器とインバータ回路の間に設けられる平滑コンデンサの容量値と、サージ電圧のパルス幅の予測値に基づいて設定され、予め定めた低減電圧は、サージ電圧のピーク電圧の予測値に基づいて設定されることを特徴とする。

また、本発明に係る車両用電源制御システムにおいて、リアクトルの電流を検出する電流検出器を備え、制御装置は、電流検出器のデータに基づいて、サージ電圧の発生を抑制する制御を行い、電流検出器が異常であることを検出したときには、電圧低減処理を行うことが好ましい。

上記構成により、車両用電源制御システムは、回転電機が電動機として機能する力行状態から発電機として機能する回生状態に切り替わる前後の期間、および回生状態から力行状態に切り替わる前後の期間において、インバータ回路の直流電圧を予め定めた遷移期間の間、予め定めた低減電圧だけ低減する電圧低減処理を行う。力行状態から回生状態に切り替わるとき、または回生状態から力行状態に切り替わるときに、サージ電圧が発生しやすい。そこで、そのサージ電圧が発生しやすいときにインバータ回路の直流電圧を低減することで、（インバータ回路の直流電圧＋サージ電圧）が素子の耐圧を超さないようにできる。

また、このように、サージ電圧が発生する期間に限定してインバータ回路の直流電圧を低減させるので、インバータ回路の直流電圧をサージ電圧の波高電圧値分だけ全期間にわたって一律に低減させることに比較すると、回転電機の駆動能力、回生能力を全体的に高く維持できる。

また、車両用電源制御システムにおいて、リアクトルの電流を検出する電流検出部が異常であることを検出したときに、電圧低減処理を行う。回転電機の力行状態と回生状態の区別は、リアクトル電流以外の手段でも検出できる。例えば、トルク指令値が正の値か負の値かで区別でき、あるいは、回転電機の駆動コイルに流れる電流の方向からも力行状態か回生状態か区別できる。これらの方法を用いて回転電機の力行状態と回生状態を区別することで、リアクトル電流の検出が行われないときでもサージ電圧の発生を効果的に抑制できる。

本発明に係る実施の形態の車両用電源制御システムの構成を示す図である。 本発明に係る実施の形態の車両用電源制御システムにおいて、電圧低減処理の様子を示す図である。 本発明に係る実施の形態の車両用電源制御システムの作用効果を、従来技術の作用効果と比較する図である。

以下に図面を用いて本発明に係る実施の形態につき、詳細に説明する。以下では、１つの回転電機が搭載されるハイブリッド車両用の電源制御システムを説明するが、回転電機は２台以上搭載されるものとしてもよい。

また、電源制御システムの電源部として、蓄電装置、システムメインリレー、電圧変換器、平滑コンデンサ、インバータ回路を含むものとして説明するが、これは主たる構成要素を述べたもので、必要に応じ、これらの構成要素を省略してもよく、これら以外の構成要素を含むものとしてもよい。例えば、システムメインリレーを省略し、他の方式の接続遮断装置としてもよく、また、低電圧インバータ回路、ＤＣ／ＤＣコンバータ等を含むものとしてもよい。

以下では、全ての図面において同様の要素には同一の符号を付し、重複する説明を省略する。また、本文中の説明においては、必要に応じそれ以前に述べた符号を用いるものとする。

図１は、車両用電源制御システム１０の全体の構成を示す図である。この車両用電源制御システム１０は、ハイブリッド車両に搭載される回転電機１２に接続される電源部の動作を制御するシステムである。車両用電源制御システム１０は、回転電機１２と電源部と制御装置４０を含んで構成される。電源部は、図１で、回転電機１２と制御装置４０以外の部分で、蓄電装置１４、システムメインリレー１６、電圧変換器３０、インバータ回路１８が主な構成要素である。

回転電機１２は、ハイブリッド車両に搭載されるモータ・ジェネレータ（Ｍ／Ｇ）であって、インバータ回路１８を含む電源部から電力が供給されるときは電動機として機能し、図示されていないエンジンによる駆動時、あるいはハイブリッド車両の制動時には発電機として機能する３相同期型回転電機である。ここでは、電動機として機能する状態を、駆動状態あるいは力行状態と呼び、発電機として機能する状態を制動状態あるいは回生状態と呼ぶことにする。

電源部を構成する蓄電装置１４は、充放電可能な高電圧用２次電池である。具体的には、約２００Ｖから約３００Ｖの端子電圧を有するリチウムイオン組電池である。組電池は、単電池または電池セルと呼ばれる端子電圧が１Ｖから数Ｖの電池を複数個組み合わせて、上記の所定の端子電圧を得るようにしたものである。

システムメインリレー１６は、電源部において、蓄電装置１４と他の構成要素との間を接続または遮断するリレー装置である。蓄電装置１４は上記のように高電圧であるので、遮断から接続、あるいは接続から遮断するときのタイミングによっては、アーク放電が生じ、リレー装置が固着することが生じ得る。そのために、システムメインリレー１６は、複数のリレーおよび図示されていない抵抗素子等を組み合わせ、接続あるいは遮断のタイミングを適当にずらすことが行われる。図１では、蓄電装置１４の正極側母線と負極側母線のそれぞれに直列にリレーが配置されてシステムメインリレー１６が構成されることが示される。

電圧変換器３０は、蓄電装置１４とインバータ回路１８の間に配置され、リアクトル３２とスイッチング素子３４，３６とスイッチング素子３４，３６のそれぞれに逆接続されるダイオード素子を含んで構成される。電圧変換器３０は、蓄電装置１４の端子間電圧とインバータ回路１８の直流電圧との間の電圧変換を行う機能を有する。電圧変換機能としては、蓄電装置１４側の電圧をリアクトル３２のエネルギ蓄積作用を利用して昇圧しインバータ回路１８側に供給する昇圧機能と、インバータ回路１８側からの電力を蓄電装置１４側に降圧して充電電力として供給する降圧機能とを有する。

平滑コンデンサ２０は、電圧変換器３０から見て蓄電装置１４の側に設けられるもので、蓄電装置１４側の電圧、電流を平滑化する機能を有する。平滑コンデンサ２０は、蓄電装置１４の正極側母線と負極側母線の間に設けられる。平滑コンデンサ２０と並列に設けられる電圧検出器２２は、蓄電装置１４側の正極側母線と負極側母線の間の電圧、つまり蓄電装置１４の端子間電圧Ｖ_Lを検出する電圧検出部である。検出されたデータは、適当な信号線で制御装置４０に伝送される。

平滑コンデンサ２４は、電圧変換器３０から見てインバータ回路１８の側に設けられるもので、インバータ回路１８側の電圧、電流を平滑化する機能を有する。平滑コンデンサ２４は、インバータ回路１８の正極側母線と負極側母線の間に設けられる。平滑コンデンサ２４と並列に設けられる電圧検出器２６は、インバータ回路１８側の正極側母線と負極側母線の間の電圧Ｖ_Lを検出する電圧検出部である。検出されたデータは、適当な信号線で制御装置４０に伝送される。なお、この電圧Ｖ_Hはシステム電圧と呼ばれる。

蓄電装置１４の両端子間の電圧Ｖ_Lと、インバータ回路１８のシステム電圧Ｖ_Hとの比は、昇圧比と呼ばれる。例えば、昇圧比＝１とは、電圧変換器３０を作動させず、蓄電装置１４の電圧Ｖ_Lをそのままインバータ回路１８のシステム電圧Ｖ_Hとして供給するものである。昇圧比＝２は、蓄電装置１４の電圧Ｖ_Lを２８８Ｖとすれば、これを５７６Ｖに昇圧して、インバータ回路１８にシステム電圧Ｖ_Hとして供給するものである。昇圧比の制御は、電圧Ｖ_L，Ｖ_Hの電圧フィードバックを受けて、制御装置４０の昇降圧指令実行部４２の制御の下で、スイッチング素子３４，３６のオン・オフのデューティ比等を変更することで行われる。

電圧変換器３０の昇圧機能は、スイッチング素子３６をオフとし、スイッチング素子３４をオンとして、蓄電装置１４の正極側母線−リアクトル３２−スイッチング素子３４−平滑コンデンサ２４の経路で電流が流れることで行われる。すなわち、回転電機１２が電動機として機能する力行状態のときは、リアクトル３２には、蓄電装置１４側からインバータ回路１８側に向かう方向に電流が流れる。

一方、電圧変換器３０の降圧機能は、スイッチング素子３４をオフとし、スイッチング素子３６をオンとして、蓄電装置１４の負極側母線−スイッチング素子３６−リアクトル３２−平滑コンデンサ２０の経路で電流が流れることで行われる。すなわち、回転電機１２が発電機として機能する回生状態のときは、リアクトル３２には、インバータ回路１８側の方から蓄電装置１４側に向かって電流が流れる。

電圧変換器３０において、リアクトル３２に直列に配置接続される電流検出器３８は、リアクトル３２を流れる電流の方向、大きさを検出する電流検出部である。検出されたデータは、適当な信号線で制御装置４０に伝送される。

電流検出器３８の検出データを利用することで、回転電機１２が力行状態にあるか回生状態にあるか、その２つの状態が切り替わる状態にあるか等を判断できる。電圧変換器３０の出力においてサージ電圧が発生しやすいのは、回転電機１２が力行状態から回生状態に切り替わる前後の期間、および回生状態から力行状態に切り替わる前後の期間である。したがって、電流検出器３８のデータに基づいて、サージ電圧の発生を抑制する制御を行うことができることになる。

インバータ回路１８は、回転電機１２に接続される回路で、複数のスイッチング素子とそれぞれのスイッチング素子に逆接続されるダイオード素子を含んで構成される。インバータ回路１８は、交流電力と直流電力との間の電力変換を行う機能を有する。すなわち、インバータ回路１８は、回転電機１２を発電機として機能させるときは、回転電機１２からの交流３相回生電力を直流電力に変換し、蓄電装置１４側に充電電流として供給する交直変換機能を有する。また、回転電機１２を電動機として機能させるときは、蓄電装置１４側からの直流電力を交流３相駆動電力に変換し、回転電機１２に交流駆動電力として供給する直交変換機能を有する。

制御装置４０は、車両用電源制御システム１０を構成する各要素の動作を全体的に制御する機能を有する装置である。ここでは特に、電圧変換器３０の昇降圧制御を行う機能を有する。上記のように、制御装置４０には、電圧検出器２２，２６から電圧Ｖ_L，Ｖ_Hの電圧フィードバックがなされる。そこで、図示されていない統括制御装置からのシステム電圧指令値Ｖ_H ^*を受けて、昇降圧指令実行部４２は、システム電圧Ｖ_Hをその指令値に合わせる制御を実行する機能を有する。

また、制御装置４０は、電圧変換器３０の出力におけるサージ電圧を抑制する制御を行う機能を有する。上記のように、制御装置４０には、電流検出器３８からリアクトル３２を流れる電流の情報が伝送される。この電流検出器３８のデータに基づいて、サージ電圧の発生を抑制する制御を行うことができる。ところで、仮に、電流検出器３８が異常となって、リアクトル３２に流れる電流の情報が制御装置４０に伝送されないとすると、制御装置４０には、電圧Ｖ_L，Ｖ_Hの電圧フィードバック情報のみとなるので、サージ電圧の抑制制御が十分に行えない。これが本発明の解決しようとする課題である。

そこで、制御装置４０は、電流検出器３８が異常であることを検出したときに、回転電機１２の状態が力行から回生へ、あるいは回生から力行への切り替わりかどうかを判定する力行回生判定部４４と、力行から回生へ、あるいは回生から力行への切り替わりであると判定されるときに、システム電圧指令値Ｖ_H ^*を予め定めた遷移期間の間だけ、予め定めたΔＶ_Hだけ低減する電圧低減処理部４６を含んで構成される。

かかる制御装置４０は、車両の搭載に適したコンピュータで構成することができる。また、上記の機能は、ソフトウェアを実行することで実現でき、具体的には、サージ電圧抑制プログラムを実行することで実現できる。上記機能の一部をハードウェアで実現するものとしてもよい。

上記構成の作用、特に制御装置４０の各機能について、図２と図３を用いてさらに詳細に説明する。図２の上段の図は、回転電機１２の状態が力行から回生へ、あるいは回生から力行への切り替わりを示す図で、下段の図は、システム電圧指令値Ｖ_H ^*の変化を示す図である。横軸は共に時間である。

図２の上段の図（ａ）の縦軸は、図１では図示されていない統括制御装置から与えられる回転電機１２に対するトルク指令Ｔ^*が取られている。これは、電流検出器３８が異常であると、リアクトル３２に流れる電流の情報が取得できないため、回転電機１２が力行状態にあるか回生状態にあるかを取得する手段としてトルク指令Ｔ^*を用いるものとしたためである。トルク指令Ｔ^*は、回転電機１２に力行指令を与えるときはＴ^*が正の値となり、回生指令を与えるときはＴ^*が負の値となる。したがって、Ｔ^*が正の値から負の値に向かって遷移するときが、回転電機１２が力行状態から回生状態へ遷移するときであり、Ｔ^*が負の値から正の値に向かって遷移するときが、回転電機１２が回生状態から力行状態へ遷移するときとなる。

図２（ａ）では、トルク指令Ｔ^*について、０近辺に正の閾値としてＴ₂ ^*、負の閾値としてＴ₁ ^*が設定されている。この２つの閾値は、電圧変換器３０の出力においてサージ電圧が発生しやすい期間がどこかの予測に基づいて設定される。その予測は、実験等で予め確かめておくことができる。図２に示されるように、この２つの閾値に挟まれる遷移期間は、時間でいうと、ｔ₃からｔ₄、ｔ₅からｔ₆の間である。この遷移期間が、回転電機１２にとって、力行状態から回生状態へ切り替わるとき、あるいは、回生状態から力行状態へ切り替わるときで、いずれもサージ電圧が発生しやすい期間である。その遷移期間に対応して、２つの閾値Ｔ₂ ^*、Ｔ₁ ^*が設定される。

具体的には、ｔ₃は、Ｔ^*が正方向からゼロクロスする時間の前後で、制御周期の時間を考慮して設定することができる。同様にｔ₅は、Ｔ^*が負方向からゼロクロスする時間の前後で、制御周期の時間を考慮して設定することができる。（ｔ₄−ｔ₃）、（ｔ₆−ｔ₅）の長さは、平滑コンデンサ２４の容量値、サージ電圧のパルス幅等を考慮して設定することができる。

なお、トルク指令Ｔ^*は、回転電機１２が力行状態か回生状態かを知るために用いられるので、これ以外の指標を図２（ａ）の縦軸に用いてもよい。例えば、回転電機１２の出力軸の回転数の変化、回転電機１２のコイルに流れる電流の方向等に基づいて、回転電機１２が力行状態から回生状態へ、あるいは回生状態から力行状態へ変化することを検出することができる。

このように、回転電機１２が力行状態から回生状態に切り替わる前後の期間、および回生状態から力行状態に切り替わる前後の期間において、サージ電圧が発生しやすい遷移期間（ｔ₄−ｔ₃）、（ｔ₆−ｔ₅）の設定が行われる。この処理工程は、制御装置４０の力行回生判定部４４の機能によって実行される。

図２（ｂ）は、遷移期間（ｔ₄−ｔ₃）、（ｔ₆−ｔ₅）において、システム電圧指令値Ｖ_H ^*を、予め定めた低減電圧値ΔＶ_Hだけ低減することを示す図である。図２の例では、サージ電圧が発生しない力行状態、回生状態におけるシステム電圧の指令値をＶ_H0 ^*として、遷移期間（ｔ₄−ｔ₃）、（ｔ₆−ｔ₅）の間は、システム電圧の指令値をＶ_HL ^*＝（Ｖ_H0 ^*−Ｖ_H）とすることが示される。ΔＶ_Hは、サージ電圧のピーク電圧の予測値に基づいて設定される。

例えば、サージ電圧のピーク電圧の予測値を５０Ｖのときは、ΔＶ_H＝５０Ｖとすることができる。この場合、サージ電圧が発生しない力行状態、回生状態におけるシステム電圧の指令値をＶ_H0 ^*を６００Ｖとすると、遷移期間（ｔ₄−ｔ₃）、（ｔ₆−ｔ₅）の間のシステム電圧の指令値は、Ｖ_HL ^*＝（Ｖ_H0 ^*−Ｖ_H）＝（６００Ｖ−５０Ｖ）＝５５０Ｖとなる。これによって、遷移期間（ｔ₄−ｔ₃）、（ｔ₆−ｔ₅）の間で５０Ｖのサージ電圧が発生しても、その遷移期間における（システム電圧指令値Ｖ_HL ^*＋サージ電圧のピーク電圧）は、元々のシステム電圧指令値Ｖ_H0 ^*を超えない。

このように遷移期間（ｔ₄−ｔ₃）、（ｔ₆−ｔ₅）の間において、システム電圧指令値を予め定めた低減電圧値ΔＶ_Hだけ低減することで、サージ電圧が発生しても、平滑コンデンサ２４、インバータ回路１８を構成するスイッチング素子、ダイオード素子等の耐圧を超すことがない。この処理工程は、制御装置４０の電圧低減処理部４６の機能によって実行される。

上記では、ΔＶ_Hの設定として、（システム電圧指令値Ｖ_HL ^*＋サージ電圧のピーク電圧）は、元々のシステム電圧指令値Ｖ_H0 ^*を超えないようにした。これを、車両用電源制御システム１０の各構成要素の中で定格耐圧が最も低い素子の定格耐圧を超えないように、ΔＶ_Hを設定するものとしてよい。

図３は、図１の構成を用いない場合の比較例の説明図である。図３の上段の（ａ）は、図２（ａ）と同じトルク指令Ｔ^*の時間変化を示す図である。中段の（ｂ）と下段の（ｃ）は、横軸に時間をとり、縦軸に、図１の構成を用いない場合の比較例において実際のシステム電圧Ｖ_Hを取った図である。

中段の（ｂ）は、システム電圧指令値を、全期間に渡り変更せずに、Ｖ_H0 ^*のままとした場合の図である。ここでは、回転電機１２が力行状態から回生状態に切り替わる前後の期間、および回生状態から力行状態に切り替わる前後の期間において、サージ電圧５０が発生し、そのピーク電圧は、システム電圧指令値に対応する電圧Ｖ_H0を超えることが示される。この比較例では、車両用電源制御システム１０の構成要素に対し、耐圧を超える高電圧が印加される恐れがある。

下段（ｃ）は、システム電圧指令値を、全期間に渡り、予めサージ電圧のピーク電圧値分だけ低下させた場合の図である。この場合でも、回転電機１２が力行状態から回生状態に切り替わる前後の期間、および回生状態から力行状態に切り替わる前後の期間において、サージ電圧５０が発生するが、そのピーク電圧は、システム電圧指令値に対応する電圧Ｖ_H0を超えない。しかし、システム電圧Ｖ_Hが、元々のシステム電圧指令値に対応する電圧Ｖ_H0からサージ電圧のピーク電圧分だけ低いので、回転電機１２の能力が低下する。

図１の構成によれば、サージ電圧が発生しても、車両用電源制御システム１０の構成要素に対し、耐圧を超える高電圧となることが防止できる。そして、回転電機１２が力行状態から回生状態に切り替わる前後の期間、および回生状態から力行状態に切り替わる前後の期間を除いて、回転電機１２の能力が低下することがない。

本発明に係る車両用電源制御システムは、ハイブリッド車両の電源部の制御に利用できる。

１０ 車両用電源制御システム、１２ 回転電機、１４ 蓄電装置、１６ システムメインリレー、１８ インバータ回路、２０，２４ 平滑コンデンサ、２２，２６ 電圧検出器、３０ 電圧変換器、３２ リアクトル、３４，３６ スイッチング素子、３８ 電流検出器、４０ 制御装置、４２ 昇降圧指令実行部、４４ 力行回生判定部、４６ 電圧低減処理部、５０ サージ電圧。

Claims (2)

1. 蓄電装置と、
   蓄電装置から電力の供給を受けるときは車両を駆動する電動機として機能し、車両が制動されるときは回生エネルギを回収する発電機として機能する回転電機と、
   回転電機に接続されるインバータ回路と、
   蓄電装置とインバータ回路の間に接続配置され、スイッチング素子とリアクトルを含み、蓄電装置の端子間電圧とインバータ回路の直流電圧との間の電圧変換を行う電圧変換器と、
   回転電機が電動機として機能する力行状態から発電機として機能する回生状態に切り替わる前後の期間、および回生状態から力行状態に切り替わる前後の期間において、インバータ回路の直流電圧を予め定めた遷移期間の間、予め定めた低減電圧だけ低減する電圧低減処理を行って、その期間におけるサージ電圧の発生を抑制する制御装置と、
   を備え、
   予め定めた遷移期間は、電圧変換器とインバータ回路の間に設けられる平滑コンデンサの容量値と、サージ電圧のパルス幅の予測値に基づいて設定され、
   予め定めた低減電圧は、サージ電圧のピーク電圧の予測値に基づいて設定されることを特徴とする車両用電源制御システム。
2. 請求項１に記載の車両用電源制御システムにおいて、
   リアクトルの電流を検出する電流検出器を備え、
   制御装置は、電流検出器のデータに基づいて、サージ電圧の発生を抑制する制御を行い、電流検出器が異常であることを検出したときには、電圧低減処理を行うことを特徴とする車両用電源制御システム。

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