JP5748704B2 - トルクコンバータにおけるコア構造 - Google Patents

Description

本発明は、トルクコンバータにおいてポンプブレードとタービンブレードを支持するリング状のコアに関する。

車両用の自動変速機では、動力源（エンジン）から入力される回転駆動力が、トルクコンバータを介して変速機構に入力されるようになっている（例えば、特許文献１）。

特開平０７−２５９９５１号公報

図６の（ａ）は、一般的なトルクコンバータ１００の構成を説明する図であり、（ｂ）は、トルクコンバータ１００のタービンコア１２３をポンプインペラ１１０側から見た図である。
なお、図６の（ｂ）では、タービンコア１２３をプレス成形により形成する際に用いられるリング状の板状部材Ｐ１の形状を、この板状部材Ｐ１が打ち抜かれる金属板Ｐの形状と共に、仮想線で示している。

図６の（ａ）に示すように、トルクコンバータ１００は、入力要素として動力源側に連結されるポンプインペラ１１０と、出力要素として変速機構の入力軸に接続されるタービンランナ１２０と、反力要素としてタービンランナ１２０からポンプインペラ１１０へ戻る作動流体の整流を行うステータ１３０とを備えて構成される。

トルクコンバータ１００では、ポンプインペラ１１０と、タービンランナ１２０と、ステータ１３０とにより作動流体の循環流Ｒを形成し、作動流体を介して、ポンプインペラ１１０側からタービンランナ１２０側への動力伝達が行われるようになっている。

ポンプインペラ１１０のポンプシェル１１１では、タービンランナ１２０との対向面に多数のポンプブレード１１２が設けられており、タービンランナ１２０のタービンシェル１２１では、ポンプシェル１１１との対向面に、多数のタービンブレード１２２が設けられている。
ポンプブレード１１２とタービンブレード１２２には、軸方向から見てリング状のコア（ポンプコア１１３、タービンコア１２３）がそれぞれ取り付けられており、ポンプブレード１１２とタービンブレード１２２は、それぞれポンプコア１１３とタービンコア１２３により、その先端側が支持されている。

ポンプコア１１３とタービンコア１２３は、軸方向から見てリング形状を有しており、金属板Ｐを打ち抜いて得られるリング状の板状部材Ｐ１を、プレス成形により、その内径側と外径側とが同方向に位置するように湾曲させて形状される。

ここで、リング状の板状部材Ｐ１を打ち抜くための金属板Ｐは、比較的に大きな面積を有しているにもかかわらず、リング状の板状部材Ｐ１を打ち抜いた後の残りの部分Ｐ２、Ｐ３は、他の用途に転用されることなく、そのまま捨てられることが多い。
そのため、従来のリング状のコアの作成方法では、歩留まりが悪く、作製コストが高いという問題があった。

そこで、トルクコンバータのリング状のコアを、より安価に提供できるようにすることが求められている。

本発明は、ポンプインペラとタービンランナとが同軸上で相対回転可能に設けられており、ポンプインペラのタービンランナとの対向面に設けられたブレード と、タービンランナのポンプインペラとの対向面に設けられたブレードとが、それぞれリング状のコアで支持されたトルクコンバータにおいて、
円弧状のコア部材の周方向の端部同士を接合して、リング状のコアを形成し、
コア部材の周方向における両端には、周方向の直交方向に延びる延出部が設けられており、
コア部材は、周方向で隣接する他のコア部材と、互いの延出部同士を接合してリング状のコアを形成しており、
延出部は、同軸上で対向配置されたポンプインペラ側のコアとタービンランナ側のコアとの間に突出していることを特徴とするトルクコンバータにおけるコア構造とした。

本発明によれば、リング状のコアが複数の円弧状のコア部材を接合して形成されるので、金属板の打ち抜きで得られるリング状の板状部材のプレス成形により、リング状のコアを作製する場合に比べて、金属板の利用面積を広く取ることができ、打ち抜き後に捨てられる部分を少なくすることができる。これにより、歩留まりの向上と作製コストの低減が可能となる。

実施の形態にかかるトルクコンバータの断面図である。 実施の形態にかかるタービンコアを説明する図である。 実施の形態にかかるトルクコンバータの要部拡大図である。 実施の形態にかかるトルクコンバータの特性を説明する図である。 実施の形態にかかるタービンコアの作製方法を説明する図である。 一般的なトルクコンバータの構成を説明する図である。

以下、本発明の実施形態を説明する。
図１は、実施の形態にかかるトルクコンバータ１を説明する図である。
図２は、トルクコンバータ１のタービンコア３３を説明する図であり、（ａ）は、タービンコア３３を軸方向から見た平面図、（ｂ）は、（ａ）における領域Ａの拡大図、（ｃ）は、（ｂ）におけるＢ−Ｂ断面図、（ｄ）は、（ｂ）におけるＣ−Ｃ断面図である。
図３は、図１における領域Ａの拡大図であり、トルクコンバータ１の本体ケース２内に形成される作動流体（作動油）の循環流Ｒと、対向配置されたポンプコア２３とタービンコア３３との間に形成される循環流Ｒ１を説明する図である。

図１に示すように、車両用自動変速機のトルクコンバータ１では、ポンプインペラ２０と、タービンランナ３０とが、同軸（軸線Ｘ）上で相対回転可能に設けられており、ポンプインペラ２０のポンプシェル２１とフロントカバー１０とから形成される本体ケース２内で、タービンランナ３０のタービンシェル３１が、ステータ４０を間に挟んで、ポンプシェル２１に対向している。

トルクコンバータ１においてフロントカバー１０は、図示しないエンジン側に位置しており、円板部１１と、円筒部１２とを備えて構成される。
円筒部１２は、円板部１１の外周縁から、エンジンとは反対側に入力軸３（軸線Ｘ）に沿って延びており、先端側の嵌合部１２ａが、ポンプシェル２１の先端部２１ａに全周に亘って外嵌している。

嵌合部１２ａと先端部２１ａとの接続部分は、全周に亘って溶接されており、エンジンの回転駆動力がフロントカバー１０に入力されると、フロントカバー１０とポンプインペラ２０とが、軸線Ｘ周りに一体に回転するようになっている。

ポンプインペラ２０は、ポンプシェル２１と、ポンプシェル２１に取り付けられた複数のポンプブレード２２と、ポンプブレード２２を支持するポンプコア２３と、ポンプシェル２１を軸線Ｘ周りで回転可能に支持するインペラスリーブ２４と、を備えて構成される。

ポンプシェル２１は、タービンランナ３０とは反対側（図中左側）に膨出するように湾曲した形状を有しており、タービンランナ３０との対向面には、ポンプブレード２２の爪部２２１を嵌入させる凹部２１０が設けられている。
ポンプブレード２２は、ポンプシェル２１側に突出する爪部２２１を凹部２１０に嵌入させてポンプシェル２１に取り付けられており、ポンプシェル２１においてポンプブレード２２は、軸線Ｘ周りの周方向で放射状に設けられている。

ポンプブレード２２は、ポンプコア２３のスリット２３２に挿通させる爪部２２２をさらに有しており、ポンプコア２３は、爪部２２２をスリット２３２に挿通させて、ポンプブレード２２に取り付けられている。そして、スリット２３２を挿通させた爪部２２２は、ポンプコア２３のタービンランナ３０側の面にロウ付けされている。

タービンランナ３０は、タービンシェル３１と、タービンシェル３１に取り付けられた複数のタービンブレード３２と、タービンブレード３２を支持するタービンコア３３と、タービンシェル３１を支持すると共に入力軸３にスプライン嵌合したタービンハブ３４と、を備えて構成される。

タービンシェル３１は、ポンプインペラ２０とは反対側（図中右側）に膨出するように湾曲した形状を有しており、ポンプインペラ２０との対向面には、タービンブレード３２の爪部３２１を挿通させるスリット３１０が形成されている。
タービンブレード３２は、タービンシェル３１側に突出する爪部３２１をスリット３１０挿通させてタービンシェル３１に取り付けられており、タービンシェル３１においてタービンブレード３２は、軸線Ｘ周りの周方向で放射状に設けられている。

タービンブレード３２は、タービンコア３３のスリット３３２に挿通させる爪部３２２をさらに有しており、タービンコア３３は、爪部３２２をスリット３３２に挿通させてタービンコア３３に取り付けられている。そして、スリット３３２を挿通させた爪部３２２は、タービンコア３３のポンプインペラ２０側の面にロウ付けされている。

ポンプコア２３とタービンコア３３は、軸線Ｘの軸方向で間隔を空けて対向配置されており、ポンプインペラ２０とタービンランナ３０とが軸線Ｘ周りで相対回転すると、これらポンプコア２３とタービンコア３３の径方向外側に、ポンプインペラ２０側からタービンランナ３０側に向かう作動流体の流れが形成され、径方向内側にタービンランナ３０側からステータ４０を通ってポンプインペラ２０側に向かう作動流体の流れが形成されて、トルクコンバータ１の本体ケース２内に作動流体の循環流Ｒが形成されるようになっている（図３参照）。

以下、タービンコア３３の構成を説明する。
図２の（ａ）に示すように、実施の形態にかかるタービンコア３３は、３つのコア部材３３１から構成される。
各コア部材３３１は、軸方向から見て所定幅Ｗ（図２の（ｂ）参照）の円弧形状を有しており、周方向の端部同士を互いに接合して、軸方向から見てリング状のタービンコア３３を形成している。

各コア部材３３１は、コア部材３３１同士を接合してリング状のタービンコア３３を形成したときに、軸線Ｘ周りの周方向の角度範囲が略１２０°となるように、タービンコア３３の直径Ｄに応じて決まる周方向長さＬを有している。

コア部材３３１には、タービンブレード３２の先端側の爪部３２１を挿通させるスリット３３２が設けられており、このスリット３３２は、コア部材３３１を厚み方向に貫通して形成されている。
スリット３３２は、タービンコア３３の中心を通る直線Ｍ上で、コア部材３３１の径方向における内径側と外径側に設けられており、内径側と外径側のスリット３３２は、軸線（回転中心軸）Ｘ周りの周方向に複数設けられている。

周方向におけるコア部材３３１の両端には、隣接する他のコア部材３３１との接合部３３３が設けられている。
各コア部材３３１の接合部３３３は、その断面形状が略矩形形状を有しており、周方向で隣接するコア部材３３１は、重ね合わせた接合部３３３同士をロウ付けにより接合して、互いに連結されている。

実施の形態では、接合部３３３は、コア部材３３１の周方向に対して直交する方向に折り曲げられており、リング状のタービンコア３３において、当該タービンコア３３の回転中心Ｘを通る直線Ｎに沿って直線状に設けられている。
この状態で、接合部３３３の周方向の側面３３３ａと、コア部材３３１の周方向の側面３３１ａは、直線Ｎ上に位置しており、周方向で隣接するコア部材３３１、３３１が、略隙間なく接合されるようになっている。

図２の（ｃ）、（ｄ）および図３に示すように、実施の形態のコア部材３３１は、径方向における中央部がタービンシェル３１（図１参照）側に膨出した湾曲形状を有しており、接合部３３３は、コア部材３３１の膨出方向とは反対側に延びている。
接合部３３３の先端３３３ｂは、コア部材３３１の外径側の先端３３１ｂよりも、タービンシェル３１とは反対側に所定長さｈ突出している。ここで、所定長さｈは、タービンコア３３に対向配置された後記するポンプコア２３の接合部２３３と接触しない長さに設定される。

実施の形態では、接合部３３３は、コア部材３３１の内径側の先端３３１ｃおよび外径側の先端３３１ｂと同方向に突出しており、この接合部３３３により、コア部材３３１の剛性強度が高められている。よって、コア部材３３１の内径側と外径側に図中矢印で示す方向に変形させようとする力が作用しても、コア部材３３１の内径側と外径側が容易に変形しないようになっている。

ここで、実施の形態のポンプコア２３は、タービンコア３３と同一の構成を有しており、タービンコア３３の場合と同様に、３つのコア部材２３１（図５の（ｃ）参照）から構成される。
コア部材２３１は、タービンコア３３のコア部材３３１と同一の形状を有しており、軸方向から見て所定幅Ｗの円弧形状を有している。そして、周方向の両端に設けた接合部２３３を、隣接する他のコア部材２３１の接合部２３３にロウ付けにより接合して、軸方向から見てリング状のポンプコア２３を形成するようになっている。
なお、コア部材２３１もまた、コア部材２３１を厚み方向に貫通するスリット２３２が、周方向に複数設けられており、スリット２３２は、ポンプコア２３の中心を通る直線Ｍ上で、コア部材２３１の径方向における内径側と外径側に設けられている。

図１および図３に示すように、トルクコンバータ１においてタービンコア３３とポンプコア２３は、軸線Ｘの軸方向で間隔を空けて対向配置されており、タービンコア３３と同じの構成を有するポンプコア２３は、その接合部２３３を、タービンランナ３０側に突出させて設けられている。この接合部２３３は、コア部材２３１の外径側の先端２３１ｂよりも、ポンプシェル２１とは反対側に所定長さｈ突出している（図３参照）。

タービンコア３３とポンプコア２３の接合部３３３、２３３は、これらタービンコア３３とポンプコア２３とで囲まれた空間Ｓ内に、その先端３３３ａ、２３３ａを位置させている。
そのため、エンジンの回転駆動力がトルクコンバータ１に入力されて、ポンプインペラ２０とタービンランナ３０とが軸線Ｘ周りで相対回転すると、ポンプコア２３とタービンコア３３との間の空間Ｓ内の作動流体（オイル）が、接合部３３３、２３３により攪拌されて、空間Ｓ内に作動流体の循環流Ｒ１が形成されるようになっている。

これにより、実施の形態にかかるトルクコンバータ１では、タービンコア３３とポンプコア２３の間の空間Ｓ内の作動流体も、ポンプインペラ２０からタービンランナ３０側へのトルクの伝達に寄与することになる。

ここで、トルクコンバータ１では、タービンコア３３とポンプコア２３とが軸線Ｘの軸方向で間隔を空けて対向配置されており、タービンコア３３とポンプコア２３で囲まれた空間Ｓ内には、ステータ４０から径方向外側に向けて流れる作動流体が流入するようになっている（図３、矢印ｆ１参照）。
実施の形態では、タービンコア３３の接合部３３３は、外径側の先端３３１ｂよりもポンプコア２３側に所定長さｈ、ポンプコア２３の接合部２３３は、外径側の先端２３１ｂよりもタービンコア３３側に所定長さｈ、それぞれ突出しており、空間Ｓ内に流入した作動流体が接合部３３３、２３３と干渉せずに径方向外側に通流することができる空間Ｓ内の幅Ｗが狭められている。
これにより、接合部３３３、２３３と干渉せずに、ポンプコア２３の接合部２３３との間を径方向外側に向けて通流する作動流体の量が抑えられるので、ステータ４０側から空間Ｓ内に流入した作動流体の多くをトルクの伝達に寄与させることができるようになっている。

図４は、トルクコンバータの性能曲線であり、図中実線は従来のトルクコンバータの性能曲線を、鎖線は実施の形態にかかるトルクコンバータ１の性能曲線を示している。
実施の形態にかかるトルクコンバータ１では、空間Ｓ内に形成される作動流体の循環流Ｒ１がトルクの伝達に寄与するので、コンバータ領域からカップリング領域までの略全領域に亘って、従来のトルクコンバータよりもトルク容量が向上するようになっている。

以下、タービンコア３３とポンプコア２３の作成を説明する。
図５は、タービンコア３３とポンプコア２３の作製過程を説明する図であり、（ａ）は、コア部材３３１、２３１をプレス成形により形成する際に用いられる円弧状の板状部材Ｐｂの形状を、この板状部材Ｐｂが打ち抜かれる金属板Ｐａの形状と共に示した図であり、（ｂ）は、（ａ）の円弧状の板状部材Ｐｂのプレス成形により得られるコア部材３３１を示した図であり、（ｃ）は、（ａ）の円弧状の板状部材Ｐｂのプレス成形により得られるコア部材２３１を示した図である。

図５に示すように、コア部材３３１、２３１は、一枚の金属板Ｐａの打ち抜きにより円弧形状の板状部材Ｐｂを得たのち、得られた円弧状の板状部材Ｐｂのプレス成形により作製される。
ここで、板状部材Ｐｂは、最終的に作製されるコア部材３３１、２３１の径方向の幅Ｗよりも大きい幅Ｗ１を有すると共に、周方向の両端に接合部３３３、２３３となる延出片Ｐｂ３を備える形状に打ち抜かれる。

ここで、板状部材Ｐｂは、その外形が略円弧形状を有しているため、矩形形状の金属板からひとつの板状部材Ｐｂを打ち抜く場合には、従来のリング状のコアを作成する場合（図６の（ｂ）参照）に比べて、金属板の面積を小さくすることができると共に、打ち抜き後に捨てられる部分の面積を小さくすることができる。
また、矩形形状の金属板Ｐａから複数の板状部材Ｐｂを打ち抜く場合には、図５の（ａ）に示すように、打ち抜き位置を調整して板状部材Ｐｂを密に配置することで、打ち抜き後に捨てられる部分の面積を、より小さくできる。
そのため、複数のコア部材３３１、２３１を接合してリング状のコア（タービンコア３３、ポンプコア２３）を作製する場合には、歩留まりの向上と作製コストの低減が可能となる。

得られた板状部材Ｐｂのプレス成形では、板状部材Ｐｂは、径方向における内径側Ｐｂ１と外径側Ｐｂ２とが同方向に位置するように湾曲させられると共に、接合部３３３となる部分（延出片Ｐｂ３）が、内径側Ｐｂ１および外径側Ｐｂ２と同方向に折り曲げられて、図５の（ｂ）、（ｃ）に示すコア部材３３１、２３１が作製される。

これにより、プレス成形により得られたコア部材３３１、２３１は、軸線Ｘ周りの周方向で隣接する他のコア部材３３１、２３１と、互いの接合部３３３、２３３同士をロウ付けにより接合して、リング状のタービンコア３３（図２の（ａ）参照）、ポンプコア２３とされる。

以上の通り、実施の形態では、ポンプインペラ２０とタービンランナ３０とが同軸（軸線Ｘ）上で相対回転可能に設けられており、ポンプシェル２１のタービンシェル３１との対向面に設けられたポンプブレード２２と、タービンシェル３１のポンプシェル２１との対向面に設けられたタービンブレード３２とが、それぞれリング状のコア（ポンプコア２３、タービンコア３３）で支持されたトルクコンバータ１において、円弧状のコア部材２３１、３４１の周方向の端部同士を接合して、リング状のコア（ポンプコア２３、タービンコア３３）を形成した。

このように構成すると、リング状のコア（ポンプコア２３、タービンコア３３）が複数の円弧状のコア部材２３１、３３１を接合して形成されるので、金属板の打ち抜きとプレス成形によりリング状のコアを作製する場合に比べて、金属板の利用面積を広く取ることができ、打ち抜き後に捨てられる部分を少なくすることができる。これにより、歩留まりの向上と作製コストの低減が可能となる。

さらに、コア部材２３１、３３１の周方向における両端には、周方向の直交方向に延びる接合部２３３、３３３が設けられており、コア部材２３１、３４１は、周方向で隣接する他のコア部材２３１、３３１と、互いの接合部２３３、３３３同士をロウ付けにより接合してリング状のコア（ポンプコア２３、タービンコア３３）を形成しており、接合部２３３、３４３は、同軸（軸線Ｘ）上で対向配置されたポンプコア２３とタービンコア３３との間の空間Ｓ内に突出している構成とした。

このように構成すると、トルクの伝達に寄与しないポンプコア２３とタービンコア３３の間の空間Ｓ内の作動流体が、接合部２３３、３３３により攪拌されて、空間Ｓ内に作動流体の循環流Ｒ１が新たに形成される。これにより、ポンプコア２３とタービンコア３３の間の空間Ｓ内における作動流体の循環が、トルクコンバータ１におけるトルク伝達に寄与するので、トルクコンバータ１のトルク容量係数が増大して、トルク伝達の効率が向上する。

また、従来のトルクコンバータのようにポンプコア２３とタービンコア３３との間に、本願の接合部２３３、３３３に相当するものが存在しない場合には、ポンプインペラ２０とタービンランナ３０とが同軸（軸線Ｘ）上で相対回転する際に、ポンプコア２３とタービンコア３３との間の空間Ｓ内の圧力が周囲よりも低い負圧状態になってしまう。かかる場合、タービンランナ３０からステータ４０を通ってポンプインペラ２０側に移動する作動流体の一部が、空間Ｓ側に引き寄せられて、トルクの伝達に関与できなくなる。
本願の場合、空間Ｓ内に突出した接合部２３３、３３３により、空間Ｓ内の作動流体が攪拌されて負圧状態になることが防止されるので、トルクの伝達に関与できない作動流体の発生を好適に抑えることができる。

さらに、従来のトルクコンバータのようにポンプコア２３とタービンコア３３との間に、本願の接合部２３３、３３３に相当するものが存在しない場合であって、リング状のポンプコア２３とタービンコア３３とを採用している場合には、空間Ｓ内に負圧状態が生じると、ポンプコア２３とタービンコア３３の内径側と外径側が空間Ｓ内に引き込まれて変形することがあった（図６の（ａ）矢印Ａ参照）。
かかる場合、ポンプコア２３で支持されたポンプブレード２２や、タービンコア３３で支持されたタービンブレード３２が、ポンプコア２３とタービンコア３３の変形に追従して変形して、トルクコンバータ内の循環流Ｒに乱れが生じることがあるので、トルク容量係数に悪影響を及ぼす虞があった。

これに対して本願の場合、円弧状のコア部材２３１、３３１は、周方向で隣接する他のコア部材２３１、３３１と、互いの接合部２３３、３３３同士をロウ付けにより接合してリング状のコア（ポンプコア２３、タービンコア３３）を形成しており、接合部２３３、３４３が空間Ｓ内に突出しているので、この接合部２３３、３４３が、リング状のコア（ポンプコア２３、タービンコア３３）の剛性強度を高めている。
そのため、仮に空間Ｓ内に負圧状態が生じても、従来のトルクコンバータのように、ポンプコア２３とタービンコア３３の内径側と外径側とが、空間Ｓ内に引き込まれて変形することが好適に防止されるようになっている。よって、従来の場合のように、トルクコンバータ内の循環流Ｒに乱れが生じて、トルク容量係数に悪影響を及ぼすことが好適に防止されている。

さらに、トルクコンバータの流体性能のひとつの指標であるトルク容量係数（トルク容量）は、大きくなるほど燃費が向上することが知られている。従来のトルクコンバータでは、トルク容量係数を大きくするためには、トルクコンバータの内部に形成される循環流Ｒを大きくする必要があり、そのためにはトルクコンバータを大型化させる必要があった。
本願の場合、ポンプコア２３とタービンコア３３との間に新たに形成される循環流Ｒ１によりトルク容量係数を上昇させているので、トルクコンバータを大型化させることなくトルク容量係数を大きくするという要求に応えることができる。
また、車両に搭載された自動変速機の場合、高速度比側の方が低速度比側よりも使用頻度が高くなる。本願の場合、低速度比から高速度比までの略全域に亘ってトルク容量係数を大きくすることができるので、使用頻度の高い高速度比側での燃費向上も可能となる。

さらに、タービンコア３３とポンプコア２３とが軸線Ｘの軸方向で間隔を空けて対向配置されており、断面視においてコア部材２３１、３３１は、その内径側と外径側とが同方向に位置するように湾曲した形状を有しており、延出部２３３、３３３は、コア部材２３１、３３１の周方向における両端から、コア部材の内径側および外径側と同方向に延びており、延出部２３３、３３３の先端２３３ａ、３３３ａは、コア部材２３１、３３１の内径側と外径側２３１ｂ、３３１ｂの先端よりも、それぞれタービンコア３３、ポンプコア２３側に所定長さｈ突出して、空間Ｓ内に位置している構成とした。

このように構成すると、空間Ｓ内の作動流体を、延出部２３３、３３３により確実に攪拌できるので、空間Ｓ内の作動流体をトルクの伝達に寄与させることができる。
さらに、ステータ４０から径方向外側に向けて流れる作動流体のうち、接合部３３３、２３３と干渉せずに、空間Ｓから径方向外側に排出される作動流体の量を抑えることができるので、ステータ４０側から空間Ｓ内に流入した作動流体の多くをトルクの伝達に寄与させることができる。

前記した実施の形態では、リング状のコア（ポンプコア２３、タービンコア３３）を軸方向から見て、軸線Ｘ（回転中心軸）周りの周方向に等間隔（１２０°間隔）で３つに分割した形状に相当するコア部材２３１、３３１の場合を例示した。
しかし、コア部材の数は３つに限定されるものではなく、例えば、２つのコア部材からリング状のコアを形成するようにしても、４つ以上のコア部材からリング状のコアを形成するようにしても良い。かかる場合、リング状のコア（ポンプコア２３とタービンコア３３）の周方向における接合部２３３、３３３の数が増えるので、ポンプコア２３とタービンコア３３の間の空間Ｓ内の作動流体の攪拌効率が向上する。そうすると、ポンプコア２３とタービンコア３３との間の循環流Ｒ１のトルク伝達への寄与が向上するので、トルク伝達効率がいっそう向上することになる。

さらに、実施の形態では、リング状のコア（ポンプコア２３とタービンコア３３）の接合部２３３、３３３が、リング状のコアの中心（軸線Ｘ）を通る直線Ｎに沿って直線状に設けられている場合を例示した。
しかし、接合部２３３、３３３は、直線Ｎに対して所定角度傾けて設けられるようにしても良い。かかる場合、接合部２３３、３３３の外径側が、ステータ４０の回転方向における上流側に位置するように所定角度を設定することで、ポンプコア２３とタービンコア３３の間の空間Ｓ内の作動流体の攪拌効率を向上させることが可能となる。

１ トルクコンバータ
２ 本体ケース
３ 入力軸
１０ フロントカバー
１１ 円板部
１２ 円筒部
２０ ポンプインペラ
２１ ポンプシェル
２２ ポンプブレード
２３ ポンプコア
２４ インペラスリーブ
３０ タービンランナ
３１ タービンシェル
３２ タービンブレード
３３ タービンコア
３４ タービンハブ
４０ ステータ
２１０ 凹部
２２１ 爪部
２２２ 爪部
２３１ コア部材
２３２ スリット
２３３ 接合部
３１０ スリット
３２１ 爪部
３２２ 爪部
３３１ コア部材
３３２ スリット
３３３ 接合部
Ｒ 循環流
Ｒ１ 循環流
Ｓ 空間
Ｘ 軸線

Claims (2)

1. ポンプインペラとタービンランナとが同軸上で相対回転可能に設けられており、前記ポンプインペラの前記タービンランナとの対向面に設けられたブレードと、前記タービンランナの前記ポンプインペラとの対向面に設けられたブレードとが、それぞれリング状のコアで支持されたトルクコンバータにおいて、
   円弧状のコア部材の周方向の端部同士を接合して、前記リング状のコアを形成し、
   前記コア部材の周方向における両端には、前記周方向の直交方向に延びる延出部が設けられており、
   前記コア部材は、前記周方向で隣接する他のコア部材と、互いの延出部同士を接合して前記リング状のコアを形成しており、
   前記延出部は、同軸上で対向配置された前記ポンプインペラ側のコアとタービンランナ側のコアとの間に突出していることを特徴とするトルクコンバータにおけるコア構造。
2. 断面視においてコア部材は、その内径側と外径側とが同方向に位置するように湾曲した形状を有しており、
   前記延出部は、前記コア部材の前記周方向における両端から、前記コア部材の内径側および外径側と同方向に延びており、
   前記延出部の先端は、前記コア部材の内径側と外径側の先端よりも突出していることを特徴とする請求項１に記載のトルクコンバータにおけるコア構造。

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