JP5717148B2

JP5717148B2 - 地中固結体造成工法

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Publication number: JP5717148B2
Application number: JP2013114734A
Authority: JP
Inventors: 手塚　広明; 広明手塚
Original assignee: Maeda Corp
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Priority date: 2013-05-30
Filing date: 2013-05-30
Publication date: 2015-05-13
Anticipated expiration: 2026-09-14
Also published as: JP2013189853A

Description

本発明は、地盤の安定、地山支保、トンネル支保工、構築物の基礎、構築物の基礎補強、液状化防止、遮水用地中壁、地下水湧水防止などに用いる地中固結体造成工法に関する。詳しくは、ノズルから硬化材液を高圧噴射して固結体を造成する地中固結体造成工法に関する。

従来、硬化材液を地中に噴射して固結体を造成する工法として、たとえば、ノズルを備えた注入ロッドを地中に挿入し、地中に挿入されたノズルから硬化材液を圧縮エアーとともに噴射させながらロッドを回転させることにより、半径２．５ｍ程度の円形断面の固結体を造成させるものがあった。

しかしながら、地震対策をはじめ、都市部地下利用の点から、既設の輻輳した埋設物や大型化した構造物の下部を地盤改良するためには、経済的な観点から考えて半径５．０ｍ以上の円形断面の固結体を造成することが必要である。半径５．０ｍ以上の円形断面の固結体を造成するためには、硬化材液の噴射圧力と吐出量自体を増大させて硬化材液の噴流の到達距離を延長させ、大径の円形断面の固結体を造成することも理論的には可能であるが、硬化材液の噴射圧力と吐出量自体を増大させるためには、設備装置の大型化することになりコストの増大を招くとともに、硬化材液の吐出量自体を増大させることによりその分廃泥が多くなり経済面や環境面から好ましくない結果が生じることから、硬化材液の噴射圧力と吐出量自体を増大させて硬化材液の噴流の到達距離を延長させる方法は実現されていなかった。

また、硬化材液を地中に噴射して固結体を造成する工法として出願人は以下の工法の提案をしている。この工法は、注入管の下端にアームを開閉自在に枢着し、アーム先端にノズルを注入管の接線方向に設け、アームを開閉させながら硬化材液を圧縮空気とともにノズルより噴射させ地盤に硬化材液を注入させて四角柱状硬化材注入層を造成するというものであった（たとえば、特許文献１）。

特開平５−２７２１２５号公報

しかしながら、この工法では、ノズルから地中へ硬化材液を噴射して、その硬化材液の到達距離をコントロールすることができるが、ノズルから噴射される硬化材液の噴流作用領域を増大させることやノズルから噴射される硬化材液の噴流到達距離を飛躍的に増大させることが困難で、また構造上礫地盤には使えないという問題も有している。そのため、対象地盤が広く、硬化材液の噴流作用領域を増大し、あるいは噴流の到達距離を増大させた低コストの新しい工法が待ち望まれている。

本発明は上記問題点に鑑みてなされたもので、本発明は、ノズルから噴射される硬化材液の噴流作用領域を増大させるとともに、ノズルから噴射される硬化材液の噴流到達距離を飛躍的に増大させる工法を提供することを目的とする。

上記課題を解決し上記目的を達成するために、ノズルからセメントミルクを高圧噴射して固結体を造成する地中固結体造成工法であって、先端部側壁に設けられた第１ノズルと該第１ノズルの下方近傍に設けられた第２ノズルと該第１ノズルおよび／または該第２ノズルの下方近傍に設けられた第３ノズルを備えた注入ロッドを対象地盤の所定の深度まで挿入する挿入工法と、第１ノズル、第２ノズル、および第３ノズルにそれぞれ備えられた材液噴射ノズルから同方向にセメントミルクを高圧噴射するとともに、該材液噴射ノズルを囲むように設けられたエアー噴射口から圧縮エアーも同方向に噴射する噴射工法と、注入ロッドを対象地盤から引上げる引上工法と、を有し、噴射工法では、第１ノズルから噴射される噴流によって生じる渦流およびキャビテーションによる地盤中の破砕効果と第２ノズルから噴射される噴流によって生じる渦流およびキャビテーションによる地盤中の破砕効果、および第１ノズルから噴射される噴流による地盤中の破砕効果および／または第２ノズルから噴射される噴流による地盤中の破砕効果と第３ノズルから噴射される噴流によって生じる渦流およびキャビテーションによる地盤中の破砕効果が一体になって、第１ノズルと第２ノズルの間、および第１ノズルおよび／または第２ノズルと第３ノズルの間の地盤を破砕し、地盤中の噴流作用領域を増大させるとともに、第１ノズル、第２ノズルおよび第３ノズルのそれぞれから噴射された圧縮エアーが第１ノズル、第２ノズルおよび第３ノズルのそれぞれから噴射されたセメントミルクの噴流の周りに圧縮空気の気層被膜を作り、また第２ノズルより噴射された圧縮エアーが第１ノズルより噴射されたセメントミルクの噴流に合流するとともに、第３ノズルより噴射された圧縮エアーが第１ノズルおよび／または第２ノズルより噴射されたセメントミルクの噴流に合流することにより、第１ノズル、第２ノズルおよび第３ノズルから噴射された噴流により破砕された地盤とセメントミルクが混合した排泥の噴出効果を高め、セメントミルクの噴流到達距離を増大させることを特徴とするものである。

この工法によれば、先端部側壁に設けられた第１ノズルと第１ノズルの下方近傍に設けられた第２ノズルと第１ノズルおよび／または第２ノズルの下方近傍に設けられた第３ノズルを備えた注入ロッドが対象地盤の所定の深度まで挿入され、第１ノズル、第２ノズルおよび第３ノズルにそれぞれ備えられた材液噴射ノズルからセメントミルクが同方向に高圧噴射されるとともに、第１ノズル、第２ノズルおよび第３ノズルより噴射された圧縮エアーが第１ノズルおよび／または第２ノズルより噴射されたセメントミルクの噴流に合流することにより、ノズルから噴射されるセメントミルクの噴流到達距離を増大させることができるので、セメントミルクの噴射圧力と吐出量自体を増大させるための大型の設備装置が必要でなく、低コスト化を図ることができる。つまり、第１ノズルと第２ノズルが近傍に配置され、第３ノズルも第１ノズルおよび／または第２ノズルの近傍に配置されているので、第１ノズルから噴射される噴流によって生ずる渦流およびキャビテーションによる地盤中の破砕効果と第２ノズルから噴射される噴流によって生ずる渦流およびキャビテーションによる地盤中の破砕効果が一体となるとともに、第３ノズルから噴射される噴流によって生ずる渦流およびキャビテーションによる地盤中の破砕効果も、少なくとも第１ノズルから噴射される噴流によって生ずる渦流およびキャビテーションによる地盤中の破砕効果または第２ノズルから噴射される噴流によって生ずる渦流およびキャビテーションによる地盤中の破砕効果のいずれかの破砕効果と一体となって、地盤中の噴流作用領域を増大させることができるとともに、第３ノズルより噴射された圧縮エアーが第１ノズルおよび／または第２ノズルより噴射されたセメントミルクの噴流に合流することにより、少なくとも第１ノズルおよび／または第２ノズルのいずれかから噴射された噴流により破砕された地盤（土や石など）とセメントミルクが混合した排泥の噴出効果を高めることができる（地中に排泥が詰まらない）ので、ノズルから噴射されるセメントミルクの噴流到達距離を増大させることができる。

以上のように本発明の地中固結体造成工法によれば、ノズルから噴射されるセメントミルクの噴流作用領域を増大させることができるとともに、ノズルから噴射されるセメントミルクの噴流到達距離を飛躍的に増大させることができる。

以下、２ノズルタイプを用いた地中固結体造成工法について図面を参照にしながら説明する。図１は、２ノズルタイプを用いた地中固結体造成工法の施工状況を示す図である。

図１に示すように、ボーリングマシン等により地中の所定の深度まで掘削し、注入ロッド１を地中の所定の深度まで挿入し、注入ロッド１の先端部側壁に設けられたノズルから注入ロッド１内を介して供給されるセメントミルク（硬化材液）、空気、もしくは水が噴射される。

作業機２は、注入ロッド１を支持するとともに、注入ロッド１を上下動および回転させるものである。これにより、注入ロッド１は、作業機２により、上下動のみならず回転も可能となる。

注入ロッド１は、上述したようにあらかじめ地中に形成された削孔１５に挿入されるもので、先端部側壁にノズルが設けられ、また、後端部にはスイベル３が取り付けられている。そして、注入ロッド１内には、ノズルにセメントミルク、空気、および水を供給するためのセメントミルク流路１０、空気流路１１、および水流路１２が設けられている。

スイベル３は、セメントミルク（硬化材液）の供給源４、空気の供給源５、および水の供給源６からそれぞれ供給されるセメントミルク、空気、およぶ水の各供給管７、８、９（ホース）と連結されるとともに、セメントミルク、空気、および水を注入ロッド１内に設けられたセメントミルク流路１０、空気流路１１、および水流路１２に供給するものである。このように、セメントミルク（硬化材液）の供給源４、空気の供給源５、および水の供給源６からそれぞれ供給されるセメントミルク、空気、および水は、各供給管７、８、９→スイベル３→各流路１０、１１、１２を経て、ノズルから噴射される。

次に、図２〜図４を用いて、注入ロッドについて説明する。図２は、２ノズルタイプを用いた地中固結体造成工法に用いられる注入ロッドの斜視図である。図２に示すように、注入ロッド１には、セメントミルクと空気を噴射させる上段ノズル１３（直径４．０mm）と下段ノズル１４（直径４．０mm）が設けられ、下段ノズル１４は上段ノズル１３の斜め下方に設けられている。なお、本実施形態では、下段ノズル１４は上段ノズル１３の斜め下方に設けられているが、これに限らず、下段ノズル１４が上段ノズル１３の下方近傍に設けられるものであれば位置は問わない。

上段ノズル１３および下段ノズル１４には、セメントミルクを噴射させる材液噴射ノズル１６と圧縮空気を噴射させるエアー噴射口１７が備えられる。具体的には、上段ノズル１３および下段ノズル１４の内側の管に材液噴射ノズル１６が設けられ、外側の管にエアー噴射口１７が設けられている。なお、本実施形態では、上段ノズル１３および下段ノズル１４の内側の管に材液噴射ノズル１６が設けられ、外側の管にエアー噴射口１７が設けられるようにしたが、これに限らず、材液噴射ノズル１６をエアー噴射口１７の近傍に設けられるものであれば位置にはこだわらない。また、水を噴射させる水噴射ノズル（図示略）は、上段ノズル１３および下段ノズル１４と別固独立に設けられている。

図３は、２ノズルタイプを用いた地中固結体造成工法に用いられる注入ロッド１の上面である。図３に示すように、注入ロッド１の上面には、上述したセメントミルク流路１０、空気流路１１、および水流路１２のそれぞれの入口が設けられている。そして、これらの入口からセメントミルク、空気、および水が流入し、セメントミルク流路１０、空気流路１１、および水流路１２を介し、ノズルから噴射される。

本実施形態の注入ロッド１は、直径１０ｃｍ〜２０ｃｍ程度の円形断面を有し、内側にセメントミルク圧縮空気、水、計測センサ用配線管、油圧管等の通路（流路）を設けた多孔管状のものが用いられている。そして、これらの注入ロッド１をそれぞれの通路の位置を合わせながら順次接続し、地中に挿入することとなる。なお、本実施形態では、直径１０ｃｍ〜２０ｃｍ程度の円形断面の注入ロッド１を用いたが、これに限らず、一辺が１０ｃｍ〜１８ｃｍ程度の四角形断面を有する注入ロッド１を用いてもよい。

図４は、図２のＡ−Ａ断面の断面図である。図３に示すように、上段ノズル１３と下段ノズル１４は、同方向に噴射するものである。なお、本実施形態では、上段ノズル１３と下段ノズル１４の噴射方向を同方向としたが、厳密に同方向である必要はなく、略同方向であればよい。

次に、２ノズルタイプを用いた地中固結体造成工法の固結体の造成状況について図５を用いて説明する。図５は、２ノズルタイプを用いた地中固結体造成工法の固結体の造成状況を示す図である。

図５に示すように、上段ノズル１３およびその下方近傍の下段ノズル１４から地中にセメントミルクと圧縮空気が高圧噴射されると、それぞれのノズルの内側からセメントミルクが噴射され、その外側（外周部）から圧縮空気が噴射される。このように、セメントミルクの噴流の周りに圧縮空気の気層被膜を作ることにより、圧縮空気の気層被膜がない場合に比べて噴射到達距離を増大させることができる。

また、上段ノズル１３および下段ノズル１４の内側からセメントミルクが噴射され、その外側（外周部）から圧縮空気が噴射されることにより、セメントミルクの噴流がこれと質量が異なる圧縮空気の噴流により包含され、その噴流境界に渦が発生し、その渦の中心部の低圧領域にキャビティ（空洞）が多数発生する。低圧部で発達したキャビティは、対象地盤と噴流の接触面付近で崩壊・消滅するが、気泡が崩壊する際に、対象地盤に向かってマイクロジェットと称される圧力波がアタックし、対象地盤に対する噴流作用面積が増大され、地盤破砕力と噴流推進力を増大させることができる。

また、上段ノズル１３が下段ノズル１４の近傍に位置しているので、上段ノズル１３の噴射により破砕された削孔１５と下段ノズル１４の噴射により破砕された削孔１５との間に破砕されていない地盤がある場合でも、それぞれの噴流の周りに発生する渦流（特に、対象地盤に接触面付近の渦流）により、上段ノズル１３の噴射により破砕された削孔１５と下段ノズル１４の噴射により破砕された削孔１５との間に破砕されていない地盤を破砕させることができ、対象地盤に対する噴流作用面積を増大させることができる。

また、下流ノズルより噴射された圧縮空気が上段ノズル１３より噴射されたセメントミルクの噴流に合流することにより、上段ノズル１３から噴射された噴流により破砕された地盤（土や石など）とセメントミルクが混合した排泥の噴出効果を高めることができる（地中に排泥が詰まらない）。これにより、ノズルから噴射されるセメントミルクの噴流到達距離を増大させることができる。

次に、２ノズルタイプを用いた地中固結体造成工法による施工手順について図６を用いて説明する。図６は、２ノズルタイプを用いた地中固結体造成工法の施工手順を示すフローチャートである。

まず、Ｓ１において、ボーリングマシン（図示略）を対象地盤の条件に応じた回転数、ストロークで運転させ、所定の深度までケーシング（直径１６０ｍｍ）を用いて削孔１５される。この場合の孔（削孔１５）は注入ロッド１の直径（１４０ｍｍ）よりも少し大きく掘削される。これは、削孔１５と注入ロッド１の間から固結体の造成に不必要となった廃泥を排出させるためである。そして、ボーリングマシン（図示略）により注入ロッド１が挿入される削孔１５が所定の深度まで掘削されると、Ｓ２に進む。

次に、Ｓ２において、注入ロッド１がＳ１により掘削された削孔１５に挿入される。具体的には、注入ロッド１をクレーンで吊り下げ削孔１５内に挿入させる。そして、注入ロッド１の先端部から徐々に注入ロッド１が削孔１５に挿入され、注入ロッド１の後端部が作業機２の把持部１８付近に来ると、注入ロッド１の後端部が作業機２の把持部１８により把持される。そして、同種の注入ロッド１の先端部を作業機２の把持部１８に把持されている注入ロッド１の後端部とボルトで結合され、そのボルトで結合された注入ロッド１も同様に、クレーンで吊り下げられ削孔１５内に挿入される。これを繰り返して、削孔１５の深度に応じた注入ロッド１が削孔１５内に挿入されると、Ｓ３に進む。

Ｓ３において、注入ロッド１を時計回り方向に回転させながら、上段ノズル１３および下段ノズル１４からセメントミルクおよび圧縮空気が噴射される。具体的には、注入ロッド１を時計回り方向に回転させながら、上段ノズル１３および下段ノズル１４から４００ｋｇｆ／ｃｍ²の圧力でセメントミルクおよび圧縮空気が噴射される。これにより地中に扇形の固結体が形成される。そして、注入ロッド１が３０度回転することによりＳ４に進む。なお、本実施形態では、上段ノズル１３および下段ノズル１４から噴射される圧力を４００ｋｇｆ／ｃｍ²としたが、これに限らず、２００〜５００ｋｇｆ／ｃｍ²の圧力で噴出させてもよい。

このように、セメントミルクおよび圧縮空気が上段ノズル１３および下段ノズル１４から同方向に高圧噴射されるので、上段ノズル１３および下段ノズル１４のそれぞれから噴射される噴流によって生じる渦流およびキャビテーションにより地盤中の噴流作用領域を増大させるとともに、下段ノズル１４より噴射された圧縮空気が上段ノズル１３より噴射されたセメントミルクの噴流に合流することにより、ノズルから噴射される硬化材液の噴流到達距離を増大させることができる。つまり、上段ノズル１３と下段ノズル１４が近傍に配置されているので、上段ノズル１３から噴射される噴流によって生ずる渦流およびキャビテーションによる地盤中の破砕効果と下段ノズル１４から噴射される噴流によって生ずる渦流およびキャビテーションによる地盤中の破砕効果が一体となって、地盤中の噴流作用領域を増大させることができるとともに、下段ノズル１４より噴射された圧縮空気が上段ノズル１３より噴射されたセメントミルクの噴流に合流することにより、上段ノズル１３から噴射された噴流により破砕された地盤（土や石など）とセメントミルクが混合した排泥の噴出効果を高めることができる（地中に排泥が詰まらない）ので、ノズルから噴射されるセメントミルクの噴流到達距離を増大させることができる。すなわち、図６に示すように、上段ノズル１３および下段ノズル１４から噴射された噴流によって生じるキャビテーションにより地盤を破砕することができるとともに、上段ノズル１３および下段ノズル１４から噴射された噴流によって生じる渦流により地盤など（特に、上段ノズル１３の噴流により破砕された部分と下段ノズル１４の噴流により破砕された部分の間）が破砕されるので、上段ノズル１３の噴流により破砕された部分と下段ノズル１４の噴流により破砕された部分が広がり、地盤中の噴流作用領域を増大させることができる。

なお、上段ノズル１３から噴射された噴流により破砕された地盤（土や石など）とセメントミルクが混合した排泥は、上述したように注入ロッド１と削孔１５の間から常時排出されるので、
その廃泥がバキューム車により直接吸引し処理している。

Ｓ４において、Ｓ３により注入ロッド１が３０度回転された状態で、注入ロッド１を５ｃｍ引き上げる。具合的には、注入ロッド１を把持した作業機２の把持部１８（上方側の把持部１８）を上方に移動させることにより、注入ロッド１を５ｃｍ引き上げる。そして、注入ロッド１が５ｃｍ引き上げられるとＳ５に進む。

Ｓ５において、噴射が終了したかが判断される。具体的には、削孔１５に挿入された注入ロッド１がその削孔１５内での噴射が終了したかが判断される。Ｓ５で「ＮＯ」の場合はＳ３に進む。そして、Ｓ３において、Ｓ４により注入ロッド１が引き上げられた状態から、注入ロッド１を反時計回り方向に回転させながら、上段ノズル１３および下段ノズル１４からセメントミルクおよび圧縮空気が噴射される。そして、注入ロッド１が反時計回りに３０度回転することによりＳ４に進む。このように、ノズルからの噴射が終了するまで、Ｓ３（時計回りの回転噴射）→Ｓ４（ロッド引上げ）→Ｓ３（反時計回りの回転噴射）→Ｓ４（ロッド引上げ）→Ｓ３（時計回りの回転噴射）→Ｓ４（ロッド引上げ）が繰り返される。そして、Ｓ５により、噴射が終了したと判断されるとＳ６に進む。

Ｓ６において、クレーン（図示略）により注入ロッド１が削孔１５から引き上げられる。具体的には、削孔１５に挿入されている注入ロッド１がクレーンで引き上げられ削孔１５内から排出される。このようにすることにより、図７に示すような固結体が造成される。

今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味及び範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。

以下、２ノズルタイプの変形例（（１）（２））、本発明の一実施形態（３）について説明する。
（１）２ノズルタイプの実施形態では、上段ノズル１３および下段ノズル１４のそれぞれがセメントミルクおよび圧縮空気を高圧噴射するとしたが、これに限らず、上段ノズル１３および下段ノズル１４のそれぞれが圧縮空気を噴射せず、セメントミルクのみを高圧噴射するものであってもよい。

この場合においても、上段ノズル１３と下段ノズル１４が近傍に配置されているので、上段ノズル１３から噴射される噴流によって生ずる渦流およびキャビテーションによる地盤中の破砕効果と下段ノズル１４から噴射される噴流によって生ずる渦流およびキャビテーションによる地盤中の破砕効果が一体となって、地盤中の噴流作用領域を増大させることができる。すなわち、上段ノズル１３および下段ノズル１４から噴射された噴流によって生じるキャビテーションにより地盤を破砕することができるとともに、上段ノズル１３および下段ノズル１４から噴射された噴流によって生じる渦流により地盤など（特に、上段ノズル１３の噴流により破砕された部分と下段ノズル１４の噴流により破砕された部分の間）が破砕されるので、上段ノズル１３の噴流により破砕された部分と下段ノズル１４の噴流により破砕された部分が広がり、地盤中の噴流作用領域を増大させることができる。

（２）また、２ノズルタイプの実施形態（変形例（１）も含む）では、注入ロッド１を揺動させながら上段ノズル１３および下段ノズル１４からセメントミルクおよび圧縮空気を噴射させるとしたが、これに限らず、注入ロッド１を引き上げながら、上段ノズル１３より噴射された噴流の噴流作用領域に、下段ノズル１４よりセメントミルクを噴射させるようにしてもよい。

これにより、上段ノズル１３から噴射される噴流によって生ずる渦流およびキャビテーションにより地盤が破砕され、その地盤が破砕されたところに、さらに下段ノズル１４からセメントミルクが噴射されることによる噴流によって、さらに地盤が破砕されることにより噴流到達距離を増大させることができる。

（３）２ノズルタイプの実施形態（変形例(１)（２）も含む）では、注入ロッド１に上部ノズル（第１ノズル）および下部ノズル（第２ノズル）が設けられているものであったが、これに限らず、注入ロッド１に上部ノズル（第１ノズル）および下部ノズル（第２ノズル）の他に、上段ノズル１３（第１ノズル）および／または下段ノズル１４（第２ノズル）の下方近傍に最下段ノズル１９（第３ノズル）を設けてもよい（図８参照）。この場合においても、上段ノズル１３と下段ノズル１４が近傍に配置され、最下段ノズル１９も上段ノズル１３および／または下段ノズル１４の近傍に配置されているので、上段ノズル１３から噴射される噴流によって生ずる渦流およびキャビテーションによる地盤中の破砕効果と下段ノズル１４から噴射される噴流によって生ずる渦流およびキャビテーションによる地盤中の破砕効果が一体となるとともに、最下段ノズル１９から噴射される噴流によって生ずる渦流およびキャビテーションによる地盤中の破砕効果も、少なくとも上段ノズル１３から噴射される噴流によって生ずる渦流およびキャビテーションによる地盤中の破砕効果または下段ノズル１４から噴射される噴流によって生ずる渦流およびキャビテーションによる地盤中の破砕効果のいずれかの破砕効果と一体となって、地盤中の噴流作用領域を増大させることができる。すなわち、上段ノズル１３、下段ノズル１４および最下段ノズル１９から噴射された噴流によって生じるキャビテーションにより地盤を破砕することができるとともに、上段ノズル１３、下段ノズル１４および最下段ノズル１９から噴射された噴流によって生じる渦流により地盤など（特に、上段ノズル１３および／または下段ノズル１４の噴流により破砕された部分と最下段ノズル１９の噴流により破砕された部分の間）が破砕されるので、上段ノズル１３および／または下段ノズル１４の噴流により破砕された部分と最下段ノズル１９の噴流により破砕された部分が広がり、地盤中の噴流作用領域を増大させることができるとともに、最下段ノズル１９より噴射された圧縮空気が上段ノズル１３および／または下段ノズル１４より噴射されたセメントミルクの噴流に合流することにより、少なくとも上段ノズル１３および／または下段ノズル１４のいずれかから噴射された噴流により破砕された地盤（土や石など）とセメントミルクが混合した排泥の噴出効果を高めることができる（地中に排泥が詰まらない）ので、ノズルから噴射されるセメントミルクの噴流到達距離を増大させることができる。

２ノズルタイプを用いた地中固結体造成工法の施工状況を示す図である。２ノズルタイプを用いた地中固結体造成工法に用いられる注入ロッドの斜視図である。２ノズルタイプを用いた地中固結体造成工法に用いられる注入ロッド１の上面である。図２のＡ−Ａ断面の断面図である。２ノズルタイプを用いた地中固結体造成工法の固結体の造成状況を示す図である。２ノズルタイプを用いた地中固結体造成工法の施工手順を示すフローチャートである。２ノズルタイプを用いた地中固結体造成工法の施工状況を示す図である。本発明の一実施形態におけるにおける地中固結体造成工法に用いられる注入ロッドの斜視図である。

１注入ロッド
２作業機
３スイベル
１３上段ノズル（第１ノズル）
１４下段ノズル（第２ノズル）
１５削孔
１６材液噴射ノズル
１７エアー噴射口
１９最下段ノズル（第３ノズル）

Claims

ノズルからセメントミルクを高圧噴射して固結体を造成する地中固結体造成工法であって、
先端部側壁に設けられた第１ノズルと該第１ノズルの下方近傍に設けられた第２ノズルと該第１ノズルおよび／または該第２ノズルの下方近傍に設けられた第３ノズルを備えた注入ロッドを対象地盤の所定の深度まで挿入する挿入工法と、
前記第１ノズル、前記第２ノズル、および前記第３ノズルにそれぞれ備えられた材液噴射ノズルから同方向にセメントミルクを高圧噴射するとともに、該材液噴射ノズルを囲むように設けられたエアー噴射口から圧縮エアーも同方向に噴射する噴射工法と、
前記注入ロッドを対象地盤から引上げる引上工法と、を有し、
前記噴射工法では、前記第１ノズルから噴射される噴流によって生じる渦流およびキャ
ビテーションによる地盤中の破砕効果と前記第２ノズルから噴射される噴流によって生じ
る渦流およびキャビテーションによる地盤中の破砕効果、および前記第１ノズルから噴射される噴流による地盤中の上記破砕効果および／または前記第２ノズルから噴射される噴流による地盤中の上記破砕効果と前記第３ノズルから噴射される噴流によって生じる渦流およびキャビテーションによる地盤中の破砕効果が一体になって、前記第１ノズルと前記第２ノズルの間、および前記第１ノズルおよび／または前記第２ノズルと前記第３ノズルの間の地盤を破砕し、地盤中の噴流作用領域を増大させるとともに、前記第１ノズル、前記第２ノズルおよび第３ノズルのそれぞれから噴射された圧縮エアーが前記第１ノズル、前記第２ノズルおよび第３ノズルのそれぞれから噴射されたセメントミルクの噴流の周りに圧縮空気の気層被膜を作り、また前記第２ノズルより噴射された圧縮エアーが前記第１ノズルより噴射されたセメントミルクの噴流に合流するとともに、前記第３ノズルより噴射された圧縮エアーが前記第１ノズルおよび／または前記第２ノズルより噴射されたセメントミルクの噴流に合流することにより、前記第１ノズル、前記第２ノズルおよび前記第３ノズルから噴射された噴流により破砕された地盤とセメントミルクが混合した排泥の噴出効果を高め、セメントミルクの噴流到達距離を増大させることを特徴とする地中固結体造成工法。