JP5689669B2 - Al−Si系アルミニウム合金の連続鋳造方法 - Google Patents
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Description
上述のように、鋳型2の外側の下端部2aを局部的に冷却していることで、従来の断熱型連続鋳造法に比較して固液共存温度域の幅dが小さくなる。
鋳型2の下端部2aに噴射した冷却水5は、鋳塊Msの表面に沿って下方向に流水部5aを形成しながら流下する。
本発明の鋳型の下端部局部冷却による連続鋳造方法は、比較的小径のビレット鋳造に効果的であり、概ね、ビレット直径50〜150mmの範囲に適している。150mmを超えると中心部の冷却が不充分となりやすい。
(Si:12〜20wt%)
Siは、低熱膨張性と耐摩耗性の向上に寄与する元素である。しかしながら、多量に添加すると粗大な初晶Siが晶出し、材料の強度や靱性、加工性を低下させることになる。
従って、本発明では充分な効果を得るため、その下限を12wt%とし、充分な靱性及び加工性を確保するため、その上限を20wt%とする。
Cuは、Al2Cuの析出により高温強度向上に寄与する元素である。しかしながら、多量に添加すると粗大化合物やポロシティーが生じ、強度や靱性を低下させ、また比重を増加させることにもなる。
従ってCuは、200℃において最低限必要な強度を得るため、その下限を0.5wt%とし、粗大化合物やポロシティーの発生を防止すると共に比重の増加を抑えるため、その上限を3wt%とする。
Mgは、Mg2Siの析出により強度向上に寄与する元素であるが、多量に添加すると化合物が粗大化し、強度と靱性を低下させる。よってMgは、強度向上の効果が認められ且つ粗大化合物が生じない範囲として、0.1〜3wt%としている。
Feは、Alとの化合物の析出により高温強度向上に寄与する元素である。単体では、Al−Fe−Si化合物として晶出する。Mnも高温強度を向上させるための元素であり、Feと同時に添加するとAl6(Fe,Mn)化合物を形成する。高温強度にはAl−Fe−Si化合物が効くため、FeをMnよりも多くしている。また、Feを2wt%以上添加すると化合物が粗大化して強度・靱性の低下を招き、0.3wt%以下では高温強度を向上させる効果が十分得られないため、Fe+Mn<0.3〜2wt%としている。
TiとZrは、ともに組織微細化と耐熱性に寄与する元素である。特にZrは鍛造後の強度向上に寄与するため、Zrの添加量をTiよりも多くしている。TiとZrの総量が0.3wt%以上では粗大晶出物が発生するため、Ti+Zr≦0.3wt%としている。
本発明の合金においては、Niを添加する場合もある。Niは、Al3Niの析出により高温強度を向上させる働きがある。しかし多量に添加すると化合物が粗大化し、強度・靱性の低下を招くので、最大3wt%とする。
なおNiは高価な元素であり、高温強度を確保するためにFeで代用することができる。Niを添加しない場合、Feは最低でも0.5wt%以上添加することが好ましい。
実施例1〜3は、合金組成及び冷却速度が本発明の範囲内のものである。比較例3〜6は、本発明と同じ方式で鋳造するものの冷却速度が本発明の範囲から外れたものである。比較例2は従前のDC鋳造法により鋳造したJIS4032合金であり、比較例1はその押出材である。比較例7〜10は、本発明と同じ方式で鋳造し冷却速度も本発明の範囲内であるが、合金組成が本発明の範囲から外れたものである。
次に内部組織について見ると、本発明の実施例1〜3においては、図5(a)に示すように、表皮部にチル層が形成されることもなく、鋳塊全体にわたって均一で、Si相、金属間化合物共、3〜20μm以下の微細な組織になっていることが確認された。通常、Siを共晶点といわれる12.7wt%以上添加すると、100μmクラスの初晶Siが不均一に晶出するが、本発明の方法によればSiを13.5wt%添加してもそのような現象は見られない。冷却速度が45℃/sよりも小さい比較例3,4,6では、図5(c)に示すように、組織は比較的微細化されているものの、わずかに50μm程度の晶出物が生じていた。DC鋳造法による比較例2では、図5(b)に示すように、表皮部にチル層が約7mm形成され、中心部の組織も30〜120μmと粗く不均一な状態であった。
次に高温強度について見ると、本発明の実施例1〜3は、DC鋳造法によるJIS4032合金とその押出材(比較例1,2)と比較して、高い値になった。これは、Fe,Mn,Znの添加で微細な晶出物を均一にネットワーク状に晶出させていることに基づく。特に実施例1は、高価なNiを添加していない(その分Feを多く添加している)にも関わらず、Niを1.5wt%添加した実施例2と同等の高温強度が得られた。また金属組織が均一に微細化されており、粗大な金属間化合物が無いことで、鍛造等の加工性も良好になる。
Tiを0.2wt%、Zrを0.15wt%含有し、Ti/Zr=0.06〜1且つTi+Zr≦0.3wt%の条件を満たさない比較例7は、表皮部にチル層が形成され、中心部の組織も30〜300μm以下と粗く、図6(a)に示すように、針状の晶出物が発生した。
Feを1wt%、Mnを1.5wt%含有し、Fe>Mn且つFe+Mn=0.3〜2wt%の条件を満たさない比較例8は、表皮部にチル層が形成され、中心部の組織も30〜300μm以下と粗く、図6(b)に示すように、粗大晶出物が発生した。
Cuを上限の3wt%より多く(5wt%)含有する比較例9は、粗大化合物やポロシティーが発生した。
Zrを含有しない比較例10は、高温強度を向上する効果が認められなかった。
2 鋳型
2a 鋳型の下端部
3 断熱層
4a 冷却水噴射ノズル
5 冷却水
6 受台
7 熱電対
Claims (1)
- 鋳型内径が50〜150mmの断熱鋳型に、Siを12〜20wt%、Cuを0.5〜3wt%、Mgを0.1〜3wt%、FeとMnをFe>Mn且つFe+Mn=0.3〜2wt%、TiとZrをTi/Zr=0.06〜1且つTi+Zr≦0.3wt%含有し、Pを含有しないAl−Si系アルミニウム合金の溶湯を供給し、鋳型の下端部に噴射した冷却水で鋳型下端部から出る鋳塊を鋳塊中心部で45〜65℃/sの冷却速度で冷却することを特徴とするAl−Si系アルミニウム合金の連続鋳造方法。
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