JP5677282B2 - 冷凍サイクル装置 - Google Patents

Description

本発明は、冷凍サイクルを利用した空気調和機、冷凍機などの冷凍サイクル装置に関する。

熱源側熱交換器を含むユニットと利用側熱交換器を含むユニットを接続配管で接続する施工方法では、大気中の水分及び不凝縮ガス（酸素、窒素、炭酸ガスなど）が、接続配管及び利用側熱交換器を含むユニット内、場合によっては熱源側熱交換器を含むユニット内に残留する。そして、水分がユニット内に多量に混入すると、冷媒分子と結合し、低温部で水和物を生成し、キャピラリなどの膨張装置を詰まらせる。そのため冷媒及び冷凍機油の潤滑を妨げ、圧縮機の温度が異常に上昇したり、圧縮機摺動部を潤滑するのに必要な冷凍機油量を確保できなかったりする。

また、冷凍機油としてエステル油を使用した場合、または冷凍機油中にエステル系添加剤を添加している場合には、それらエステル化合物が加水分解し、酸が生成され、酸素はユニット内に予め封入した冷凍機油を酸化して劣化する。さらに、炭酸ガスは水分と反応し炭酸（酸）を生成する。酸は、圧縮機軸受部の摩耗が増大し、冷凍機油の劣化を促進、あるいは銅配管を腐食し、銅イオンが溶出し、圧縮機軸受部で銅が析出（銅メッキ現象）して圧縮機での異音発生の原因となる。

そのため、水分及び酸素、炭酸ガスを機外に排出する、あるいは機内に持ち込まないようにすることで、水分及び酸素、炭酸ガスが冷凍サイクル内を循環しないようにする必要があり、現地施工時において、水分及び不凝縮ガスが混入した部位を真空ポンプにて真空引きを実施し、水分及び不凝縮ガスを機外に排出する。

しかし、現地施工時に真空ポンプにて真空引きを行う方法では、配管長が長く、配管に接続する利用側熱交換器を含むユニットが複数台存在するシステムでは、真空引きを実施すべき空間の内容積が大きくなり、真空引きを実施する時間が長くなり、２〜３時間位必要となる。

そのため、冷凍サイクル内の水分及び不凝縮ガス、特に酸素と炭酸ガスを効率良く除去すると共に、施工時間を短縮し、さらには信頼性を向上する方法として、乾燥剤を満たした第一のフィルタと反応型非凝縮性ガス除去剤を満たした第二のフィルタという構成を備えた冷凍システムが知られ、例えば特許文献１に記載されている。

特開平４−３０２９６７号公報

上記従来技術において特に、接続配管及び利用側熱交換器内に残留する不凝縮ガスは、冷凍サイクル内を相変化することなく、ガスの状態にて循環する。冷媒は凝縮器にて凝縮し、液単相あるいはかわき度の小さい状態に変化するが、不凝縮ガスは凝縮しないので、液管が必ず二相になる。蒸発器入口の絞り装置での開度が一定の場合、混入する不凝縮ガスの量によって、蒸発器入口の絞り装置入口の流体のかわき度が変化することから、絞り装置での圧力損失が変化する。

特に、不凝縮ガスの混入量が多くなる接続配管長が長い、更には接続される利用側熱交換器の台数が多い場合には蒸発器入口の絞り装置入口の流体のかわき度が著しく大きくなることから、絞り装置での圧力損失は大きくなる。

更に、圧縮機始動時は、蒸発器入口の絞り装置の開度は、所定の開度であり、不凝縮ガスの混入量が多くなると、蒸発器入口の絞り装置入口の流体のかわき度が著しく大きくなり、絞り装置での圧力損失が大きくなり、圧縮機吸入圧力が０〔ＭＰａ(ａｂｓ）〕となって、圧縮機の信頼性が低下する。そのため、圧縮機を始動することができず、冷凍サイクル装置を運転することができない虞が生じる。

本発明の目的は、上記従来技術の課題を解決し、現地施工工事において混入する大気中の水分及び不凝縮ガス、特に酸素と炭酸ガスを効率良く除去すると共に、特に接続配管長が長い、あるいは接続される利用側熱交換器の台数が多い場合においても、特殊な作業をなくし、施工時間を短縮することができる冷凍サイクル装置を提供することにある。

上記課題を解決するために、例えば特許請求の範囲に記載の構成を採用する。本願は上記課題を解決する手段を複数含んでいるが、その一例を挙げるならば、冷媒を圧縮する圧縮機、熱源機側熱交換器、第１の膨張装置、液側接続配管、第２の膨張装置、利用側熱交換器、ガス側接続配管が順次連結されることで構成される冷凍サイクル装置において、前記第１の膨張装置と前記第２の膨張装置との間に、不凝縮ガスの内、少なくとも酸素を吸着する吸着材及び水分を吸着するドライヤが配置されると共に、前記液側接続配管又は前記ガス側接続配管の少なくとも一方にガスポンプが接続され、該ガスポンプは、前記液側接続配管又は前記ガス側接続配管の内部に冷媒が導入される前に稼動することにより、これらの接続配管内部の不凝縮ガスを大気に開放し、前記圧縮機、前記熱源機側熱交換器を搭載した熱源機の内容積をＶhとし、該熱源機内の油量をＶoとし、一方で前記液側接続配管、前記ガス側接続配管及び利用側熱交換器を搭載した利用機器の内容積の和をＶp、容積比をβ（＝(Ｖh−Ｖo)／Ｖp）とすると、前記ガスポンプの到達圧力は、９４.７β＋９５.５〔ｋＰａ(ａｂｓ)〕未満とする。
または、前記ガスポンプの到達圧力は、６５.７β＋６６.５〔ｋＰａ(ａｂｓ)〕以下とする。
または、該容積比βが０.５３以上の場合には、前記ガスポンプを稼動しないとする。

本発明によれば、現地施工工事において混入する大気中の水分及び不凝縮ガス、特に酸素と炭酸ガスを、ガスポンプにより低減した後に冷凍サイクル内に配置した不凝縮ガス吸着材により吸着するようにしたので、従来の配管作業に対して工程が増えず、冷凍サイクルの詰まりや、冷凍機油の劣化を効率良く抑制することができる。したがって、特に接続配管長が長い、あるいは接続される利用側熱交換器の台数が多い場合においても真空引きを実施することが必要でなくなるため、施工時間を短縮することができる。
上記した以外の課題、構成及び効果は、以下の実施形態の説明により明らかにされる。

本発明による一実施の形態を示すサイクル系統図。 本発明による他の実施の形態を示すサイクル系統図。 本発明による更に他の実施の形態を示すサイクル系統図。 冷凍サイクル内の不凝縮ガスの存在量を分析したグラフ。 不凝縮ガス量による圧縮機始動後の最低圧縮機吸入側圧力を示したグラフ。 内外容積比βと接続配管及び利用側熱交換器の真空度ｐ₂の関係を示したグラフ。

以下本発明の実施の形態について図を参照して説明する。

本実施例では、特に接続配管長が長い、あるいは接続される利用側熱交換器の台数が多い場合においても真空引きを実施しなくとも、安定的に圧縮機を始動することができる、冷凍サイクル装置の例を説明する。図１は本実施の形態を示すサイクル系統図を示す。現地施工工事においては、室外機４０ａと室内機２０ａ、２０ｂを据付後、接続配管７、８を用いて室外機４０ａと室内機２０ａ、２０ｂとを施工時に接続する。室外機４０ａは製造時に冷凍機油を封入した状態で真空引きを圧力ｐ₁以下まで実施し、冷媒を封入し出荷されている。接続配管７、８と室内機２０ａ、２０ｂ内に空気（不凝縮ガス）と、空気中の水分と、が残留している。このときの接続配管７、８と室内機２０ａ、２０ｂ内の圧力は大気圧である。

室外機４０ａに内蔵したガスポンプ５０は、本実施例ではガス側接続配管８のガス阻止弁９の近傍にガスポンプ接続配管５２ａ、開閉弁５１ａを介して接続されているが、液側接続配管７の液阻止弁６近傍に接続しても良い。開閉弁５１ａは電動によりガスポンプ５０の動作に応じて開閉しても、手動で開閉する弁であっても良い。開閉弁５１ａの動作は、ガスポンプ５０を駆動する前に開閉弁５１ａを開け、ガスポンプ５０を所定時間稼動した後に開閉弁５１ａを閉止する。

ガスポンプ５０を駆動するための電源は室外機４０ａの基板から取り出し、ガスポンプ５０の運転、停止を室外機４０ａの基板で制御する。また、ガスポンプ５０が稼動する際は、第２の膨張装置２１ａ、２１ｂは全開に設定する。このことにより、ガスポンプ５０を接続していない側の接続配管内の不凝縮ガスを大気に排出可能である。

第２の膨張装置２１ａ、２１ｂは全開に設定することができない場合は、図２のように、ガスポンプ５０をガス側接続配管８のガス阻止弁９の近傍にガスポンプ接続配管５２ａ、開閉弁５１ａを介して接続すると共に、液側接続配管７の液阻止弁６近傍にガスポンプ接続配管５２ｂ、開閉弁５１ｂを介して接続しても良い。

またガスポンプ５０は、接続配管７、８及び室内機２０ａ、２０ｂに冷媒を導入する直前に稼動し、接続配管７、８及び室内機２０ａ、２０ｂ内の空気を大気に排出する。ここで、冷媒の充填は、阻止弁６、９を開けて、室外機４０ａに封入した冷媒のみを接続配管７、８及び室内機２０ａ、２０ｂに冷媒を導入する場合と、冷媒ボンベから接続配管７、８に応じて接続配管７、８及び室内機２０ａ、２０ｂに追加充填する場合がある。

ガスポンプ５０の稼動時間は、接続配管７、８及び室内機２０ａ、２０ｂ内の圧力が、室外機４０ａの内容積をＶ_h、室外機４０ａ内の油量をＶ_o、液側接続配管７、ガス側接続配管８及び室内機２０ａ、２０ｂの内容積の和をＶ_p、内外容積比をβ（＝(Ｖ_h−Ｖ_o)／Ｖ_p）とすると、９４.７β＋９５.５〔ｋＰａ(ａｂｓ)〕未満、望ましくは６５.７β＋６６.５〔ｋＰａ(ａｂｓ)〕以下となるまでである。

このとき、接続配管７、８及び室内機２０ａ、２０ｂ内の圧力を圧力計により判断しても、接続配管７、８の配管長と及び室内機２０ａ、２０ｂの種類と接続台数から求められる内容積とガスポンプ５０の排出速度を元に決定しても良い。

さらに、室外機４０ａに接続可能な接続配管７、８の最大配管長と室内機２０ａ、２０ｂの種類と最大接続台数から求められる最大内容積とガスポンプ５０の排出速度を元にしたガスポンプ５０の最大稼動時間を、室外機４０ａでのガスポンプ５０の稼働時間としても良い。

ガスポンプ５０により接続配管７、８及び室内機２０ａ、２０ｂ内の圧力を９４.７β＋９５.５〔ｋＰａ(ａｂｓ)〕未満、望ましくは６５.７β＋６６.５〔ｋＰａ(ａｂｓ)〕以下として後に、接続配管７、８及び室内機２０ａ、２０ｂ内に冷媒を導入し、冷房運転もしくは暖房運転を実施する。

冷房運転の場合、圧縮機１で圧縮された高温高圧のガス冷媒は圧縮機１から吐出され、ガス冷媒が四方弁２を経て、熱源機側熱交換器３へと流入し、熱交換して凝縮液化する。凝縮液化した冷媒は全開とされた第１の膨張装置４を通り、図１の主流部配管３１とドライヤ３２を経て、余剰冷媒（配管長さに応じて冷凍サイクル内に余分に封入される冷媒）はレシーバ５に貯留され、残りが阻止弁６、室内機２０ａ、２０ｂへ送られる。送られた液冷媒は、第２の膨張装置２１へ流入し、低圧まで減圧されて低圧二相状態となり、利用側熱交換器２２ａ、２２ｂで空気などの利用側媒体と熱交換して蒸発・ガス化する。その後、ガス冷媒は、阻止弁９、四方弁２、アキュムレータ１０を経て圧縮機１へ戻る。

暖房運転の場合、圧縮機１で圧縮された高温高圧のガス冷媒は圧縮機１から吐出され、四方弁２、阻止弁９を経て利用側熱交換器２２へ流入し、空気など利用側媒体と熱交換して凝縮液化する。凝縮液化した冷媒は、阻止弁６、レシーバ５、主流部配管３１とドライヤ３２へ流入し、第１の膨張装置４で減圧され熱源機側熱交換器３で空気・水などの熱源媒体と熱交換して蒸発・ガス化する。蒸発・ガス化した冷媒は四方弁２、アキュムレータ１０を経て圧縮機１へ戻る。

上記運転の際に、接続配管７、８と室内機２０ａ、２０ｂ内に残留した水分と不凝縮ガスは、冷媒と共に冷凍サイクル内を循環している。
図５に接続配管７、８と室内機２０ａ、２０ｂ内に残留した不凝縮ガス量による圧縮機１始動後の最低圧縮機吸入側圧力を測定した実験結果を示す。実験では４馬力の店舗インバータ機を使用した。冷房運転の結果を細実線で示す。冷房運転では不凝縮ガス量が増えても圧縮機１が始動できない事象は発生しなかった。そのため、冷房運転の結果を安定的に起動できる最低圧力とした。暖房運転においては、不凝縮ガスの量がある量以上になると急激に始動後の最低吸入圧力が低下し、不凝縮ガス量１.１５〔ｇ／Ｌ〕の時に圧縮機１の吸入圧力が０〔ＫＰａ(ａｂｓ)〕となり、圧縮機１を始動することができなかった。

圧縮機１を安定的に始動するためには圧縮機１始動後の最低吸入圧力が、安定的に起動できる最低吸入圧力以上となる不凝縮ガス量であれば良く、そのときの不凝縮ガス量は図５より０.８〔ｇ／Ｌ〕以下である。

故に最低限、不凝縮ガス量が１.１５〔ｇ／Ｌ〕未満であれば、圧縮機１は始動することができ、安定的に起動するためには不凝縮ガス量は０.８〔ｇ／Ｌ〕以下であることが望ましい。

ここで、接続配管７、８及び室内機２０ａ、２０ｂ内の圧力ｐ₂は、接続配管７、８及び室内機２０ａ、２０ｂ内の不凝縮ガス（空気）量をα〔ｇ／Ｌ〕とすると、αとβの関数で表され、ｐ₂＝(８３.０７α−０.８０)β＋８３.０７αとなる。よって、ガスポンプ５０による接続配管７、８及び室内機２０ａ、２０ｂ内の到達圧力としては、圧縮機１を最低限始動するためには、不凝縮ガス量α＜１.１５〔ｇ／Ｌ〕なので、ｐ₂＜９４.７β＋９５.５〔ｋＰａ(ａｂｓ)〕、安定的に始動するためには不凝縮ガス量α≦０.８〔ｇ／Ｌ〕なので、ｐ₂≦６５.７β＋６６.５〔ｋＰａ(ａｂｓ)〕であることが望ましい。

図６に上記結果をグラフ化したものを示す。ガスポンプ５０により接続配管７、８と室内機２０ａ、２０ｂ内の不凝縮ガスを大気に排出する前に、施工した接続配管７、８の接続箇所及び接続配管７、８と室外機４０ａ、室内機２０ａ、２０ｂとの接続箇所にガス漏れが無いことを確認すべく、接続配管７、８及び室内機２０ａ、２０ｂ内に窒素を加圧充填し漏れチェックを実施する。その後、接続配管７、８及び室内機２０ａ、２０ｂ内の窒素を大気圧に開放するので、ガスポンプ５０を稼動する直前の接続配管７、８及び室内機２０ａ、２０ｂ内の圧力ｐ₂は大気圧である。そのため、安定的に始動できる場合のｐ₂と内外容積比βとの関係である、ｐ₂＝６５.７β＋６６.５〔ｋＰａ(ａｂｓ)〕と大気圧との交点となる内外容積比β＝０.５３以上であれば、ガスポンプ５０を稼動しなくとも、安定的に稼動する条件であるｐ₂≦６５.７β＋６６.５〔ｋＰａ(ａｂｓ)〕を満足することができる。

施工時に接続配管７、８と室内機２０ａ、２０ｂ内を真空引きする際に使用する真空ポンプはロータリ方式であるが、ガスポンプ５０としては、例えばダイヤフラム方式であっても必要な到達圧力を実現することが可能である。

図４は接続配管７、８と室内機２０ａ、２０ｂ内に所定量の空気を残留させ、運転開始後２時間経過したときの、冷凍サイクル内を循環している冷媒とレシーバ５の上部から気相冷媒を抽出して不凝縮ガス量を分析した結果を示し、この結果から、冷凍サイクル内を循環している冷媒よりも、レシーバ５上部の気相に不凝縮ガスは多く存在することが分かった。そして、空気調和機を運転することで、不凝縮ガスはレシーバ５の上部気相部に集まるので、不凝縮ガスを吸着するための吸着材３３をレシーバ５上部の気相部に配置した。これにより、効率良く、不凝縮ガスを吸着除去することができる。

また、水分は、第１の膨張装置４と第２の膨張装置２１ａ、２１ｂの間に配置したドライヤ３２により吸着除去し、ドライヤ３２は、主流部３１をバイパスするバイパス部に配置することで、ドライヤ３２に流れる冷媒流量を主流部に比べ１０％以下に設定することができる。したがって、流体力によるドライヤ剤（乾燥剤）の摩耗を抑制することが可能である。

さらに、例えば室外機４０ａに搭載した圧縮機１が故障した場合、圧縮機１を交換する必要がある。修理時においては、室外機４０ａ、接続配管７、８及び室内機２０ａ、２０ｂ内の冷媒を冷媒回収装置にて回収した後、故障箇所を修理するために冷凍サイクルを大気に開放し、故障箇所を修理後、冷凍サイクルを密閉する。

その後は施工時と同じ作業を実施することになるが、施工時においては、接続配管７、８及び室内機２０ａ、２０ｂ内の不凝縮ガスを大気に排出するのみでよいが、修理時は室外機４０ａ内の不凝縮ガスも排出する必要がある。製造時に室外機４０ａの圧力ｐ₁は、安定的に圧縮機１を始動できる接続配管７、８及び室内機２０ａ、２０ｂ内の圧力ｐ₂よりも低く、そのため、ガスポンプ５０の到達圧力は接続配管７、８及び室内機２０ａ、２０ｂの内容積から決まる値では、室外機４０ａでの圧力差ｐ₂−ｐ₁分、不凝縮ガスが冷凍サイクル内に混入することになり、圧縮機１が始動できない可能性がある。

そのため、ガスポンプ５０による到達圧力は、ガスポンプ５０で排出すべき全ての内容積を接続配管７、８及び室内機２０ａ、２０ｂとした場合の内外容積比、つまりβ＝０となる圧力になるまで実施する必要がある。このとき圧縮機１を最低限始動するためには、不凝縮ガス量α＜１.１５〔ｇ／Ｌ〕なので、ガスポンプ５０による到達圧力＜９５.５〔ｋＰａ(ａｂｓ)〕、安定的に始動するためには不凝縮ガス量α≦０.８〔ｇ／Ｌ〕なので、ガスポンプ５０による到達圧力≦６６.５〔ｋＰａ(ａｂｓ)〕であることが望ましい。

室外機４０ａに内蔵するガスポンプ５０の到達圧力は、修理時も考慮した上記の値のポンプを選定するか、修理時に上記の値のポンプに交換しても良い。

本実施例では、冷凍サイクル内に混入した不凝縮ガスを吸着する不凝縮ガス吸着材３３ａをレシーバ５上部の気相部以外の箇所に配置した場合の冷凍サイクル装置の例を説明する。図３は、実施例２におけるサイクル系統図の例である。既に説明した図１に示された同一の符号を付された構成と、同一の機能を有する部分については、説明を省略する。

図３に示すように、図１のドライヤ３２に代わりに、第１の膨張装置４と第２の膨張装置２１ａ、２１ｂの間に水分と不凝縮ガスとを吸着する吸着材３４を配置しても良く、図１のものより不凝縮ガスを吸着除去の効率は落ちるが、レシーバ５内に不凝縮ガス吸着材３３を封入する必要がないので、真空引きレス機能を含んでいない標準的な空気調和機に対して、変更点が少なくて済むので、開発期間を短縮することができる。

さらに、不凝縮ガスを、特に酸素と炭酸ガスを吸着するための吸着材３３として、少なくとも酸化鉄と酸化カルシウムを添加したものを使用すれば、酸化鉄は酸素を、酸化カルシウムは水分と炭酸ガスを吸着除去することができ、効率が良い。そして、一度吸着した不凝縮ガスは化学吸着により強固に吸着材３３内に吸着されるので、再度冷凍サイクル中に放出されることはない。

１ 圧縮機
２ 四方弁
３ 熱源機側熱交換器
４ 第１の膨張装置
５ａ、５ｂ、５ｃ レシーバ
６、９ 阻止弁
７ 液側接続配管
８ ガス側接続配管
１０ アキュムレータ
２０ａ、２０ｂ 室内機
２１ａ、２１ｂ 第２の膨張装置
２２ａ、２２ｂ 利用側熱交換器
３０ａ 不純物回収キット
３１ａ 主流配管
３２ａ、３２ｃ 乾燥剤
３３ａ、３３ｃ 不凝縮ガス吸着材
３４ｂ 水分及び不凝縮ガス吸着材
３５ｃ、３６ｃ 冷媒導入出管
４０ａ、４０ｂ 室外機
５０ ガスポンプ
５１ａ、５１ｂ 開閉弁
５２ａ、５２ｂ ガスポンプ接続配管
３２１ｃ、３２２ｃ バイパス配管

Claims (6)

1. 冷媒を圧縮する圧縮機、熱源機側熱交換器、第１の膨張装置、液側接続配管、第２の膨張装置、利用側熱交換器、ガス側接続配管が順次連結されることで構成される冷凍サイクル装置において、
   前記第１の膨張装置と前記第２の膨張装置との間に、不凝縮ガスの内、少なくとも酸素を吸着する吸着材及び水分を吸着するドライヤが配置されると共に、
   前記液側接続配管又は前記ガス側接続配管の少なくとも一方にガスポンプが接続され、
   該ガスポンプは、前記液側接続配管又は前記ガス側接続配管の内部に冷媒が導入される前に稼動することにより、これらの接続配管内部の不凝縮ガスを大気に開放し、
   前記圧縮機、前記熱源機側熱交換器を搭載した熱源機の内容積をＶhとし、
   該熱源機内の油量をＶoとし、
   一方で前記液側接続配管、前記ガス側接続配管及び利用側熱交換器を搭載した利用機器の内容積の和をＶp、容積比をβ（＝(Ｖh−Ｖo)／Ｖp）とすると、
   前記ガスポンプの到達圧力は、９４.７β＋９５.５〔ｋＰａ(ａｂｓ)〕未満であることを特徴とする冷凍サイクル装置。
2. 冷媒を圧縮する圧縮機、熱源機側熱交換器、第１の膨張装置、液側接続配管、第２の膨張装置、利用側熱交換器、ガス側接続配管が順次連結されることで構成される冷凍サイクル装置において、
   前記第１の膨張装置と前記第２の膨張装置との間に、不凝縮ガスの内、少なくとも酸素を吸着する吸着材及び水分を吸着するドライヤが配置されると共に、
   前記液側接続配管又は前記ガス側接続配管の少なくとも一方にガスポンプが接続され、
   該ガスポンプは、前記液側接続配管又は前記ガス側接続配管の内部に冷媒が導入される前に稼動することにより、これらの接続配管内部の不凝縮ガスを大気に開放し、
   前記圧縮機、前記熱源機側熱交換器を搭載した熱源機の内容積をＶhとし、
   該熱源機内の油量をＶoとし、
   一方で前記液側接続配管、前記ガス側接続配管及び利用側熱交換器を搭載した利用機器の内容積の和をＶp、容積比をβ（＝(Ｖh−Ｖo)／Ｖp）とすると、
   前記ガスポンプの到達圧力は、６５.７β＋６６.５〔ｋＰａ(ａｂｓ)〕以下であることを特徴とする冷凍サイクル装置。
3. 冷媒を圧縮する圧縮機、熱源機側熱交換器、第１の膨張装置、液側接続配管、第２の膨張装置、利用側熱交換器、ガス側接続配管が順次連結されることで構成される冷凍サイクル装置において、
   前記第１の膨張装置と前記第２の膨張装置との間に、不凝縮ガスの内、少なくとも酸素を吸着する吸着材及び水分を吸着するドライヤが配置されると共に、
   前記液側接続配管又は前記ガス側接続配管の少なくとも一方にガスポンプが接続され、
   該ガスポンプは、前記液側接続配管又は前記ガス側接続配管の内部に冷媒が導入される前に稼動することにより、これらの接続配管内部の不凝縮ガスを大気に開放し、
   前記圧縮機、前記熱源機側熱交換器を搭載した熱源機の内容積をＶhとし、
   該熱源機内の油量をＶoとし、
   一方で前記液側接続配管、前記ガス側接続配管及び利用側熱交換器を搭載した利用機器の内容積の和をＶp、容積比をβ（＝(Ｖh−Ｖo)／Ｖp）とすると、
   該容積比βが０.５３以上の場合には、前記ガスポンプを稼動しないことを特徴とする冷凍サイクル装置。
4. 請求項１〜３の何れかに記載の冷凍サイクル装置において、
   前記液側接続配管と前記ガス側接続配管の内部に冷媒が導入された後に、これらの接続配管の内部の冷媒が冷媒回収装置により回収され、さらにこれらの接続配管が大気に開放された後に、これらの接続配管が密閉され、
   前記ガスポンプは、その後、これらの接続配管の内部に冷媒が導入される前に稼動することにより、これらの接続配管の内部の不凝縮ガスを大気に開放することを特徴とする冷凍サイクル装置。
5. 請求項１〜３の何れかに記載の冷凍サイクル装置において、
   前記液側接続配管に冷媒を保持するレシーバが設けられ、
   該レシーバ内部に前記吸着剤が配置されることを特徴とする冷凍サイクル装置。
6. 請求項１〜３の何れかに記載の冷凍サイクル装置において、
   前記液側接続配管に該液側接続配管をバイパスするバイパス配管が接続され、
   該バイパス配管に前記ドライヤが配置されることを特徴とする冷凍サイクル装置。