JP5647818B2 - Aluminum alloy brazing fin material for heat exchanger and heat exchanger using the fin material - Google Patents

Aluminum alloy brazing fin material for heat exchanger and heat exchanger using the fin material Download PDF

Info

Publication number
JP5647818B2
JP5647818B2 JP2010133217A JP2010133217A JP5647818B2 JP 5647818 B2 JP5647818 B2 JP 5647818B2 JP 2010133217 A JP2010133217 A JP 2010133217A JP 2010133217 A JP2010133217 A JP 2010133217A JP 5647818 B2 JP5647818 B2 JP 5647818B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
brazing
mass
heat exchanger
fin material
fin
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
JP2010133217A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP2011144447A (en
Inventor
岩尾 祥平
祥平 岩尾
黒田 周
周 黒田
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Mitsubishi Aluminum Co Ltd
Original Assignee
Mitsubishi Aluminum Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Mitsubishi Aluminum Co Ltd filed Critical Mitsubishi Aluminum Co Ltd
Priority to JP2010133217A priority Critical patent/JP5647818B2/en
Publication of JP2011144447A publication Critical patent/JP2011144447A/en
Application granted granted Critical
Publication of JP5647818B2 publication Critical patent/JP5647818B2/en
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Landscapes

  • Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
  • Laminated Bodies (AREA)

Description

本発明は、熱交換器用のチューブ材にろう付けされるアルミニウム合金ブレージングフィン材および該フィン材を用いた熱交換器に関する。   The present invention relates to an aluminum alloy brazing fin material brazed to a tube material for a heat exchanger and a heat exchanger using the fin material.

アルミニウム合金製の熱交換器は、自動車のラジエータ、ヒータコア、オイルクーラ、インタークーラ、カーエアコンのエバポレータやコンデンサ等の熱交換器として、あるいは一般家庭用や業務用などのルームエアコン等の熱交換器として広く使用されている。
このような熱交換器は、例えば、Al合金からなる扁平状の冷媒通路用のチューブ材と、このチューブ材にろう付けされたフィン材とを有し、チューブ材の通路を流れる冷媒と外気との熱交換がフィン材を介して行われるように構成されている。ここで、フィン材として、チューブ材とのろう付け作業を簡便化するため、板状の芯材の両面に、それぞれ、ろう材が貼り合わされたブレージングフィン材が用いられるようになっている(例えば、特許文献1参照。)。
Aluminum alloy heat exchangers are used as heat exchangers for automobile radiators, heater cores, oil coolers, intercoolers, car air conditioner evaporators, condensers, etc., or as heat exchangers for room air conditioners for general home use and commercial use. As widely used.
Such a heat exchanger has, for example, a flat tube material for a refrigerant passage made of an Al alloy, and a fin material brazed to the tube material, and refrigerant and outside air flowing through the tube material passage. The heat exchange is performed through the fin material. Here, in order to simplify the brazing operation with the tube material as the fin material, brazing fin materials in which the brazing material is bonded to both surfaces of the plate-like core material are used (for example, , See Patent Document 1).

特開2004−84060号公報JP 2004-84060 A

このようなブレージングフィン材において、特に、Al−Si系合金ろう材を芯材の両面に貼り合わせたブレージングフィン材では、ベアフィン材(ろう材が貼り合わされていないフィン材)に比べて、板状の原反コイルを所定のフィン材幅にするためのスリット切断加工およびフィン成形におけるルーバー切断時に、切断刃の磨耗が進みやすい。切断刃が磨耗すると、フィン材の切断面のバリが大きくなる傾向にあり、バリが大きなフィン材を熱交換器に用いると、このバリが通風抵抗となり熱交換効率の低下を招いてしまう問題がある。このため、ブレージングフィン材の切断加工では、フィン材の切断面でのバリ発生に伴い、切断刃を新品に交換する必要があり、生産性の低下を招いていた。そのため、切断加工時の切断刃の磨耗の進行を抑制し、切断面に大きなバリが発生しにくいブレージングフィン材が求められていた。   In such a brazing fin material, in particular, a brazing fin material in which an Al—Si alloy brazing material is bonded to both surfaces of the core material is more plate-like than a bare fin material (fin material to which no brazing material is bonded). Wear of the cutting blade tends to progress during louver cutting in slit cutting processing and fin forming for making the raw material coil into a predetermined fin material width. When the cutting blade is worn, the burr on the cut surface of the fin material tends to increase, and if a fin material with a large burr is used for a heat exchanger, this burr becomes a ventilation resistance and the heat exchange efficiency is reduced. is there. For this reason, in the cutting process of the brazing fin material, it is necessary to replace the cutting blade with a new one along with the occurrence of burrs on the cut surface of the fin material, leading to a decrease in productivity. Therefore, there has been a demand for a brazing fin material that suppresses the progress of wear of the cutting blade during the cutting process and that does not generate large burrs on the cut surface.

本発明はこのような事情に鑑みてなされたものであり、各種切断加工において、切断刃の磨耗の進行を抑制し、熱交換効率の低下につながるような大きなバリが発生し難い熱交換器用アルミニウム合金ブレージングフィン材および該フィン材を用いた熱交換器を提供することを目的とする。   The present invention has been made in view of such circumstances, and in various cutting processes, aluminum for heat exchangers that suppresses the progress of wear of the cutting blade and hardly generates large burrs that lead to a decrease in heat exchange efficiency. An object is to provide an alloy brazing fin material and a heat exchanger using the fin material.

本発明者らは、上記課題を解決すべく、以下に示すように、材料切断加工時の切断刃の磨耗の発生のメカニズムについて検討した。
まず、本発明者らは、フィン材の切断加工時に切断刃の磨耗が進み、フィン材の切断面のバリが大きくなる主な要因は、ブレージングフィンの表面に貼り合わされたAl−Si合金ろう材に、比較的粗大で、且つ硬度の高いSi粒子および金属間化合物が多く含まれていることに起因することを見出した。ろう材中に粗大且つ硬度の高いSi粒子および金属間化合物が多く含有されると、材料切断時に切断刃への負荷が大きくなり、より早期に磨耗が進む。そこで、本発明者らは、Al−Si合金ろう材のSi粒子および金属間化合物を微細化させる検討を行ったところ、材料切断時の切断刃の磨耗が抑制され、フィン材のバリの発生を抑制できることを見出した。また、同様に、ブレージングフィン材の芯材に関しても、芯材中のSi粒子および金属間化合物を微細化させることが、切断刃の磨耗抑制およびバリ発生抑制に効果的であることを見出した。
In order to solve the above-mentioned problems, the present inventors have studied a mechanism of generation of wear of a cutting blade during material cutting as shown below.
First, the inventors of the present invention are that the cutting blade wears during the cutting process of the fin material, and the main factor that the burr on the cut surface of the fin material becomes large is the Al—Si alloy brazing material bonded to the surface of the brazing fin. Further, the present inventors have found that this is caused by a large amount of Si particles and intermetallic compounds that are relatively coarse and have high hardness. When a large amount of coarse and high hardness Si particles and intermetallic compounds are contained in the brazing material, the load on the cutting blade increases during material cutting, and wear progresses earlier. Therefore, the present inventors have studied to refine the Si particles and the intermetallic compound of the Al—Si alloy brazing material. As a result, wear of the cutting blade during material cutting is suppressed, and burrs of the fin material are generated. It was found that it can be suppressed. Similarly, regarding the core material of the brazing fin material, it has been found that making the Si particles and the intermetallic compound in the core material fine is effective for suppressing wear of the cutting blade and suppressing generation of burrs.

また、本発明者らは、切断刃の磨耗には、素材(ろう材、芯材)のマトリクス自体の硬さも影響し、素材(ろう材、芯材)の硬さが大きい場合、切断に際して切断刃の磨耗が進行しやすく、大きなバリが早期に発生しやすくなるのではないかと考えた。そこで素材(ろう材、芯材)の硬さを、フィン形成が可能な範囲で低下させる検討を行ったところ、切断刃の磨耗抑制およびバリ発生抑制に有効であることを見出した。   Further, the present inventors also have an influence on the wear of the cutting blade due to the hardness of the matrix of the material (brazing material, core material). We thought that the wear of the blade was likely to progress and that large burrs would be likely to occur early. Then, when examination which reduces the hardness of a raw material (brazing | wax material, core material) in the range in which fin formation is possible was performed, it discovered that it was effective in the abrasion suppression of a cutting blade, and suppression of a burr | flash generation | occurrence | production.

本発明者らは、上記のように鋭意研究を重ねた結果、本発明を完成するに至った。
すなわち、本発明は、芯材と、該芯材の両面に貼り合わされたろう材とを有し、熱交換器用のチューブ材に組み付けられた状態でろう付処理されることにより、前記ろう材によって前記チューブ材に接合される熱交換器用アルミニウム合金ブレージングフィン材であって、前記ろう材は、Si:6.8〜11.0質量%、Fe:0.20質量%以下を含有し、残部がAlと不可避不純物からなるアルミニウム合金によって構成され、最大弦長が5μm以上のSi粒子およびAl−Fe系金属間化合物の数密度が1×10個/mm未満であり、かつ、前記ろう材のビッカース硬さが45以下であり、前記芯材は、Mn:1.0〜1.8質量%、Zn:0.10〜3.0質量%、Fe:0.20質量%以下、Si:0.60質量%以下を含有し、残部がAlと不可避不純物からなるアルミニウム合金によって構成され、最大弦長が5μm以上のSi粒子、Al−(Mn,Fe)−Si系金属間化合物およびAl−Mn−Si系金属間化合物の数密度が5×10 個/mm 未満であり、かつ、前記芯材のビッカース硬さが40〜60であることを特徴とする熱交換器用アルミニウム合金ブレージングフィン材である。
As a result of intensive studies as described above, the present inventors have completed the present invention.
That is, the present invention has a core material and a brazing material bonded to both surfaces of the core material, and is brazed in a state where it is assembled to a tube material for a heat exchanger. An aluminum alloy brazing fin material for a heat exchanger joined to a tube material, wherein the brazing material contains Si: 6.8 to 11.0% by mass, Fe: 0.20% by mass or less, and the balance is Al. And the number density of Si particles having a maximum chord length of 5 μm or more and an Al—Fe-based intermetallic compound is less than 1 × 10 3 pieces / mm 2 , and Vickers hardness is 45 or less, and the core material is Mn: 1.0 to 1.8% by mass, Zn: 0.10 to 3.0% by mass, Fe: 0.20% by mass or less, Si: 0 .Containing 60% by mass or less The number of the Si particles, the Al- (Mn, Fe) -Si intermetallic compound, and the Al-Mn-Si intermetallic compound, the balance of which is composed of an aluminum alloy composed of Al and inevitable impurities, and the maximum chord length is 5 μm or more. An aluminum alloy brazing fin material for a heat exchanger , wherein the density is less than 5 × 10 2 pieces / mm 2 and the core material has a Vickers hardness of 40 to 60 .

本発明において、前記ろう材は、Sr:0.01〜0.05質量%、Na:0.01〜0.10質量%、Sb:0.01〜0.10質量%のうち、1種または2種以上を含有することを特徴とする熱交換器用アルミニウム合金ブレージングフィン材であっても良い。
本発明において、前記芯材は、Zr:0.05〜0.30質量%、Cr:0.05〜0.30質量%、Ti:0.05〜0.30質量%のうち、1種または2種以上を含有することを特徴とする熱交換器用アルミニウム合金ブレージングフィン材であっても良い。
本発明の熱交換器は、先に記載の熱交換器用アルミニウム合金ブレージングフィン材を備えたことを特徴とする。
In the present invention, the brazing material is one of Sr: 0.01 to 0.05% by mass, Na: 0.01 to 0.10% by mass, Sb: 0.01 to 0.10% by mass, or It may be an aluminum alloy brazing fin material for heat exchangers containing two or more kinds.
In the present invention, the core material is one of Zr: 0.05 to 0.30 mass%, Cr: 0.05 to 0.30 mass%, Ti: 0.05 to 0.30 mass%, or It may be an aluminum alloy brazing fin material for heat exchangers containing two or more kinds.
The heat exchanger of the present invention is characterized by including the aluminum alloy brazing fin material for heat exchanger described above.

本発明に係る熱交換器用アルミニウム合金ブレージングフィン材は、そのろう材にSiおよびFeが所定の含有量で含まれるとともに、ろう材における最大弦長が5μm以上のSi粒子およびAl−Fe系金属間化合物の数密度およびビッカース硬さが規定され、その芯材にMnとZnとFeとSiが所定の含有量で含まれ、最大弦長5μm以上のSi粒子、Al−(Mn,Fe)−Si系金属間化合物およびAl−Mn−Si系金属間化合物の数密度およびビッカース硬さが規定されているため、材料切断時に切断刃への負担を小さくすることができ、切断刃の磨耗を抑制し、バリの発生を抑制することができる。したがって、本発明によれば、熱交換効率の低下につながるような大きなバリが発生し難い熱交換器用アルミニウム合金ブレージングフィン材を提供することができる。 The aluminum alloy brazing fin material for a heat exchanger according to the present invention includes a brazing material containing Si and Fe in a predetermined content, and a maximum chord length in the brazing material of 5 μm or more between the Si particles and the Al—Fe-based metal. The number density and Vickers hardness of the compound are defined, and the core material contains Mn, Zn, Fe, and Si at a predetermined content, Si particles having a maximum chord length of 5 μm or more, and Al— (Mn, Fe) —Si Since the number density and Vickers hardness of Al-Mn-Si intermetallic compounds and Vickers hardness are specified , the burden on the cutting blade can be reduced during material cutting, and the wear of the cutting blade is suppressed. , The generation of burrs can be suppressed. Therefore, according to the present invention, it is possible to provide an aluminum alloy brazing fin material for a heat exchanger that is unlikely to generate a large burr that leads to a decrease in heat exchange efficiency.

また、本発明に係る熱交換器用アルミニウム合金ブレージングフィン材は、そのろう材に、SiおよびFeを所定量含有させているため、芯材へのろう侵食を抑えながら、チューブ材との接合性良くろう付けすることができる。


In addition, the aluminum alloy brazing fin material for heat exchanger according to the present invention contains a predetermined amount of Si and Fe in the brazing material, so that it has good bondability to the tube material while suppressing brazing erosion to the core material. Can be brazed.


本発明に係る熱交換器は、以上のような熱交換器用アルミニウム合金ブレージングフィン材を備えるため、フィン材とチューブ材とが確実に接合できており、冷媒と外気との熱交換がフィン材を介して効率良くなされる。また、フィン材自体が、材料切断加工の際に、大きなバリが発生し難いので、バリによる通風抵抗がなく、熱交換効率の高い熱交換器となる。   Since the heat exchanger according to the present invention includes the aluminum alloy brazing fin material for a heat exchanger as described above, the fin material and the tube material can be reliably joined, and heat exchange between the refrigerant and the outside air can be performed by using the fin material. It is made efficient through. In addition, since the fin material itself is unlikely to generate large burrs during the material cutting process, there is no ventilation resistance due to the burrs, and the heat exchanger has high heat exchange efficiency.

本発明に係る熱交換器用アルミニウム合金ブレージングフィン材を示す概略縦断面図である。It is a schematic longitudinal cross-sectional view which shows the aluminum alloy brazing fin material for heat exchangers which concerns on this invention. 本発明に係る熱交換器用アルミニウム合金ブレージングフィン材を備えた熱交換器の一例を示す概略斜視図である。It is a schematic perspective view which shows an example of the heat exchanger provided with the aluminum alloy brazing fin material for heat exchangers which concerns on this invention.

以下、本発明の具体的な実施形態について説明する。
図1は、本発明に係る熱交換器用アルミニウム合金ブレージングフィン材(以下、単に「フィン材」と略称する。)の実施形態を示す概略縦断面図である。
図1に示すフィン材1は、芯材2と、この芯材2の表裏両面にそれぞれクラッド圧着された(貼り合わされた)ろう材3とを有しており、熱交換器用のチューブ材(冷媒通路材)に組み付けられた状態でろう付処理されることにより、ろう材を介してチューブ材(冷媒通路材)にろう付け接合されるものである。フィン材1の形状は、特に限定されず、例えば、平板状、波板状、蛇腹状等、フィン材1が適用される熱交換器の形態に応じて適宜選択することができる。
Hereinafter, specific embodiments of the present invention will be described.
FIG. 1 is a schematic longitudinal sectional view showing an embodiment of an aluminum alloy brazing fin material (hereinafter simply referred to as “fin material”) for a heat exchanger according to the present invention.
A fin material 1 shown in FIG. 1 has a core material 2 and a brazing material 3 clad-bonded (bonded) to both the front and back surfaces of the core material 2, and a tube material (refrigerant) for a heat exchanger. By being brazed in a state of being assembled to the passage material), it is brazed and joined to the tube material (refrigerant passage material) via the brazing material. The shape of the fin material 1 is not particularly limited, and can be appropriately selected according to the form of the heat exchanger to which the fin material 1 is applied, such as a flat plate shape, a corrugated plate shape, and a bellows shape.

ろう材3は、フィン材1とチューブ材とをろう付けする際に用いられ、フィン材1をチューブ材に組み付けた状態で加熱するろう付処理されることによって溶融し、フィン材1とチューブ材とをろう付け接合する。
本発明において、ろう材3は、Siを6.8〜11.0質量%含有し、Feの含有量が0.20質量%以下とされており、残部がAlと不可避不純物からなるアルミニウム合金によって構成されている。また、ろう材3は、最大弦長が5μm以上のSi粒子および金属間化合物の数密度が1×10個/mm未満であり、かつ、ビッカース硬さが45以下とされている。ここで、本明細書および特許請求の範囲における最大弦長とは、粒子の表面上にあって最も離間する二点を結ぶ直線の長さを意味する。また、ろう材3における金属間化合物とは、主にAl−Fe系金属間化合物を意味する。
The brazing material 3 is used when brazing the fin material 1 and the tube material. The brazing material 3 is melted by being brazed by heating in a state where the fin material 1 is assembled to the tube material, and the fin material 1 and the tube material. And brazed.
In the present invention, the brazing material 3 contains 6.8 to 11.0% by mass of Si, the content of Fe is 0.20% by mass or less, and the balance is made of an aluminum alloy composed of Al and inevitable impurities. It is configured. In addition, the brazing material 3 has a number density of Si particles having a maximum chord length of 5 μm or more and an intermetallic compound of less than 1 × 10 3 pieces / mm 2 and a Vickers hardness of 45 or less. Here, the maximum chord length in the present specification and claims means the length of a straight line connecting two points that are the most spaced apart on the surface of the particle. Moreover, the intermetallic compound in the brazing filler metal 3 mainly means an Al—Fe-based intermetallic compound.

以下、これら元素の含有量、最大弦長が5μm以上のSi粒子および金属間化合物の数密度、および、ビッカース硬さを規定した理由について詳述する。
まず、Siは、ろう材3の融点を下げ、溶融ろうの流動性を高めるように機能する。
Siの含有量が6.8質量%未満であると、ろう付処理に際して、溶融ろうの絶対量が少なくなるため、フィン材1とチューブ材との接合性が低下する傾向となる。また、Siの含有量が11.0質量%を超えると、ろう付処理に際して、溶融ろうの絶対量が多過ぎてしまい、芯材2へのろう侵食が起こりやすくなる。
また、Feの含有量が0.20質量%を超えると、ろう材3中での粗大なFe系金属間化合物が増加し、材料切断時に切断刃への負荷が大きくなり、早期の切断刃の磨耗およびバリ高さの増大が起こりやすくなる。
Hereinafter, the reason why the content of these elements, the number density of Si particles having a maximum chord length of 5 μm or more and intermetallic compounds, and the Vickers hardness are specified will be described in detail.
First, Si functions to lower the melting point of the brazing material 3 and increase the flowability of the molten brazing material.
When the Si content is less than 6.8% by mass, the absolute amount of the molten braze is reduced during the brazing treatment, and thus the bonding property between the fin material 1 and the tube material tends to be lowered. On the other hand, if the Si content exceeds 11.0% by mass, the absolute amount of the molten braze will be excessive during the brazing treatment, and the brazing erosion of the core material 2 will easily occur.
When the Fe content exceeds 0.20 mass%, coarse Fe-based intermetallic compounds in the brazing filler metal 3 increase, and the load on the cutting blade increases during material cutting. Wear and increased burr height are likely to occur.

ここで、本実施形態のろう材3では、最大弦長が5μm以上のSi粒子および金属間化合物の数密度が1×10個/mm未満とされている。ろう材3中の、最大弦長が5μm以上のSi粒子および金属間化合物の数密度が1×10個/mmを超えると、材料切断時に切断刃への負荷が大きくなり、早期の切断刃の磨耗およびバリ高さの増大が起こりやすくなる。なお、最大弦長が5μm以上のSi粒子および金属間化合物の数密度が1×10個/mm未満とは、最大弦長5μm以上のSi粒子と最大弦長5μm以上の金属間化合物の合計の数密度が1×10個/mm未満ということである。
また、ろう材3のビッカース硬さは45以下とされている。ろう材3のビッカース硬さが45を超えると、材料切断に際して切断刃の磨耗が進みやすくなり、バリ高さが早期に大きくなりやすくなる。
Here, in the brazing material 3 of the present embodiment, the number density of the Si particles having a maximum chord length of 5 μm or more and the intermetallic compound is less than 1 × 10 3 pieces / mm 2 . If the number density of Si particles and intermetallic compounds with a maximum chord length of 5 μm or more in the brazing material 3 exceeds 1 × 10 3 pieces / mm 2 , the load on the cutting blade increases when cutting the material, and early cutting is performed. Blade wear and burr height increases. The number density of Si particles having a maximum chord length of 5 μm or more and an intermetallic compound of less than 1 × 10 3 pieces / mm 2 means that the Si particles having a maximum chord length of 5 μm or more and an intermetallic compound having a maximum chord length of 5 μm or more. The total number density is less than 1 × 10 3 pieces / mm 2 .
The brazing material 3 has a Vickers hardness of 45 or less. When the Vickers hardness of the brazing material 3 exceeds 45, wear of the cutting blade tends to proceed during material cutting, and the burr height tends to increase early.

ろう材3は、これらの添加元素に加えて、Sr:0.01〜0.05質量%、Na:0.01〜0.10質量%、Sb:0.01〜0.10質量%のうち、1種または2種以上を含むことができる。
これらの元素は、ろう材3中のSi粒子を微細化させる作用を有する。これら元素の含有量が前記範囲から外れると、Si粒子微細化の効果を得難くなり、バリ抑制効果が得られなくなる。
In addition to these additive elements, the brazing filler metal 3 includes Sr: 0.01 to 0.05% by mass, Na: 0.01 to 0.10% by mass, and Sb: 0.01 to 0.10% by mass. 1 type (s) or 2 or more types can be included.
These elements have the effect of refining the Si particles in the brazing material 3. If the content of these elements is out of the above range, it is difficult to obtain the effect of Si particle refinement, and the burr suppression effect cannot be obtained.

次に、芯材2について説明する。芯材2は、フィン材1が熱交換器に組み込まれた状態で、チューブ材の内部を流れる冷媒と外気との熱交換を行う伝熱面として機能するとともに、その犠牲陽極効果によってチューブ材の腐食を防止するように機能する。
本実施形態において、芯材2は、Mnを1.0〜1.8質量%、Znを0.10〜3.0質量%含有し、Feの含有量が0.20質量%以下、Siの含有量が0.60質量%以下とされ、残部がAlと不可避不純物からなるアルミニウム合金によって構成されていることが好ましい。また、芯材2は、最大弦長が5μm以上のSi粒子および金属間化合物の数密度が5×10個/mm未満であり、かつ、ビッカース硬さが40〜60とされることが好ましい。ここで、芯材2における金属間化合物とは、主にAl−(Mn,Fe)−Si系金属間化合物及びAl−(Mn,Fe)系金属間化合物を意味する。
Next, the core material 2 will be described. The core material 2 functions as a heat transfer surface for exchanging heat between the refrigerant flowing inside the tube material and the outside air in a state where the fin material 1 is incorporated in the heat exchanger, and the sacrificial anode effect of the tube material 2 It functions to prevent corrosion.
In the present embodiment, the core material 2 contains 1.0 to 1.8% by mass of Mn, 0.10 to 3.0% by mass of Zn, Fe content of 0.20% by mass or less, Si It is preferable that the content is 0.60% by mass or less, and the balance is made of an aluminum alloy composed of Al and inevitable impurities. The core material 2 may have a number density of Si particles having a maximum chord length of 5 μm or more and an intermetallic compound of less than 5 × 10 2 pieces / mm 2 and a Vickers hardness of 40 to 60. preferable. Here, the intermetallic compound in the core material 2 mainly means an Al- (Mn, Fe) -Si intermetallic compound and an Al- (Mn, Fe) intermetallic compound.

以下、これらを規定した理由について詳述する。
まず、Mnは、フィン材1の強度を向上させるために用いられる。Mnの含有量が1.0質量%未満であると、Mnを添加することによる強度向上の効果が十分に得られず、フィン材1の成形時に山高さやピッチが安定せず、ろう付処理に際してフィン材1とチューブ材との接合性が低下する傾向となる。また、Mnの含有量が1.8質量%を超えると、芯材2中で粗大な金属間化合物の量が増加して、芯材2の製造性(圧延性等)が損なわれる。
Hereinafter, the reasons for defining these will be described in detail.
First, Mn is used to improve the strength of the fin material 1. When the content of Mn is less than 1.0% by mass, the effect of improving the strength by adding Mn cannot be obtained sufficiently, and the height and pitch of the fin material 1 are not stable during the molding of the fin material 1, and the brazing treatment is performed. The bondability between the fin material 1 and the tube material tends to decrease. If the Mn content exceeds 1.8 mass%, the amount of coarse intermetallic compounds in the core material 2 increases, and the manufacturability (rollability, etc.) of the core material 2 is impaired.

Znは、芯材2の電位を卑にすることにより、フィン材1のチューブ材に対する犠牲陽極効果を向上させる。
Znの含有量が0.10質量%未満であると、その効果が十分に得られない。また、Znの含有量が3.0質量%を超えると、フィン材1の自己耐食性が低下する。
Feは、芯材2の強度を高める作用を有するが、Feの含有量が0.20質量%を超えると、芯材2中での粗大なFe系金属間化合物が増加し、材料切断時に切断刃への負荷が大きくなり、早期の切断刃の磨耗およびバリ高さの増大が起こりやすくなる。
Siは、フィン材1の強度を向上させるために用いられる。Siは、Mnと微細なAl−Mn−Si系化合物を形成して強度向上に寄与する。Siの含有量が0.60質量%を超えると、芯材2中での粗大なSi系金属間化合物が増大し、材料切断時に切断刃への負荷が大きくなり、早期の切断刃の磨耗およびバリ高さの増大が起こりやすくなる。
Zn improves the sacrificial anode effect on the tube material of the fin material 1 by making the potential of the core material 2 base.
If the Zn content is less than 0.10% by mass, the effect cannot be sufficiently obtained. Moreover, when content of Zn exceeds 3.0 mass%, the self-corrosion resistance of the fin material 1 will fall.
Fe has an effect of increasing the strength of the core material 2, but when the Fe content exceeds 0.20 mass%, coarse Fe-based intermetallic compounds in the core material 2 increase, and the material is cut when the material is cut. The load on the blade is increased, and the wear of the cutting blade and the increase in the burr height are likely to occur at an early stage.
Si is used to improve the strength of the fin material 1. Si forms a fine Al—Mn—Si compound with Mn and contributes to strength improvement. When the Si content exceeds 0.60% by mass, coarse Si-based intermetallic compounds in the core material 2 increase, and the load on the cutting blade increases when cutting the material. Increase in burr height is likely to occur.

ここで、本実施形態の芯材2では、最大弦長が5μm以上のSi粒子および金属間化合物の数密度が5×10個/mm未満とされていることが好ましい。芯材2中の、最大弦長が5μm以上のSi粒子および金属間化合物の数密度が5×10個/mmを超えると、材料切断時に切断刃への負荷が大きくなり、早期の切断刃の磨耗およびバリ高さの増大が起こりやすくなる。なお、最大弦長が5μm以上のSi粒子および金属間化合物の数密度が5×10個/mm未満とは、最大弦長5μm以上のSi粒子と最大弦長5μm以上の金属間化合物の合計の数密度が5×10個/mm未満ということである。
芯材2のビッカース硬さは40〜60とされている。芯材2のビッカース硬さが40未満では、フィン材1の成形時に山高さやピッチが安定せず、ろう付処理に際してフィン材1とチューブ材との接合性が低下する傾向となる。また、芯材2のビッカース硬さが60を超えると、材料切断に際して切断刃の磨耗が進みやすくなり、バリ高さが早期に大きくなりやすくなる。
Here, in the core material 2 of the present embodiment, it is preferable that the number density of the Si particles having the maximum chord length of 5 μm or more and the intermetallic compound is less than 5 × 10 2 pieces / mm 2 . If the number density of Si particles having a maximum chord length of 5 μm or more in the core material 2 and the number density of intermetallic compounds exceeds 5 × 10 2 pieces / mm 2 , the load on the cutting blade increases when cutting the material, and early cutting is performed. Blade wear and burr height increases. The number density of Si particles having a maximum chord length of 5 μm or more and the number density of intermetallic compounds is less than 5 × 10 2 pieces / mm 2 means that Si particles having a maximum chord length of 5 μm or more and intermetallic compounds having a maximum chord length of 5 μm or more. The total number density is less than 5 × 10 2 pieces / mm 2 .
The Vickers hardness of the core material 2 is 40-60. When the Vickers hardness of the core material 2 is less than 40, the height and pitch of the fin material 1 are not stable when the fin material 1 is molded, and the bondability between the fin material 1 and the tube material tends to decrease during the brazing process. Further, if the Vickers hardness of the core material 2 exceeds 60, the cutting blade is likely to be worn during material cutting, and the burr height tends to increase early.

芯材2は、以上のような元素に加えて、Zr:0.05〜0.30質量%、Cr:0.05〜0.30質量%、Ti:0.05〜0.30質量%のうち、1種または2種以上を含むことができる。
これらの元素は、芯材2の強度を高める作用を有する。これら元素の含有量が前記範囲よりも小さい場合には、強度向上への寄与が小さくなる。また、これら元素の含有量が前記範囲を超えると、芯材2中の粗大な金属間化合物の数密度が増加し、バリ抑制効果が得られなくなる。
In addition to the above elements, the core material 2 is composed of Zr: 0.05 to 0.30 mass%, Cr: 0.05 to 0.30 mass%, Ti: 0.05 to 0.30 mass%. Of these, one or more can be included.
These elements have the effect of increasing the strength of the core material 2. When the content of these elements is smaller than the above range, the contribution to strength improvement is small. On the other hand, when the content of these elements exceeds the above range, the number density of coarse intermetallic compounds in the core material 2 increases, and the burr suppressing effect cannot be obtained.

以上のように、本実施形態の熱交換器用アルミニウム合金ブレージングフィン材1では、ろう材3にSiおよびFeが所定の含有量で含まれるとともに、ろう材3における最大弦長が5μm以上のSi粒子および金属間化合物の数密度およびビッカース硬さが規定されているため、材料切断時に切断刃への負担を小さくすることができ、切断刃の磨耗を抑制し、バリの発生を抑制することができる。したがって、本発明によれば、熱交換効率の低下につながるような大きなバリが発生し難い熱交換器用アルミニウム合金ブレージングフィン材を提供することができる。   As described above, in the aluminum alloy brazing fin material 1 for a heat exchanger according to the present embodiment, the brazing material 3 contains Si and Fe at a predetermined content, and the maximum chord length in the brazing material 3 is 5 μm or more. In addition, since the number density and Vickers hardness of the intermetallic compound are prescribed, the burden on the cutting blade can be reduced at the time of cutting the material, the wear of the cutting blade can be suppressed, and the occurrence of burrs can be suppressed. . Therefore, according to the present invention, it is possible to provide an aluminum alloy brazing fin material for a heat exchanger that is unlikely to generate a large burr that leads to a decrease in heat exchange efficiency.

また、本実施形態の熱交換器用アルミニウム合金ブレージングフィン材1は、その芯材2にMn、Zn、FeおよびSiが所定の含有量で含まれるとともに、芯材2における最大弦長が5μm以上のSi粒子および金属間化合物の数密度およびビッカース硬さを規定することにより、さらに、材料切断時に切断刃への負担を小さくすることができ、切断刃の磨耗を抑制し、バリ発生抑制効果を向上させることができる。
さらに、本実施形態の熱交換器用アルミニウム合金ブレージングフィン材1は、そのろう材3に、SiおよびFeを所定量含有させているため、芯材2へのろう侵食を抑えながら、チューブ材との接合性良くろう付けすることができる。
Moreover, the aluminum alloy brazing fin material 1 for a heat exchanger according to the present embodiment includes Mn, Zn, Fe, and Si in a predetermined content in the core material 2 and a maximum chord length in the core material 2 of 5 μm or more. By prescribing the number density and Vickers hardness of Si particles and intermetallic compounds, the burden on the cutting blade can be reduced when cutting materials, reducing the wear of the cutting blade and improving the burr generation suppression effect. Can be made.
Furthermore, the aluminum alloy brazing fin material 1 for a heat exchanger according to the present embodiment contains a predetermined amount of Si and Fe in the brazing material 3. Can be brazed with good bonding properties.

次に、本発明に係るフィン材を備えた熱交換器の一実施形態について説明する。
図2は、本発明に係るフィン材が適用された熱交換器の一実施形態を示す概略斜視図である。図2に示す熱交換器10は、左右に配された一対のヘッダーパイプ11と、各ヘッダーパイプ11同士の間に、互いに平行に間隔を空けて架設された複数のチューブ12と、隣接するチューブ12同士の間に配設されたフィン材1とで構成されている。
Next, an embodiment of a heat exchanger provided with the fin material according to the present invention will be described.
FIG. 2 is a schematic perspective view showing an embodiment of a heat exchanger to which the fin material according to the present invention is applied. The heat exchanger 10 shown in FIG. 2 includes a pair of header pipes 11 arranged on the left and right sides, a plurality of tubes 12 installed between the header pipes 11 at intervals in parallel, and adjacent tubes. It is comprised with the fin material 1 arrange | positioned between 12.

各チューブ12は、扁平状の多穴管からなり、チューブ12とヘッダーパイプ11の内部空間(冷媒通路)同士が連通され、冷媒が循環されるようになっている。また、各フィン材1は、それぞれ、蛇腹状をなし、各屈曲部が各チューブ12の上面あるいは下面にろう付けされて固定されている。
以上のような構成の熱交換器10では、各ヘッダーパイプ11と各チューブ12の内部空間(冷媒通路)が冷媒を循環するので、この冷媒と外気との熱交換をフィン材1を介して行うようになっている。
Each tube 12 consists of a flat multi-hole pipe, and the internal space (refrigerant passage) of the tube 12 and the header pipe 11 is connected, and a refrigerant | coolant is circulated. In addition, each fin member 1 has a bellows shape, and each bent portion is fixed to the upper surface or the lower surface of each tube 12 by brazing.
In the heat exchanger 10 configured as described above, the internal space (refrigerant passage) of each header pipe 11 and each tube 12 circulates the refrigerant, so that heat exchange between the refrigerant and the outside air is performed via the fin material 1. It is like that.

そして、この形態の熱交換器10では、特に、各フィン材1が本実施形態のフィン材1により構成されている。このため、フィン材1とチューブ材12とが確実に接合されており、冷媒と外気との熱交換がフィン材1を介して効率良くなされる。また、本実施形態のフィン材1は、材料切断加工の際に、大きなバリが発生し難いので、バリによる通風抵抗がなく、熱交換効率の高い熱交換器10とすることができる。特に、フィン材1が薄く、小型化されており、フィン材1の隙間が数mmなどの構造の熱交換器10において、小さなバリであっても無いことが有効である。   And in the heat exchanger 10 of this form, especially each fin material 1 is comprised by the fin material 1 of this embodiment. For this reason, the fin material 1 and the tube material 12 are reliably joined, and the heat exchange between the refrigerant and the outside air is efficiently performed via the fin material 1. Further, since the fin material 1 of the present embodiment hardly generates large burrs during the material cutting process, the heat exchanger 10 having no heat resistance due to burrs and high heat exchange efficiency can be obtained. In particular, in the heat exchanger 10 having a structure in which the fin material 1 is thin and downsized, and the gap between the fin materials 1 is several mm, it is effective that there is no small burr.

以上、本発明に係る熱交換器用アルミニウム合金ブレージングフィン材および該フィン材を用いた熱交換器の各実施形態について説明したが、前記した熱交換器用アルミニウム合金ブレージングフィン材1および熱交換器10を構成する各部は一例であって、本発明の範囲を逸脱しない範囲で適宜変更することができる。   As mentioned above, although each embodiment of the aluminum alloy brazing fin material for heat exchangers and the heat exchanger using the fin material according to the present invention has been described, the above-described aluminum alloy brazing fin material 1 for heat exchanger and the heat exchanger 10 are described. Each part which comprises is an example, Comprising: It can change suitably in the range which does not deviate from the scope of the present invention.

以下に、本発明の実施例について説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。   Examples of the present invention will be described below, but the present invention is not limited to these examples.

「フィン材の作製」
(試料No.1〜13)
各元素を後記する表1に示す含有量で含む芯材用アルミニウム合金溶湯からアルミニウム合金鋳塊を得、450℃、6時間の均質化処理を行い、芯材を得た。
また、各元素を表1に示す含有量で含むろう材用アルミニウム合金溶湯から得られたアルミニウム合金鋳塊に、450℃、6時間の均質化処理を行い、その後、熱間圧延を行うことでろう材を得た。なお、熱間圧延の条件は、一般的に用いられる条件を用いた。
"Production of fin material"
(Sample Nos. 1 to 13)
An aluminum alloy ingot was obtained from a molten aluminum alloy for a core material containing the elements shown in Table 1 described later, and homogenized at 450 ° C. for 6 hours to obtain a core material.
Moreover, the aluminum alloy ingot obtained from the aluminum alloy molten metal for brazing filler metal containing each element in the content shown in Table 1 is subjected to a homogenization treatment at 450 ° C. for 6 hours, and then hot rolling. A brazing material was obtained. In addition, generally used conditions were used as the hot rolling conditions.

次に、芯材の両面に、ろう材をクラッド圧着するための熱間圧延、冷間圧延、中間焼鈍を順次行って、厚さ0.07mm、ろう材の片面クラッド率が10%のブレージングフィン材を得た。なお、中間焼鈍は400℃で3時間保持の条件とし、最終圧延率は30%とした。また、熱間圧延、冷間圧延の条件は一般的に用いられる条件を用いた。
なお、試料No.13は、最終圧延率を変化させることで、ろう材および芯材のビッカース硬さを調整した以外は、前記No.1の試料と同様にしてブレージングフィン材を得た。
Next, brazing fins having a thickness of 0.07 mm and a brazing material single-sided cladding ratio of 10% are sequentially subjected to hot rolling, cold rolling, and intermediate annealing for clad pressure bonding of the brazing material on both sides of the core material. The material was obtained. In addition, the intermediate annealing was performed at 400 ° C. for 3 hours, and the final rolling rate was 30%. Moreover, the conditions generally used are used for the conditions of hot rolling and cold rolling.
Sample No. No. 13 was the same as that of No. 1 except that the Vickers hardness of the brazing material and the core material was adjusted by changing the final rolling ratio. A brazing fin material was obtained in the same manner as the sample 1.

(比較例1〜3)
ろう材の添加元素の含有量を本発明で規定した範囲から外れるように製造した例であり、ろう材の組成を表1に示すようにすること以外は、前記No.1の試料と同様にして、ブレージングフィン材を得た。
(Comparative Examples 1-3)
This is an example in which the content of the additive element of the brazing material is manufactured so as to deviate from the range defined in the present invention, except that the composition of the brazing material is as shown in Table 1 above. A brazing fin material was obtained in the same manner as the sample No. 1.

(比較例4)
最終圧延率を変化させることで、ろう材および芯材のビッカース硬さを本発明で規定した範囲から外れるようにした以外は、前記No.1の試料と同様にしてブレージングフィン材を得た。
(Comparative Example 4)
Except that the Vickers hardness of the brazing material and the core material is deviated from the range defined in the present invention by changing the final rolling rate, the above No. 1 is obtained. A brazing fin material was obtained in the same manner as the sample 1.

Figure 0005647818
Figure 0005647818

「評価」
各実施例および各比較例で作製したフィン材について、次のようにして、ビッカース硬さおよび最大弦長が5μm以上のSi粒子および金属間化合物の数密度を測定するとともに、切断試験およびろう付試験を行った。結果を表1および表2に示した。
1.ビッカース硬さ
JISZ2244に準拠し、各芯材および各ろう材のビッカース硬さを測定した。
2.最大弦長が5μm以上のSi粒子および金属間化合物の数密度
各フィン材の断面に対し、1000倍×20視野の範囲でEPMA(Electron Probe Micro Analyzer)にて、Si粒子および金属間化合物を二値化処理することより、最大弦長が5μm以上のSi粒子および金属間化合物の数密度を測定した。
"Evaluation"
For the fin materials produced in each Example and each Comparative Example, the Vickers hardness and the number density of Si particles having a maximum chord length of 5 μm or more and intermetallic compounds were measured, and a cutting test and brazing were performed as follows. A test was conducted. The results are shown in Tables 1 and 2.
1. Vickers hardness Based on JISZ2244, the Vickers hardness of each core material and each brazing material was measured.
2. Number density of Si particles and intermetallic compounds with a maximum chord length of 5 μm or more The Si particles and intermetallic compounds are separated by EPMA (Electron Probe Micro Analyzer) within a range of 1000 × 20 fields of view for each fin material cross section. By performing the valuation treatment, the number density of Si particles having a maximum chord length of 5 μm or more and intermetallic compounds was measured.

3.切断試験
各フィン材のコイルについて、幅32mmの条材にスリット加工し、得られた条材を用いて、高速プレス機(株式会社黒田製作所製)のエンドシャー(切断刃の材質:SKD6(硬度HRC50))による切断試験を実施した。試験条件は条材の送り速度200spm、5mmピッチで供試材の圧延垂直方向に切断した。評価は切断回数5万ショット後の切断片断面のバリ高さを測定し、バリ高さが50μm未満のものを非常に良好(◎)、50μm以上80μm未満のものを良好(○)、80μm以上のものは不良(×)とした。
3. Cutting test The coil of each fin material was slit into a strip with a width of 32 mm, and the resulting strip was used to create an end shear (cutting blade material: SKD6 (hardness) of a high-speed press (manufactured by Kuroda Manufacturing Co., Ltd.). A cutting test according to HRC 50)) was carried out. The test conditions were a strip feed rate of 200 spm and a 5 mm pitch cut in the rolling direction of the specimen. Evaluation is made by measuring the burr height of the cross section of the cut piece after 50,000 shots, and the burr height is very good when it is less than 50 μm (未 満), good when it is 50 μm or more and less than 80 μm (◯), 80 μm or more The thing of was bad (x).

4.ろう付試験
各フィン材について、それぞれ、コルゲート成形加工を行い、JIS3003合金製のチューブ材に組み付けた。そして、組み付けられたフィン材とチューブ材とを、フッ化物系のフラックスを塗布した後、窒素ガス雰囲気中、600℃で3分間ろう付け加熱した。
次に、ろう付接合された各フィン材を、チューブ材からカッター刃にて物理的に除去し、チューブ材表面に残存するフィン接合部跡を観察した。そして、未接合箇所(ろう付を行ったが接合部跡が残らなかった箇所)の数をカウントし、下記式に基づいて接合率を求めた。
接合率=(未接合箇所の数/全接合箇所の数)×100(%)
全接合箇所の数:ろう付を行った全箇所数
未接合箇所の数:ろう付を行ったが接合部跡が残らなかった箇所の数
また、ろう付接合された各フィン材の断面を観察し、ろう材の芯材側への溶融拡散状態を調べた。ろう材が芯材側に溶融拡散していると、フィン材が座屈し易くなり、熱交換器の耐圧強度が低下する。ここでは、ろう材の芯材側への溶融拡散が認められない場合を○、認められた場合を×と評価した。
4). Brazing test Each fin material was subjected to corrugation processing and assembled to a tube material made of JIS3003 alloy. The assembled fin material and tube material were brazed and heated at 600 ° C. for 3 minutes in a nitrogen gas atmosphere after applying a fluoride-based flux.
Next, each fin material joined by brazing was physically removed from the tube material with a cutter blade, and the fin joint portion trace remaining on the surface of the tube material was observed. Then, the number of unjoined locations (locations where brazing was performed but no joint trace was left) was counted, and the joining rate was determined based on the following formula.
Joining rate = (number of unjoined parts / number of all joined parts) × 100 (%)
Number of all joints: Number of all parts that have been brazed Number of unjoined parts: Number of parts that have been brazed but no traces of joints remained Also observe the cross-section of each brazed material Then, the state of melt diffusion to the core material side of the brazing material was examined. If the brazing material is melted and diffused to the core material side, the fin material tends to buckle, and the pressure resistance of the heat exchanger decreases. Here, the case where melt diffusion to the core material side of the brazing material was not recognized was evaluated as ◯, and the case where it was recognized was evaluated as ×.

Figure 0005647818
Figure 0005647818

表2に示すように、No.1〜13の試料のフィン材は、いずれも5万ショット後のバリ高さが小さく、切断加工性に優れていた。また、チューブ材に対する接合性が良く、接合後における芯材のろう侵食が抑えられていた。   As shown in Table 2, no. The fin materials of samples 1 to 13 all had small burr heights after 50,000 shots and were excellent in cutting workability. Moreover, the joining property with respect to the tube material was good, and the wax erosion of the core material after joining was suppressed.

これに対し、ろう材のSi含有量が所定範囲(6.8〜11.0質量%)より小さい比較例1のフィン材は、チューブ材に対する接合率が低く、Si含有量が所定範囲より大きい比較例2のフィン材は、接合後において芯材にろう侵食が生じていた。
また、ろう材のFe含有量が所定範囲(0.20質量%以下)より大きく、ろう材中の最大弦長が5μm以上のSi粒子および金属間化合物の数密度が所定範囲(1×10個/mm未満)より大きい比較例3のフィン材は、5万ショット後のバリ高さが81μmと高く、切断加工性が不良であった。
ろう材および芯材のビッカース硬さがいずれも所定範囲より大きい比較例4のフィン材は、5万ショット後のバリ高さが85μmと高く、切断加工性が不良であった。
On the other hand, the fin material of Comparative Example 1 in which the Si content of the brazing material is smaller than the predetermined range (6.8 to 11.0% by mass) has a low bonding rate to the tube material, and the Si content is larger than the predetermined range. In the fin material of Comparative Example 2, the core material was subjected to wax erosion after joining.
The Fe content of the brazing material is larger than a predetermined range (0.20% by mass or less), and the number density of Si particles and intermetallic compounds having a maximum chord length of 5 μm or more in the brazing material is within a predetermined range (1 × 10 2). The fin material of Comparative Example 3, which was larger than (pieces / mm 2 ), had a high burr height after 50,000 shots of 81 μm and had poor cutting workability.
The fin material of Comparative Example 4 in which both the Vickers hardness of the brazing material and the core material were larger than the predetermined range had a high burr height after 50,000 shots of 85 μm, and the cutting workability was poor.

1…フィン材(熱交換器用アルミニウム合金ブレージングフィン材)、2…芯材、3…ろう材、10…熱交換器、11…ヘッダーパイプ、12…チューブ材。   DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Fin material (aluminum alloy brazing fin material for heat exchangers), 2 ... Core material, 3 ... Brazing material, 10 ... Heat exchanger, 11 ... Header pipe, 12 ... Tube material.

Claims (4)

芯材と、該芯材の両面に貼り合わされたろう材とを有し、
熱交換器用のチューブ材に組み付けられた状態でろう付処理されることにより、前記ろう材によって前記チューブ材に接合される熱交換器用アルミニウム合金ブレージングフィン材であって、
前記ろう材は、Si:6.8〜11.0質量%、Fe:0.20質量%以下を含有し、残部がAlと不可避不純物からなるアルミニウム合金によって構成され、最大弦長が5μm以上のSi粒子およびAl−Fe系金属間化合物の数密度が1×10個/mm未満であり、かつ、前記ろう材のビッカース硬さが45以下であり、
前記芯材は、Mn:1.0〜1.8質量%、Zn:0.10〜3.0質量%、Fe:0.20質量%以下、Si:0.60質量%以下を含有し、残部Alと不可避不純物からなるアルミニウム合金によって構成され、最大弦長がそれぞれ5μm以上のSi粒子、Al−(Mn,Fe)−Si系金属間化合物およびAl−Mn−Si系金属間化合物の数密度が5×10 個/mm 未満であり、かつ、前記芯材のビッカース硬さが40〜60であることを特徴とする熱交換器用アルミニウム合金ブレージングフィン材。
Having a core material and a brazing material bonded to both sides of the core material;
An aluminum alloy brazing fin material for a heat exchanger that is joined to the tube material by the brazing material by being brazed in a state assembled to the tube material for a heat exchanger,
The brazing material contains Si: 6.8 to 11.0% by mass, Fe: 0.20% by mass or less, the balance is made of an aluminum alloy composed of Al and inevitable impurities, and the maximum chord length is 5 μm or more. The number density of the Si particles and the Al—Fe-based intermetallic compound is less than 1 × 10 3 pieces / mm 2 , and the Vickers hardness of the brazing material is 45 or less,
The core material contains Mn: 1.0 to 1.8 mass%, Zn: 0.10 to 3.0 mass%, Fe: 0.20 mass% or less, Si: 0.60 mass% or less, Number density of Si particles, Al- (Mn, Fe) -Si intermetallic compound, and Al-Mn-Si intermetallic compound composed of the balance Al and unavoidable impurities, each having a maximum chord length of 5 μm or more Is less than 5 × 10 2 pieces / mm 2 , and the Vickers hardness of the core material is 40 to 60, an aluminum alloy brazing fin material for heat exchangers.
前記ろう材は、Sr:0.01〜0.05質量%、Na:0.01〜0.10質量%、Sb:0.01〜0.10質量%のうち、1種または2種以上を含有することを特徴とする請求項1に記載の熱交換器用アルミニウム合金ブレージングフィン材。 The brazing material is composed of one or more of Sr: 0.01 to 0.05% by mass, Na: 0.01 to 0.10% by mass, and Sb: 0.01 to 0.10% by mass. above aluminum alloy brazing fin material according to claim 1, characterized in that it contains. 前記芯材は、Zr:0.05〜0.30質量%、Cr:0.05〜0.30質量%、Ti:0.05〜0.30質量%のうち、1種または2種以上を含有することを特徴とする請求項1または2に記載の熱交換器用アルミニウム合金ブレージングフィン材。 The core material is composed of one or more of Zr: 0.05 to 0.30 mass%, Cr: 0.05 to 0.30 mass%, Ti: 0.05 to 0.30 mass%. It contains, The aluminum alloy brazing fin material for heat exchangers of Claim 1 or 2 characterized by the above-mentioned. 請求項1〜のいずれかに記載の熱交換器用アルミニウム合金ブレージングフィン材を備えたことを特徴とする熱交換器。 A heat exchanger comprising the aluminum alloy brazing fin material for a heat exchanger according to any one of claims 1 to 3 .
JP2010133217A 2009-12-16 2010-06-10 Aluminum alloy brazing fin material for heat exchanger and heat exchanger using the fin material Active JP5647818B2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2010133217A JP5647818B2 (en) 2009-12-16 2010-06-10 Aluminum alloy brazing fin material for heat exchanger and heat exchanger using the fin material

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2009285115 2009-12-16
JP2009285115 2009-12-16
JP2010133217A JP5647818B2 (en) 2009-12-16 2010-06-10 Aluminum alloy brazing fin material for heat exchanger and heat exchanger using the fin material

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2011144447A JP2011144447A (en) 2011-07-28
JP5647818B2 true JP5647818B2 (en) 2015-01-07

Family

ID=44459545

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2010133217A Active JP5647818B2 (en) 2009-12-16 2010-06-10 Aluminum alloy brazing fin material for heat exchanger and heat exchanger using the fin material

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP5647818B2 (en)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101401080B1 (en) 2012-07-02 2014-05-29 한국기계연구원 A strip-cast aluminum-silicon alloy for brazing and Manufacturing method of the same
JP6626625B2 (en) * 2015-04-01 2019-12-25 三菱アルミニウム株式会社 Aluminum alloy

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0811814B2 (en) * 1992-10-15 1996-02-07 スカイアルミニウム株式会社 Rolled aluminum alloy plate for heat exchanger fin and method for manufacturing the same
JPH11199958A (en) * 1998-01-12 1999-07-27 Furukawa Electric Co Ltd:The Aluminum alloy composite material for heat exchanger, and its production
JP3735700B2 (en) * 1998-10-15 2006-01-18 古河スカイ株式会社 Aluminum alloy fin material for heat exchanger and method for producing the same
JP2006015376A (en) * 2004-07-02 2006-01-19 Sumitomo Light Metal Ind Ltd Aluminum alloy brazing sheet for heat exchanger
JP2006015377A (en) * 2004-07-02 2006-01-19 Sumitomo Light Metal Ind Ltd Aluminum alloy brazing sheet for heat exchanger
JP2006281266A (en) * 2005-03-31 2006-10-19 Furukawa Sky Kk Aluminum alloy clad material, its manufacturing method, and heat exchanger using the same aluminum alloy clad material
JP2008006480A (en) * 2006-06-30 2008-01-17 Sumitomo Light Metal Ind Ltd Brazing fin material for heat exchanger, heat exchanger, and method for manufacturing the same
JP4181607B2 (en) * 2007-03-29 2008-11-19 株式会社神戸製鋼所 Aluminum alloy brazing sheet and method for producing the same

Also Published As

Publication number Publication date
JP2011144447A (en) 2011-07-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5613548B2 (en) Aluminum alloy fin material for heat exchanger and heat exchanger using the fin material
US11408690B2 (en) Method for producing aluminum alloy clad material
US7989087B2 (en) Brazing fin material for heat exchangers, heat exchanger, and method of manufacturing same
JP4166613B2 (en) Aluminum alloy fin material for heat exchanger and heat exchanger formed by assembling the fin material
JP6115892B2 (en) Aluminum alloy brazing sheet for fins, heat exchanger and heat exchanger manufacturing method
JP2002161323A (en) Aluminum alloy fin-material for heat exchanger superior in formability and brazability
JPWO2015162911A1 (en) Aluminum clad material and production method thereof, aluminum clad material for heat exchanger and production method thereof, and aluminum heat exchanger using the aluminum clad material for heat exchanger and production method thereof
JP5192890B2 (en) Extruded flat multi-hole tube and heat exchanger for heat exchangers with excellent corrosion resistance
JP2014054656A (en) Aluminum alloy heat exchanger and aluminum alloy heat exchanger manufacturing method
JP2012026008A (en) Aluminum alloy fin material for heat exchanger and method of producing the same, and heat exchanger using the fin material
JP2012224923A (en) Plate fin material for heat exchanger and method of manufacturing the plate fin material, and the heat exchanger using the plate fin material and method of manufacturing the heat exchanger
WO2013024732A1 (en) Aluminum alloy fin material for heat exchanger offering excellent post-brazing strength and corrosion resistance
JP5647818B2 (en) Aluminum alloy brazing fin material for heat exchanger and heat exchanger using the fin material
JP2010185646A (en) Aluminum alloy extruded tube for fin tube type heat exchanger for air conditioner
JP2012057183A (en) Aluminum alloy clad material and heat exchanging device using the same
JP2017020108A (en) Aluminum alloy clad material and manufacturing method therefor and heat exchanger using the aluminum alloy clad material
JP2011080121A (en) Extruded tube for fin tube type heat exchanger for air conditioner and refrigerant piping for heat exchange cycle
JP5702927B2 (en) Aluminum alloy brazing fin material for heat exchanger and heat exchanger using the fin material
JP2008308724A (en) Method for producing aluminum alloy brazing filler metal and aluminum alloy brazing sheet
JP3859781B2 (en) Aluminum alloy clad fin material and aluminum alloy heat exchanger using the clad fin material
JP2002161324A (en) Aluminum alloy fin-material for heat exchanger superior in formability and brazability
JP6236207B2 (en) Aluminum alloy plate for forming process, method for producing the same, and aluminum alloy brazing sheet
JP2018044693A (en) Precoat fin and heat exchanger prepared therewith
JP5431046B2 (en) Manufacturing method of brazing structure made of aluminum alloy for heat exchanger excellent in high temperature durability
JP5847443B2 (en) Brazing sheet excellent in brazing property and method for producing brazed product

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20130528

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20140318

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20140401

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20140526

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20141028

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20141110

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 5647818

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

S111 Request for change of ownership or part of ownership

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111

R350 Written notification of registration of transfer

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250