JP5627731B2 - Cross-flow fan and air conditioner equipped with the same - Google Patents
Cross-flow fan and air conditioner equipped with the same Download PDFInfo
- Publication number
- JP5627731B2 JP5627731B2 JP2013054766A JP2013054766A JP5627731B2 JP 5627731 B2 JP5627731 B2 JP 5627731B2 JP 2013054766 A JP2013054766 A JP 2013054766A JP 2013054766 A JP2013054766 A JP 2013054766A JP 5627731 B2 JP5627731 B2 JP 5627731B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- blade
- region
- thickness
- inner peripheral
- rotation axis
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Landscapes
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
- Air-Conditioning Room Units, And Self-Contained Units In General (AREA)
Description
本発明は、貫流ファン、およびこの貫流ファンを搭載した空気調和機に関するものである。 The present invention relates to a cross-flow fan and an air conditioner equipped with the cross-flow fan.
従来の貫流ファンにおいては、例えば、「負荷がかかった時にも安定した流れ場を形成すること」を目的として、「貫流ファンのブレード形状を、ブレードの内周側に最大肉厚位置を規定する円弧状部を構成し、その円弧状部より外周方向に向かって徐々に肉厚が減少する肉厚分布の翼形状とした。」ものが提案されている（例えば、特許文献１参照）。 In the conventional cross-flow fan, for example, for the purpose of “forming a stable flow field even when a load is applied”, the blade shape of the cross-flow fan is defined with the maximum thickness position on the inner peripheral side of the blade. An arcuate portion is formed, and the blade shape has a wall thickness distribution in which the wall thickness gradually decreases from the arcuate portion toward the outer circumferential direction.
また例えば、「送風量を減少させずに送風騒音を有効に低減すること」を目的として、「円板状または環状の一対の端板間に、複数の翼を周方向に所定の取付ピッチで環状に配して横架固着し、翼の軸方向中間部に仕切板を配設した横流ファンにおいて」、「翼は、その軸方向中間部での翼弦長の方が軸方向両端部での翼弦長よりも短くなるように形成されている」ものが提案されている（例えば、特許文献２参照）。 In addition, for example, for the purpose of “effectively reducing blowing noise without reducing the blowing amount”, “a plurality of blades are arranged at a predetermined mounting pitch in the circumferential direction between a pair of disk-like or annular end plates. In a cross-flow fan that is arranged in a ring and secured horizontally, and a partition plate is disposed in the axially intermediate part of the blades, "" The blade has a chord length at the axially intermediate part at the axially opposite ends. " Are formed so as to be shorter than the chord length of the ”(for example, see Patent Document 2).
特許文献１に記載の貫流ファンでは、円板状の翼取付板のリング中央部ではリング表面で発達する境界層の影響を受けないので、空気を吸込み、吹出しやすい。
しかし、羽根車軸方向で同じ翼形状であるため、翼間距離が狭く翼間流路で通風抵抗となり送風効率が悪化する、という問題点があった。
また、送風効率の悪化により、羽根車を駆動するファンモータの消費電力が増加し、省エネルギー性に劣る、という問題点があった。
In the once-through fan described in
However, since the blade shapes are the same in the impeller shaft direction, there is a problem that the distance between the blades is narrow and ventilation resistance is generated in the passage between the blades, resulting in deterioration of the air blowing efficiency.
In addition, there is a problem in that the power consumption of the fan motor that drives the impeller increases due to the deterioration of the air blowing efficiency, resulting in poor energy saving.
また、特許文献２に記載の貫流ファンでは、リング間の中央部の翼弦長が、リング近傍の翼弦長に対し短くなるように形成して、リング間の中央部の風速を減速し、ファン全体軸方向の風速分布を均一化している。
しかし、リングなどの障害物がないリング間中央部の流れやすい領域において、翼弦長を短くしているので、送風量が低減する、という問題点があった。
つまり、翼の圧力上昇を低下させることで羽根車軸方向の風速分布を均一化しているため、送風効率が悪化する、という問題点があった。
また、送風効率の悪化により、羽根車を駆動するファンモータの消費電力が増加し、省エネルギー性に劣る、という問題点があった。
Further, in the once-through fan described in
However, since the chord length is shortened in the region where there is no obstruction such as a ring and the center portion between the rings is easy to flow, there is a problem that the amount of blown air is reduced.
That is, since the wind speed distribution in the direction of the impeller shaft is made uniform by reducing the pressure increase of the blades, there is a problem that the air blowing efficiency deteriorates.
In addition, there is a problem in that the power consumption of the fan motor that drives the impeller increases due to the deterioration of the air blowing efficiency, resulting in poor energy saving.
本発明は、上記のような課題を解決するためになされたもので、翼間流路内の通風抵抗を低減することができる貫流ファン、およびそれを備えた空気調和機を得るものである。
また、羽根車の風速分布の均一化を図ることができる貫流ファン、およびそれを備えた空気調和機を得るものである。
また、羽根車内および風路内での通風抵抗を低減し、送風効率を向上することができる貫流ファン、およびそれを備えた空気調和機を得るものである。
また、羽根車を駆動するファンモータの消費電力の増加を抑制し、省エネルギー性を向上することができる貫流ファン、およびそれを備えた空気調和機を得るものである。
The present invention has been made to solve the above-described problems, and provides a cross-flow fan that can reduce the ventilation resistance in the inter-blade flow path, and an air conditioner including the cross-flow fan.
Moreover, the cross-flow fan which can aim at the uniformization of the wind speed distribution of an impeller, and an air conditioner provided with the same are obtained.
Moreover, the cross-flow fan which can reduce the ventilation resistance in an impeller and an air path, and can improve ventilation efficiency, and an air conditioner provided with the same are obtained.
Moreover, the crossflow fan which can suppress the increase in the power consumption of the fan motor which drives an impeller, and can improve energy saving, and an air conditioner provided with the same are obtained.
本発明に係る貫流ファンは、回転軸方向に間隔を隔てて配置された少なくとも２つの支持板と、相互の支持板間において、支持板の周方向に間隔を隔てて配置された複数の翼とを有する羽根車を備えた貫流ファンにおいて、前記翼の前記支持板間を前記回転軸方向に複数の領域に分割し、前記支持板に隣接する両端部分を第１領域、翼の中央部分を第２領域とし、前記第２領域の翼の肉厚は、前記翼の羽根車内周側端である翼内周側端部へ向かって徐々に薄く形成され、前記翼内周側端部の肉厚が、前記第１領域より前記第２領域が肉厚を薄く形成され、前記第１領域の翼の肉厚は、前記翼の羽根車外周側端である翼外周側端部から、前記翼内周側端部へ向かって徐々に厚く形成されていることを特徴とするものである。 The cross-flow fan according to the present invention includes at least two support plates arranged at intervals in the rotation axis direction, and a plurality of blades arranged at intervals in the circumferential direction of the support plates between the support plates. In the cross-flow fan including the impeller having a plurality of regions, the space between the support plates of the blades is divided into a plurality of regions in the direction of the rotation axis. and second regions, the thickness of the wing of the second region, the gradually thinner toward the inner circumferential blade-side end a blade root interior peripheral edge of the blade, the meat of the inner circumferential blade end portion The thickness of the second region is smaller than the thickness of the first region, and the thickness of the blade of the first region is determined from the blade outer peripheral end that is the impeller outer peripheral end of the blade. It is characterized by being formed gradually thicker toward the inner peripheral side end .
本発明に係る空気調和機は、上記貫流ファンと、貫流ファンで形成される吸込み側流路に配置され、吸い込んだ空気と熱交換する熱交換器とを備えたものである。 An air conditioner according to the present invention includes the cross-flow fan and a heat exchanger that is disposed in a suction-side flow path formed by the cross-flow fan and exchanges heat with the sucked air.
本発明は、翼の翼内周側端部の肉厚が、支持板に隣接する第１領域より中央部分の第２領域が肉薄に形成されているので、翼間流路内の通風抵抗を低減することができる。
また、羽根車の風速分布の均一化を図ることができる。
また、羽根車内および風路内での通風抵抗を低減し、送風効率を向上することができる。
また、羽根車を駆動するファンモータの消費電力の増加を抑制し、省エネルギー性を向上することができる。
In the present invention, the thickness of the blade inner peripheral end of the blade is formed so that the second region in the central portion is thinner than the first region adjacent to the support plate. Can be reduced.
Further, the wind speed distribution of the impeller can be made uniform.
Moreover, the ventilation resistance in an impeller and an air path can be reduced, and ventilation efficiency can be improved.
Moreover, the increase in the power consumption of the fan motor which drives an impeller can be suppressed, and energy saving property can be improved.
実施の形態１．
図１は本発明の実施の形態１を示す空気調和機の外観斜視図である。
図２は図１の空気調和機の縦断面図である。
図１、２において、本発明に係る空気調和機本体１は、空調される部屋１１の壁１１ａに設置されている。
また、本体前面１ａには取り外し可能な前面グリル６が取り付けられている。
また、本体上部１ｂには上部吸込口２、ホコリを除塵するフィルタ５、本体内に吸い込まれた空気と熱交換して冷暖房する熱交換器７が配設されている。
熱交換器７の下流側には、送風機である貫流ファン８が配設されている。
貫流ファン８は、羽根車８ａ、吸込側風路Ｅ１と吹出側風路Ｅ２を分離する舌部と熱交換器７から滴下される水滴を一時貯水するドレンパンとを有するスタビライザー９、および、羽根車８ａの吹出側には渦巻状のガイドウォール１０で構成されている。
さらに、吹出口３には風向ベーン（上下風向ベーン４ａ、左右風向ベーン４ｂ）が回動自在に取り付けられている。
FIG. 1 is an external perspective view of an air
FIG. 2 is a longitudinal sectional view of the air conditioner of FIG.
1 and 2, an
A removable front grille 6 is attached to the front face 1a of the main body.
Further, an
A
Further, wind direction vanes (upper and lower wind direction vanes 4a and left and right wind direction vanes 4b) are rotatably attached to the
図３は図１の貫流ファンの羽根車の正面図である。
図３において、貫流ファン８の羽根車８ａは、一例としてＡＳ樹脂などの熱可塑性樹脂で成形されている。
羽根車８ａは、円板状のリング８ｂの外周部から延出した複数の翼２０が、リング８ｂの周方向に連設し構成される羽根車単体８ｃを複数溶着し、連結し、一体を成している。
つまり、羽根車単体８ｃの相互のリング８ｂ間において、リング８ｂの周方向に間隔を隔てて配置された複数の翼２０が設けられている。
また、羽根車８ａは、一方をファンシャフト８ｄ、他端を羽根車８ａの内部側に突出したファンボス８ｅとモータ１２のモータシャフト１２ａとがネジ等で固定され、両支持の状態で、ファン回転軸Ｏを中心としてファン回転方向ＲＯに回動することで送風される。
なお、「リング８ｂ」は、本発明における「支持板」に相当する。
FIG. 3 is a front view of the impeller of the once-through fan of FIG.
In FIG. 3, the impeller 8a of the once-through
The impeller 8a has a plurality of impellers 8c that are formed by connecting a plurality of
In other words, a plurality of
The impeller 8a has a fan shaft 8d at one end and a fan boss 8e projecting from the other end to the inside of the impeller 8a and a motor shaft 12a of the motor 12 fixed by screws or the like. The fan is blown by rotating in the fan rotation direction RO around the rotation axis O.
The “ring 8b” corresponds to the “support plate” in the present invention.
なお、本実施の形態では、羽根車８ａを複数の羽根車単体８ｃを連結して形成したが、本発明はこれに限るものでなく、羽根車単体８ｃのみで構成しても良い。
なお、本実施の形態では、円板状のリング８ｂを用いるが、本発明はこれに限るものではない。例えば多角形の支持板を用いても良い。
In the present embodiment, the impeller 8a is formed by connecting a plurality of impellers 8c. However, the present invention is not limited to this, and the impeller 8a may be configured by only the impeller 8c.
In the present embodiment, the disc-shaped ring 8b is used, but the present invention is not limited to this. For example, a polygonal support plate may be used.
図４は図３の翼１枚の翼圧力面側（回転方向側面）からの斜視図である。
図５は図３の翼１枚の翼負圧面側（回転方向の逆側面）からの斜視図である。
図６は図４の翼１枚のファン内周側から見た矢視Ｆ図である。
図４〜図６において、翼２０は、羽根車８ａの外周側端である翼外周側端部２０ｄが、羽根車８ａの内周側端である翼内周側端部２０ｃに対し、ファン回転方向ＲＯに前傾した形状で形成されている。
翼２０は、回転軸方向に複数の領域に分割し、リング８ｂに隣接する両端部分を翼リング近傍部２０ａ、翼２０の中央部分を翼リング間中央部２０ｂとし、翼リング近傍部２０ａと翼リング間中央部２０ｂとの間を翼接続部２０ｅとした、５領域で形成されている。
なお、「翼リング近傍部２０ａ」は、本発明における「第１領域」に相当する。
なお、「翼リング間中央部２０ｂ」は、本発明における「第２領域」に相当する。
なお、「翼接続部２０ｅ」は、本発明における「第３領域」に相当する。
FIG. 4 is a perspective view from the blade pressure surface side (rotation direction side surface) of one blade of FIG.
FIG. 5 is a perspective view from the blade suction surface side (reverse side surface in the rotation direction) of one blade of FIG.
FIG. 6 is an arrow F view as viewed from the fan inner peripheral side of one blade of FIG.
4 to 6, the
The
The “blade ring vicinity 20a” corresponds to the “first region” in the present invention.
The “inter-blade ring central portion 20b” corresponds to the “second region” in the present invention.
The “wing connecting portion 20e” corresponds to the “third region” in the present invention.
翼２０の翼内周側端部２０ｃの肉厚は、翼リング近傍部２０ａより翼リング間中央部２０ｂが肉薄に形成されている。
また、翼接続部２０ｅの翼２０の肉厚が、翼リング近傍部２０ａの肉厚から翼リング間中央部２０ｂの肉厚まで徐々に形状変化するように形成されている。
つまり、翼２０の翼内周側端部２０ｃは、翼２０のファン回転方向ＲＯに対して前面となる翼圧力面２０ｐと、ファン回転方向ＲＯに対して後面となる翼負圧面２０ｓとの両面で、翼リング間中央部２０ｂのファン回転軸Ｏ方向の所定長さで凹むように形成されている。
The blade inner peripheral end 20c of the
Further, the thickness of the
That is, the blade inner peripheral end 20c of the
また、図６に示すように、ファン回転軸Ｏ方向の翼２０の全長である翼リング間長さＢにおいて、翼リング間中央部２０ｂのファン回転軸Ｏ方向の長さＢｂ、両端２箇所の翼リング近傍部２０ａのファン回転軸Ｏ方向の各長さＢａ、２箇所の翼接続部２０ｅのファン回転軸Ｏ方向の各長さＢｃは、Ｂｂ＞Ｂａ＞Ｂｃの関係である。
Further, as shown in FIG. 6, in the blade ring length B, which is the entire length of the
図７は図３の翼１枚のＡ−Ａ断面図である。
図７においては翼リング近傍部２０ａのファン回転軸Ｏに直交する断面を示している。
図７に示すように、翼２０は、ファン回転軸Ｏに直交する断面が円弧状に形成されている。
翼２０の翼リング近傍部２０ａでの翼外周側端部２０ｄａおよび翼内周側端部２０ｃａは共に円弧形状に形成されている。また、翼外周側端部２０ｄａは、リング８ｂの外周よりも内周側に位置している。
そして、翼リング近傍部２０ａでの翼２０の肉厚は、翼外周側端部２０ｄａから翼内周側端部２０ｃａへ向かって徐々に厚く形成されている。
FIG. 7 is a cross-sectional view of the single blade of FIG. 3 taken along the line AA.
In FIG. 7, the cross section orthogonal to the fan rotating shaft O of the blade ring vicinity part 20a is shown.
As shown in FIG. 7, the
The blade outer peripheral side end portion 20da and the blade inner peripheral side end portion 20ca in the blade ring vicinity portion 20a of the
The thickness of the
すなわち、翼リング近傍部２０ａでの翼内周側端部２０ｃａの円弧中心点Ｃ１ａの肉厚をｔ１ａとし、翼外周側端部２０ｄａの円弧中心点Ｃ２ａの肉厚をｔ２ａとし、翼弦中心点Ｃ３ａ（後述）の肉厚をｔ３ａとすると、翼リング近傍部２０ａの翼２０の肉厚は、翼外周側端部２０ｄａの肉厚ｔ２ａ＜翼弦中心点Ｃ３ａの肉厚ｔ３ａ＜翼内周側端部２０ｃａの肉厚ｔ１ａ、となるように形成されている。
ここで、翼内周側端部２０ｃａの肉厚ｔ１ａは、翼内周側端部２０ｃａの円弧に内接する円の直径に相当する。
また、翼外周側端部２０ｄａの肉厚ｔ２ａは、翼外周側端部２０ｄａの円弧に内接する円の直径に相当する。
また、翼弦中心点Ｃ３ａの肉厚ｔ３ａは、翼外周側端部２０ｄａの円弧中心点Ｃ２ａと翼内周側端部２０ｃａの円弧中心点Ｃ１ａとを結んだ線を翼弦線Ｌａとし、この翼弦線Ｌａの垂直二等分線と、翼２０の翼リング近傍部２０ａでの肉厚中心線であるそり線Ｓａとの交点である翼弦中心点Ｃ３ａにおいて内接する円の直径に相当する。
That is, the thickness of the arc center point C1a of the blade inner peripheral end 20ca in the blade ring vicinity 20a is t1a, the thickness of the arc center point C2a of the blade outer end 20da is t2a, and the chord center point Assuming that the thickness of C3a (described later) is t3a, the thickness of the
Here, the thickness t1a of the blade inner peripheral end 20ca corresponds to the diameter of a circle inscribed in the arc of the blade inner peripheral end 20ca.
Further, the thickness t2a of the blade outer peripheral end 20da corresponds to the diameter of a circle inscribed in the arc of the blade outer peripheral end 20da.
Further, the thickness t3a of the chord center point C3a is a chord line La, which is a line connecting the arc center point C2a of the blade outer peripheral end portion 20da and the arc center point C1a of the blade inner peripheral end portion 20ca. This corresponds to the diameter of a circle inscribed at the chord center point C3a that is the intersection of the perpendicular bisector of the chord line La and the warp line Sa that is the thickness center line in the blade ring vicinity portion 20a of the
翼リング近傍部２０ａでのファン回転軸Ｏに直交する断面において、翼圧力面２０ｐ、そり線Ｓａ、翼負圧面２０ｓはそれぞれ円弧形状に形成されている。
そして、翼圧力面２０ｐの円弧半径をＲａ１とし、翼負圧面２０ｓの円弧半径をＲａ２とし、そり線Ｓａの円弧半径をＲａ３とすると、翼圧力面２０ｐの円弧半径Ｒａ１＜そり線Ｓａの円弧半径Ｒａ３＜翼負圧面２０ｓの円弧半径Ｒａ２、となるように形成されている。
つまり、翼圧力面２０ｐの円弧半径Ｒａ１が、翼負圧面２０ｓの円弧半径Ｒａ２より小さく形成されおり、翼圧力面２０ｐ側ほど円弧半径が小さく、反りが大きい形状である。
In a cross section perpendicular to the fan rotation axis O in the blade ring vicinity portion 20a, the blade pressure surface 20p, the warp line Sa, and the blade negative pressure surface 20s are each formed in an arc shape.
When the arc radius of the blade pressure surface 20p is Ra1, the arc radius of the blade suction surface 20s is Ra2, and the arc radius of the warp line Sa is Ra3, the arc radius Ra1 of the blade pressure surface 20p <the arc radius of the warp line Sa. It is formed so that Ra3 <arc radius Ra2 of the blade suction surface 20s.
That is, the arc radius Ra1 of the blade pressure surface 20p is smaller than the arc radius Ra2 of the blade suction surface 20s, and the arc radius is smaller and the warpage is larger toward the blade pressure surface 20p.
なお、図７において、Ｒ０１ａは、ファン回転軸Ｏを中心とした翼リング近傍部２０ａでの翼内周側端部２０ｃａの円弧中心点Ｃ１ａを通る円の半径である。
また、Ｒ０２ａは、ファン回転軸Ｏを中心とした翼リング近傍部２０ａでの翼外周側端部２０ｄａの円弧中心点Ｃ２ａを通る円の半径である。
In FIG. 7, R01a is a radius of a circle passing through the arc center point C1a of the blade inner peripheral end 20ca in the blade ring vicinity 20a with the fan rotation axis O as the center.
R02a is a radius of a circle passing through the arc center point C2a of the blade outer peripheral end 20da in the blade ring vicinity 20a with the fan rotation axis O as the center.
図８は図３の翼１枚のＢ−Ｂ断面図である。
図８においては翼リング間中央部２０ｂのファン回転軸Ｏに直交する断面を示している。
図８に示すように、翼２０は、ファン回転軸Ｏに直交する断面が円弧状に形成されている。
翼２０の翼リング間中央部２０ｂでの翼外周側端部２０ｄｂおよび翼内周側端部２０ｃｂは共に円弧形状に形成されている。また、翼外周側端部２０ｄｂは、リング８ｂの外周よりも内周側に位置している。
そして、翼リング間中央部２０ｂでの翼２０の肉厚は、翼外周側端部２０ｄｂから、翼外周側端部２０ｄｂと翼内周側端部２０ｃｂとの中央へ向かって徐々に厚く形成され、この中央から翼内周側端部２０ｃｂへ向かって徐々に薄く形成されている。
FIG. 8 is a BB cross-sectional view of one blade of FIG.
In FIG. 8, the cross section orthogonal to the fan rotating shaft O of the center part 20b between blade rings is shown.
As shown in FIG. 8, the
The blade outer peripheral side end portion 20db and the blade inner peripheral side end portion 20cb at the central portion 20b between the blade rings of the
The thickness of the
すなわち、翼リング間中央部２０ｂでの翼内周側端部２０ｃｂの円弧中心点Ｃ１ｂの肉厚をｔ１ｂとし、翼外周側端部２０ｄｂの円弧中心点Ｃ２ｂの肉厚をｔ２ｂとし、翼弦中心点Ｃ３ａ’（後述）の肉厚をｔ３ａとすると、例えば、翼リング間中央部２０ｂの翼２０の肉厚は、翼外周側端部２０ｄｂの肉厚ｔ２ｂ＜翼弦中心点Ｃ３ａ’の肉厚ｔ３ａ、かつ、翼弦中心点Ｃ３ａ’の肉厚ｔ３ａ＞翼内周側端部２０ｃｂの肉厚ｔ１ｂ、となるように形成されている。
ここで、翼内周側端部２０ｃｂの肉厚ｔ１ｂは、翼内周側端部２０ｃｂの円弧に内接する円の直径に相当する。
また、翼外周側端部２０ｄｂの肉厚ｔ２ｂは、翼外周側端部２０ｄｂの円弧に内接する円の直径に相当する。
また、翼弦中心点Ｃ３ａ’は、図７のＡ−Ａ断面における翼弦中心点Ｃ３ａのＢ−Ｂ断面への投影点である。翼弦中心点Ｃ３ａ’の肉厚ｔ３ａは、翼弦中心点Ｃ３ａ’において内接する円の直径に相当し、図７のＡ−Ａ断面における翼弦中心点Ｃ３ａの肉厚ｔ３ａと同一である。
That is, the thickness of the arc center point C1b of the blade inner peripheral end 20cb at the center portion 20b between the blade rings is defined as t1b, and the thickness of the arc center point C2b of the blade outer end 20db is defined as t2b. Assuming that the thickness of the point C3a ′ (described later) is t3a, for example, the thickness of the
Here, the thickness t1b of the blade inner circumferential end 20cb corresponds to the diameter of a circle inscribed in the arc of the blade inner circumferential end 20cb.
Further, the thickness t2b of the blade outer peripheral end 20db corresponds to the diameter of a circle inscribed in the arc of the blade outer peripheral end 20db.
The chord center point C3a ′ is a projection point of the chord center point C3a on the BB cross section in the AA cross section of FIG. The thickness t3a of the chord center point C3a ′ corresponds to the diameter of a circle inscribed at the chord center point C3a ′, and is the same as the thickness t3a of the chord center point C3a in the AA cross section of FIG.
なお、本実施の形態では、図７のＡ−Ａ断面における翼弦中心点Ｃ３ａのＢ−Ｂ断面への投影点である翼弦中心点Ｃ３ａ’の肉厚ｔ３ａが最大となり、その肉厚がＡ−Ａ断面と同一の場合を説明するが、本発明はこれに限定されるものではない。 In the present embodiment, the thickness t3a of the chord center point C3a ′, which is a projection point of the chord center point C3a in the AA cross section of FIG. Although the same case as the AA cross section will be described, the present invention is not limited to this.
なお、図８において、Ｌｂは、翼外周側端部２０ｄｂの円弧中心点Ｃ２ｂと翼内周側端部２０ｃｂの円弧中心点Ｃ１ｂとを結んだ翼弦線である。
また、Ｓｂは、翼２０の翼リング間中央部２０ｂでの肉厚中心線であるそり線である。
また、Ｒ０１ｂは、ファン回転軸Ｏを中心とした翼リング間中央部２０ｂでの翼内周側端部２０ｃｂの円弧中心点Ｃ１ｂを通る円の半径である。
また、Ｒ０２ｂは、ファン回転軸Ｏを中心とした翼リング間中央部２０ｂでの翼外周側端部２０ｄｂの円弧中心点Ｃ２ｂを通る円の半径である。
In FIG. 8, Lb is a chord line connecting the arc center point C2b of the blade outer peripheral end portion 20db and the arc center point C1b of the blade inner peripheral end portion 20cb.
Further, Sb is a warp line that is a thick center line at the center part 20b between the blade rings of the
R01b is the radius of a circle passing through the arc center point C1b of the blade inner peripheral end 20cb at the blade ring center portion 20b with the fan rotation axis O as the center.
R02b is the radius of a circle passing through the arc center point C2b of the blade outer peripheral end 20db at the blade ring central portion 20b with the fan rotation axis O as the center.
翼リング間中央部２０ｂでのファン回転軸Ｏに直交する断面において、翼圧力面２０ｐ、そり線Ｓｂ、翼負圧面２０ｓはそれぞれ円弧形状に形成されている。
そして、翼圧力面２０ｐの円弧半径をＲｂ１とし、翼負圧面２０ｓの円弧半径をＲｂ２とし、翼２０の翼リング間中央部２０ｂでの肉厚中心線であるそり線Ｓｂの円弧半径をＲｂ３とすると、翼圧力面２０ｐの円弧半径Ｒｂ１＞そり線Ｓｂの円弧半径Ｒｂ３＞翼負圧面２０ｓの円弧半径Ｒｂ２、となるように形成されている。
つまり、翼圧力面２０ｐの円弧半径Ｒｂ１が、翼負圧面２０ｓの円弧半径Ｒｂ２より大きく形成されており、翼負圧面２０ｓ側ほど円弧半径が小さく、反りが大きい形状である。
In the cross section perpendicular to the fan rotation axis O at the blade-ring center portion 20b, the blade pressure surface 20p, the warp line Sb, and the blade negative pressure surface 20s are each formed in an arc shape.
Then, the arc radius of the blade pressure surface 20p is Rb1, the arc radius of the blade suction surface 20s is Rb2, and the arc radius of the warp line Sb which is the thickness center line at the central portion 20b between the blade rings of the
That is, the arc radius Rb1 of the blade pressure surface 20p is formed larger than the arc radius Rb2 of the blade suction surface 20s, and the arc radius is smaller and the warpage is larger toward the blade suction surface 20s.
図９は図３の翼１枚のＢ−Ｂ断面図である。
図９においては翼リング間中央部２０ｂのファン回転軸Ｏに直交する断面と共に、翼リング近傍部２０ａの形状を示している。
図９に示すように、翼２０は、翼外周側端部２０ｄから、翼外周側端部２０ｄと翼内周側端部２０ｃとの中央までは、翼リング近傍部２０ａと翼リング間中央部２０ｂとが同一形状となるように形成されている。
そして、翼外周側端部２０ｄと翼内周側端部２０ｃとの中央から、翼内周側端部２０ｃまでは、翼リング近傍部２０ａと翼リング間中央部２０ｂと翼接続部２０ｅとで形状が変化するように形成されている。
例えば、翼外周側端部２０ｄから翼弦中心点Ｃ３ａまでは、各部の形状が同一形状となるように形成され、翼弦中心点Ｃ３ａから翼内周側端部２０ｃまでは、各部の形状が変化するように形成されている。
FIG. 9 is a cross-sectional view of the blade of FIG. 3 taken along the line BB.
In FIG. 9, the shape of the blade ring vicinity portion 20a is shown together with a cross section orthogonal to the fan rotation axis O of the center portion 20b between the blade rings.
As shown in FIG. 9, the
From the center of the blade outer peripheral end 20d and the blade inner peripheral end 20c to the blade inner peripheral end 20c, the blade ring vicinity 20a, the inter-blade ring central portion 20b, and the blade connecting portion 20e The shape is changed.
For example, from the blade outer peripheral end 20d to the chord center point C3a, each part has the same shape, and from the chord center point C3a to the blade inner peripheral end 20c, the shape of each part is the same. It is formed to change.
また、Ｒ０１ｃは、ファン回転軸Ｏを中心とした翼リング間中央部２０ｂでの翼内周側端部２０ｃｂの端面を通る円の半径であり、ファン回転軸Ｏを中心とした翼リング近傍部２０ａでの翼内周側端部２０ｃａの端面を通る円の半径と同一である。 R01c is the radius of a circle passing through the end surface of the blade inner peripheral end 20cb at the blade ring central portion 20b with the fan rotation axis O as the center, and near the blade ring with the fan rotation axis O as the center It is the same as the radius of the circle passing through the end face of the blade inner peripheral end 20ca at 20a.
さらに、翼２０の翼リング近傍部２０ａでの肉厚中心線であるそり線Ｓａと、翼リング間中央部２０ｂでの肉厚中心線であるそり線Ｓｂとが同一となるように形成されている。
Further, the warp line Sa that is the thickness center line in the blade ring vicinity portion 20a of the
図１０は図３の複数翼のＡ−Ａ断面図のファン吹出し側における拡大図である。
図１０に示すように、隣り合う翼２０間の距離を、各翼２０の表面に内接する円の直径で表すと、翼リング間中央部２０ｂの翼内周側端部２０ｃｂにおける翼間距離Ｍ１ｂ、翼リング近傍部２０ａの翼内周側端部２０ｃａにおける翼間距離Ｍ１ａは、Ｍ１ａ＜Ｍ１ｂとなる。すなわち、翼リング間中央部２０ｂの方が翼リング近傍部２０ａより翼間距離が大きい。
また、翼リング近傍部２０ａの翼外周側端部２０ｄａにおける翼間距離Ｍ２ａと、翼リング間中央部２０ｂの翼外周側端部２０ｄｂにおける翼間距離Ｍ２ｂとが同一である。
また、少なくとも、翼外周側端部２０ｄａ、２０ｄｂにおける翼間距離Ｍ２ａ、Ｍ２ｂは、翼内周側端部２０ｃａ、２０ｃｂにおける翼間距離Ｍ１ａ、Ｍ１ｂよりも小さくなるように形成している。
なお、図１０において、Ｕａは、翼リング近傍部２０ａからの吹出し流れを示している。また、Ｕｂは、翼リング間中央部２０ｂからの吹出し流れを示している。
FIG. 10 is an enlarged view of the plurality of blades in FIG.
As shown in FIG. 10, when the distance between
Further, the blade distance M2a at the blade outer peripheral end 20da of the blade ring vicinity 20a and the blade distance M2b at the blade outer peripheral end 20db of the blade ring central portion 20b are the same.
Further, at least the blade distances M2a and M2b at the blade outer peripheral ends 20da and 20db are formed to be smaller than the blade distances M1a and M1b at the blade inner peripheral ends 20ca and 20cb.
In addition, in FIG. 10, Ua has shown the blowing flow from the blade ring vicinity part 20a. Ub indicates the flow of air blown from the center part 20b between the blade rings.
以上のように本実施の形態においては、翼２０をファン回転軸Ｏ方向に複数の領域に分割し、リング８ｂに隣接する両端部分を翼リング近傍部２０ａ、翼２０の中央部分を翼リング間中央部２０ｂとし、翼２０の羽根車８ａ内周側端である翼内周側端部２０ｃの肉厚が、翼リング近傍部２０ａより翼リング間中央部２０ｂが肉薄に形成されている。
このため、翼リング間中央部２０ｂの翼内周側端部２０ｃｂにおける翼間距離Ｍ１ｂが、翼リング近傍部２０ａの翼内周側端部２０ｃａにおける翼間距離Ｍ１ａより大きくなる。よって、ファン吹出領域において、翼リング近傍部２０ａより翼リング間中央部２０ｂの方が翼間通過風速を減速して吹出すことができる。
その結果、ファン吹出領域のファン回転軸Ｏ方向で風速分布の均一化を図ることができ、吹出風路の通風抵抗が低減し、ファンモータの消費電力を低減できる。従って、省エネルギー性を向上することができる。
As described above, in the present embodiment, the
For this reason, the inter-blade distance M1b at the blade inner peripheral side end portion 20cb of the inter-blade ring center portion 20b is larger than the inter-blade distance M1a at the blade inner peripheral end portion 20ca of the blade ring vicinity portion 20a. Therefore, in the fan blowing area, the inter-blade passing center speed 20b can be blown out with a reduced speed between the blade rings near the blade ring vicinity portion 20a.
As a result, it is possible to make the wind speed distribution uniform in the direction of the fan rotation axis O in the fan blowing area, reduce the ventilation resistance of the blowing air passage, and reduce the power consumption of the fan motor. Therefore, energy saving can be improved.
また、翼リング近傍部２０ａでは翼内周側端部２０ｃａの肉厚が厚いので、翼内周側端部２０ｃｂにおける翼間距離Ｍ１ｂが小さくなる。
このため、リング８ｂ表面で発達する境界層乱れ流れが流入しても、翼リング近傍部２０ａで流れを増速しファン吹出側へ吹出される。
つまり、翼２０への流入流れの乱れおよび風速が低減されることで騒音を低減することができる。
Further, since the thickness of the blade inner peripheral side end portion 20ca is thick in the blade ring vicinity portion 20a, the inter-blade distance M1b at the blade inner peripheral end portion 20cb is reduced.
For this reason, even if the boundary layer turbulent flow developed on the surface of the ring 8b flows in, the flow is accelerated at the blade ring vicinity 20a and blown out to the fan blowing side.
That is, noise can be reduced by reducing the turbulence of the inflow flow into the
また、本実施の形態においては、翼リング近傍部２０ａと翼リング間中央部２０ｂとの間を翼接続部２０ｅとし、翼接続部２０ｅの翼２０の肉厚が、翼リング近傍部２０ａの肉厚から翼リング間中央部２０ｂの肉厚まで徐々に形状変化するように形成されている。
このため、翼間通過風速を滑らかに減速させて吹出すことができる。
その結果、ファン吹出領域のファン回転軸Ｏ方向で風速分布の均一化を図ることができ、吹出風路の通風抵抗が低減し、ファンモータの消費電力を低減できる。従って、省エネルギー性を向上することができる。
Further, in the present embodiment, the blade connection portion 20e is defined between the blade ring vicinity 20a and the center portion 20b between the blade rings, and the thickness of the
For this reason, the inter-blade passing wind speed can be smoothly decelerated and blown out.
As a result, it is possible to make the wind speed distribution uniform in the direction of the fan rotation axis O in the fan blowing area, reduce the ventilation resistance of the blowing air passage, and reduce the power consumption of the fan motor. Therefore, energy saving can be improved.
また、本実施の形態においては、翼リング近傍部２０ａの翼２０の肉厚は、翼外周側端部２０ｄａから、翼内周側端部２０ｃａへ向かって徐々に厚く形成されている。また、翼リング間中央部２０ｂの翼２０の肉厚は、翼外周側端部２０ｄから、翼外周側端部２０ｄと翼内周側端部２０ｃとの中央へ向かって徐々に厚く形成され、中央から翼内周側端部２０ｃへ向かって徐々に薄く形成されている。
このため、リング８ｂ表面で発達する境界層乱れ流れが流入しても、翼間距離Ｍ１ａが小さいので滑らかに乱れを減衰し、ファン吹出側へ吹出される。つまり、翼２０への流入流れの乱れおよび風速が低減されることで騒音低減できる。
また、翼リング間中央部２０ｂの方が翼間通過風速を減速して吹出すことができる。
その結果、ファン吹出領域のファン回転軸Ｏ方向で風速分布の均一化を図ることができ、吹出風路の通風抵抗が低減し、ファンモータの消費電力を低減できる。従って、省エネルギー性を向上することができる。
In the present embodiment, the thickness of the
For this reason, even if the boundary layer turbulent flow developed on the surface of the ring 8b flows in, the turbulence is smoothly attenuated and blown out to the fan blowing side because the inter-blade distance M1a is small. That is, noise can be reduced by reducing the turbulence of the inflow flow into the
Further, the center part 20b between the blade rings can blow out while reducing the wind speed between the blades.
As a result, it is possible to make the wind speed distribution uniform in the direction of the fan rotation axis O in the fan blowing area, reduce the ventilation resistance of the blowing air passage, and reduce the power consumption of the fan motor. Therefore, energy saving can be improved.
また、本実施の形態においては、翼２０は、ファン回転軸Ｏに直交する断面が円弧状に形成され、翼外周側端部２０ｄと翼内周側端部２０ｃとを結んだ弦線の垂直二等分線と、翼２０の肉厚中心との交点を翼弦中心点Ｃ３ａとした場合、翼リング近傍部２０ａの翼２０の肉厚は、翼外周側端部２０ｄの肉厚＜翼弦中心点Ｃ３ａの肉厚＜翼内周側端部２０ｃの肉厚、となるように形成されている。また、翼リング間中央部２０ｂの翼２０の肉厚は、翼外周側端部２０ｄの肉厚＜翼弦中心点Ｃ３ａの肉厚、かつ、翼弦中心点Ｃ３ａの肉厚＞翼内周側端部２０ｃの肉厚、となるように形成されている。
このため、リング８ｂ表面で発達する境界層乱れ流れが流入しても、翼間距離Ｍ１ａが小さいので滑らかに乱れを減衰し、ファン吹出側へ吹出される。つまり、翼２０への流入流れの乱れおよび風速が低減されることで騒音低減できる。
また、翼リング間中央部２０ｂの方が翼間通過風速を減速して吹出すことができる。
その結果、ファン吹出領域のファン回転軸Ｏ方向で風速分布の均一化を図ることができ、吹出風路の通風抵抗が低減し、ファンモータの消費電力を低減できる。従って、省エネルギー性を向上することができる。
Further, in the present embodiment, the
For this reason, even if the boundary layer turbulent flow developed on the surface of the ring 8b flows in, the turbulence is smoothly attenuated and blown out to the fan blowing side because the inter-blade distance M1a is small. That is, noise can be reduced by reducing the turbulence of the inflow flow into the
Further, the center part 20b between the blade rings can blow out while reducing the wind speed between the blades.
As a result, it is possible to make the wind speed distribution uniform in the direction of the fan rotation axis O in the fan blowing area, reduce the ventilation resistance of the blowing air passage, and reduce the power consumption of the fan motor. Therefore, energy saving can be improved.
また、本実施の形態においては、翼リング近傍部２０ａの、翼２０のファン回転方向ＲＯに対して前面となる翼圧力面２０ｐの円弧半径が、翼２０のファン回転方向ＲＯに対して後面となる翼負圧面２０ｓの円弧半径より小さく形成され、翼リング間中央部２０ｂの、翼圧力面２０ｐの円弧半径が、翼負圧面２０ｓの円弧半径より大きく形成されている。
このため、通過風量が大きい翼リング間中央部２０ｂでは、翼圧力面２０ｐにおける流れの転向角度を小さくすることができる。
また、通過風量が小さい翼リング近傍部２０ａでは、翼圧力面２０ｐにおける流れの転向角度を大きくすることができる。
つまり、図１０に示すように、翼リング間中央部２０ｂからの吹出し流れＵｂは、吹出口３の高さ方向中央からガイドウォール１０側に吹出す。
また、翼リング近傍部２０ａからの吹出し流れＵａは、吹出し流れＵｂより吹出口３の高さ方向で上方の中央からスタビライザー９側に吹出す。
その結果、ファン回転軸Ｏ方向において吹出口３の高さ方向で異なる風向で吹出すことができ、高速領域が拡散し、偏流が抑制され、風速分布が均一化されるので、通風抵抗が低減する。
よって、風路内の通風抵抗を低くすることができ、ファンモータの消費電力を低減できる。従って、省エネルギー性を向上することができる。
Further, in the present embodiment, the arc radius of the blade pressure surface 20p that is the front surface of the blade ring vicinity portion 20a with respect to the fan rotation direction RO of the
For this reason, the flow turning angle at the blade pressure surface 20p can be reduced in the central portion 20b between the blade rings with a large passing air volume.
Further, in the blade ring vicinity portion 20a where the passing air volume is small, the flow turning angle at the blade pressure surface 20p can be increased.
That is, as shown in FIG. 10, the blowout flow Ub from the center part 20 b between the blade rings blows from the center in the height direction of the
Moreover, the blowing flow Ua from the blade ring vicinity part 20a blows off to the stabilizer 9 side from the upper center in the height direction of the
As a result, it is possible to blow out with different wind directions in the height direction of the
Therefore, the ventilation resistance in an air path can be made low and the power consumption of a fan motor can be reduced. Therefore, energy saving can be improved.
また、本実施の形態においては、翼２０の各領域におけるファン回転軸Ｏに直交する断面の形状は、翼外周側端部２０ｄから、翼外周側端部２０ｄと翼内周側端部２０ｃとの中央までは、各領域で同一形状となるように形成されている。また、翼外周側端部２０ｄと翼内周側端部２０ｃとの中央から、翼内周側端部２０ｃまでは、各領域で形状が変化するように形成されている。
このため、翼２０へのホコリの付着を抑制することができる。つまり、羽根車８ａの外周側においてファン回転軸Ｏ方向で肉厚や翼外周側端部２０ｄが、例えば波状であったり、切り欠き等の形状変化部があると、貫流ファン８の起動時にファン周囲に浮遊するホコリが前記形状変化部に引っかかり、これを起源にホコリが付着し翼２０にこびり付いてしまうことがある。本実施の形態においては、中央から翼内周側端部２０ｃまでの形状が変化するように形成されているので、ホコリの付着を抑制できる。
よって、貫流ファン８の清潔性を保つことができる。その結果、衛生的な空気調和機を得ることができる。
In the present embodiment, the shape of the cross section perpendicular to the fan rotation axis O in each region of the
For this reason, the adhesion of dust to the
Therefore, the cleanliness of the once-through
また、本実施の形態においては、図６に示したように、ファン回転軸Ｏ方向の翼リング間長さＢにおいて、翼リング間中央部２０ｂのファン回転軸Ｏ方向の長さＢｂ、両端２箇所の翼リング近傍部２０ａのファン回転軸Ｏ方向の各長さＢａ、２箇所の翼接続部２０ｅのファン回転軸Ｏ方向の各長さＢｃは、Ｂｂ＞Ｂａ＞Ｂｃの関係である。
この翼リング間中央部２０ｂの長さＢｂが、翼リング間長さＢに対し比率が高すぎると、リング間中央部に流れが集中しすぎ、逆に比率が低すぎると騒音低減効果・省エネルギー効果が得られないことから、最適範囲が存在する。
Further, in the present embodiment, as shown in FIG. 6, the length Bb between the blade rings in the fan rotation axis O direction, the length Bb between the blade rings in the fan rotation axis O direction, Each length Ba in the fan rotation axis O direction of the two blade ring neighboring portions 20a and each length Bc in the fan rotation axis O direction of the two blade connection portions 20e have a relationship of Bb>Ba> Bc.
If the ratio Bb of the center part 20b between the blade rings is too high with respect to the length B between the blade rings, the flow is too concentrated in the center part between the rings, and conversely, if the ratio is too low, the noise reduction effect and energy saving are achieved. Since an effect cannot be obtained, an optimum range exists.
図１１は翼リング間長さＢに対するリング間中央部長さＢｂの比Ｂｂ／Ｂに対する風量同一時の騒音値変化を示した図である。
図１２は比Ｂｂ／Ｂに対する風量同一時のファンモータ消費電力の変化を示した図である。
図１１に示すように、翼２０のファン回転軸Ｏ方向の翼リング間長さＢに対する、翼リング間中央部２０ｂのファン回転軸Ｏ方向の長さＢｂの比Ｂｂ／Ｂが、少なくとも０．４〜０．６であれば、騒音低減効果が得られる。
また、図１２のように、Ｂｂ／Ｂが、少なくとも０．３〜０．７であれば、ファンモータの消費電力が低減できる。
よって、Ｂｂ／Ｂが、少なくとも０．４〜０．６であれば、騒音低減効果およびファンモータ消費電力の低減効果が得られ、静粛で省エネルギー性の高い貫流ファン８および空気調和機が得られる。
FIG. 11 is a diagram showing a change in noise value when the air volume is the same with respect to the ratio Bb / B of the center length Bb between the rings to the length B between the blade rings.
FIG. 12 is a diagram showing a change in fan motor power consumption when the air volume is the same with respect to the ratio Bb / B.
As shown in FIG. 11, the ratio Bb / B of the length Bb in the fan rotation axis O direction of the central portion 20b between the blade rings to the length B between the blade rings in the fan rotation axis O direction of the
As shown in FIG. 12, if Bb / B is at least 0.3 to 0.7, the power consumption of the fan motor can be reduced.
Therefore, if Bb / B is at least 0.4 to 0.6, a noise reduction effect and a fan motor power consumption reduction effect can be obtained, and a quiet and energy-saving
実施の形態２．
図１３は実施の形態２を示す空気調和機に搭載される貫流ファンの図４に相当する斜視図である。
図１４は図１３の翼の図９に相当するＢ−Ｂ断面図である。
図１４においては翼リング間中央部２０ｂのファン回転軸Ｏに直交する断面と共に、翼リング近傍部２０ａの形状を示している。
なお、図１３、図１４においては、上述した実施の形態１に対応する構成には同一の符号を付する。以下、上記実施の形態１との相違点を中心に記述する。
FIG. 13 is a perspective view corresponding to FIG. 4 of the cross-flow fan mounted on the air conditioner showing the second embodiment.
14 is a cross-sectional view of the blade of FIG. 13 taken along the line BB corresponding to FIG.
In FIG. 14, the shape of the blade ring vicinity portion 20a is shown along with a cross section orthogonal to the fan rotation axis O of the blade ring center portion 20b.
In FIG. 13 and FIG. 14, the same reference numerals are given to the components corresponding to the above-described first embodiment. Hereinafter, the description will focus on the differences from the first embodiment.
図１３に示すように、翼リング間中央部２０ｂの翼内周側端部２０ｃは、翼リング近傍部２０ａより羽根車８ａの内周側に突出して形成されている。つまり、凸型形状である。
また、図１４に示すように、翼リング間中央部２０ｂのそり線Ｓｂが、翼リング近傍部２０ａのそり線Ｓａと同一であり、羽根車８ａの内周側に向かいそり線Ｓａの延長線上で突出している。すなわち、翼リング間中央部２０ｂの肉厚中心における円弧半径が、翼リング近傍部２０ａの肉厚中心における円弧半径と同一となるように形成されている。
また、翼リング近傍部２０ａでの翼外周側端部２０ｄａの円弧中心点Ｃ２ａと、翼リング間中央部２０ｂでの翼外周側端部２０ｄｂの円弧中心点Ｃ２ｂとが同一である。
As shown in FIG. 13, the blade inner peripheral side end portion 20c of the blade ring center portion 20b is formed so as to protrude from the blade ring vicinity portion 20a toward the inner peripheral side of the impeller 8a. That is, it is a convex shape.
Further, as shown in FIG. 14, the warp line Sb of the center part 20b between the blade rings is the same as the warp line Sa of the blade ring vicinity part 20a, and is on the extension line of the warp line Sa toward the inner peripheral side of the impeller 8a. It protrudes at. That is, the arc radius at the thickness center of the center portion 20b between the blade rings is formed to be the same as the arc radius at the thickness center of the blade ring vicinity portion 20a.
Further, the arc center point C2a of the blade outer periphery side end portion 20da in the blade ring vicinity portion 20a and the arc center point C2b of the blade outer periphery end portion 20db in the center portion 20b between the blade rings are the same.
また、図１４において、Ｌａは、翼リング近傍部２０ａでの翼内周側端部２０ｃａの円弧中心点Ｃ１ａと、翼外周側端部２０ｄａの円弧中心点Ｃ２ａとを結んだ線の翼弦線である。
また、Ｌｂは、翼リング間中央部２０ｂでの翼内周側端部２０ｃｂの円弧中心点Ｃ１ｂと、翼外周側端部２０ｄｂの円弧中心点Ｃ２ｂとを結んだ線の翼弦線である。
そして、翼弦線Ｌｂの長さは、翼弦線Ｌａより長く形成されている。
In FIG. 14, La is a chord line of a line connecting the arc center point C1a of the blade inner peripheral end 20ca and the arc center point C2a of the blade outer peripheral end 20da in the blade ring vicinity 20a. It is.
Lb is a chord line of a line connecting the arc center point C1b of the blade inner peripheral end 20cb and the arc center point C2b of the blade outer peripheral end 20db in the center portion 20b between the blade rings.
The chord line Lb is longer than the chord line La.
また、Ｒ０１ａは、ファン回転軸Ｏを中心とした翼リング近傍部２０ａでの翼内周側端部２０ｃａの円弧中心点Ｃ１ａを通る円の半径である。
また、Ｒ０１ｂは、ファン回転軸Ｏを中心とした翼リング間中央部２０ｂでの翼内周側端部２０ｃｂの円弧中心点Ｃ１ｂを通る円の半径である。
そして、半径Ｒ０１ａ＞半径Ｒ０１ｂとなるように形成されている。
R01a is a radius of a circle passing through the arc center point C1a of the blade inner peripheral end 20ca in the blade ring vicinity 20a with the fan rotation axis O as the center.
R01b is the radius of a circle passing through the arc center point C1b of the blade inner peripheral end 20cb at the blade ring center portion 20b with the fan rotation axis O as the center.
The radius R01a is larger than the radius R01b.
以上のように本実施の形態においては、翼リング間中央部２０ｂの翼内周側端部２０ｃは、翼リング近傍部２０ａより羽根車８ａ内周側に突出して形成されている。
このため、翼リング間中央部２０ｂの翼弦長（翼弦線Ｌｂの長さ）が、翼リング近傍部２０ａの翼弦長（翼弦線Ｌａの長さ）よりも長くなり、翼リング間中央部２０ｂの静圧上昇を、翼リング近傍部２０ａに比べて高くすることができる。
そのため、ファン回転軸Ｏ方向で翼リング間中央部２０ｂから両側の翼リング近傍部２０ａへ向け、高圧から低圧となる圧力勾配を生成することができる。その結果、翼リング間中央部２０ｂから翼リング近傍部２０ａへの流れを生成することができる。
よって、上記実施の形態１の翼リング近傍部２０ａでの境界層乱れ流れの抑制効果に加え、翼リング間中央部２０ｂから翼リング近傍部２０ａへの流れにより、さらに、リング８ｂ表面での境界層の発達を抑えることができ、翼２０の出口側での剥離乱れがさらに抑制される。
よって、さらに騒音低減が可能とともに、有効風路も拡大することで翼間内部での通風抵抗が低減し、ファンモータの消費電力が低減可能である。
従って、さらに静粛で省エネルギー性の高い貫流ファン８および空気調和機が得られる。
As described above, in the present embodiment, the blade inner peripheral side end portion 20c of the inter-blade ring central portion 20b is formed so as to protrude from the blade ring vicinity portion 20a toward the inner peripheral side of the impeller 8a.
For this reason, the chord length (the length of the chord line Lb) of the central portion 20b between the wing rings becomes longer than the chord length (the length of the chord line La) of the wing ring vicinity portion 20a. The increase in the static pressure of the central portion 20b can be made higher than that of the blade ring vicinity portion 20a.
Therefore, it is possible to generate a pressure gradient from high pressure to low pressure from the blade ring center portion 20b toward the blade ring vicinity portions 20a on both sides in the direction of the fan rotation axis O. As a result, it is possible to generate a flow from the center portion 20b between the blade rings to the blade ring vicinity portion 20a.
Therefore, in addition to the effect of suppressing the boundary layer turbulent flow in the blade ring vicinity portion 20a of the first embodiment, the flow from the center portion 20b between the blade rings to the blade ring vicinity portion 20a further causes the boundary on the surface of the ring 8b. The development of the layer can be suppressed, and the separation disturbance on the exit side of the
Therefore, noise can be further reduced, and the effective air passage can be expanded to reduce the air flow resistance between the blades, thereby reducing the power consumption of the fan motor.
Therefore, the
本発明の貫流ファンは、前述した空気調和機に限らず、空気清浄機、加湿器、除湿器などにおいて有効に利用することができるものである。 The cross-flow fan of the present invention is not limited to the air conditioner described above, but can be effectively used in an air purifier, a humidifier, a dehumidifier, and the like.
１ 空気調和機本体、１ａ 本体前面、１ｂ 本体上部、２ 上部吸込口、３ 吹出口、４ａ 上下風向ベーン、４ｂ 左右風向ベーン、５ フィルタ、６ 前面グリル、７ 熱交換器、８ 貫流ファン、８ａ 羽根車、８ｂ リング、８ｃ 羽根車単体、８ｄ ファンシャフト、８ｅ ファンボス、９ スタビライザー、１０ ガイドウォール、１１ 部屋、１１ａ 壁、１２ モータ、１２ａ モータシャフト、２０ 翼、２０ａ 翼リング近傍部、２０ｂ 翼リング間中央部、２０ｃ 翼内周側端部、２０ｃａ 翼リング近傍部２０ａでの翼内周側端部、２０ｃｂ 翼リング間中央部２０ｂでの翼内周側端部、２０ｄ 翼外周側端部、２０ｄａ 翼リング近傍部２０ａでの翼外周側端部、２０ｄｂ 翼リング間中央部２０ｂでの翼外周側端部、２０ｅ 翼接続部、２０ｐ 翼圧力面、２０ｓ 翼負圧面、Ｂ 翼リング間長さ、Ｂａ 翼リング近傍部２０ａの長さ、Ｂｂ 翼リング間中央部２０ｂの長さ、Ｂｃ 翼接続部２０ｅの長さ、Ｃ１ａ 翼リング近傍部２０ａでの翼内周側端部２０ｃａの円弧中心点、Ｃ１ｂ 翼リング間中央部２０ｂでの翼内周側端部２０ｃｂの円弧中心点、Ｃ２ａ 翼リング近傍部２０ａでの翼外周側端部２０ｄａの円弧中心点、Ｃ２ｂ 翼リング間中央部２０ｂでの翼外周側端部２０ｄｂの円弧中心点、Ｃ３ａ 翼リング近傍部２０ａでの翼弦中心点、Ｃ３ａ’ 翼弦中心点Ｃ３ａのＢ−Ｂ断面への投影点、Ｅ１ 吸込側風路、Ｅ２ 吹出側風路、Ｆ 矢視、Ｌａ 翼リング近傍部２０ａでの翼弦線、Ｌｂ 翼リング間中央部２０ｂでの翼弦線、Ｍ１ａ 翼リング近傍部２０ａの翼内周側端部２０ｃａにおける翼間距離、Ｍ１ｂ 翼リング間中央部２０ｂの翼内周側端部２０ｃｂにおける翼間距離、Ｍ２ａ 翼リング近傍部２０ａの翼外周側端部２０ｄａにおける翼間距離、Ｍ２ｂ 翼リング間中央部２０ｂの翼外周側端部２０ｄｂにおける翼間距離、Ｏ ファン回転軸、ＲＯ ファン回転方向、Ｒ０１ａ ファン回転軸Ｏを中心とした翼リング近傍部２０ａでの翼内周側端部２０ｃａの円弧中心点Ｃ１ａを通る円の半径、Ｒ０１ｂ ファン回転軸Ｏを中心とした翼リング間中央部２０ｂでの翼内周側端部２０ｃａの円弧中心点Ｃ１ａを通る円の半径、Ｒ０２ａ ファン回転軸Ｏを中心とした翼リング近傍部２０ａでの翼外周側端部２０ｄａの円弧中心点Ｃ２ａを通る円の半径、Ｒ０２ｂ ファン回転軸Ｏを中心とした翼リング間中央部２０ｂでの翼外周側端部２０ｄａの円弧中心点Ｃ２ａを通る円の半径、Ｒａ１ 翼リング近傍部２０ａでの翼圧力面２０ｐの円弧半径、Ｒａ２ 翼リング近傍部２０ａでの翼負圧面２０ｓの円弧半径、Ｒａ３ 翼リング近傍部２０ａでのそり線Ｓａの円弧半径、Ｒｂ１ 翼リング間中央部２０ｂでの翼圧力面２０ｐの円弧半径、Ｒｂ２ 翼リング間中央部２０ｂでの翼負圧面２０ｓの円弧半径、Ｒｂ３ 翼リング間中央部２０ｂでのそり線Ｓｂの円弧半径、Ｓａ 翼リング近傍部２０ａでのそり線、Ｓｂ 翼リング間中央部２０ｂでのそり線、Ｕａ 翼リング近傍部２０ａからの吹出し流れ、Ｕｂ 翼リング間中央部２０ｂからの吹出し流れ、ｔ１ａ 翼リング近傍部２０ａでの翼内周側端部２０ｃａの円弧中心点Ｃ１ａの肉厚、ｔ１ｂ 翼リング間中央部２０ｂでの翼内周側端部２０ｃｂの円弧中心点Ｃ１ｂの肉厚、ｔ２ａ 翼リング近傍部２０ａでの翼外周側端部２０ｄａの円弧中心点Ｃ２ａの肉厚、ｔ２ｂ 翼リング間中央部２０ｂでの翼外周側端部２０ｄｂの円弧中心点Ｃ２ｂの肉厚、ｔ３ａ 翼リング近傍部２０ａでの翼弦中心点Ｃ３ａの肉厚。 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Air conditioner main body, 1a Front surface of main body, 1b Upper part of main body, 2 Upper suction port, 3 Outlet, 4a Vertical wind vane, 4b Left and right wind vane, 5 Filter, 6 Front grille, 7 Heat exchanger, 8 Cross-flow fan, 8a Impeller, 8b ring, 8c Impeller alone, 8d Fan shaft, 8e Fan boss, 9 Stabilizer, 10 Guide wall, 11 Room, 11a Wall, 12 Motor, 12a Motor shaft, 20 blades, 20a Blade ring vicinity, 20b Blade Central part between rings, 20c End part on the inner peripheral side of the blade, 20ca End part on the inner peripheral side of the blade in the vicinity 20a of the blade ring, 20cb End part on the inner peripheral side of the blade in the central part 20b between the blade rings, 20d End part on the outer peripheral side of the blade , 20da blade outer peripheral side end near the blade ring 20a, 20db blade outer peripheral end at the blade ring center portion 20b, 20e blade connection Part, 20p blade pressure surface, 20s blade suction surface, B blade ring length, Ba blade ring vicinity 20a length, Bb blade ring central portion 20b length, Bc blade connection portion 20e length, C1a Arc center point of blade inner peripheral end 20ca in blade ring vicinity 20a, C1b Arc center point of blade inner peripheral end 20cb in blade ring central portion 20b, blade outer periphery in C2a blade ring vicinity 20a Arc center point of side end portion 20da, arc center point of blade outer peripheral side end portion 20db at center portion 20b between C2b blade rings, chord center point of C3a blade ring vicinity portion 20a, C3a 'of chord center point C3a Projection point on BB cross section, E1 suction side air passage, E2 blowout side air passage, F arrow view, chord line in La blade ring vicinity portion 20a, Lb chord line in blade ring middle portion 20b, M1a In the wing of the wing ring vicinity 20a The distance between the blades at the side end 20ca, the distance between the blades at the inner peripheral side end 20cb of the center portion 20b between the M1b blade rings, the distance between the blades at the outer peripheral end 20da of the blade outer periphery 20a, M2b blade ring The distance between the blades at the blade outer peripheral end 20db of the central portion 20b, the O fan rotation axis, the RO fan rotation direction, and the R01a of the blade inner peripheral end 20ca at the blade ring vicinity 20a centering on the fan rotation axis O. The radius of the circle passing through the arc center point C1a, R01b The radius of the circle passing through the arc center point C1a of the blade inner peripheral end 20ca at the center portion 20b between the blade rings centering on the fan rotation axis O, R02a Fan rotation axis O The radius of the circle passing through the arc center point C2a of the blade outer peripheral side end portion 20da at the blade ring vicinity portion 20a centering on the blade ring, R02b, between the blade rings centering on the fan rotation axis O The radius of a circle passing through the arc center point C2a of the blade outer peripheral end 20da at the central portion 20b, the arc radius of the blade pressure surface 20p at the Ra1 blade ring vicinity portion 20a, and the blade suction surface 20s at the Ra2 blade ring vicinity portion 20a. Arc radius of Ra3, the arc radius of the warp line Sa in the blade ring vicinity portion 20a, Rb1 the arc radius of the blade pressure surface 20p in the center portion 20b between the blade rings, and Rb2 of the blade suction surface 20s in the center portion 20b between the blade rings. Arc radius, Rb3 Arc radius of the sled line Sb at the center part 20b between the wing rings, Saber line at the wing ring vicinity 20a, Sb at the center part 20b between the wing rings, Ua From the wing ring vicinity 20a Blowing flow, blowing flow from the central portion 20b between the Ub blade rings, the thickness of the arc center point C1a of the blade inner peripheral end 20ca in the t1a blade ring vicinity portion 20a, t1b blade phosphorus Thickness of the arc center point C1b of the blade inner peripheral end portion 20cb at the central portion 20b between the blades, t2a Thickness of the arc center point C2a of the blade outer peripheral end portion 20da at the blade ring vicinity portion 20a, between t2b blade rings The thickness of the arc center point C2b of the blade outer peripheral end 20db at the center portion 20b, the thickness of the chord center point C3a at the t3a blade ring vicinity portion 20a.
Claims (9)
相互の支持板間において、支持板の周方向に間隔を隔てて配置された複数の翼とを有する羽根車を備えた貫流ファンにおいて、
前記翼の前記支持板間を前記回転軸方向に複数の領域に分割し、前記支持板に隣接する両端部分を第１領域、翼の中央部分を第２領域とし、
前記第２領域の翼の肉厚は、前記翼の羽根車内周側端である翼内周側端部へ向かって徐々に薄く形成され、
前記翼内周側端部の肉厚が、前記第１領域より前記第２領域が肉厚を薄く形成され、
前記第１領域の翼の肉厚は、前記翼の羽根車外周側端である翼外周側端部から、前記翼内周側端部へ向かって徐々に厚く形成されている
ことを特徴とする貫流ファン。 At least two support plates spaced apart in the direction of the rotation axis;
In a cross-flow fan provided with an impeller having a plurality of blades spaced apart in the circumferential direction of the support plate between the support plates,
The support plate of the blade is divided into a plurality of regions in the direction of the rotation axis, both end portions adjacent to the support plate are defined as a first region, and a central portion of the blade is defined as a second region,
The thickness of the wing of the second region is gradually thinner toward the inner circumferential blade-side end a blade root interior peripheral edge of the blade,
The thickness of the blade inner peripheral end is formed such that the second region is thinner than the first region ,
The thickness of the blade in the first region is formed so as to gradually increase from the blade outer peripheral end that is the impeller outer peripheral end of the blade toward the blade inner peripheral end. Cross-flow fan characterized by
相互の支持板間において、支持板の周方向に間隔を隔てて配置された複数の翼とを有する羽根車を備えた貫流ファンにおいて、
前記翼の前記支持板間を前記回転軸方向に複数の領域に分割し、前記支持板に隣接する両端部分を第１領域、翼の中央部分を第２領域とし、
前記第２領域の翼の肉厚は、前記翼の羽根車内周側端である翼内周側端部へ向かって徐々に薄く形成され、
前記翼内周側端部の肉厚が、前記第１領域より前記第２領域が肉厚を薄く形成され、
前記翼は、前記回転軸に直交する断面が円弧状に形成され、
翼外周側端部と翼内周側端部とを結んだ弦線の垂直二等分線と、前記翼の肉厚中心との交点を翼弦中心点とした場合、
前記第１領域の翼の肉厚は、翼外周側端部の肉厚＜翼弦中心点の肉厚＜翼内周側端部の肉厚、となるように形成され、
前記第２領域の翼の肉厚は、翼外周側端部の肉厚＜翼弦中心点の肉厚、かつ、翼弦中心点の肉厚＞翼内周側端部の肉厚、となるように形成されている
ことを特徴とする貫流ファン。 At least two support plates spaced apart in the direction of the rotation axis;
In a cross-flow fan provided with an impeller having a plurality of blades spaced apart in the circumferential direction of the support plate between the support plates,
The support plate of the blade is divided into a plurality of regions in the direction of the rotation axis, both end portions adjacent to the support plate are defined as a first region, and a central portion of the blade is defined as a second region,
The thickness of the blades in the second region is gradually formed thinner toward the blade inner peripheral side end that is the impeller inner peripheral end of the blade,
The thickness of the blade inner peripheral end is formed such that the second region is thinner than the first region,
The wing is formed in an arc shape in a cross section orthogonal to the rotation axis,
When the intersection of the perpendicular bisector of the chord line connecting the blade outer peripheral end and the blade inner peripheral end and the thickness center of the blade is the chord center point,
The thickness of the blade in the first region is formed such that the thickness of the blade outer peripheral side end <thickness of the chord center point <thickness of the blade inner peripheral end,
The thickness of the blade in the second region is the thickness of the blade outer peripheral side end <the thickness of the chord center point and the thickness of the chord center point> the thickness of the blade inner peripheral end portion. transmural flow fan you characterized in that it is formed as.
相互の支持板間において、支持板の周方向に間隔を隔てて配置された複数の翼とを有する羽根車を備えた貫流ファンにおいて、
前記翼の前記支持板間を前記回転軸方向に複数の領域に分割し、前記支持板に隣接する両端部分を第１領域、翼の中央部分を第２領域とし、
前記第２領域の翼の肉厚は、前記翼の羽根車内周側端である翼内周側端部へ向かって徐々に薄く形成され、
前記翼内周側端部の肉厚が、前記第１領域より前記第２領域が肉厚を薄く形成され、
前記翼は、前記回転軸に直交する断面が円弧状に形成され、
前記第１領域の、前記翼の回転方向に対して前面となる翼圧力面の円弧半径が、前記翼の回転方向に対して後面となる翼負圧面の円弧半径より小さく形成され、
前記第２領域の、翼圧力面の円弧半径が、翼負圧面の円弧半径より大きく形成されている
ことを特徴とする貫流ファン。 At least two support plates spaced apart in the direction of the rotation axis;
In a cross-flow fan provided with an impeller having a plurality of blades spaced apart in the circumferential direction of the support plate between the support plates,
The support plate of the blade is divided into a plurality of regions in the direction of the rotation axis, both end portions adjacent to the support plate are defined as a first region, and a central portion of the blade is defined as a second region,
The thickness of the blades in the second region is gradually formed thinner toward the blade inner peripheral side end that is the impeller inner peripheral end of the blade,
The thickness of the blade inner peripheral end is formed such that the second region is thinner than the first region,
The wing is formed in an arc shape in a cross section orthogonal to the rotation axis,
The arc radius of the blade pressure surface that is the front surface with respect to the rotation direction of the blade in the first region is formed smaller than the arc radius of the blade suction surface that is the rear surface with respect to the rotation direction of the blade,
Said second region, transmural flow fan you characterized in that the arc radius of the blade pressure surface is formed to be larger than the arc radius of the blade suction surface.
相互の支持板間において、支持板の周方向に間隔を隔てて配置された複数の翼とを有する羽根車を備えた貫流ファンにおいて、
前記翼の前記支持板間を前記回転軸方向に複数の領域に分割し、前記支持板に隣接する両端部分を第１領域、翼の中央部分を第２領域とし、
前記第２領域の翼の肉厚は、前記翼の羽根車内周側端である翼内周側端部へ向かって徐々に薄く形成され、
前記翼内周側端部の肉厚が、前記第１領域より前記第２領域が肉厚を薄く形成され、
前記翼の各領域における前記回転軸に直交する断面の形状は、
翼外周側端部から、翼外周側端部と翼内周側端部との中央までは、各領域で同一形状となるように形成し、
翼外周側端部と翼内周側端部との中央から、翼内周側端部までは、各領域で形状が変化するように形成されている
ことを特徴とする貫流ファン。 At least two support plates spaced apart in the direction of the rotation axis;
In a cross-flow fan provided with an impeller having a plurality of blades spaced apart in the circumferential direction of the support plate between the support plates,
The support plate of the blade is divided into a plurality of regions in the direction of the rotation axis, both end portions adjacent to the support plate are defined as a first region, and a central portion of the blade is defined as a second region,
The thickness of the blades in the second region is gradually formed thinner toward the blade inner peripheral side end that is the impeller inner peripheral end of the blade,
The thickness of the blade inner peripheral end is formed such that the second region is thinner than the first region,
The shape of the cross section perpendicular to the rotation axis in each region of the wing is
From the blade outer peripheral side end to the center of the blade outer peripheral side end and the blade inner peripheral side end, so as to be the same shape in each region,
From the center of the outer circumferential blade end portion and the inner circumferential blade-side end, to the wing inner circumferential end, transmural flow fan characterized in that it is formed such that the shape in each region varies.
相互の支持板間において、支持板の周方向に間隔を隔てて配置された複数の翼とを有する羽根車を備えた貫流ファンにおいて、
前記翼の前記支持板間を前記回転軸方向に複数の領域に分割し、前記支持板に隣接する両端部分を第１領域、翼の中央部分を第２領域とし、
前記第２領域の翼の肉厚は、前記翼の羽根車内周側端である翼内周側端部へ向かって徐々に薄く形成され、
前記翼内周側端部の肉厚が、前記第１領域より前記第２領域が肉厚を薄く形成され、
前記第２領域の翼内周側端部は、前記第１領域より前記羽根車内周側に突出して形成されている
ことを特徴とする貫流ファン。 At least two support plates spaced apart in the direction of the rotation axis;
In a cross-flow fan provided with an impeller having a plurality of blades spaced apart in the circumferential direction of the support plate between the support plates,
The support plate of the blade is divided into a plurality of regions in the direction of the rotation axis, both end portions adjacent to the support plate are defined as a first region, and a central portion of the blade is defined as a second region,
The thickness of the blades in the second region is gradually formed thinner toward the blade inner peripheral side end that is the impeller inner peripheral end of the blade,
The thickness of the blade inner peripheral end is formed such that the second region is thinner than the first region,
The blade inner circumferential side end portion of the second region, transmural flow fan you characterized by being formed to protrude from the first region to the impeller inner circumference side.
前記第２領域の肉厚中心における円弧半径が、前記第１領域の肉厚中心における円弧半径と同一となるように形成されている
ことを特徴とする請求項５記載の貫流ファン。 The wing is formed in an arc shape in a cross section orthogonal to the rotation axis,
The cross-flow fan according to claim 5 , wherein an arc radius at the thickness center of the second region is formed to be the same as an arc radius at the thickness center of the first region.
相互の支持板間において、支持板の周方向に間隔を隔てて配置された複数の翼とを有する羽根車を備えた貫流ファンにおいて、
前記翼の前記支持板間を前記回転軸方向に複数の領域に分割し、前記支持板に隣接する両端部分を第１領域、翼の中央部分を第２領域とし、
前記第２領域の翼の肉厚は、前記翼の羽根車内周側端である翼内周側端部へ向かって徐々に薄く形成され、
前記翼内周側端部の肉厚が、前記第１領域より前記第２領域が肉厚を薄く形成され、
前記翼の前記回転軸方向の全長（Ｂ）に対する、前記第２領域の前記回転軸方向の長さ（Ｂｂ）の比（Ｂｂ／Ｂ）が、０．４〜０．６となるように形成されている
ことを特徴とする貫流ファン。 At least two support plates spaced apart in the direction of the rotation axis;
In a cross-flow fan provided with an impeller having a plurality of blades spaced apart in the circumferential direction of the support plate between the support plates,
The support plate of the blade is divided into a plurality of regions in the direction of the rotation axis, both end portions adjacent to the support plate are defined as a first region, and a central portion of the blade is defined as a second region,
The thickness of the blades in the second region is gradually formed thinner toward the blade inner peripheral side end that is the impeller inner peripheral end of the blade,
The thickness of the blade inner peripheral end is formed such that the second region is thinner than the first region,
The ratio (Bb / B) of the length (Bb) of the second region in the rotational axis direction to the total length (B) of the blade in the rotational axis direction is formed to be 0.4 to 0.6. transmural flow fan characterized in that it is.
相互の支持板間において、支持板の周方向に間隔を隔てて配置された複数の翼とを有する羽根車を備えた貫流ファンにおいて、
前記翼の前記支持板間を前記回転軸方向に複数の領域に分割し、前記支持板に隣接する両端部分を第１領域、翼の中央部分を第２領域とし、
前記第２領域の翼の肉厚は、前記翼の羽根車内周側端である翼内周側端部へ向かって徐々に薄く形成され、
前記翼内周側端部の肉厚が、前記第１領域より前記第２領域が肉厚を薄く形成され、
前記翼の前記回転軸方向の全長（Ｂ）に対する、前記第２領域の前記回転軸方向の長さ（Ｂｂ）の比（Ｂｂ／Ｂ）が、０．３〜０．７となるように形成されている
ことを特徴とする貫流ファン。 At least two support plates spaced apart in the direction of the rotation axis;
In a cross-flow fan provided with an impeller having a plurality of blades spaced apart in the circumferential direction of the support plate between the support plates,
The support plate of the blade is divided into a plurality of regions in the direction of the rotation axis, both end portions adjacent to the support plate are defined as a first region, and a central portion of the blade is defined as a second region,
The thickness of the blades in the second region is gradually formed thinner toward the blade inner peripheral side end that is the impeller inner peripheral end of the blade,
The thickness of the blade inner peripheral end is formed such that the second region is thinner than the first region,
The ratio (Bb / B) of the length (Bb) of the second region in the rotation axis direction to the total length (B) of the blade in the rotation axis direction is formed to be 0.3 to 0.7. transmural flow fan characterized in that it is.
前記貫流ファンで形成される吸込み側流路に配置され、吸い込んだ空気と熱交換する熱交換器と
を備えたことを特徴とする空気調和機。 Cross-flow fan according to any one of claims 1 to 8 ,
An air conditioner comprising a heat exchanger disposed in a suction side flow path formed by the cross-flow fan and configured to exchange heat with the sucked air.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2013054766A JP5627731B2 (en) | 2013-03-18 | 2013-03-18 | Cross-flow fan and air conditioner equipped with the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2013054766A JP5627731B2 (en) | 2013-03-18 | 2013-03-18 | Cross-flow fan and air conditioner equipped with the same |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2010249511A Division JP5269036B2 (en) | 2010-11-08 | 2010-11-08 | Cross-flow fan and air conditioner equipped with the same |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2013130195A JP2013130195A (en) | 2013-07-04 |
| JP5627731B2 true JP5627731B2 (en) | 2014-11-19 |
Family
ID=48907917
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2013054766A Active JP5627731B2 (en) | 2013-03-18 | 2013-03-18 | Cross-flow fan and air conditioner equipped with the same |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP5627731B2 (en) |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS591900U (en) * | 1982-06-26 | 1984-01-07 | 株式会社東芝 | lateral flow fan |
| JP2005120877A (en) * | 2003-10-15 | 2005-05-12 | Haruo Yoshida | Transverse flow blower and blade for the same |
| JP2006329099A (en) * | 2005-05-27 | 2006-12-07 | Daikin Ind Ltd | Cross flow fan |
| JP4840343B2 (en) * | 2007-11-30 | 2011-12-21 | 三菱電機株式会社 | Cross-flow fan and air conditioner |
-
2013
- 2013-03-18 JP JP2013054766A patent/JP5627731B2/en active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2013130195A (en) | 2013-07-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5269036B2 (en) | Cross-flow fan and air conditioner equipped with the same | |
| JP4396775B2 (en) | Centrifugal fan | |
| JP5269060B2 (en) | Cross-flow fan and air conditioner indoor unit | |
| JP2009203897A (en) | Multi-blade blower | |
| WO2011114375A1 (en) | Cross-flow fan and air conditioner | |
| JP2009133271A (en) | Cross-flow fan and air-conditioner | |
| KR102321173B1 (en) | Fan and air conditioner indoor unit having same | |
| JP2011122522A (en) | Crossflow fan and air conditioner equipped with the same | |
| JP2010174852A (en) | Cross flow fan and air conditioner with the same | |
| JP2008223741A (en) | Centrifugal blower | |
| JP4208020B2 (en) | Multi-blade fan impeller | |
| JP4832498B2 (en) | Cross-flow fan and air conditioner | |
| JP6330738B2 (en) | Centrifugal blower and air conditioner using the same | |
| JP2013096378A (en) | Centrifugal air blower | |
| JP2007154685A (en) | Turbo fan and air conditioner using the same | |
| JP5263335B2 (en) | Cross-flow fan and air conditioner | |
| JP2009174541A (en) | Centrifugal fan | |
| JPWO2011024215A1 (en) | Blower and air conditioner equipped with the blower | |
| JP5627731B2 (en) | Cross-flow fan and air conditioner equipped with the same | |
| JP2001280288A (en) | Impeller structure of multiblade blower | |
| JP5631429B2 (en) | Air conditioner | |
| JP2009270530A (en) | Cross flow fan and air conditioner provided with same | |
| JP2011190747A (en) | Fan, molding die and fluid feeding device | |
| JP2005016457A (en) | Blower and heat exchange unit equipped with blower | |
| JP6625213B2 (en) | Multi-blade fan and air conditioner |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20131224 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20140304 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20140418 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20140902 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20140930 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5627731 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |