JP2006329099A - Cross flow fan - Google Patents
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Abstract
Description
この発明は、クロスフローファンに関するものである。 The present invention relates to a cross flow fan.
空気調和機の室内機において、送風用のファンにクロスフローファンが使用される場合が多い（例えば、特許文献１参照）。すなわち、クロスフローファンは一般には図８に示すように、複数枚の環状の仕切り板（補強プレート）５１・・を所定の間隔でもって互いに略平行に並設すると共に、各仕切り板５１間に、複数枚の羽根５２・・を円周状に架設して成る。また、このクロスフローファンの端部には端板５３、５３が配設されている。 In an indoor unit of an air conditioner, a cross flow fan is often used as a fan for blowing air (see, for example, Patent Document 1). That is, the cross flow fan generally has a plurality of annular partition plates (reinforcement plates) 51... Arranged in parallel with each other at a predetermined interval, as shown in FIG. A plurality of blades 52 are constructed in a circumferential shape. Further, end plates 53 and 53 are disposed at the end of the cross flow fan.
このような羽根５２において、図７（ａ）に示すように、ファン流入相対角度βと、羽根入口角θとが同じのときには、翼面の流れは剥離せずスムーズに流れる。このため、羽根入口角θをこのファン流入相対角度βに合わせるように設定することになる。しかしながら、羽根５２の仕切り板５１側の端部側では、羽根中間部（羽根長手方向中央部）に比べて、図７（ｂ）に示すように、半径方向速度がＣｒからＣｒａに減って、ファン流入絶対速度がＣからＣａに減少する。このため、ファン流入相対角度βが、端部側では上記図７（ａ）よりも角度γだけ小さくなり、βａ（β−γ）となって、羽根入口角θよりも小さくなる。すなわち、羽根５２の仕切り板５１側の端部側においては、風の流れに対して羽根形状が合っておらず、図７（ｃ）に示すように、羽根負圧面５４側において翼面の流れに剥離５６が発生することになって、乱流による騒音が増大すると共に、送風性能が低下する。上記羽根入口角θは、ファンの半径方向を９０度とした場合の角度（半径方向線６０が９０度を成すときの角度）であって、羽根５２の前縁６４におけるキャンバ線６１の接線６２と、ファンの半径方向と直交する直線６３（周速方向に一致する線）とが成す角度である。また、ファン流入相対角度βは、ファン流入相対速度方向線と、周速方向線とが成す角度である。なお、羽根５２は、その凸状湾曲面である外面が負圧面５４となり、その凹状湾曲面である内面が圧力面５５となる。また、図７において、Ｗ、Ｗａはファン流入相対速度であり、Ｕは周速であり、Ｒは羽根５２の反り半径である。ここで、反り半径とは、羽根断面における中心線（キャンバ線６１）の曲率半径である。また、羽根中央部の周速Ｕと、仕切り板５１側の端部側の周速Ｕとをほぼ同じとしている。 In such a blade 52, as shown in FIG. 7A, when the fan inflow relative angle β and the blade inlet angle θ are the same, the flow on the blade surface flows smoothly without being separated. For this reason, the blade inlet angle θ is set to match the fan inflow relative angle β. However, on the end portion side of the blade 52 on the partition plate 51 side, the radial speed is reduced from Cr to Cra as shown in FIG. The fan inflow absolute speed decreases from C to Ca. For this reason, the fan inflow relative angle β is smaller by the angle γ than the above FIG. 7A on the end side, becomes βa (β−γ), and becomes smaller than the blade inlet angle θ. That is, on the end portion side of the blade 52 on the partition plate 51 side, the blade shape does not match the wind flow, and as shown in FIG. 7C, the blade surface flow on the blade suction surface 54 side. As a result, separation 56 occurs, and noise due to turbulence increases, and air blowing performance decreases. The blade inlet angle θ is an angle when the radial direction of the fan is 90 degrees (an angle when the radial line 60 forms 90 degrees), and is a tangent 62 of the camber line 61 at the leading edge 64 of the blade 52. And a straight line 63 (a line that coincides with the circumferential speed direction) perpendicular to the radial direction of the fan. The fan inflow relative angle β is an angle formed by the fan inflow relative speed direction line and the circumferential speed direction line. In addition, as for the blade | wing 52, the outer surface which is the convex curved surface becomes the suction surface 54, and the inner surface which is the concave curved surface becomes the pressure surface 55. In FIG. 7, W and Wa are fan inflow relative speeds, U is a peripheral speed, and R is a curvature radius of the blade 52. Here, the curvature radius is a radius of curvature of the center line (camber line 61) in the blade cross section. Further, the peripheral speed U at the center of the blade and the peripheral speed U on the end side on the partition plate 51 side are substantially the same.
ところで、上記特許文献１に記載のクロスフローファンでは、図９に示すように、仕切り板５１の外周部に外周側突出部５１ａを設けると共に、仕切り板５１の内周部に内周側突出部５１ｂを設けている。そして、各突出部５１ａ、５１ｂを三角形状としてこの部位の流れ抵抗を減少させている。しかしながら、このような形状とした場合、仕切り板５１による圧力損失の低減を図れても、剥離現象の発生を抑制することができず、乱流による騒音の低減を図ることができなかった。 By the way, in the crossflow fan described in Patent Document 1, as shown in FIG. 9, an outer peripheral side protruding portion 51 a is provided on the outer peripheral portion of the partition plate 51, and an inner peripheral side protruding portion is provided on the inner peripheral portion of the partition plate 51. 51b is provided. And each protrusion 51a, 51b is made into a triangular shape, and the flow resistance of this part is reduced. However, in the case of such a shape, even if the pressure loss by the partition plate 51 can be reduced, the occurrence of the peeling phenomenon cannot be suppressed, and noise due to turbulence cannot be reduced.
この発明は、上記従来の欠点を解決するためになされたものであって、その目的は、乱流による騒音を抑えることができてノイズ音の低減が可能なクロスフローファンを提供することにある。 The present invention has been made to solve the above-described conventional drawbacks, and an object of the present invention is to provide a cross flow fan capable of suppressing noise due to turbulent flow and reducing noise. .
そこで請求項１のクロスフローファンは、複数枚の環状の仕切り板１を互いに略平行に並設すると共に、各仕切り板１、１間に、複数枚の羽根２を円周状に架設して成るクロスフローファンであって、羽根２の羽根入口角θを、上記羽根中央部１１よりも仕切り板１側の端部１０側を小さくしたことを特徴としている。 Accordingly, the cross flow fan according to the first aspect has a plurality of annular partition plates 1 arranged in parallel to each other, and a plurality of blades 2 are installed in a circumferential shape between the partition plates 1 and 1. The cross-flow fan is characterized in that the blade inlet angle θ of the blade 2 is smaller on the end portion 10 side on the partition plate 1 side than the blade center portion 11.
請求項２のクロスフローファンは、仕切り板１側の端部１０側の羽根入口角θ２を、その端部１０側でのファン流入相対角度β２の角度に合わせるようにしたことを特徴としている。 The cross-flow fan according to claim 2 is characterized in that the blade inlet angle θ2 on the end portion 10 side on the partition plate 1 side is matched with the fan inflow relative angle β2 on the end portion 10 side.
請求項３のクロスフローファンは、仕切り板１側の端部１０側の羽根入口角θ２を、羽根中央部１１の羽根入口角θ１よりも最大１５度の範囲で小さくしたことを特徴としている。 The cross-flow fan according to claim 3 is characterized in that the blade inlet angle θ2 on the end portion 10 side on the partition plate 1 side is made smaller than the blade inlet angle θ1 of the blade central portion 11 within a maximum range of 15 degrees.
請求項４のクロスフローファンは、羽根入口角θを、羽根中央部１１から端部１０側にかけて順次小さくしたことを特徴としている。 The cross-flow fan according to claim 4 is characterized in that the blade inlet angle θ is sequentially reduced from the blade central portion 11 to the end portion 10 side.
請求項５のクロスフローファンは、羽根入口角θを小さくする端部１０側の範囲Ｌ１を、仕切り板１から羽根長さＬの２０％以下の範囲としたことを特徴としている。 The cross flow fan according to claim 5 is characterized in that a range L1 on the end 10 side where the blade inlet angle θ is reduced is set to a range of 20% or less of the blade length L from the partition plate 1.
請求項１のクロスフローファンによれば、仕切り板側の端部側において、その羽根入口角が、半径方向速度及びファン流入絶対速度が小さくなるような形状となる。このため、仕切り板側の端部側で、風の流れに合った羽根形状とすることができて、仕切り板側の端部側の負圧面側での風の流れの剥離を防止することができ、これによって、乱流による騒音を抑えることができて、ノイズ音の低減が可能となる。 According to the crossflow fan of the first aspect, the blade inlet angle on the end side on the partition plate side is shaped such that the radial speed and the fan inflow absolute speed are reduced. For this reason, it can be made into a blade shape suitable for the wind flow on the end side on the partition plate side, and it is possible to prevent separation of the wind flow on the suction surface side on the end side on the partition plate side. Thus, noise caused by turbulent flow can be suppressed, and noise noise can be reduced.
請求項２のクロスフローファンによれば、仕切り板側の端部側の羽根入口角を、その端部側でのファン流入相対角度の角度に合わせるようにしたので、風の流れに合った羽根形状に確実にすることができる。これによって、騒音等の少ない高精度のクロスフローファンとなる。 According to the cross flow fan of claim 2, since the blade inlet angle on the end portion side on the partition plate side is adjusted to the angle of the fan inflow relative angle on the end portion side, the blade that matches the flow of the wind The shape can be ensured. As a result, a highly accurate cross flow fan with less noise and the like is obtained.
請求項３のクロスフローファンによれば、仕切り板側の端部側の羽根入口角を、羽根中央部の羽根入口角よりも最大１５度の範囲で小さくしたので、剥離防止精度が向上して、一層の騒音低減を図ることができる。 According to the crossflow fan of the third aspect, the blade inlet angle on the end side on the partition plate side is made smaller than the blade inlet angle at the blade central portion in the range of 15 degrees at the maximum. Further noise reduction can be achieved.
請求項４のクロスフローファンによれば、羽根入口角を、羽根中央部から端部側にかけて順次小さくしたので、乱流の発生をより一層防止することができる。 According to the crossflow fan of the fourth aspect, since the blade inlet angle is sequentially reduced from the blade central portion to the end portion side, the generation of turbulent flow can be further prevented.
請求項５のクロスフローファンによれば、羽根入口角を小さくする端部側の範囲を、仕切り板から羽根長さの２０％以下の範囲としたので、風の流れに対する羽根形状の不一致を効率よく防止できる。 According to the cross flow fan of claim 5, since the range on the end side where the blade inlet angle is reduced is set to a range of 20% or less of the blade length from the partition plate, the mismatch of the blade shape with the wind flow is efficiently performed. Can prevent well.
次に、この発明のクロスフローファンの具体的な実施の形態について、図面を参照しつつ詳細に説明する。図２はクロスフローファンの簡略側面図であり、図３は簡略断面図であり、図４は断面側面図である。このクロスフローファンは、複数枚の環状の仕切り板１・・を所定の間隔でもって互いに略平行に並設すると共に、各仕切り板１、１間に、複数枚の羽根２・・を円周状に架設して成る。また、両端部にはそれぞれ端板３、３が配置されている。ここで、所定の間隔とは、不等間隔でも一定間隔であってもよい。 Next, specific embodiments of the crossflow fan of the present invention will be described in detail with reference to the drawings. 2 is a simplified side view of the crossflow fan, FIG. 3 is a simplified cross-sectional view, and FIG. 4 is a cross-sectional side view. The cross flow fan includes a plurality of annular partition plates 1... Arranged in parallel with each other at a predetermined interval, and a plurality of blades 2. Constructed in a shape. Further, end plates 3 and 3 are arranged at both ends. Here, the predetermined interval may be an unequal interval or a constant interval.
仕切り板１は、図３と図４に示すように、孔８を有する平板リング体からなり、その一面４側に羽根２・・が突設されている。また、仕切り板１の他面５には嵌合用凹所６・・が設けられている。そして、一枚の仕切り板１と、この仕切り板１の一面４から突設される複数枚の羽根２・・にて羽根集合体Ｓが構成され、複数の羽根集合体Ｓ・・が連結されてクロスフローファンが構成される。すなわち、一の羽根集合体Ｓの嵌合用凹所６に、他の羽根集合体Ｓの羽根２・・の先端部２ａを嵌合させることによって、複数の羽根集合体Ｓを連結する。この場合、羽根集合体Ｓは樹脂の一体成形品である。そして、各羽根２はその断面形状を翼形状とされる。また、羽根２は、その凸状湾曲面である外面が負圧面１５となり、その凹状湾曲面である内面が圧力面１６となる。 As shown in FIGS. 3 and 4, the partition plate 1 is composed of a flat ring body having a hole 8, and blades 2. Further, the other surface 5 of the partition plate 1 is provided with fitting recesses 6. The blade assembly S is constituted by one partition plate 1 and a plurality of blades 2 projecting from one surface 4 of the partition plate 1, and the plurality of blade assemblies S are connected. Cross flow fan is configured. That is, the plurality of blade assemblies S are connected by fitting the tip portions 2a of the blades 2 of the other blade assemblies S into the fitting recesses 6 of one blade assembly S. In this case, the blade assembly S is an integrally molded product of resin. And each blade | wing 2 is made into the wing | blade shape in the cross-sectional shape. Further, in the blade 2, an outer surface that is a convex curved surface becomes a negative pressure surface 15, and an inner surface that is a concave curved surface becomes a pressure surface 16.
この場合、図１に示すように、仕切り板１側の端部１０側の羽根外径Ｄ２を、仕切り板１、１間の羽根中央部１１の羽根外径Ｄ１と同一又はそれ以下とする。また、羽根入口角θを、仕切り板１、１間の羽根中央部１１よりも仕切り板１側の端部１０側を小さくする。羽根入口角θは、ファンの半径方向を９０度としたときの角度（半径方向線２０が９０度を成すときの角度）であって、羽根２の前縁７におけるキャンバ線２１の接線２２と、ファンの半径方向と直交する直線２３（周速方向と一致する線）とが成す角度である。また、ファン流入相対角度βは、ファン流入相対速度方向線と、周速方向線とが成す角度である。端部１０側において、その径方向外端部１０ａでの羽根２の反り半径（キャンバ線２１の曲率半径）を、羽根中央部１１での羽根２の反り半径と相違させることによって、この径方向外端部１０ａを前縁７に向かって隣の羽根２（図面上の上側の羽根２）の負圧面１５側に接近させている。そして、羽根中央部１１の反り半径をＲ１とし、羽根２の端部１０側での径方向外端部１０ａの反り半径をＲ２としたときに、Ｒ１＞Ｒ２となり、Ｄ１≧Ｄ２となるように設定する。羽根外径Ｄ１、Ｄ２は、羽根２・・の前縁７・・が成す外輪円９ａ、９ｂの直径である。なお、図１（ａ）での仮想線の羽根２は端部１０側での羽根２を示し、図１（ｂ）での仮想線の羽根２は羽根中央部１１での羽根２を示している。また、図１において、Ｗ１、Ｗ２はファン相対速度であり、Ｕは周速であり、Ｃｒ１、Ｃｒ２は半径方向速度であり、Ｃ１、Ｃ２はファン流入絶対速度である。また、羽根中央部１１の周速Ｕと、仕切り板１側の端部１０側の周速Ｕとをほぼ同じとしている。 In this case, as shown in FIG. 1, the blade outer diameter D2 on the end portion 10 side on the partition plate 1 side is set equal to or smaller than the blade outer diameter D1 of the blade center portion 11 between the partition plates 1 and 1. Further, the blade inlet angle θ is made smaller on the end 10 side on the partition plate 1 side than the blade center portion 11 between the partition plates 1 and 1. The blade inlet angle θ is an angle when the radial direction of the fan is 90 degrees (an angle when the radial line 20 forms 90 degrees), and the tangent line 22 of the camber line 21 at the leading edge 7 of the blade 2 The angle formed by a straight line 23 (a line that coincides with the circumferential speed direction) perpendicular to the radial direction of the fan. The fan inflow relative angle β is an angle formed by the fan inflow relative speed direction line and the circumferential speed direction line. By making the warp radius of the blade 2 at its radially outer end portion 10a (the radius of curvature of the camber wire 21) different from the warp radius of the blade 2 at the blade center portion 11 on the end portion 10 side, this radial direction. The outer end portion 10a is made to approach the negative pressure surface 15 side of the adjacent blade 2 (the upper blade 2 in the drawing) toward the front edge 7. When the warp radius of the blade central portion 11 is R1 and the warp radius of the radially outer end portion 10a on the end 10 side of the blade 2 is R2, R1> R2 and D1 ≧ D2. Set. The blade outer diameters D1 and D2 are the diameters of the outer ring circles 9a and 9b formed by the front edges 7 of the blades 2. The phantom line blade 2 in FIG. 1 (a) indicates the blade 2 on the end 10 side, and the phantom line blade 2 in FIG. 1 (b) indicates the blade 2 in the blade central portion 11. Yes. In FIG. 1, W1 and W2 are fan relative speeds, U is a peripheral speed, Cr1 and Cr2 are radial speeds, and C1 and C2 are fan inflow absolute speeds. Further, the peripheral speed U of the blade central portion 11 and the peripheral speed U on the end portion 10 side on the partition plate 1 side are substantially the same.
ところで、図１（ａ）に示すようにその羽根入口角θ１をファン流入相対角度β１に合わせたときに、その羽根中央部１１においては、翼面の流れは剥離せずスムーズに流れる。しかしながら、仕切り板１側の端部１０側においても羽根入口角がθ１であれば、この端部１０側において、半径方向速度がＣＲ１からＣＲ２に小さくなり、ファン流入絶対速度がＣ１からＣ２に小さくなる。このため、ファン相対速度がＷ１からＷ２となり角度γだけ外径方向に開き、ファン流入相対角度が上記図１（ａ）よりも角度γだけ小さくなり、β２（β−γ）となる。したがって、この端部１０側では、風の流れに対して羽根形状が合わずに、負圧面１５側において翼面の流れに剥離が発生する。 By the way, when the blade inlet angle θ1 is adjusted to the fan inflow relative angle β1 as shown in FIG. 1A, the blade surface flows smoothly without being separated in the blade central portion 11. However, if the blade inlet angle is θ1 also on the end portion 10 side on the partition plate 1 side, the radial speed decreases from CR1 to CR2 and the fan inflow absolute speed decreases from C1 to C2 on the end portion 10 side. Become. For this reason, the fan relative speed is changed from W1 to W2 and opens in the outer diameter direction by an angle γ, and the fan inflow relative angle becomes smaller than the above FIG. 1A by the angle γ and becomes β2 (β−γ). Therefore, on the end portion 10 side, the blade shape does not match the wind flow, and the blade surface flow is separated on the suction surface 15 side.
そこで、上記したように、図１（ｂ）の実線で示すように、羽根中央部１１の反り半径をＲ１とし、羽根２の端部１０側での径方向外端部１０ａの反り半径をＲ２としたときに、Ｒ１＞Ｒ２とすると共に、Ｄ１≧Ｄ２とする。これによって、羽根２の端部１０側での羽根入口角θ２を、上記β２（β−γ）に合わせる。この場合、ファン相対速度がＷ１からＷ２となり角度γだけ外径方向に開き、そのため、半径方向速度がＣＲ１からＣＲ２に小さくなり、ファン流入絶対速度Ｃ１からＣ２に小さくなるような形状となる。すなわち、端部１０側において、風の流れに合った羽根形状とすることができる。 Therefore, as described above, as shown by the solid line in FIG. 1B, the warp radius of the blade central portion 11 is R1, and the warp radius of the radially outer end portion 10a on the end 10 side of the blade 2 is R2. R1> R2 and D1 ≧ D2. Accordingly, the blade inlet angle θ2 on the end portion 10 side of the blade 2 is matched with the above β2 (β−γ). In this case, the fan relative speed is changed from W1 to W2 and opened in the outer diameter direction by an angle γ. Therefore, the radial speed is reduced from CR1 to CR2, and the fan inflow absolute speed is reduced from C1 to C2. That is, on the end 10 side, the blade shape can be adapted to the wind flow.
また、上記の実施の形態では、羽根入口角θを、羽根中央部１１から端部１０側にかけて順次小さくしている。さらに、羽根入口角θを小さくする端部１０側の範囲を、図５に示すように、仕切り板１から羽根長さＬの２０％以下の範囲としている。すなわち、羽根長さをＬとし、端部１０側の範囲をＬ１とすれば、Ｌ１≦０．２Ｌとなる。図５において、矢印Ａ・・は、このクロスフローファンの回転によって生じる風の流れを示し、羽根長手方向中央部に比べて端部側では風量（風速、仕事量）が小さくなっている。すなわち、羽根入口角θを小さくする端部１０側の範囲を、風量が少なくなっている範囲に対応させて、この端部１０側での送風能力を低下させている。 Further, in the above embodiment, the blade inlet angle θ is sequentially reduced from the blade central portion 11 to the end portion 10 side. Furthermore, as shown in FIG. 5, the range on the side of the end 10 where the blade inlet angle θ is reduced is set to a range of 20% or less of the blade length L from the partition plate 1. That is, if the blade length is L and the range on the end 10 side is L1, L1 ≦ 0.2L. In FIG. 5, arrows A ·· indicate the flow of wind generated by the rotation of the cross flow fan, and the air volume (wind speed, work volume) is smaller on the end side than the central part in the blade longitudinal direction. That is, the range on the end 10 side where the blade inlet angle θ is reduced corresponds to the range where the air volume is reduced, and the air blowing capacity on the end 10 side is reduced.
上記クロスフローファンでは、羽根入口角θを、羽根中央部１１よりも端部１０側を小さくしたので、仕切り板１側の端部１０側において、半径方向速度及びファン流入絶対速度が小さくなるような形状となる。このため、仕切り板１側の端部１０側で、風の流れに合った羽根形状とすることができて、仕切り板１側の端部１０側の負圧面１５側での風の流れの剥離を防止することができ、これによって、乱流による騒音を抑えることができて、ノイズ音の低減が可能となる。この際、この実施の形態のように、端部１０側のファン流入相対角度β２の角度に、端部１０側の羽根入口角θ２を合わせば、風の流れに合った羽根形状に確実にすることができる。これによって、騒音等の少ない高精度のクロスフローファンとなる。また、羽根中央部１１の羽根入口角θ１は例えば３０度程度とされるので、仕切り板１側の端部１０側の羽根入口角θ２を、羽根中央部１１よりも最大１５度の範囲で小さくするのが好ましい。これによって、剥離防止精度が向上して、一層の騒音低減を図ることができる。また、羽根入口角θを、羽根中央部１１から端部１０側にかけて順次小さくしたので、乱流の発生をより一層防止することができる。さらに、羽根入口角θを小さくする端部１０側の範囲Ｌ１を、仕切り板１から羽根長さＬの２０％以下の範囲としている。これによって、風の流れに対する羽根形状の不一致を効率よく防止できる。 In the cross flow fan, the blade inlet angle θ is made smaller on the end 10 side than the blade center portion 11, so that the radial speed and the fan inflow absolute velocity are reduced on the end 10 side on the partition plate 1 side. Shape. For this reason, it can be made into the blade | wing shape suitable for the flow of wind in the edge part 10 side by the side of the partition plate 1, and the peeling of the flow of wind by the suction surface 15 side by the side of the edge part 10 by the side of the partition board 1 is possible. Thus, noise due to turbulent flow can be suppressed, and noise noise can be reduced. At this time, as in this embodiment, the blade inlet angle θ2 on the end 10 side is matched with the fan inflow relative angle β2 on the end 10 side to ensure a blade shape that matches the wind flow. be able to. As a result, a highly accurate cross flow fan with less noise and the like is obtained. Further, since the blade inlet angle θ1 of the blade central portion 11 is, for example, about 30 degrees, the blade inlet angle θ2 on the end portion 10 side on the partition plate 1 side is smaller than the blade central portion 11 in a range of a maximum of 15 degrees. It is preferable to do this. Thereby, the peeling prevention accuracy is improved and further noise reduction can be achieved. In addition, since the blade inlet angle θ is sequentially reduced from the blade center portion 11 to the end portion 10 side, the occurrence of turbulence can be further prevented. Furthermore, the range L1 on the end 10 side for reducing the blade inlet angle θ is set to a range of 20% or less of the blade length L from the partition plate 1. Thereby, it is possible to efficiently prevent the mismatch of the blade shape with the wind flow.
次に、図６は他の実施の形態を示し、この場合、図６（ｂ）に示すように、羽根２の端部１０側においては、その径方向外端部１０ａに、隣の羽根２（図面上の上側の羽根２）の負圧面１５側へ折曲られている折曲部１３を設け、この折曲部１３の反り線（キャンバ線）を直線状としている。これによって、羽根２の端部１０側での羽根入口角θ２を、上記β２（β−γ）に合わせ、羽根入口角θを、羽根中央部１１よりも端部１０側を小さくしている。そして、仕切り板１側の端部１０側の羽根外径Ｄ２を、仕切り板１、１間の羽根中央部１１の羽根外径Ｄ１と同一又はそれ以下とし、仕切り板１側の端部１０側の羽根入口角θを、羽根中央部１１よりも最大１５度の範囲で小さくし、羽根入口角θを小さくする端部１０側の範囲Ｌ１を、仕切り板１から羽根長さＬの２０％以下の範囲としている。なお、図６（ａ）は羽根中央部１１を示し、図６（ｂ）は羽根２の端部１０側を示している。また、図６（ａ）での仮想線の羽根２は端部１０側での羽根２を示し、図６（ｂ）での仮想線の羽根２は羽根中央部１１での羽根２を示している。 Next, FIG. 6 shows another embodiment. In this case, as shown in FIG. 6B, on the end 10 side of the blade 2, the adjacent blade 2 is disposed on the radially outer end portion 10 a. A bent portion 13 that is bent toward the suction surface 15 side of the upper blade 2 in the drawing is provided, and a warp line (camber line) of the bent portion 13 is linear. Accordingly, the blade inlet angle θ2 on the end 10 side of the blade 2 is matched with β2 (β−γ), and the blade inlet angle θ is made smaller on the end 10 side than the blade center portion 11. And the blade outer diameter D2 on the end portion 10 side on the partition plate 1 side is made equal to or less than the blade outer diameter D1 of the blade central portion 11 between the partition plates 1, 1, and the end portion 10 side on the partition plate 1 side The blade inlet angle θ of the blade 10 is smaller than the blade central portion 11 by a maximum of 15 degrees, and the range L1 on the side of the end 10 where the blade inlet angle θ is reduced is less than 20% of the blade length L from the partition plate 1. The range is as follows. 6A shows the blade central portion 11, and FIG. 6B shows the end 10 side of the blade 2. Further, the phantom line blade 2 in FIG. 6A shows the blade 2 on the end 10 side, and the phantom line blade 2 in FIG. 6B shows the blade 2 in the blade center part 11. Yes.
このため、図６に示すクロスフローファンであっても、仕切り板１側の端部１０側で、風の流れに合った羽根形状とすることができて、仕切り板１側の端部１０側での剥離を防止することができる。これによって、図１に示すクロスフローファンと同様、乱流による騒音を抑えることができて、ノイズ音の低減が可能となる等の作用効果を発揮することができる。 For this reason, even if it is a cross flow fan shown in FIG. 6, it can be set as the blade | wing shape suitable for the flow of the wind in the edge part 10 side by the side of the partition plate 1, and the edge part 10 side by the side of the partition board 1 side. Can be prevented from peeling. As a result, as with the cross flow fan shown in FIG. 1, it is possible to suppress noise due to turbulent flow, and to exert operational effects such as enabling noise noise to be reduced.
以上にこの発明の具体的な実施の形態について説明したが、この発明は上記形態に限定されるものではなく、この発明の範囲内で種々変更して実施することができる。例えば、羽根２の端部１０側での羽根入口角θ２としては、風の流れに対して羽根形状を合わせることができる範囲で任意に設定できる。また、羽根２の数や反り半径Ｒ１、Ｒ２の変更も可能である。また、端部１０側の羽根外径Ｄ２と羽根中央部１１の羽根外径Ｄ１とを相違させる場合も、剥離による乱流が発生しない範囲で変更可能である。 Although specific embodiments of the present invention have been described above, the present invention is not limited to the above embodiments, and various modifications can be made within the scope of the present invention. For example, the blade inlet angle θ2 on the end 10 side of the blade 2 can be arbitrarily set as long as the blade shape can be matched to the wind flow. Further, the number of blades 2 and the warping radii R1 and R2 can be changed. Further, even when the blade outer diameter D2 on the end portion 10 side and the blade outer diameter D1 of the blade central portion 11 are made different, it can be changed within a range in which turbulent flow due to separation does not occur.
１・・仕切り板、２・・羽根、１０・・端部、１１・・羽根中央部、Ｄ１、Ｄ２・・羽根外径、Ｌ・・羽根長さ、Ｌ１・・範囲、θ、θ１、θ２・・羽根入口角、β、β１、β２・・ファン流入相対角度 1 .... Partition plate 2 .... Blade 10 .... End, 11 .... Blade center, D1, D2 ... Blade outer diameter, L ... Blade length, L1 ... Range, [theta], [theta] 1, [theta] 2 ..Blade inlet angle, β, β1, β2
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