JP5547708B2 - 燃料供給装置 - Google Patents

Description

本発明は、内燃機関に対して燃料を供給する装置に関する。

分離器により原燃料を高オクタン価燃料及び低オクタン価燃料のそれぞれに分離させ、当該分離後の燃料を選択的に内燃機関に供給する手法が提案されている（特許文献１及び２参照）。分離器のハウジングは分離膜により２つの区画に区分され、燃料分離に際して当該２つの区画のうち一方が真空ポンプにより減圧される。

特開２００７−２７８２９８号公報 特開２００９−２０３９０９号公報

しかし、分離器の一方の区画が画一的に減圧されるだけでは、高オクタン価燃料の回収効率が低下する可能性がある。

そこで、本発明は、高オクタン価燃料の回収効率の向上の観点から、分離器の作動条件を適当に制御しうる燃料供給装置を提供することを課題とする。

本発明は、原燃料から分離される、高オクタン価成分が当該原燃料よりも多く含有されている第１燃料と、低オクタン価成分が当該原燃料よりも多く含有されている第２燃料又は前記原燃料とを、選択的に又は指定混合比で同時に内燃機関に対して供給する装置に関する。

前記課題を解決するための本発明の燃料供給装置は、分離膜を介して高圧室と低圧室とに区分され、前記低圧室が前記高圧室よりも低圧に維持されている状態で、前記原燃料が前記分離膜により前記第１燃料と前記第２燃料とに分離され、前記第１燃料が前記低圧室側から回収され、前記第２燃料が前記高圧室側から回収されるように構成されている分離器と、前記分離器の前記低圧側区画に接続されている凝縮器と、前記凝縮器に接続され、前記第１燃料を貯蔵するように構成されている第１燃料タンクと、前記凝縮器の内部気圧を調節するように構成されている気圧調節機構と、前記気圧調節機構の動作を制御することにより、前記凝縮器が前記分離器及び前記第１燃料タンクから遮断されている１次状態において、前記凝縮器を減圧して第１負圧に低下させ、前記凝縮器の減圧を停止して、続いて前記凝縮器が前記分離器に連通している一方で前記第１燃料タンクから遮断されている２次状態において、前記凝縮器の内部気圧を第２負圧に上昇させた後、前記凝縮器が前記分離器から遮断されている一方で前記第１燃料タンクに連通している３次状態においても前記凝縮器の減圧を停止させる負圧制御処理を繰り返し実行するように構成されている制御装置と、を備え、前記制御装置が、前記原燃料の高オクタン価成分の濃度が低いほど、前記第１負圧と前記第２負圧との差が小さくなるように、前記第１負圧及び前記第２負圧のうち少なくとも一方を調節するように構成されていることを特徴とする。

本発明の燃料供給装置によれば、２次状態において分離器から凝縮器に気相状態の第１燃料（高オクタン価燃料）が流入し、凝縮器の内部気圧（負圧）が上昇していくにつれて、分離器による燃料分離効率が徐々に低下する傾向がある。この傾向は、原燃料の高オクタン価成分の濃度が低いほど顕著になる。

そこで、原燃料の高オクタン価成分の濃度が低いほど、２次状態における凝縮器の負圧範囲の幅、すなわち第１及び第２負圧の差が小さくなるように、第１及び第２負圧のうち少なくとも一方が調節される。これにより、負圧制御処理において凝縮器の内部気圧が第１負圧から第２負圧に上昇するまでの期間、すなわち２次状態が維持される期間が短縮される。

このため、分離器による燃料分離効率が低い蓋然性が高いにも関わらず、２次状態が無駄に長期間にわたって維持される事態が回避される。そして、当該期間が短縮された分だけ、負圧制御処理の繰り返し回数の増加、ひいては第１燃料の累計回収量の増加が図られる。このように、分離器の作動条件として、第１負圧及び第２負圧のうち少なくとも一方が、第１燃料の回収効率の向上の観点から適当に調節されうる。

本発明の燃料供給装置において、前記制御装置が、前記原燃料の高オクタン価成分の濃度が低いほど、前記第２負圧を低く調節するように構成されていることが好ましい。

当該構成の燃料供給装置によれば、原燃料に含まれている高オクタン価成分の濃度が低いほど、少なくとも第２負圧が低く調節される。これにより、２次状態における凝縮器の負圧範囲の幅が狭く、当該範囲の位置が低圧側に調節される。このため、分離機の燃料分離効率の観点から２次状態における凝縮器の負圧の低さが不十分になる事態が回避され、その結果として分離器による第１燃料の回収効率の向上が図られる。

本発明の燃料供給装置において、前記分離器により分離された前記第２燃料が、前記原燃料が貯蔵されている原燃料タンクに供給されるように構成されていることが好ましい。

当該構成の燃料供給装置によれば、分離器によって第１燃料と分離された第２燃料が、原燃料タンクに供給されるので、原燃料タンクに貯蔵されている原燃料の高オクタン価成分の濃度が変化する。これに応じて、前記のように分離器の作動条件として、第１負圧及び第２負圧のうち少なくとも一方が、第１燃料の回収効率の向上の観点から適応的に調節されうる。

前記制御装置が、前記第１燃料の高オクタン価成分の濃度及び前記原燃料の高オクタン価成分の濃度のうち少なくとも一方の時系列的な測定結果に基づいて推定される前記分離器の劣化度が高いほど、前記第１負圧と前記第２負圧との差が小さくなるように、前記第１負圧及び前記第２負圧のうち少なくとも一方を調節するように構成されていることが好ましい。

例えば、前記制御装置が、前記第１燃料の高オクタン価成分の濃度の測定結果に基づき、前記分離器が正常であるという仮定下で定まる未来の指定時点における前記第１燃料の高オクタン価成分の推定濃度と、前記第１燃料タンクに貯蔵されている前記第１燃料の高オクタン価成分の濃度の前記指定時点における測定結果との偏差が大きいほど、前記分離器の劣化度が高いという定義にしたがって、前記第１負圧及び前記第２負圧のうち少なくとも一方を調節するように構成されていてもよい。

また、前記制御装置が、前記原燃料の高オクタン価成分の濃度の時間変化率が低いほど前記分離器の劣化度が高いという定義にしたがって、前記第１負圧及び前記第２負圧のうち少なくとも一方を調節するように構成されていてもよい。

当該構成の燃料供給装置によれば、分離器の劣化が進行しており、高オクタン価成分が高い第１燃料の回収が困難である蓋然性が高い状況で、２次状態が維持される期間が短縮される。このため、２次状態が無駄に長期間にわたり維持されることが回避され、当該期間の短縮による負圧制御処理の繰り返し回数の増加が図られることによって第１燃料の回収効率の向上が図られる。

本発明の第１実施形態としての燃料供給装置の構成説明図。 燃料供給装置の機能説明図。 負圧制御処理における負圧範囲調節に関する説明図。 劣化補正処理に関する説明図。 負圧制御処理（第１実施形態）に関する説明図。 負圧制御系の開閉処理（第１実施形態）に関する説明図。 本発明の第２実施形態としての燃料供給装置の構成説明図。 負圧制御処理（第２実施形態）の手順を表わすフローチャート。 負圧制御系の開閉処理（第２実施形態）に関する説明図。

（第１実施形態）
（構成）図１に示されている本発明の第１実施形態としての燃料供給装置は、原燃料タンク１０と、分離器２０と、凝縮器３０と、第１燃料タンク４０と、キャニスタ５０と、ＥＣＵ（電子制御ユニット（制御装置））７０とを備えている。燃料供給装置は車両に搭載され、同じく車両に搭載されている内燃機関６０に対して燃料を供給するように構成されている。

原燃料タンク１０には、給油口を通じて供給された通常又は市販のガソリンが原燃料Ｆ₀として貯蔵される。原燃料タンク１０に貯蔵されている原燃料Ｆ₀は、高圧供給ポンプ１２により指定気圧まで昇圧された後、内燃機関６０に対して供給される。原燃料タンク１０には原燃料Ｆ₀の高オクタン価成分の濃度Ｃ₂を測定するための濃度センサが設けられている。高オクタン価成分がエタノール等のアルコールである場合、例えば特開平０５−０８００１４号公報又は特開平０６−０２７０７３号公報に記載されているセンサによって濃度センサが構成される。

また、原燃料Ｆ₀は、高圧供給ポンプ１２により指定気圧まで昇圧された後、加熱器１６において加熱された後、分離器２０に送り込まれる。三方バルブ１４により、原燃料タンク１０及び加熱器１６が遮断された場合、原燃料Ｆ₀は分離器２０を経ずに、放熱器２６を経て原燃料タンク１０に戻される。加熱器１６は、内燃機関６０の冷却水と原燃料とを熱交換させる熱交換器により構成されている。加熱器１６は、これに代えて又は加えて、電気ヒータにより構成されてもよい。

原燃料タンク１０に貯蔵されている原燃料Ｆ₀が蒸発することにより、炭化水素及びエタノールを含有する蒸発燃料Ｖが生じる。蒸発燃料Ｖは、原燃料タンク１０からキャニスタ５０に対して供給される。

分離器２０は、原燃料Ｆ₀を、透過気化法（ＰＶ（パーベーパレーション））にしたがって第１燃料Ｆ₁と第２燃料Ｆ₂とに分離するように構成されている。分離器２０は、原燃料（ガソリン）中の高オクタン価成分を選択的に透過させる分離膜２１と、分離膜２１により区分されている高圧室２２及び低圧室２４とを備えている（図示略）。

第１燃料Ｆ₁は、原料燃料Ｆ₀よりも高オクタン価成分の含有量が多い高オクタン価燃料であり、例えばエタノール等のアルコールである。第２燃料Ｆ₂は、原料燃料Ｆ₀よりも高オクタン価成分の含有量が少ない低オクタン価燃料である。

具体的には、分離器２０の高圧室２２に対して高温かつ高圧状態の原燃料Ｆ₀が供給される一方、低圧室２４が負圧状態に維持されることにより、原料燃料Ｆ₀に含有される高オクタン価成分が分離膜２１を透過して低圧室２４に浸出する。原燃料Ｆ₀の高オクタン価成分量が増加すると、当該透過流体のオクタン価は高くなる。このため、分離膜２１の低圧側から高オクタン価成分を多く含み、原燃料Ｆ₀よりもオクタン価が高い第１燃料Ｆ₁が回収されうる。

分離器２０から流出した第１燃料Ｆ₁は、第１燃料タンク４０に貯蔵される。第１燃料タンク４０には、第１燃料Ｆ₁の高オクタン価成分の濃度Ｃ₁を測定するための濃度センサが設けられている。

一方、高圧室２２を流れる原燃料Ｆ₀に含有される高オクタン価成分量は下流になる程低下するため、高オクタン価成分含有量の少ない、原燃料Ｆ₀よりオクタン価の低い第２燃料Ｆ₂が高圧室２２に残る。分離器２０から流出した第２燃料Ｆ₂は、放熱器２６において冷却された後、原燃料タンク１０に対して供給される。

また、分離膜２１の温度、原燃料Ｆ₀の温度及び供給量、高圧室２２の気圧並びに低圧室２４の気圧（負圧）等の分離器２０の作動条件が制御される。これにより、分離器２０による第１燃料Ｆ₁及び第２燃料Ｆ₂の分離速度又は回収量などが変化する。

例えば、加熱器１６により、分離器２０に供給される原燃料Ｆ₀の温度が制御されることにより、分離膜２１の温度が調整されうる。さらに、真空ポンプ３６の動作による凝縮器３０の減圧によって低圧室２４の気圧が調節されうる。

なお、原燃料タンク１０とは別個の第２燃料タンク（図示略）に対して供給された上で、この第２燃料タンクに貯蔵されてもよい。また、第２燃料タンクに貯蔵されている第２燃料Ｆ₂が、原燃料Ｆ₀に代えて内燃機関６０に対して供給されてもよい。

凝縮器（負圧タンク）３０は、分離器２０の低圧室２４と第１燃料タンク４０とを接続する回収経路の途中に設けられ、第１燃料Ｆ₁を凝縮させるように構成されている。凝縮器３０は、例えば空冷式又は水冷式のタンク又は貯留器により構成されている。

凝縮器３０は真空ポンプ（負圧ポンプ）３６の吸込側に接続されている。真空ポンプ３６の動作により凝縮器３０の内側が負圧状態に制御され、第１燃料Ｆ₁の蒸気圧よりも低圧状態とされうる。第１燃料Ｆ₁の蒸発により生じたエタノール等のアルコールを含有する蒸発燃料Ｖが、真空ポンプ３６の動作により第１燃料タンク４０等に供給される。凝縮器３０には、その内部の気圧を測定するための気圧センサが設けられている。

分離器２０と凝縮器３０とを接続する１次回収経路には、当該経路を開閉する第１開閉機構３１が設けられている。第１開閉機構３１が開かれることにより分離器２０の低圧室２４と凝縮器３０とが連通される一方、第１開閉機構３１が閉じられることにより分離器２０と凝縮器３０とが遮断される。

凝縮器３０と第１燃料タンク４０とを接続する２次回収経路には、当該経路を開閉する第２開閉機構３２が設けられている。第２開閉機構３２が開かれることにより凝縮器３０と第１燃料タンク４０とが連通される一方、第２開閉機構３２が閉じられることにより凝縮器３０と第１燃料タンク４０とが遮断される。

凝縮器３０と第１燃料タンク４０とが、２次回収経路とは別個の第１蒸発燃料経路により接続され、第１蒸発燃料経路には第３開閉機構３３が設けられている。第３開閉機構３３が開かれることにより、第１燃料タンク４０に充満している蒸発燃料Ｖが凝縮器３０に導入される。

凝縮器３０と第１燃料タンク４０とが、第１蒸発燃料経路とは別の第２蒸発燃料経路を通じて接続され、第２蒸発燃料経路には第４開閉機構３４及び真空ポンプ３６が設けられている。第４開閉機構３４が開かれ、かつ、真空ポンプ３６が動作することにより、蒸発燃料Ｖが凝縮器３０から第１燃料タンク４０に貯蔵されている第１燃料Ｆ₁に導入される。４つの開閉機構３１〜３４及び真空ポンプ３６が本発明の「気圧調節機構」を構成する。

第１燃料タンク４０には、分離器２０により原燃料Ｆ₀から分離された第１燃料Ｆ₁が貯蔵される。第１燃料タンク４０に貯蔵されている第１燃料Ｆ１は、高圧供給ポンプ４２により指定気圧まで昇圧された後、内燃機関６０に対して供給される。

第１燃料タンク４０に貯蔵されている第１燃料Ｆ１が蒸発することにより、エタノール等のアルコールを含有する蒸発燃料Ｖが生じる。第１燃料タンク４０とキャニスタ５０とが接続され、当該接続経路には第５開閉機構４４が設けられている。第５開閉機構４４が開放されることにより、蒸発燃料Ｖは第１燃料タンク４０から当該接続経路を通じてキャニスタ５０に対して供給される。

第１燃料タンク４０には、その内部気圧を測定するための気圧センサ（図示略）が設けられている。

開閉機構３１〜３４及び４４のそれぞれは、例えば電磁弁により構成される。

キャニスタ５０には、活性炭などの吸着剤が内蔵されており、原燃料Ｆ₀由来の蒸発燃料Ｖに含まれるアルコールのほか、炭化水素が当該吸着剤に吸着される。これにより、蒸発燃料Ｖは、アルコール及び炭化水素と、窒素等の他の成分とに分離されうる。

分離された窒素等を含有する空気は、キャニスタ５０から車両の外部に排出される。一方、内燃機関６０が稼動して吸気管６１が負圧状態になると、キャニスタ５０において吸着剤に吸着されているアルコール及び炭化水素は、スロットルバルブ６１３の下流側において吸気管６１に供給され、さらに燃焼室に導入された上で燃焼する。キャニスタ５０に接続されている吐出経路には、当該吐出経路における蒸発燃料Ｖの流量を調節するための流量調節バルブ５２が設けられている。

キャニスタ５０は、凝縮器３０において発生する第１燃料Ｆ₁の凝縮熱によって加熱され、その温度が蒸発燃料Ｖの吸着性能を十分に発揮しうる温度範囲に維持されるように構成されていてもよい。例えば、凝縮器３０の冷却媒体によりキャニスタ５０が加熱されるように当該媒体の流路が構成されていてもよい。

内燃機関６０の燃焼室に接続されている吸気管６１には、吸気バルブ６１１と、燃料噴射装置６１２と、スロットルバルブ６１３とが設けられている。吸気バルブ６１１が開かれることにより吸気管６１と燃焼室とが連通される一方、吸気バルブ６１１が閉じられることにより吸気管６１と燃焼室とが遮断される。スロットルバルブ６１３は、内燃機関６０の吸入空気量を調整するように構成されている。

燃料噴射装置６１２は、吸気バルブ６１１とスロットルバルブ６１３との間に配置され、原燃料Ｆ₀及び第１燃料Ｆ₁のうち一方を選択的に、内燃機関６０の各気筒に対して噴射するように構成されている。なお、燃料噴射装置６１２は、原燃料Ｆ₀及び第１燃料Ｆ₁の両方を指定混合比で同時に、内燃機関６０の各気筒に対して噴射するように構成されていてもよい。吸気管６１に吸入された空気と、燃料噴射装置６１２から噴射された燃料との混合ガスが吸気管６１から各気筒の燃焼室に導入される。

第２燃料タンクが設けられている場合、燃料噴射装置６１２は、第１燃料Ｆ₁及び第２燃料Ｆ₂のうち一方を選択的に、又は、両方を指定混合比で同時に、内燃機関６０の各気筒に対して噴射するように構成されていてもよい。

吸気管６１には、スロットルバルブ６１３の上流側においてターボチャージャー６５、ベンチュリガスミキサ６５１又はパージジェットポンプ６５２が設けられている。蒸発燃料Ｖは、キャニスタ５０から、パージジェットポンプ６５２及びターボチャージャー６５を経て吸気管６１に対して供給されうる。

なお、内燃機関６０はターボチャージャー６５付きのエンジンではなく、自然吸気エンジンであってもよい。この場合、キャニスタ５０から、蒸発燃料Ｖが、パージコントロールバルブ（図示略）を経て、スロットルバルブ６１３の下流側において吸気管６１に対して供給されてもよい。

さらに、蒸発燃料Ｖが、ベンチュリガスミキサ６５１により凝縮器３０から吸気管６１に対して直接的に供給されてもよい。また、蒸発燃料Ｖが第１燃料タンク４０から内燃機関６０の吸気管６１に対して直接的に供給されてもよい。

制御装置７０は、プログラマブルコンピュータにより構成されている。制御装置７０には、原燃料タンク１０に設けられている濃度センサ、第１燃料タンク４０に設けられている濃度センサ及び凝縮器３０に設けられている気圧センサ等、燃料供給装置の状態を検知するための各種センサの出力信号が入力される。当該センサの出力信号及びこれに基づいて得られた演算処理結果は、制御装置７０を構成する記憶装置に保存される。

制御装置７０は「負圧制御処理」等を実行するようにプログラムされている。制御装置７０は、内燃機関６０の燃料噴射制御及び点火時期制御などのほか、分離器２０の作動条件の調節、内燃機関６０に対して供給される燃料の調節、各ポンプの動作制御及び各バルブの開閉又は開度調節などのために必要な演算処理を実行するようにプログラムされている。

「プログラムされている」とは、コンピュータの構成要素であるＣＰＵ等の演算処理装置が、ＲＯＭ若しくはＲＡＭ等のメモリ又は記録媒体から必要な情報に加えてソフトウェアを読み出し、当該情報に対して当該ソフトウェアにしたがって演算処理を実行するように構成されていることを意味する。

（機能）前記構成の燃料供給装置の機能及び制御装置７０により実行される制御処理内容について説明する。

原燃料タンク１０に貯蔵されている原燃料Ｆ₀の高オクタン価成分の濃度Ｃ₂が測定され、当該測定濃度Ｃ₂が低いほど、負圧制御処理に際して用いられる第１負圧Ｐ₁（＜Ｐ₂＜０）及び第２負圧Ｐ₂の差が小さくなるように、第１負圧Ｐ₁及び第２負圧Ｐ₂のうち少なくとも一方が調節される。「負圧」は大気圧又は常圧を基準として負値として定義される。すなわち、大気圧よりも低圧であるほどその絶対値は大きくなる。

ここでは、第１負圧Ｐ₁が固定されている一方、第２負圧Ｐ₂が図３（ａ）に示されているように、原燃料Ｆ₀の高オクタン価成分の濃度Ｃ₂を変数とする不連続的な増加関数にしたがって調節される例について説明する。

具体的には、測定濃度Ｃ₂が不等式（０１２）を満足しているか否かが判定される（図２／ＳＴＥＰ０１２）。

(1+α₂)C₀≦C₂, (0<C₀、0<α₂) ..(012)。

当該判定結果が肯定的である場合（図２／ＳＴＥＰ０１２‥ＹＥＳ）、第２負圧Ｐ₂が（１−β₂）Ｐ₁（０＜β₂＜１）に設定される（図２／ＳＴＥＰ０２２）。当該判定結果が否定的である場合（図２／ＳＴＥＰ０１２‥ＮＯ）、測定濃度Ｃ₂が不等式（０１４）を満足しているか否かが判定される（図２／ＳＴＥＰ０１４）。

(1+α₁)C₀≦C₂, (0<α₁<α₂) ..(014)。

当該判定結果が肯定的である場合（図２／ＳＴＥＰ０１４‥ＹＥＳ）、第２負圧Ｐ₂が（１−β₁）Ｐ₁（０＜β₁＜β₂）に設定される（図２／ＳＴＥＰ０２４）。当該判定結果が否定的である場合（図２／ＳＴＥＰ０１４‥ＮＯ）、測定濃度Ｃ₂が不等式（０１６）を満足しているか否かが判定される（図２／ＳＴＥＰ０１６）。

C₀≦C₂ ..(016)。

当該判定結果が肯定的である場合（図２／ＳＴＥＰ０１６‥ＹＥＳ）、負圧制御処理に際して用いられる第２負圧Ｐ₂が（１−β₀）Ｐ₁（０＜β₀＜β₁）に設定される（図２／ＳＴＥＰ０２６）。当該判定結果が否定的である場合（図２／ＳＴＥＰ０１６‥ＮＯ）、第２負圧Ｐ₂が調節されることなく、負圧制御処理の実行が禁止される。

前記処理により、原燃料Ｆ₀の高オクタン価成分の濃度Ｃ₂が低いほど、第２負圧Ｐ₂が段階的に低くなるように設定される（図３（ａ）参照）。このほか、図３（ｂ）に示されているように当該濃度Ｃ₂が低いほど、第２負圧Ｐ₂が連続的に低くなるように設定されてもよい。これにより、当該濃度Ｃ₂が低いほど、負圧範囲［Ｐ₁，Ｐ₂］の幅が連続的又は不連続的に狭くなるように設定される。

なお、当該濃度Ｃ₂が低いほど、負圧範囲［Ｐ₁，Ｐ₂］の幅が狭くなるように第２負圧Ｐ₂に加えて第１負圧Ｐ₁が調節されてもよい。例として、基準濃度Ｃ₂₀に応じて第１基準負圧Ｐ₁₀（＜Ｐ₂₀＜０）及び第２基準負圧Ｐ₂₀が定義されており、当該濃度Ｃ₂が基準濃度Ｃ₂₀よりも低い場合について考える。

この場合、当該濃度Ｃ₂が基準濃度Ｃ₂₀に一致する場合と比較して負圧範囲［Ｐ₁，Ｐ₂］の幅が狭くなるように、第２負圧Ｐ₂が第２基準負圧Ｐ₂₀よりもξΔＰ（０＜ΔＰ、０＜ξ＜１）だけ低い値（Ｐ₂₀−ξΔＰ）に調節され、第１負圧Ｐ₁が第１基準負圧Ｐ₁₀よりも（１−ξ）ΔＰだけ高い値（Ｐ₁₀＋（１−ξ）ΔＰ）に調節されてもよい。この際、第１負圧Ｐ₁の調節幅（１−ξ）ΔＰよりも第２負圧Ｐ₂の調節幅ξΔＰが大きくなるように、ξが０．５より大きい値に設定されることが好ましい。

分離器２０から回収された第２燃料Ｆ₂が原燃料タンク１０ではなく、これとは別個の第２燃料タンクに貯蔵される場合、原燃料Ｆ₀の高オクタン価成分の濃度Ｃ₂に応じた第２負圧Ｐ₂の調整が一度実行された後、ユーザの選択に応じて又は自動的に当該調整が省略されてもよい。例えば、当該ユーザにより車両搭載機器又は携帯機器が所定態様で操作され、当該機器から制御装置７０に対して当該選択の有無を表わす信号が送信されることにより、当該調整の省略要否が判定される。

（劣化補正処理）
前記のように第２負圧Ｐ₂が設定された後、分離器２０の推定状態に応じて第２負圧Ｐ₂を適宜補正する劣化補正処理が実行される。

具体的には、ある時点ｔにおける第１燃料Ｆ₁の高オクタン価成分の濃度の測定結果Ｃ₁（ｔ）等に基づき、分離器２０が正常状態であるという仮定下で、未来の指定時点ｔ＋Δｔ（０＜Δｔ）における第１燃料Ｆ₁の高オクタン価成分の濃度Ｃ_{1_est}（ｔ＋Δｔ）が推定される（図４／ＳＴＥＰ３０２）。

第１燃料Ｆ₁の貯蔵量Ｖ₁及び高オクタン価成分の濃度Ｃ₁、並びに原燃料Ｆ₀の高オクタン価成分の濃度Ｃ₂のそれぞれの、ある時点ｔにおける測定結果に基づき、例えば関係式（３０２）にしたがって当該推定濃度Ｃ_{1_est}（ｔ＋Δｔ）が算定される。第１燃料Ｆ₁の貯蔵量Ｖ₁は、例えば第１燃料タンク４０に設けられている貯蔵量センサの出力信号に基づいて測定される。貯蔵量センサは、例えば特開２００８−２６７３１０号公報に記載されているセンサにより構成される。

C_{1_est}(t+Δt)={C₁(t)V₁(t)+ηC₂(t)×VΔt}/(V₁(t)+VΔt) .. (302)。

「η」は正常状態における分離器２０（又は分離膜２１）の燃料分離性能を表わす指数である。これは、正常状態の分離器２０により原燃料Ｆ₀から回収される第１燃料Ｆ₁の高オクタン価成分の濃度が「ηＣ₂」で表わされることを意味している。指数ηの値は、原燃料Ｆ₀の温度及び分離器２０の温度等の燃料分離条件に応じて補正されてもよい。「Ｖ」は分離器２０に対する単位時間当たりの原燃料Ｆ₀の供給量であり、例えば原燃料タンク１０と分離器２０との接続経路に設けられた流量センサの出力信号に基づいて測定される。

なお、原燃料Ｆ₀の貯蔵量Ｖ₂の初期値Ｖ₂₀からの減少量ΔＶ₂と、原燃料Ｆ₀の高オクタン価成分の濃度Ｃ₂の初期値Ｃ₂₀からの低下量ΔＣ₂とに基づき、関係式（３０４）にしたがって、第１燃料Ｆ₁の高オクタン価成分の推定濃度Ｃ_{1_est}（ｔ＋Δｔ）が求められてもよい。原燃料Ｆ₀の貯蔵量Ｖ₂は、例えば原燃料タンク１０に設けられている貯蔵量センサの出力信号に基づいて測定される。

C_{1_est}(t+Δt)={V₂₀C₂₀-(V₂₀-ΔV₂)(C₂₀-ΔC₂)}/ΔV₂ .. (304)。

原燃料Ｆ₀の高オクタン価成分の濃度Ｃ₂の変動量｜Ｃ₂（ｔ）−Ｃ₂（ｔ＋Δｔ）｜が基準値ε₀以上であるか否かが判定される（図４／ＳＴＥＰ３１０）。当該判定結果が否定的である場合（図４／ＳＴＥＰ３１０‥ＮＯ）、負圧制御処理の実行が禁止される。これは、分離器２０が著しく劣化している蓋然性が高いためであり、この観点から基準値ε₀が例えば微小な正値に設定されている。

当該変動量が基準値ε₀以上であると判定された場合（図４／ＳＴＥＰ３１０‥ＹＥＳ）、第１燃料Ｆ₁の高オクタン価成分の濃度Ｃ₁の、指定時点ｔ＋Δｔにおける推定結果Ｃ_{1_est}（ｔ＋Δｔ）と測定結果Ｃ₁（ｔ＋Δｔ）との偏差が正値である第１閾値ε₁以下であるか否かが判定される（図４／ＳＴＥＰ３１２）。

当該判定結果が否定的である場合（図４／ＳＴＥＰ３１２‥ＮＯ）、第２負圧Ｐ₂が（１＋γ₁）Ｐ₂（０＜γ₁）に補正される（図４／ＳＴＥＰ３２２）。例えば、前記のように第２負圧Ｐ₂が（１−β₁）Ｐ₁に調節されている場合、劣化補正処理によって第２負圧Ｐ₂が（１＋γ₁）（１−β₁）Ｐ₁に調節される。また、第２負圧Ｐ₂が（１−β₂）Ｐ₁に調節されている場合、劣化補正処理によって第２負圧Ｐ₂が（１＋γ₁）（１−β₂）Ｐ₁に調節される。

当該偏差が第１閾値ε₁以下であると判定された場合（図４／ＳＴＥＰ３１２‥ＹＥＳ）、当該偏差Ｃ_{1_est}（ｔ＋Δｔ）−Ｃ₁（ｔ＋Δｔ）が第１閾値ε₁より小さい正値である第２閾値ε₂以下であるか否かが判定される（図４／ＳＴＥＰ３１４）。

当該判定結果が否定的である場合（図４／ＳＴＥＰ３１４‥ＮＯ）、第２負圧Ｐ₂が（１＋γ₂）Ｐ₂（０＜γ₂＜γ₁）に補正される（図４／ＳＴＥＰ３２４）。例えば、前記のように第２負圧Ｐ₂が（１−β₁）Ｐ₁に調節されている場合、劣化補正処理によって第２負圧Ｐ₂が（１＋γ₂）（１−β₁）Ｐ₁に調節される。また、第２負圧Ｐ₂が（１−β₂）Ｐ₁に調節されている場合、劣化補正処理によって第２負圧Ｐ₂が（１＋γ₂）（１−β₂）Ｐ₁に調節される。

当該偏差が第２閾値ε₂以下であると判定された場合（図４／ＳＴＥＰ３１４‥ＹＥＳ）、第２負圧Ｐ₂はそのままの値に維持される。

前記処理により、当該偏差Ｃ_{1_est}（ｔ＋Δｔ）−Ｃ₁（ｔ＋Δｔ）が大きいほど、第２負圧Ｐ₂が２段階にわたり断続的に低くなるように補正される。当該偏差と３個以上の異なる閾値のそれぞれとの大小関係が判定されることにより、当該偏差が大きいほど、第２負圧Ｐ₂が３以上の段階数にわたり断続的に低くなるように補正されてもよい。また、当該偏差を変数とする連続減少関数にしたがって、当該偏差が大きいほど、第２負圧Ｐ₂が連続的に低くなるように補正されてもよい。

原燃料Ｆ₀の高オクタン価成分の濃度Ｃ₂の変動量｜Ｃ₂（ｔ）−Ｃ₂（ｔ＋Δｔ）｜と基準値ε₀との大小関係の判定処理（図４／ＳＴＥＰ３１０）及びその結果に応じた負圧制御処理の実行禁止処理が省略されてもよい。当該変動量が高いほど、第２負圧Ｐ₂が連続的に低くなるように補正されてもよい。この場合、前記偏差の大小に応じた第２負圧Ｐ₂の補正処理が省略されてもよい。劣化補正処理の実行が省略されてもよい。

前記変動量｜Ｃ₂（ｔ）−Ｃ₂（ｔ＋Δｔ）｜及び前記偏差Ｃ_{1_est}（ｔ＋Δｔ）−Ｃ₁（ｔ＋Δｔ）のうち少なくとも一方の大小に応じて分離器２０の劣化度の高低が判定され、当該判定結果が第２負圧Ｐ₂の補正以外の処理に利用されてもよい。例えば、当該劣化度が高いほど分離器２０に対する原燃料Ｆ₀の供給量が減らされてもよい。

（負圧制御処理（第１実施形態））
制御装置７０により、次に説明する手順にしたがって「負圧制御処理」が繰り返し実行される。

１次状態において真空ポンプ３６が動作することにより、凝縮器３０が減圧される。「１次状態」とは、第４開閉機構３４が開いている一方、第１開閉機構３１、第２開閉機構３２及び第３開閉機構３３が閉じている状態を意味する。この状態で、凝縮器３０の内部気圧Ｐが第１負圧Ｐ₁以下に到達したか否かが判定される（図５／ＳＴＥＰ１０２）。

当該判定結果が肯定的である場合（図５／ＳＴＥＰ１０２‥ＹＥＳ）、第１開閉機構３１が開放される（図５／ＳＴＥＰ１０４）。これにより、第１開閉機構３１が開放されている一方、第２開閉機構３２、第３開閉機構３３及び第４開閉機構３４が閉塞されている「２次状態」が実現される。また、真空ポンプ３６の動作が停止される（図５／ＳＴＥＰ１０４）。

なお、後述する真空ポンプ３６の動作開始（図５／ＳＴＥＰ１１２参照）から第１指定時間経過後に、真空ポンプ３６の動作が停止されるとともに、第１開閉機構３１が開かれてもよい（図５／ＳＴＥＰ１０４参照）。

２次状態において、分離器２０によって第１燃料Ｆ₁及び第２燃料Ｆ₂の分離が開始され、図６（ａ）に矢印で示されているように気相状態の第１燃料Ｆ₁が分離器２０から凝縮器３０に対して供給される。気相状態の第１燃料Ｆ₁の少なくとも一部は、負圧かつ冷却状態にある凝縮器３０において凝縮（気相から液相に相転移）した上で貯留される。また、真空ポンプ３６の停止により、凝縮器３０において蒸発燃料Ｖが増加し、凝縮器３０の内部気圧が上昇する。

凝縮器３０の内部気圧Ｐが第１負圧Ｐ₁よりも高い第２負圧Ｐ₂以上に到達したか否かが判定される（図５／ＳＴＥＰ１０６）。前記のように「負圧」は大気圧を基準として負値として定義されるので、第２負圧Ｐ₂の絶対値は第１負圧Ｐ₁の絶対値よりも小さい。

当該判定結果が肯定的である場合（図５／ＳＴＥＰ１０６‥ＹＥＳ）、第１開閉機構３１が閉じられる一方、第２開閉機構３２及び第３開閉機構３３が開かれる（図５／ＳＴＥＰ１０８）。これにより、第１開閉機構３１及び第４開閉機構３４が閉じられている一方、第２開閉機構３２及び第３開閉機構３３が開かれている「３次状態」が実現される。

なお、真空ポンプ３６の動作が停止され、第１開閉機構３１が開かれてから、第２指定時間経過後に、第１開閉機構３１が閉じられる一方、第２開閉機構３２及び第３開閉機構３３が開かれてもよい（図５／ＳＴＥＰ１０８参照）。

第１開閉機構３１が閉じられることにより、分離器２０による第１燃料Ｆ₁及び第２燃料Ｆ₂の分離が停止される。第２開閉機構３２が開かれることにより、図６（ｂ）に示されているように凝縮器３０に貯留されている第１燃料Ｆ₁が第１燃料タンク４０に対して供給される。また、第３開閉機構３３が開かれることにより、図６（ｂ）に示されているように凝縮器３０に第１燃料タンク４０から蒸発燃料Ｖが供給され、凝縮器３０が昇圧して第１燃料タンク４０と同圧になる。

３次状態が実現されてから、指定時間（例えば１０［ｓ］）が経過したか否かが判定される（図５／ＳＴＥＰ１１０）。

当該判定結果が肯定的である場合（図５／ＳＴＥＰ１１０‥ＹＥＳ）、第２開閉機構３２及び第３開閉機構３３がともに閉じられる一方、第４開閉機構３４が開かれる（図５／ＳＴＥＰ１１２）。これにより、１次状態が実現される。また、真空ポンプ３６の動作が開始される（図５／ＳＴＥＰ１１２）。

１次状態において、図６（ｃ）に示されているように蒸発燃料Ｖ（気体）が凝縮器３０から第１燃料タンク４０に対して供給され（矢印参照）、凝縮器３０の内部気圧Ｐが低下する。蒸発燃料Ｖは、第１燃料タンク４０において第１燃料Ｆ₁のバブリングを引き起こし、気泡中の蒸発燃料Ｖのうち少なくとも一部が液相状態の第１燃料Ｆ₁に取り込まれうる。第１燃料タンク４０において第１燃料Ｆ₁は二相状態（気相−液相）にあり、凝縮器３０から蒸発燃料Ｖが供給されることにより第１燃料タンク４０が昇圧される。なお、蒸発燃料Ｖは凝縮器３０から、第１燃料タンク４０において同じく蒸発燃料Ｖが充満している空間に対して供給されてもよい。

以降、凝縮器３０の内部気圧Ｐの対比判定以降の処理が繰り返される（図５／ＳＴＥＰ１０２参照）。

また、ＥＣＵ７０により、負圧制御処理の実行中に、第１燃料タンク４０の開放条件が満たされているか否かが判定される。「開放条件」としては、第１燃料タンク４０の測定気圧が閾値以上になったという条件、若しくは、閾値を超える車両の加速要求があったという条件又はこれらの組み合わせ条件が採用されうる。

そして、開放条件が満たされていると判定された場合、第５開閉機構４４が開放されている「４次状態」が実現される。この際、例えば、第１開閉機構３１、第２開閉機構３２、第３開閉機構３３及び第４開閉機構３４は閉塞されている。４次状態において、図６（ｄ）に示されているように、蒸発燃料Ｖが第１燃料タンク４０から放出され、その上で吸気管６１を通じて内燃機関６０に対して供給される。

（第２実施形態）
（構成）図７に示されている本発明の第２実施形態としての燃料供給装置は、図１に示されている本発明の第１実施形態としての燃料供給装置と共通する構成を有するので、当該共通構成には同じ符号を用いるとともに説明を省略する。

第２実施形態では、凝縮器３０と外気雰囲気（車両の内外を問わない。）とを接続する経路に第３開閉機構３３が設けられ、第３開閉機構３３が開かれることにより、凝縮器に外気が導入されるように構成されている。なお、凝縮器３０と空気源であるキャニスタ５０とを接続する経路に第３開閉機構３３が設けられ。第３開閉機構３３が開かれることにより、キャニスタ５０に吸着されている蒸発燃料Ｖが凝縮器３０に導入されるように構成されていてもよい。

また、凝縮器３０とキャニスタ５０とを接続する経路に真空ポンプ３６が設けられている。当該経路は、キャニスタ５０と分離器２０の低圧室２４とを接続する経路に対して接続されている。図１に示されている第４開閉機構３４及び第５開閉機構４４は省略されている。３つの開閉機構３１〜３３及び真空ポンプ３６が本発明の「気圧調節機構」を構成する。

（機能）前記構成の燃料供給装置の機能及び制御装置７０により実行される制御処理内容について説明する。第２実施形態では、第１実施形態と同様に第２負圧Ｐ₂の調節処理（図２及び図３参照）及び劣化補正処理（図４参照）が実行されるので、その説明を省略する。その一方、第２実施形態では、第１実施形態と比較して、前記構成の相違に応じて負圧制御処理の内容が相違するので、以下、これについて説明する。

（負圧制御処理（第２実施形態））
１次状態において真空ポンプ３６が動作することにより、凝縮器３０が減圧される。「１次状態」とは、第１開閉機構３１、第２開閉機構３２及び第３開閉機構３３が閉じている状態を意味する。この状態で、凝縮器３０の内部気圧Ｐが第１負圧Ｐ₁以下に到達したか否かが判定される（図８／ＳＴＥＰ２０２）。

当該判定結果が肯定的である場合（図８／ＳＴＥＰ２０２‥ＹＥＳ）、真空ポンプ３６の動作が停止され、第１開閉機構３１が開放される（図８／ＳＴＥＰ２０４）。これにより、第１開閉機構３１が開放されている一方、第２開閉機構３２及び第３開閉機構３３が閉塞されている「２次状態」が実現される。

２次状態において、分離器２０によって第１燃料Ｆ₁及び第２燃料Ｆ₂の分離が開始され、図９（ａ）に矢印で示されているように気相状態の第１燃料Ｆ₁が分離器２０から凝縮器３０に対して供給される。気相状態の第１燃料Ｆ₁の少なくとも一部は、負圧かつ冷却状態にある凝縮器３０において凝縮（気相から液相に相転移）した上で貯留される。また、真空ポンプ３６の停止により、凝縮器３０において蒸発燃料Ｖが増加し、凝縮器３０の内部気圧が上昇する。

凝縮器３０の内部気圧Ｐが第１負圧Ｐ₁よりも高い第２負圧Ｐ₂以上に到達したか否かが判定される（図８／ＳＴＥＰ２０６）。当該判定結果が肯定的である場合（図８／ＳＴＥＰ２０６‥ＹＥＳ）、第１開閉機構３１が閉じられる一方、第２開閉機構３２及び第３開閉機構３３が開かれる（図８／ＳＴＥＰ２０８）。これにより、第１開閉機構３１が閉じられている一方、第２開閉機構３２及び第３開閉機構３３が開かれている「３次状態」が実現される。

３次状態が実現されてから、指定時間（例えば１０［ｓ］）が経過したか否かが判定される（図８／ＳＴＥＰ２１０）。当該判定結果が肯定的である場合（図８／ＳＴＥＰ２１０‥ＹＥＳ）、第２開閉機構３２及び第３開閉機構３３がともに閉じられることで１次状態が再び実現され、かつ、真空ポンプ３６の動作が開始される（図８／ＳＴＥＰ２１２）。

以降、凝縮器３０の内部気圧Ｐの対比判定以降の処理が繰り返される（図８／ＳＴＥＰ２０２参照）。第１実施形態のように開放条件の充足性は判定されず、定常的に蒸発燃料Ｖが第１燃料タンク４０から放出され、キャニスタ５０に対して供給される。

（作用効果）
本発明の燃料供給装置によれば、２次状態において分離器２０から凝縮器３０に気相状態の第１燃料Ｆ₁（高オクタン価燃料）が流入し、凝縮器３０の内部気圧Ｐ（負圧）が上昇していくにつれて、分離器２０による燃料分離効率が徐々に低下する傾向がある。この傾向は、原燃料Ｆ₀の高オクタン価成分の濃度Ｃ₂が低いほど顕著になる。

そこで、原燃料Ｆ₀の高オクタン価成分の濃度Ｃ₂が低いほど、２次状態における凝縮器の負圧範囲［Ｐ₁，Ｐ₂］の幅、すなわち第１及び第２負圧の差Ｐ₂−Ｐ₁が小さくなるように、第１負圧Ｐ₁及び第２負圧Ｐ₂のうち少なくとも一方が調節される（図２及び図３参照）。これにより、負圧制御処理において凝縮器３０の内部気圧Ｐが第１負圧Ｐ₁から第２負圧Ｐ₂に上昇するまでの期間、すなわち２次状態が維持される期間が短縮される（図５／ＳＴＥＰ１０２‥ＹＥＳ〜ＳＴＥＰ１０６‥ＹＥＳ、図６（ｂ）、図８／ＳＴＥＰ２０２‥ＹＥＳ〜ＳＴＥＰ２０６‥ＹＥＳ及び図９（ｂ）参照）。

このため、分離器２０による燃料分離効率が低い蓋然性が高いにも関わらず、２次状態が無駄に長期間にわたって維持される事態が回避される。そして、当該期間が短縮された分だけ、負圧制御処理の繰り返し回数の増加、ひいては高オクタン価成分の濃度が高い第１燃料Ｆ₁の累計回収量の増加が図られる。

さらに、原燃料Ｆ₀に含まれている高オクタン価成分の濃度Ｃ₂が低いほど、少なくとも第２負圧Ｐ₂が低く調節される（図２／ＳＴＥＰ０２２〜０２６参照）。これにより、２次状態における凝縮器３０の負圧範囲［Ｐ₁，Ｐ₂］の位置が低圧側に調節される。このため、分離機の燃料分離効率の観点から２次状態における凝縮器の負圧の低さが不十分になる事態が回避される。

また、分離器２０の劣化が進行しており、高オクタン価成分が高い第１燃料Ｆ₁の回収が困難である蓋然性が高い状況で、第２負圧Ｐ₂が低くなるように調節される（図４／ＳＴＥＰ３２２，３２４参照）。これにより、２次状態が維持される期間が短縮され、２次状態が無駄に長期間にわたり維持されることが回避される。そして、当該期間の短縮による負圧制御処理の繰り返し回数の増加が図られることによって第１燃料Ｆ₁の回収効率の向上が図られる。

（本発明の他の実施形態）
負圧制御周期ごとに、１次状態及び２次状態が複数回にわたって交互に切り替えられた後、３次状態が実現されてもよい。

第３開閉機構３３が省略され、第２開閉機構３２が開状態であるときに、２次回収経路を通じて第１燃料タンク４０から凝縮器３０に対して蒸発燃料Ｖが供給されてもよい。これにより、共通の経路を介して、凝縮器３０を昇圧させるとともに、凝縮器３０から第１燃料タンク４０に対して第１燃料Ｆ₁を供給させることができる。

この場合、制御装置７０により、第１開閉機構３１及び第２開閉機構３２が閉じている状態と、第１開閉機構３１及び第２開閉機構３２のうち一方が開いている状態との連続が繰り返して実現されてもよい。また、第１開閉機構３１及び第２開閉機構３２が閉じている状態では真空ポンプ３６を動作させる一方、第１開閉機構３１及び第２開閉機構３２のうち一方が開いている状態では真空ポンプ３６の動作を停止させてもよい。

１０‥原燃料タンク、２０‥分離器、２１‥分離膜、３０‥凝縮器、３１‥第１開閉機構、３２‥第２開閉機構、３３‥第３開閉機構、３６‥真空ポンプ、４０‥第１燃料タンク、５０‥キャニスタ、６０‥内燃機関、７０‥ＥＣＵ（制御装置）。

Claims (6)

1. 原燃料から分離される、高オクタン価成分が当該原燃料よりも多く含有されている第１燃料と、低オクタン価成分が当該原燃料よりも多く含有されている第２燃料又は前記原燃料とを、選択的に又は指定混合比で同時に内燃機関に対して供給する装置であって、
   分離膜を介して高圧室と低圧室とに区分され、前記低圧室が前記高圧室よりも低圧に維持されている状態で、前記原燃料が前記分離膜により前記第１燃料と前記第２燃料とに分離され、前記第１燃料が前記低圧室側から回収され、前記第２燃料が前記高圧室側から回収されるように構成されている分離器と、
   前記分離器の前記低圧室に接続されている凝縮器と、
   前記凝縮器に接続され、前記第１燃料を貯蔵するように構成されている第１燃料タンクと、
   前記凝縮器の内部気圧を調節するように構成されている気圧調節機構と、
   前記気圧調節機構の動作を制御することにより、前記凝縮器が前記分離器及び前記第１燃料タンクから遮断されている１次状態において、前記凝縮器を減圧して第１負圧に低下させ、前記凝縮器の減圧を停止して、続いて前記凝縮器が前記分離器に連通している一方で前記第１燃料タンクから遮断されている２次状態において、前記凝縮器の内部気圧を第２負圧に上昇させた後、前記凝縮器が前記分離器から遮断されている一方で前記第１燃料タンクに連通している３次状態においても前記凝縮器の減圧を停止させる負圧制御処理を繰り返し実行するように構成されている制御装置と、を備え、
   前記制御装置が、前記原燃料の高オクタン価成分の濃度が低いほど、前記第１負圧と前記第２負圧との差が小さくなるように、前記第１負圧及び前記第２負圧のうち少なくとも一方を調節するように構成されていることを特徴とする燃料供給装置。
2. 請求項１記載の燃料供給装置において、
   前記制御装置が、前記原燃料の高オクタン価成分の濃度が低いほど、前記第２負圧を低く調節するように構成されていることを特徴とする燃料供給装置。
3. 請求項２記載の燃料供給装置において、
   前記分離器により分離された前記第２燃料が、前記原燃料が貯蔵されている原燃料タンクに供給されるように構成されていることを特徴とする燃料供給装置。
4. 請求項３記載の燃料供給装置において、
   前記制御装置が、前記第１燃料の高オクタン価成分の濃度及び前記原燃料の高オクタン価成分の濃度のうち少なくとも一方の時系列的な測定結果に基づいて推定される前記分離器の劣化度が高いほど、前記第１負圧と前記第２負圧との差が小さくなるように、前記第１負圧及び前記第２負圧のうち少なくとも一方を調節するように構成されていることを特徴とする燃料供給装置。
5. 請求項４記載の燃料供給装置において、
   前記制御装置が、前記第１燃料の高オクタン価成分の濃度の測定結果に基づき、前記分離器が正常であるという仮定下で定まる未来の指定時点における前記第１燃料の高オクタン価成分の推定濃度と、前記第１燃料タンクに貯蔵されている前記第１燃料の高オクタン価成分の濃度の前記指定時点における測定結果との偏差が大きいほど、前記分離器の劣化度が高いという定義にしたがって、前記第１負圧及び前記第２負圧のうち少なくとも一方を調節するように構成されていることを特徴とする燃料供給装置。
6. 請求項４又は５記載の燃料供給装置において、
   前記制御装置が、前記原燃料の高オクタン価成分の濃度の時間変化率が低いほど前記分離器の劣化度が高いという定義にしたがって、前記第１負圧及び前記第２負圧のうち少なくとも一方を調節するように構成されていることを特徴とする燃料供給装置。

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