JP5509451B2 - 摩擦材の結合材用の熱硬化性樹脂組成物及びその製造方法 - Google Patents
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Description
一方、アラミド繊維等の芳香族ポリアミド繊維を摩擦材等に使用した場合、該繊維の環境への飛散による影響が懸念され、当該繊維を含まない摩擦材等が望まれている。
しかしながら、従来の樹脂組成物を含む系では、原材料間の接着性が小さいため、摩擦材等から当該繊維を除くと性能が悪化するという問題があり、フェノール樹脂などを含む熱硬化性樹脂組成物の接着力を向上させるためのさらなる技術の改善が望まれていた。
1)平均粒径が0.1〜0.5μmのチタン酸カリウム粒子と、未架橋ゴムと、熱硬化性樹脂とを含む、摩擦材の結合材用の熱硬化性樹脂組成物であって、
該未架橋ゴムは、熱硬化性樹脂組成物全体(固形分)に対し3〜30質量%含む、摩擦材の結合材用の熱硬化性樹脂組成物。
2)前記平均粒径が0.1〜0.5μmのチタン酸カリウム粒子は、熱硬化性樹脂組成物全体(固形分)に対し5〜25質量%含む、1)の摩擦材の結合材用の熱硬化性樹脂組成物。
3)粉砕処理された平均粒径0.1〜0.5μmのチタン酸カリウム粒子と、未架橋ゴムと、熱硬化性樹脂とを有機溶媒中に添加し、液状の熱硬化性樹脂組成物を得る、摩擦材の結合材用の熱硬化性樹脂組成物を製造する方法。
4)3)の方法により得られた液状の熱硬化性樹脂組成物の有機溶媒を除去し、得られた固体状の熱硬化性樹脂組成物を凍結粉砕し、粒子状の熱硬化性樹脂組成物を得る、摩擦材の結合材用の熱硬化性樹脂組成物を製造する方法。
5)粉砕処理された平均粒径0.1〜0.5μmのチタン酸カリウム粒子と、未架橋ゴムと、熱硬化性樹脂とを混練し、得られた組成物を凍結粉砕し、粒子状の熱硬化性樹脂組成物を得る摩擦材の結合材用の熱硬化性樹脂組成物を製造する方法であって、
該未架橋ゴムは、熱硬化性樹脂組成物全体(固形分)に対し3〜30質量%配合する、摩擦材の結合材用の熱硬化性樹脂組成物を製造する方法。
本発明において、チタン酸カリウム粒子は熱硬化性樹脂の補強材として使用される。チタン酸カリウム粒子は、熱硬化性樹脂の中へ分散させるため、未架橋ゴムやそれ以外の摩擦材用原材料よりも粒子が小さいことが好ましい。
そのため、本発明におけるチタン酸カリウム粒子の平均粒径は、0.1〜0.5μmが好ましく、より好ましいのは0.1〜0.3μmである。この範囲のチタン酸カリウム粒子を使用することにより、300℃以上の高温域での機械的強度の向上が可能である。なお、平均粒径の測定方法は、レーザー回折式、あるいは動的光散乱式粒度分布計により測定される値である。また、熱硬化性樹脂組成物の他の粉体についても同様である。
本発明の熱硬化性樹脂組成物は、熱硬化性樹脂と未架橋ゴムのポリマーブレンドにより、摩擦材の摩擦調整材間の密着性を向上させる。また、熱硬化性樹脂中のチタン酸カリウム粒子は、アンカー効果により熱硬化後の熱硬化性樹脂組成物の機械的強度を向上させる。これらの複合効果により高温においても機械的強度の高い摩擦材となる。
チタン酸カリウム粒子について説明する。
本発明で用いるチタン酸カリウム粒子は、所定の平均粒径を有するものであれば特に制限はないが、流通しているものは平均粒径が大きいのが通例であり、湿式粉砕処理が施されたチタン酸カリウム粒子を用いることが好ましい。
湿式粉砕機としては、ジェットミル、ビーズミル等が挙げられ、特にビーズミルが好ましい。分散媒としては、処理によりチタン酸カリウム粒子の構造、及び分散性に悪影響を与えないものであれば特に制限なく用いることができるが、イソプロピルアルコール、エタノール等が好ましいものとして挙げられる。
また、ビーズミルに用いるビーズとしては、ジルコニア、アルミナ等が挙げられ、ビーズ直径を0.05〜0.3mmから選択することが好ましい。また、この場合、ビーズの充填率、処理時間等を組み合わせることにより、所定の平均粒径を有したチタン酸カリウム粒子を得ることができる。
粉砕処理されたチタン酸カリウム粒子は、乾燥させて粉末状としても、そのままのスラリー状としても熱硬化性樹脂組成物の調製に用いることができる。
チタン酸カリウム粒子は、熱硬化性樹脂組成物全体(固形分)に対して5〜25質量%が好ましく、10〜20質量%が更に好ましく、本発明の効果を有効に発揮することができる。5質量%未満では、添加効果が小さく、25質量%を超えると、それ以上の向上効果が発現しない。
用いられる未架橋ゴムの例としては、NBR(アクリロニトリルブタジエンゴム)、SBR(スチレンブタジエンゴム)、IIR(ブチルゴム)、NR(天然ゴム)、IR(合成天然ゴム)、BR(ブタジエンゴム)、ACM(アクリルゴム)、EPDM(エチレンプロピレンゴム)、及びそれらの変性体(アミノ基、カルボキシル基などの官能基を導入したもの)などが挙げられ、所望の特性(モノマー配合率)を示すものを適宜選択して、単独または2種以上組み合わせて用いる。この場合、種類が同じものであってもよいし、異なる種類のものであってもよい。例えば、NBRとしては、高ニトリルタイプあるいは中高ニトリルタイプが好ましい。ここで、高ニトリルタイプとは、結合アクリロニトリル含有量が、NBRに対し36〜42質量%のものを意味し、中高ニトリルタイプとは、結合アクリロニトリル含有量が、NBRに対し31〜35質量%のものを意味する。
未架橋ゴムは、熱硬化性樹脂組成物全体(固形分)に対して3〜35質量%が好ましく、10〜30質量%が更に好ましく、本発明の効果を有効に発揮することができる。3質量%未満では、添加効果が小さく、35質量%を超えると、摩擦材の機械的強度が低下する。
熱硬化性樹脂は、熱硬化性樹脂組成物(固形分)に対して40〜92質量%が好ましく、50〜80質量%が更に好ましく、本発明の効果を有効に発揮することができる。
本発明の熱硬化性樹脂組成物は、チタン酸カリウム粒子、未架橋ゴム、及び熱硬化性樹脂のみでも、それ以外の成分(有機溶媒を除く)を含んでもよい。当該成分は特に制限はなく、有機物質でも無機物質でもよく、熱硬化性樹脂組成物(固形分)に対して0〜30質量%用いられる。
熱硬化性樹脂組成物は、上記のものが製造できるのであれば、その製法に制限はないが、以下の製法で製造することが好ましい。
(1)液状の熱硬化性樹脂組成物を調製する場合
有機溶媒は、熱硬化性樹脂および未架橋ゴムを均一に溶解できるものであれば特に制限されないが、例えば、ベンゼン、トルエン、キシレン等の芳香族系化合物、メタノール、エタノール、イソプロピルアルコール等のアルコール系化合物、アセトン、メチルエチルケトン、メチルイソブチルケトン等のケトン系化合物等が挙げられ、これらのうち、ケトン系化合物が好ましく、アセトン、メチルエチルケトン、メチルイソブチルケトンがさらに好ましい。これらの単独あるいは混合溶媒中に未架橋ゴム、及び熱硬化性樹脂並びに粉砕処理されたチタン酸カリウムまたはそのスラリーを添加し、未架橋ゴムと熱硬化性樹脂を溶解させるとともに粉砕処理されたチタン酸カリウム粒子を分散させた熱硬化性樹脂組成物溶液を調製することができる。この際、有機溶媒中に上記材料を添加した初期および終了期に各々5〜15分超音波照射処理を行うことが好ましい。これにより、チタン酸カリウム粒子の凝集を効果的に防止することができる。
(2)粒子状の熱硬化性樹脂組成物を調製する場合
上記の液状の熱硬化性樹脂組成物を50〜70℃で加熱乾燥あるいは真空減圧し、有機溶媒を捕集除去し、固体状の熱硬化性樹脂組成物を得る。これを凍結粉砕し、所定のサイズに調整し、粒子状の熱硬化性樹脂組成物を得ることができる。または、未架橋ゴム、及び熱硬化性樹脂並びに粉砕処理されたチタン酸カリウムまたはそのスラリーを混練機に投入し、70〜100℃で上記材料が均一に混合されるまで混練する。その後、この組成物をローラーでシート状に引き延ばし、凍結粉砕し、所定のサイズの調整し、粒子状の熱硬化性樹脂組成物を得ることができる。使用できる混練機としては、加圧ニーダー、押出機等が挙げられる。
結合材を用いる場合、その結合材としては、特に制限されるべきものではないが、熱硬化性樹脂組成物で用いる熱硬化性樹脂と同様のものが好ましいものとして挙げられる。
摩擦調整材としては、無機の粉体および繊維、有機粉体等を用いることができる。無機粉体としては、例えば、硫酸バリウム、炭酸カルシウム、チタン酸カリウム等の塩、バーミキュライト、マイカ等の鉱物、酸化アルミニウム、酸化マグネシウム、酸化ジルコニウム等の金属酸化物、硫化アンチモン、硫化スズ等の金属硫化物、銅、鉄、亜鉛等の金属、黒鉛等を挙げることができる。無機繊維としては、鉄、銅、真ちゅう等の繊維が挙げられる。有機粉体としては、合成ゴム、カシュー樹脂等が挙げられる。これらは、製品に要求される摩擦特性、例えば、摩擦係数、耐摩耗性、振動特性、鳴き特性等に応じて、単独または2種以上組み合わせて配合することができる。
ディスクブレーキ用ブレーキパッドは、板金プレスにより所定の形状に成形され、脱脂処理及びプライマー処理が施され、そして接着剤が塗布されたプレッシャプレートと、上記摩擦材用混合物とを、熱成形工程において所定の温度及び圧力で熱成形して両部材を一体に固着し、アフタキュアを行い、最終的に仕上げ処理を施す工程により製造することができる。
1)チタン酸カリウム粒子の作製
分散媒としてイソプロピルアルコールを用い、チタン酸カリウム粒子(平均粒径:8μm)を投入、攪拌しながらビーズミルによる湿式粉砕処理を施し、平均粒径0.1μmのチタン酸カリウム粒子が分散したスラリーを得た。
2)熱硬化性樹脂組成物の調製
表1に記載の配合材料をメチルエチルケトン中に投入し、攪拌及び超音波照射を行うことにより、NBRとフェノール樹脂が溶解するとともにチタン酸カリウム粒子が分散した液状の熱硬化性樹脂組成物(以下、「熱硬化性樹脂組成物」を「組成物」とも記す)を調製した。なお、原材料全体を100質量%とする。また、NBRは、高ニトリルタイプを使用した。
なお、組成物1〜3はNBR添加量を3〜35質量%に変化させた組成であり、組成物4〜5は組成物2に対してチタン酸カリウム粒子(固形分)添加量を5〜25質量%に変化させたものである。
3)摩擦材の製造 表2に示す実施例1、2、4、5および参考例1は、熱硬化性樹脂組成物1〜5(表1)を摩擦材用結合材として使用した摩擦材であり、攪拌造粒法により液状の熱硬化性樹脂組成物を造粒用結合液として所定の固形分(体積%)となる結合液量にて造粒物を作製した。この造粒物を熱成形型に投入し、150℃、40MPaで5分間加熱加圧成形を行い、次いで250℃、3時間のアフタキュアを行い、摩擦材を得た。
比較例1は、フェノール樹脂を摩擦材用結合材として使用した摩擦材であり、全原材料を混合し、その混合物を熱成形型に投入し、150℃、40MPaで5分間加熱加圧成形を行い、次いで250℃、3時間のアフタキュアを行い、摩擦材を得た。
比較例2は、NBR変性フェノール樹脂を摩擦材用結合材として使用した摩擦材である。NBR変性フェノール樹脂のNBR変性量は10質量%であり、NBRは粒子としてフェノール樹脂粉末中に分散したものである。摩擦材の製造方法は、比較例1と同様の方法である。
なお、実施例と同様の造粒方法を用いる場合、造粒用結合液としてポリビニルアルコール(PVA)(日本合成化学工業(株)製、GH−17S)を用いても同様の結果が得られる。ただし、摩擦材配合量に対して、PVA(固形分)として2質量%未満にすることが好ましい。これ以上では300℃以上の高温域での機械的強度が向上できない。
実施例2において、チタン酸カリウム粒子の平均粒径を表4に記載のように変更した以外は実施例2と同様に摩擦材を製造した。
(圧縮試験)
摩擦材を8×8×10mmに加工し、圧縮試験用の試験片を作製した。島津製作所製オートグラフにより速度0.5mm/minの条件にて300℃(炉内30分保持後)における圧縮試験を行い、破壊に至るまでの最大応力を求めた。結果を表2に示す。
実施例1〜2および参考例1は、NBR添加量による摩擦材の最大応力の向上効果を示す。本発明に用いる熱硬化性樹脂組成物に代えてフェノール樹脂を用いた比較例1の300℃最大応力50MPaに対し、実施例1は58MPa、実施例2は75MPa、参考例1は51MPaを示し、いずれも比較例1と同等以上の最大応力を発現した。この結果から、熱硬化性樹脂組成物全体(固形分)中の未架橋ゴム添加量は3〜35質量%が好ましいことが示唆される。
実施例2、4及び5は、チタン酸カリウム粒子による摩擦材の最大応力の向上効果を示す。実施例4はチタン酸カリウム粒子添加量が5質量%であるが、300℃最大応力は増大傾向が認められる。また、実施例5は実施例2と同等の最大応力を示す。この結果から、チタン酸カリウム粒子の添加量は、5〜25質量%が好ましいことが示唆される。
また、上記実施例で用いたチタン酸カリウム粒子の平均粒径0.1μmを、最も優れた実施態様と考えられる実施例2の組成において0.3μm、0.5μm、1μmに変更した実施例6、7、比較例3では、平均粒径の増大とともに300℃最大応力は低減傾向が見られた。これらは、本願発明においてチタン酸カリウム粒子の平均粒径の上限を0.5μmが相当であると判断した理由となり得るものである。
なお、本発明において、チタン酸カリウム粒子の平均粒径の下限を0.1μmとした理由は、前記の他、現時点では製造乃至入手が困難であり、現実的ではないこともある。
比較例2の摩擦材では、NBRは粒子状で分散しているため低弾性化に寄与するものの原材料の接着力には寄与しないため、300℃最大応力が低い。
以上より、未架橋ゴム、熱硬化性樹脂、及びチタン酸カリウム粒子とを含む本発明の熱硬化性樹脂組成物は、摩擦材の機械的強度を向上させる効果が認められ有益である。
Claims (5)
- 平均粒径が0.1〜0.5μmのチタン酸カリウム粒子と、未架橋ゴムと、熱硬化性樹脂とを含む、摩擦材の結合材用の熱硬化性樹脂組成物であって、
該未架橋ゴムは、熱硬化性樹脂組成物全体(固形分)に対し3〜30質量%含む、摩擦材の結合材用の熱硬化性樹脂組成物。 - 前記平均粒径が0.1〜0.5μmのチタン酸カリウム粒子は、熱硬化性樹脂組成物全体(固形分)に対し5〜25質量%含む、請求項1の摩擦材の結合材用の熱硬化性樹脂組成物。
- 粉砕処理された平均粒径0.1〜0.5μmのチタン酸カリウム粒子と、未架橋ゴムと、熱硬化性樹脂とを有機溶媒中に添加し、液状の熱硬化性樹脂組成物を得る、摩擦材の結合材用の熱硬化性樹脂組成物を製造する方法。
- 請求項3の方法により得られた液状の熱硬化性樹脂組成物の有機溶媒を除去し、得られた固体状の熱硬化性樹脂組成物を凍結粉砕し、粒子状の熱硬化性樹脂組成物を得る、摩擦材の結合材用の熱硬化性樹脂組成物を製造する方法。
- 粉砕処理された平均粒径0.1〜0.5μmのチタン酸カリウム粒子と、未架橋ゴムと、熱硬化性樹脂とを混練し、得られた組成物を凍結粉砕し、粒子状の熱硬化性樹脂組成物を得る摩擦材の結合材用の熱硬化性樹脂組成物を製造する方法であって、
該未架橋ゴムは、熱硬化性樹脂組成物全体(固形分)に対し3〜30質量%配合する、摩擦材の結合材用の熱硬化性樹脂組成物を製造する方法。
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