JP5491902B2 - Continuous casting apparatus, cast rod manufactured using the same, and method - Google Patents

Continuous casting apparatus, cast rod manufactured using the same, and method Download PDF

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Description

本発明は、例えば、車両用部品、エンジン用部品、航空機部材用部品、あるいは、機械加工用または塑性加工用に使用される金属製の鋳造棒（鋳塊）を連続鋳造する連続鋳造装置並びにこれを用いて製造された鋳造棒及びその製造方法に関する。   The present invention relates to a continuous casting apparatus for continuously casting, for example, a vehicle part, an engine part, an aircraft part part, or a metal casting rod (ingot) used for machining or plastic working, and the same. The present invention relates to a cast bar manufactured using the same and a method for manufacturing the same.

従来、ＤＣ鋳造において、マグネシウム合金の溶湯は、保持炉からタンディッシュを経由して鋳型に給湯され、鋳型による一次冷却、直接水冷による二次冷却を経て鋳造凝固され、鋳型の延長方向に引き抜かれて鋳造棒に形成される。   Conventionally, in DC casting, a magnesium alloy melt is supplied from a holding furnace to a mold via a tundish, and is cast and solidified through primary cooling by the mold and secondary cooling by direct water cooling, and is drawn in the extending direction of the mold. And formed into a casting rod.

マグネシウム合金の溶湯は、酸化性が強く、また、マグネシウム合金の酸化物の比重は、溶湯の比重よりも大きいので、ルツボの底に沈殿する。このため、酸化物をルツボから分離して除去する作業は、容易ではない。さらに、溶湯は、表面に酸化膜が形成されているので、当該溶湯が流動するときの乱れにより、鋳造品の内部に酸化膜を巻き込む可能性が高い。   The molten magnesium alloy has strong oxidizability, and the specific gravity of the oxide of the magnesium alloy is larger than the specific gravity of the molten metal, so that it precipitates at the bottom of the crucible. For this reason, the operation | work which isolate | separates and removes an oxide from a crucible is not easy. Furthermore, since an oxide film is formed on the surface of the molten metal, there is a high possibility that the oxide film is caught inside the cast product due to disturbance when the molten metal flows.

したがって、マグネシウム合金では、実際に、不純物による金属系介在物（スラッジ）や酸化膜や酸化物による非金属系介在物（以下、「介在物」という）のない高品質の鋳造棒を製造することは難しい。そこで、従来では、高品質の鋳造棒を製造するために、介在物がタンディッシュから鋳型側へ流出しないようにフィルタを設置して、品質の向上を図っている。   Therefore, with magnesium alloys, it is actually necessary to manufacture high-quality cast bars that are free of metallic inclusions (sludge) due to impurities and non-metallic inclusions (hereinafter referred to as “inclusions”) due to oxide films and oxides. Is difficult. Therefore, conventionally, in order to manufacture a high-quality casting rod, a filter is installed so that inclusions do not flow out from the tundish to the mold side, thereby improving the quality.

また、タンディッシュや鋳型内の溶湯の表面に生成された酸化膜が溶湯の内部に混入するのを防止する手段としては、溶湯の表面を不活性ガスからなる雰囲気で覆って遮断する方法が知られている（例えば、特許文献１，２参照）。   In addition, as a means for preventing the oxide film formed on the surface of the molten metal in the tundish or the mold from being mixed into the molten metal, a method of covering and blocking the molten metal surface with an atmosphere made of an inert gas is known. (For example, see Patent Documents 1 and 2).

特開２００４−９１１０号公報（図１）Japanese Patent Laying-Open No. 2004-9110 (FIG. 1) 特開２００５−３４８９７号公報（図１）Japanese Patent Laying-Open No. 2005-34897 (FIG. 1)

しかし、特許文献１，２に記載された従来の連続鋳造装置では、鋳型内の酸化膜の生成を抑制することはできても、保持炉内の溶湯中に含まれる介在物、さらにはタンディッシュに溶湯が流動して来る際に生成された酸化膜が、ＤＣ鋳造時に鋳造棒内に混入するという問題点があった。   However, in the conventional continuous casting apparatus described in Patent Documents 1 and 2, the inclusions contained in the molten metal in the holding furnace, and further the tundish, even though generation of an oxide film in the mold can be suppressed. However, there is a problem that the oxide film generated when the molten metal flows flows into the casting rod during DC casting.

また、従来の連続鋳造装置では、タンディッシュ内に、溶湯中の介在物を除去するための粗い目のフィルタを設けることも考えられるが、微小な介在物の混入を防止することが困難であった。   Further, in the conventional continuous casting apparatus, it may be possible to provide a coarse filter in the tundish for removing inclusions in the molten metal, but it is difficult to prevent the inclusion of minute inclusions. It was.

なお、その微小な介在物の混入を防止するには、フィルタの通湯経路を微小化することが必要である。しかしながら、フィルタの網目の開孔度を微小化した場合、微小化したことに伴って、溶湯がフィルタを通過するときの通湯抵抗（流動抵抗）が増大する。このため、従来の鋳造方式では、フィルタの開孔度を微小化することは困難であり、高品質の鋳造棒を得ることが難しかった。   In order to prevent the inclusion of the minute inclusions, it is necessary to miniaturize the hot water passage of the filter. However, when the opening degree of the mesh of the filter is reduced, the hot water resistance (flow resistance) when the molten metal passes through the filter increases with the reduction in the opening degree. For this reason, in the conventional casting method, it is difficult to reduce the opening degree of the filter, and it is difficult to obtain a high-quality casting rod.

そこで、本発明は、前記問題点に鑑みてなされたものであり、溶湯中の有害な介在物を除去して高品質な鋳造棒を得ることができる連続鋳造装置並びにこれを用いて製造された鋳造棒及びその製造方法を提供することを課題とする。   Therefore, the present invention has been made in view of the above problems, and is manufactured using a continuous casting apparatus capable of removing harmful inclusions in a molten metal and obtaining a high-quality casting rod, and the same. It is an object of the present invention to provide a casting rod and a manufacturing method thereof.

前記課題を解決するために、請求項１に記載の連続鋳造装置は、溶湯が貯溜される保持炉と、前記保持炉に貯溜された前記溶湯が供給されるタンディッシュと、一端部側が前記保持炉に取り付けられ、他端部側が前記タンディッシュに取り付けられて、前記保持炉内の前記溶湯を前記タンディッシュに供給する給湯管と、を備え、前記溶湯から鋳塊を鋳造する連続鋳造装置であって、前記保持炉と前記タンディッシュと前記給湯管とは、前記溶湯が流れる溶湯経路を形成し、前記溶湯経路は、その溶湯経路中に前記溶湯を濾過するフィルタを有し、前記保持炉には、当該保持炉内の前記溶湯を加圧する加圧手段が設けられ、前記フィルタは、前記給湯管に設けられた上流側のフィルタと、前記タンディッシュ内を二分するように配置された下流側のフィルタと、を含む複数から成り、前記上流側のフィルタ及び前記下流側のフィルタの少なくとも一方は、二層以上に積層されていることを特徴とする。 In order to solve the above-mentioned problem, the continuous casting apparatus according to claim 1 is a holding furnace in which a molten metal is stored, a tundish to which the molten metal stored in the holding furnace is supplied, and one end side is the holding A continuous casting apparatus that is attached to a furnace, has a second end attached to the tundish, and a hot water supply pipe that supplies the molten metal in the holding furnace to the tundish, and casts an ingot from the molten metal The holding furnace, the tundish, and the hot water supply pipe form a molten metal path through which the molten metal flows, and the molten metal path includes a filter that filters the molten metal in the molten metal path, the pressurizing means for pressurizing the molten metal in the holding furnace is provided, wherein the filter, the upstream side of the filter provided in the hot water supply pipe, under which is arranged to divide the inside the tundish A plurality including a side filter, the at least one of the upstream side of the filter and the downstream filter is characterized in that it is laminated in two or more layers.

かかる構成によれば、溶湯が流れる溶湯経路には、フィルタが設置されていることによって、溶湯中の介在物が取り除かれる。溶湯は、保持炉に溶湯を加圧する加圧手段が設けられていることにより、加圧手段で加圧されてフィルタに押し付けられる。このため、溶湯は、フィルタを通過する際の通湯抵抗が大きくても、加圧手段による加圧で押圧されることによって、単位時間当たりの通湯量が増加されるため、フィルタ及び溶湯経路をスムーズに流れるようになる。また、溶湯中の介在物は、溶湯がフィルタを通過した際に除去される。
また、フィルタは、二層以上に積層されていることによって、溶湯中に含まれている介在物の除去が二段階以上に亘って行われる。 According to this configuration, inclusions in the molten metal are removed by installing the filter in the molten metal path through which the molten metal flows. The melt is pressurized by the pressurizing means and pressed against the filter by providing a pressurizing means for pressurizing the melt in the holding furnace. For this reason, even if the molten metal has a large flow resistance when passing through the filter, the amount of the molten metal per unit time is increased by being pressed by the pressurizing means. It will flow smoothly. In addition, inclusions in the molten metal are removed when the molten metal passes through the filter.
Moreover, the filter is laminated | stacked on two or more layers, The removal of the inclusion contained in the molten metal is performed over two or more steps.

請求項２に記載の連続鋳造装置は、請求項１に記載の連続鋳造装置であって、前記フィルタは、当該フィルタの網目の開孔度が２〜７０×１０−２［ｍｍ２］の金網からなることを特徴とする。
ここで、開孔度とは、フィルタの網目の縦方向の長さａ［ｍｍ］と横方向の長さをｂ［ｍｍ］としたときの開孔度Ａ［ｍｍ２］であって、
Ａ＝ａ×ｂ
である。 The continuous casting apparatus according to claim 2 is the continuous casting apparatus according to claim 1, wherein the filter has a wire mesh with a mesh opening degree of 2 to 70 × 10 −2 [mm 2 ]. It is characterized by comprising.
Here, the opening degree is the opening degree A [mm 2 ] when the length a [mm] in the vertical direction of the mesh of the filter and the length in the horizontal direction is set to b [mm],
A = a × b
It is.

かかる構成によれば、フィルタの網目の開孔度が２〜７０×１０−２［ｍｍ２］で、微小であることによって、溶湯中に含まれる大きな介在物から小さな介在物まで除去することができる。 According to such a configuration, the opening degree of the mesh of the filter is 2 to 70 × 10 −2 [mm 2 ] and is minute, so that it is possible to remove from large inclusions contained in the molten metal to small inclusions. it can.

請求項３に記載の連続鋳造装置は、請求項１または請求項２に記載の連続鋳造装置であって、前記加圧手段の加圧は、１〜１００［ｋＰａ］であることを特徴とする。
かかる構成によれば、加圧手段の加圧は、１〜１００［ｋＰａ］であることにより、溶湯全体が適宜な押圧力によって押圧されるため、加圧された分だけ溶湯の流れがより速くなる。 A continuous casting apparatus according to a third aspect is the continuous casting apparatus according to the first or second aspect, wherein the pressure of the pressurizing means is 1 to 100 [kPa]. .
According to such a configuration, since the pressurization of the pressurizing means is 1 to 100 [kPa], the entire molten metal is pressed by an appropriate pressing force, so that the flow of the molten metal is faster by the pressurized amount. Become.

請求項４に記載の連続鋳造装置は、請求項１ないし請求項３のいずれか１項に記載の連続鋳造装置であって、前記加圧手段は、気体加圧方式、メカニカルポンプ方式、電磁ポンプ方式のうちの１種類以上の装置からなることを特徴とする。 The continuous casting apparatus according to claim 4 is the continuous casting apparatus according to any one of claims 1 to 3 , wherein the pressurizing means is a gas pressurization system, a mechanical pump system, an electromagnetic pump. It is characterized by comprising one or more types of devices in the system.

かかる構成によれば、加圧手段は、気体加圧方式、メカニカルポンプ方式あるいは電磁ポンプ方式からなることによって、適宜な加圧力で溶湯を加圧することができる。   According to this configuration, the pressurizing unit can pressurize the molten metal with an appropriate pressurizing force by using a gas pressurization method, a mechanical pump method, or an electromagnetic pump method.

請求項５に記載の鋳造棒は、請求項１ないし請求項４のいずれか１項に記載の連続鋳造装置を用いて製造される鋳造棒であって、マグネシウムまたはマグネシウム合金からなる前記溶湯から製造されたことを特徴とする。 The cast bar according to claim 5 is a cast bar manufactured using the continuous casting apparatus according to any one of claims 1 to 4 , wherein the cast bar is manufactured from the molten metal made of magnesium or a magnesium alloy. It is characterized by that.

かかる構成によれば、マグネシウムまたはマグネシウム合金の鋳造棒は、連続鋳造装置を用いて製造されることにより、品質が向上される。   According to this configuration, the quality of the magnesium or magnesium alloy casting rod is improved by being manufactured using the continuous casting apparatus.

請求項６に記載の鋳造棒の製造方法は、保持炉から給湯管を介してタンディッシュまでの溶湯経路中に、前記給湯管に設けられた上流側のフィルタと、前記タンディッシュ内を二分するように配置された下流側のフィルタと、を含む複数のフィルタを設けると共に、前記上流側のフィルタ及び前記下流側のフィルタの少なくとも一方を二層以上に積層して前記溶湯経路に溶湯を送り、その溶湯から鋳塊を鋳造する鋳造棒の製造方法において、前記保持炉に設けた加圧手段により前記溶湯を加圧する工程と、加圧した前記溶湯を前記上流側のフィルタと前記下流側のフィルタとを介して濾過して送る工程と、を行うことを特徴とする。 The casting rod manufacturing method according to claim 6 bisects the upstream filter provided in the hot water supply pipe and the inside of the tundish in the molten metal path from the holding furnace to the tundish through the hot water supply pipe. A plurality of filters including a downstream filter, and at least one of the upstream filter and the downstream filter is laminated in two or more layers, and the molten metal is sent to the molten metal path , In the method for producing a cast bar for casting an ingot from the molten metal, a step of pressurizing the molten metal by a pressurizing means provided in the holding furnace, a filter on the upstream side and a filter on the downstream side of the pressurized molten metal And the step of filtering and sending through the process.

かかる構成によれば、溶湯は、加圧手段によって加圧されて、フィルタを介して送られることにより、フィルタの開孔度が小さくても透過するため、効率よく濾過されて浄化される。また、フィルタは、二層以上に積層されていることによって、溶湯中に含まれている介在物の除去が二段階以上に亘って行われる。 According to such a configuration, the molten metal is pressurized by the pressurizing means and sent through the filter, so that the molten metal is permeated even if the degree of opening of the filter is small. Therefore, the molten metal is efficiently filtered and purified. Moreover, the filter is laminated | stacked on two or more layers, The removal of the inclusion contained in the molten metal is performed over two or more steps.

本発明の請求項１に係る連続鋳造装置によれば、フィルタが設置されていることによって、溶湯中の有害な介在物を除去して高品質な鋳造棒を得ることができる。また、保持炉は、加圧手段が設けられていることによって、加圧手段の加圧力で溶湯を加圧して、単位時間当たりの通湯量を増加させることができる。このため、連続鋳造装置は、フィルタ及び溶湯経路を流れる溶湯の流れがスムーズになり、フィルタによる溶湯中の介在物の除去効率が向上されて、介在物のない高品質な鋳造棒を得ることができる。
また、本発明の請求項１に係る連続鋳造装置によれば、フィルタが、二層以上に積層されていることによって、溶湯中に含まれている介在物が二段階以上に亘って除去されるため、介在物を取り除く除去能力を向上させることができる。その結果、品質のよい鋳造棒を得ることができる。 According to the continuous casting apparatus according to the first aspect of the present invention, since the filter is installed, harmful inclusions in the molten metal can be removed to obtain a high-quality casting rod. Further, since the holding furnace is provided with the pressurizing means, it is possible to pressurize the molten metal with the pressurizing force of the pressurizing means and increase the amount of hot water per unit time. For this reason, in the continuous casting apparatus, the flow of the molten metal flowing through the filter and the molten metal path becomes smooth, the inclusion removal efficiency in the molten metal by the filter is improved, and a high-quality casting rod without inclusions can be obtained. it can.
Moreover, according to the continuous casting apparatus which concerns on Claim 1 of this invention, the inclusion contained in molten metal is removed over two or more steps because the filter is laminated | stacked on two or more layers. Therefore, the removal capability of removing inclusions can be improved. As a result, a cast bar with good quality can be obtained.

本発明の請求項２に係る連続鋳造装置によれば、フィルタの開孔度が微小な２〜７０×１０−２［ｍｍ２］であることによって、フィルタの網目を通過する通湯量を確保しながら、溶湯中に含まれる介在物をフィルタで除去して、鋳塊品質の良好な鋳造棒を得ることができる。 According to the continuous casting apparatus according to claim 2 of the present invention, the amount of hot water passing through the mesh of the filter is ensured by the fineness of the filter being 2 to 70 × 10 −2 [mm 2 ]. However, inclusions contained in the molten metal can be removed with a filter to obtain a cast bar with good ingot quality.

本発明の請求項３に係る連続鋳造装置によれば、加圧手段の加圧が、１〜１００［ｋＰａ］であることによって、フィルタを透過する溶湯に適宜な圧力を負荷することができる。このため、溶湯の流れがよくなり、所望の通湯量を確保することが可能となる。その結果、鋳造棒に割れ等が発生するのを抑制して、安定した高品質の鋳造棒を得ることができる。   According to the continuous casting apparatus according to claim 3 of the present invention, an appropriate pressure can be applied to the molten metal that passes through the filter by the pressurization of the pressurizing means being 1 to 100 [kPa]. For this reason, the flow of a molten metal becomes good and it becomes possible to ensure a desired amount of hot water flow. As a result, it is possible to obtain a stable and high-quality cast bar by suppressing the occurrence of cracks and the like in the cast bar.

本発明の請求項４に係る連続鋳造装置によれば、加圧手段が、気体加圧方式、メカニカルポンプ方式あるいは電磁ポンプ方式からなることによって、溶湯を適宜な加圧力で押圧することができる。このため、溶湯は、流れがスムーズになるので、フィルタ及び溶湯経路を流れる溶湯の量を調整して、所望量の溶湯を溶湯経路に供給することができる。 According to the continuous casting apparatus of the fourth aspect of the present invention, since the pressurizing means is composed of a gas pressurization method, a mechanical pump method, or an electromagnetic pump method, the molten metal can be pressed with an appropriate pressure. For this reason, since a flow of a molten metal becomes smooth, the quantity of the molten metal which flows through a filter and a molten metal channel | path can be adjusted, and a desired amount of molten metal can be supplied to a molten metal channel | path.

本発明の請求項５に係る鋳造棒によれば、連続鋳造装置を用いて製造されることにより、高品質なマグネシウムまたはマグネシウム合金製の鋳造棒を大量生産することができる。 According to the cast bar concerning Claim 5 of the present invention, it is possible to mass-produce high quality magnesium or magnesium alloy cast bars by being manufactured using a continuous casting apparatus.

本発明の請求項６に係る鋳造棒の製造方法によれば、溶湯は、加圧手段によって加圧されて押圧されるので、開孔度が小さなフィルタをスムーズに透過できるようになる。このため、溶湯中の小さな介在物まで除去して、鋳造品質のよい高品質の鋳造棒を従来よりも迅速に製造することができる。
また、本発明の請求項６に係る鋳造棒の製造方法によれば、フィルタが、二層以上に積層されていることによって、溶湯中に含まれている介在物が二段階以上に亘って除去されるため、介在物を取り除く除去能力を向上させることができる。その結果、品質のよい鋳造棒を得ることができる。 According to the method for manufacturing a cast bar according to claim 6 of the present invention, the molten metal is pressed and pressed by the pressurizing means, so that it can smoothly pass through the filter having a small opening degree. For this reason, even small inclusions in the molten metal can be removed, and a high-quality cast bar with good casting quality can be manufactured more quickly than before.
Moreover, according to the casting rod manufacturing method according to claim 6 of the present invention, inclusions contained in the molten metal are removed in two or more stages by laminating the filter in two or more layers. Therefore, the removal capability of removing inclusions can be improved. As a result, a cast bar with good quality can be obtained.

本発明の実施形態に係る連続鋳造装置を示す概略図である。It is the schematic which shows the continuous casting apparatus which concerns on embodiment of this invention. 本発明の実施形態に係る連続鋳造装置のフィルタの開孔度と通湯量との関係を示すグラフであり、本発明のデータと比較例のデータを示す。It is a graph which shows the relationship between the opening degree of the filter of the continuous casting apparatus which concerns on embodiment of this invention, and the amount of hot water flow, and shows the data of this invention, and the data of a comparative example. 本発明の実施形態に係る連続鋳造装置の第１変形例を示す概略図である。It is the schematic which shows the 1st modification of the continuous casting apparatus which concerns on embodiment of this invention. 本発明の実施形態に係る連続鋳造装置におけるフィルタの変形例を示す要部概略図である。It is a principal part schematic diagram which shows the modification of the filter in the continuous casting apparatus which concerns on embodiment of this invention. 本発明の実施形態に係る連続鋳造装置の第２変形例を示す概略図である。It is the schematic which shows the 2nd modification of the continuous casting apparatus which concerns on embodiment of this invention.

以下、図１及び図２を参照して発明を実施するための形態を説明する。   Hereinafter, an embodiment for carrying out the invention will be described with reference to FIGS. 1 and 2.

≪連続鋳造装置の構成≫
図１に示すように、連続鋳造装置１は、例えば、溶湯経路１１を流れる金属の溶湯Ｍを鋳型９で凝固させて鋳造棒Ｗ（鋳塊）を連続鋳造する際に、鋳造棒Ｗを冷却装置（図示省略）で冷却しながら連続鋳造する装置である。連続鋳造装置１は、それぞれ後記する溶解炉（図示省略）と、保持炉３と、加圧装置２と、給湯管６と、タンディッシュ７と、フィルタＦと、鋳型取付盤８と、鋳型９と、搬送装置１０とを備えて構成されている。この連続鋳造装置１は、いわゆる横型（水平）であっても、縦型であってもよく、以下、横型の場合を例に挙げて説明する。 ≪Construction of continuous casting equipment≫
As shown in FIG. 1, the continuous casting apparatus 1 cools the casting rod W when, for example, the molten metal M flowing in the molten metal path 11 is solidified by the mold 9 to continuously cast the casting rod W (ingot). It is an apparatus for continuous casting while cooling with an apparatus (not shown). The continuous casting apparatus 1 includes a melting furnace (not shown), a holding furnace 3, a pressurizing apparatus 2, a hot water supply pipe 6, a tundish 7, a filter F, a mold mounting plate 8, and a mold 9. And a transfer device 10. The continuous casting apparatus 1 may be a so-called horizontal type (horizontal) or a vertical type, and will be described below by taking a horizontal type as an example.

≪溶湯経路の構成≫
前記連続鋳造装置１には、溶解炉（図示省略）で溶融された溶湯Ｍが、鋳型９で鋳造棒Ｗに凝固されるまで流れる溶湯経路１１が形成されている。溶湯経路１１は、溶解炉（図示省略）、保持炉３、給湯管６、タンディッシュ７、鋳型取付盤８、鋳型９の順に溶湯Ｍが流れるように形成されている。溶湯経路１１は、この溶湯経路１１中の上部に形成された後記する開口部３１ａ，７１ａがそれぞれ保護カバー３２，７２等によって覆われて、略全体が密閉状態に形成されると共に、溶湯Ｍの流動性を高める前記加圧装置２と、濾過用の前記フィルタＦとが設けられて、溶湯Ｍが浄化された状態で鋳型９に供給されるように設けられている。 ≪Composition of molten metal path≫
The continuous casting apparatus 1 is formed with a molten metal path 11 through which the molten metal M melted in a melting furnace (not shown) flows until it is solidified into a casting rod W by a mold 9. The molten metal path 11 is formed so that the molten metal M flows in the order of the melting furnace (not shown), the holding furnace 3, the hot water supply pipe 6, the tundish 7, the mold mounting plate 8, and the mold 9. The molten metal path 11 has openings 31a and 71a, which will be described later, formed in the upper part of the molten metal path 11 and covered with protective covers 32 and 72, respectively, so that the whole is formed in a sealed state. The pressurizing device 2 for improving fluidity and the filter F for filtration are provided so that the molten metal M is supplied to the mold 9 in a purified state.

≪溶湯及び鋳造棒の構成≫
溶湯Ｍは、溶解炉（図示省略）で溶融され溶湯経路１１に供給される溶融金属であり、例えば、マグネシウム、マグネシウム合金あるいはアルミニウム合金等からなる。なお、保持炉３に供給される溶湯Ｍ中には、一般に、０．数〜２ｍｍ程度の大きさの介在物が含まれている。
また、鋳造棒Ｗは、連続鋳造装置１によって前記溶湯Ｍを連続鋳造して凝固させた鋳片（鋳塊）であり、例えば、直径が５５〜１０２ｍｍ程度の丸棒に鋳造される。 ≪Composition of molten metal and cast bar≫
The molten metal M is a molten metal that is melted in a melting furnace (not shown) and supplied to the molten metal path 11 and is made of, for example, magnesium, a magnesium alloy, an aluminum alloy, or the like. In addition, in the molten metal M supplied to the holding furnace 3, generally 0. Inclusions having a size of several to 2 mm are included.
The casting rod W is a slab (ingot) obtained by continuously casting and solidifying the molten metal M by the continuous casting apparatus 1, and is cast into a round bar having a diameter of about 55 to 102 mm, for example.

≪保持炉の構成≫
保持炉３は、溶解炉（図示省略）から供給された溶湯Ｍを所定の温度に保温した状態で一時的に貯溜する炉であり、略密閉容器状に形成されている。保持炉３は、略容器状に形成された保持炉本体３１と、この保持炉本体３１の上部に形成された開口部３１ａを閉塞する保護カバー３２と、から主に形成されている。保持炉３には、溶解炉（図示省略）から供給される溶湯Ｍを取り込む給湯口３ａと、保持炉３内の溶湯Ｍをタンディッシュ７に供給する給湯管６と、保持炉本体３１に設けられた加圧ガス供給部３３に接続された加圧装置２と、が設けられている。保持炉３内の溶湯Ｍの表面と保護カバー３２との間の空間には、溶湯Ｍを酸化させないカバーガスとしての不活性ガスＧが圧縮された状態で注入されて充満されている。このため、保護カバー３２及び加圧装置２を備えた保持炉３は、気体加圧式保持炉となっている。給湯口３ａは、保護カバー３２あるいは保持炉本体３１の上部に設けられる。 ≪Configuration of holding furnace≫
The holding furnace 3 is a furnace for temporarily storing the molten metal M supplied from a melting furnace (not shown) in a state where the molten metal M is kept at a predetermined temperature, and is formed in a substantially sealed container shape. The holding furnace 3 is mainly formed from a holding furnace main body 31 formed in a substantially container shape, and a protective cover 32 that closes an opening 31 a formed in the upper part of the holding furnace main body 31. The holding furnace 3 includes a hot water supply port 3 a for taking in the molten metal M supplied from a melting furnace (not shown), a hot water supply pipe 6 for supplying the molten metal M in the holding furnace 3 to the tundish 7, and a holding furnace main body 31. And a pressurizing device 2 connected to the pressurized gas supply unit 33. A space between the surface of the molten metal M in the holding furnace 3 and the protective cover 32 is filled with an inert gas G as a cover gas that does not oxidize the molten metal M in a compressed state. For this reason, the holding furnace 3 provided with the protective cover 32 and the pressurizing apparatus 2 is a gas pressurizing type holding furnace. The hot water supply port 3 a is provided in the upper part of the protective cover 32 or the holding furnace body 31.

保持炉本体３１は、溶湯Ｍを貯溜する例えば有底円筒状の容器であり、例えば、内径が１ｍ、深さが１．５ｍで容量が３５０ｋｇ程度のものからなる。この保持炉本体３１の側壁上部には、不活性ガスＧの供給口を形成する加圧ガス供給部３３が設けられている。
保護カバー３２は、保持炉本体３１の開口部３１ａを閉塞して保持炉３内を密閉状態にし、保持炉本体３１内の溶湯Ｍが大気と接触して酸化するのを防止するための蓋体である。保護カバー３２は、保持炉本体３１の開口部３１ａの上部に開閉可能に設けられている。保護カバー３２は、例えば、耐食性、耐熱性に優れているステンレス鋼製等の板状部材からなる。その保護カバー３２には、給湯管６が挿通される設置孔３２ａが設けられている。 The holding furnace main body 31 is, for example, a bottomed cylindrical container that stores the molten metal M, and has, for example, an inner diameter of 1 m, a depth of 1.5 m, and a capacity of about 350 kg. A pressurized gas supply unit 33 that forms a supply port for the inert gas G is provided on the upper side wall of the holding furnace body 31.
The protective cover 32 closes the opening 31a of the holding furnace main body 31 so that the inside of the holding furnace 3 is hermetically sealed and prevents the molten metal M in the holding furnace main body 31 from coming into contact with the atmosphere and oxidizing. It is. The protective cover 32 is provided at the top of the opening 31a of the holding furnace main body 31 so as to be opened and closed. The protective cover 32 is made of, for example, a plate-like member made of stainless steel or the like that is excellent in corrosion resistance and heat resistance. The protective cover 32 is provided with an installation hole 32a through which the hot water supply pipe 6 is inserted.

≪加圧装置の構成≫
加圧装置２は、保持炉３内の溶湯Ｍを加圧する加圧手段であり、例えば、保持炉３内の溶湯Ｍの表面を圧縮ガスで押圧する装置である。加圧装置２は、気体加圧方式の加圧手段からなる。以下、気体加圧方式の加圧装置２を使用した場合を例に挙げて説明する。
加圧装置２は、例えば、気体を圧縮する圧縮機２１と、この圧縮機２１を制御する制御装置２２と、圧縮機２１及び制御装置２２を駆動させるための電源２３と、を備えて構成されている。加圧装置２の加圧は、溶湯Ｍの種類等によって相違するが、１〜１００［ｋＰａ］である。 ≪Pressure device configuration≫
The pressurizing device 2 is a pressurizing unit that pressurizes the molten metal M in the holding furnace 3, for example, a device that presses the surface of the molten metal M in the holding furnace 3 with compressed gas. The pressurizing device 2 includes a gas pressurizing unit. Hereinafter, the case where the gas pressurizing apparatus 2 is used will be described as an example.
The pressurizing device 2 includes, for example, a compressor 21 that compresses gas, a control device 22 that controls the compressor 21, and a power supply 23 that drives the compressor 21 and the control device 22. ing. The pressurization of the pressurizing device 2 is 1 to 100 [kPa] although it varies depending on the type of the molten metal M and the like.

なお、加圧装置２の加圧が１［ｋＰａ］未満である場合には、溶湯Ｍを押圧する力が弱くなることにより、溶湯経路１１を流れる溶湯Ｍの流れが遅くなるため、後記するフィルタＦを通過する単位時間当たりの通湯量が所望量よりも少なくなるので好ましくない。また、加圧装置２の加圧が１００［ｋＰａ］を超える場合には、溶湯Ｍを押圧する力が強くなることにより、溶湯経路１１を流れる溶湯Ｍの流れが速くなるため、鋳型９を通過する際の速度が所望とする速度よりも速くなるので好ましくない。また、湯漏れの危険性が増すためよくない。   In addition, when the pressurization of the pressurizing device 2 is less than 1 [kPa], the force of pressing the molten metal M is weakened, so that the flow of the molten metal M flowing through the molten metal path 11 is slowed down. Since the amount of hot water per unit time passing through F is less than the desired amount, it is not preferable. In addition, when the pressurization of the pressurizing device 2 exceeds 100 [kPa], the force of pressing the molten metal M becomes strong, so that the flow of the molten metal M flowing through the molten metal path 11 becomes faster, so that it passes through the mold 9. This is not preferable because the speed during the process is higher than the desired speed. Also, it is not good because the risk of hot water leakage increases.

圧縮機２１は、例えば、アルゴンガスやヘリウムガス等の不活性ガスＧを圧縮するコンプレッサ等からなり、不活性ガス供給用の配管を介して保持炉本体３１の加圧ガス供給部３３に接続されている。   The compressor 21 includes, for example, a compressor that compresses an inert gas G such as argon gas or helium gas, and is connected to a pressurized gas supply unit 33 of the holding furnace main body 31 via an inert gas supply pipe. ing.

≪給湯管の構成≫
給湯管６は、保持炉３内の溶湯Ｍをタンディッシュ７に供給するための配管であり、一端側に保持炉側開口部６ａを有し、他端側にタンディッシュ側開口部６ｂを有している。この給湯管６は、保持炉３とタンディッシュ７との間を繋ぐ配管であり、保持炉側開口部６ａが保持炉３内の下部に配置され、タンディッシュ側開口部６ｂがタンディッシュ７内の上部に配置されている。保持炉３内において、給湯管６は、保持炉３の天井面を形成する保護カバー３２の設置孔３２ａから垂下した状態に配置され、下端の保持炉側開口部６ａが、酸化膜が形成される溶湯Ｍの表層と、スラッジが溜まる溶湯Ｍ中の底層との間の位置に配置されている。その給湯管６は、例えば、内径が８０ｍｍのステンレス鋼管あるいは鋼管からなる。 ≪Configuration of hot water supply pipe≫
The hot water supply pipe 6 is a pipe for supplying the molten metal M in the holding furnace 3 to the tundish 7, and has a holding furnace side opening 6a on one end side and a tundish side opening 6b on the other end side. doing. The hot water supply pipe 6 is a pipe that connects the holding furnace 3 and the tundish 7, the holding furnace side opening 6 a is disposed in the lower part of the holding furnace 3, and the tundish side opening 6 b is in the tundish 7. Is located at the top of the. In the holding furnace 3, the hot water supply pipe 6 is arranged in a state of hanging from the installation hole 32a of the protective cover 32 that forms the ceiling surface of the holding furnace 3, and the holding furnace side opening 6a at the lower end is formed with an oxide film. It arrange | positions in the position between the surface layer of the molten metal M and the bottom layer in the molten metal M in which sludge accumulates. The hot water supply pipe 6 is made of, for example, a stainless steel pipe or a steel pipe having an inner diameter of 80 mm.

≪フィルタの構成≫
フィルタＦは、溶湯Ｍ中の介在物が、タンディッシュ７から鋳型９側（下流側）へ流れるのを阻止したり、介在物を取り除いたりするための濾過機である。このフィルタＦは、例えば、ステンレス鋼等の金属製の網目状のものからなる。フィルタＦは、網目の開孔度Ａが２〜７０×１０−２［ｍｍ２］の大きさに形成されて、設定された大きさ以上の大きさの介在物がこのフィルタＦを通過するのを阻止している。フィルタＦは、例えば、二層以上に積層されて、表面張力の効果が得られるようになっている。このフィルタＦは、複数の金網状の部材を重ねた積層構造のフィルタボックスからなり、タンディッシュ７の中央部を二つに区画して仕切った状態に配置されている。 << Filter configuration >>
The filter F is a filter for preventing inclusions in the molten metal M from flowing from the tundish 7 to the mold 9 (downstream side) and removing inclusions. The filter F is made of, for example, a metal mesh such as stainless steel. The filter F has a mesh opening degree A of 2 to 70 × 10 −2 [mm 2 ], and inclusions larger than a set size pass through the filter F. Is blocking. The filter F is laminated | stacked on two or more layers, for example, and the effect of surface tension is acquired. This filter F consists of a filter box having a laminated structure in which a plurality of wire mesh members are stacked, and is arranged in a state where the central portion of the tundish 7 is partitioned and divided into two.

なお、フィルタＦの開孔度Ａが２×１０−２［ｍｍ２］未満の大きさの場合には、開孔度Ａが小さくなり過ぎて、フィルタＦの網目に介在物等が目詰まりし易くなると共に、流動抵抗が高くなるため、単位時間当たりの通湯量が少なく好ましくない。また、フィルタＦの開孔度Ａが７０×１０−２［ｍｍ２］を超える大きさの場合には、開孔度Ａが大き過ぎて、フィルタＦの網目を透過する介在物の大きさも大きくなるのに伴って、鋳造される鋳造棒Ｗ中に含まれる介在物が大きくて欠陥となるので好ましくない。 In addition, when the opening degree A of the filter F is less than 2 × 10 −2 [mm 2 ], the opening degree A becomes too small, and inclusions and the like are clogged in the mesh of the filter F. Since it becomes easy and flow resistance becomes high, the amount of hot water per unit time is small, which is not preferable. Further, when the opening degree A of the filter F exceeds 70 × 10 −2 [mm 2 ], the opening degree A is too large, and the size of the inclusion that passes through the mesh of the filter F is also large. Accordingly, the inclusions contained in the cast rod W to be cast become large and become defects, which is not preferable.

≪タンディッシュの構成≫
タンディッシュ７は、保持炉３から供給された溶湯Ｍを保温した状態で一時的に貯溜する炉である。タンディッシュ７は、略容器状に形成されたタンディッシュ本体７１と、このタンディッシュ本体７１の上部の開口部７１ａを閉塞する保護カバー７２と、から主に形成された密閉状の容器からなる。タンディッシュ７には、このタンディッシュ７内の溶湯Ｍを濾過するフィルタＦと、フィルタＦを保持するフィルタガイド７３，７３と、鋳型９をタンディッシュ７の外側側壁に取り付けるための鋳型取付盤８と、が設けられている。なお、このタンディッシュ７内の溶湯Ｍも、タンディッシュ７が給湯管６を介して保持炉３に連通していることにより、前記加圧装置２によって溶湯Ｍが加圧された状態になっている。 ≪Configuration of tundish≫
The tundish 7 is a furnace for temporarily storing the molten metal M supplied from the holding furnace 3 while keeping the temperature thereof. The tundish 7 is composed of a sealed container mainly formed from a tundish main body 71 formed in a substantially container shape and a protective cover 72 that closes the opening 71 a at the top of the tundish main body 71. The tundish 7 includes a filter F for filtering the molten metal M in the tundish 7, filter guides 73 and 73 for holding the filter F, and a mold mounting plate 8 for attaching the mold 9 to the outer side wall of the tundish 7. And are provided. The molten metal M in the tundish 7 is also in a state where the molten metal M is pressurized by the pressurizing device 2 because the tundish 7 communicates with the holding furnace 3 through the hot water supply pipe 6. Yes.

タンディッシュ本体７１は、鋳型９側の側壁に、溶湯Ｍを鋳型９に供給する溶湯供給口（図示省略）が形成されている。
保護カバー７２は、タンディッシュ本体７１の開口部７１ａを開閉自在に閉塞してタンディッシュ７内を密閉状態にするための蓋部材である。保護カバー７２は、タンディッシュ本体７１内の溶湯Ｍ上の空間に不活性ガスＧを充満させた密閉空間にすることにより、溶湯Ｍが大気と接触して酸化するのを防止している。保護カバー７２は、例えば、耐食性、耐熱性等に優れているステンレス鋼製等の板状部材からなる。保護カバー７２には、前記給湯管６を設置するための設置孔７２ａが設けられている。 The tundish main body 71 has a molten metal supply port (not shown) for supplying the molten metal M to the mold 9 on the side wall on the mold 9 side.
The protective cover 72 is a lid member for closing the opening 71a of the tundish main body 71 so as to be openable and closable so that the inside of the tundish 7 is sealed. The protective cover 72 prevents the molten metal M from coming into contact with the atmosphere and oxidizing by forming a sealed space in which the space above the molten metal M in the tundish main body 71 is filled with the inert gas G. The protective cover 72 is made of, for example, a plate-like member made of stainless steel that is excellent in corrosion resistance, heat resistance, and the like. The protective cover 72 is provided with an installation hole 72 a for installing the hot water supply pipe 6.

≪鋳型取付盤の構成≫
鋳型取付盤８は、鋳型９をタンディッシュ７に固定するための部材であり、タンディッシュ本体７１内の溶湯Ｍが吐出される前記溶湯供給口（図示省略）が設けられた外壁と、鋳型９との間に介在されている。鋳型取付盤８は、例えば、耐熱性の略リング状の部材からなり、一端側（上流側）がタンディッシュ本体７１の溶湯供給口（図示省略）に連通した状態にタンディッシュ７に固定され、他端側（下流側）が鋳型９の注入口（図示省略）に連通した状態に鋳型９に固定されている。 ≪Configuration of mold mounting board≫
The mold mounting board 8 is a member for fixing the mold 9 to the tundish 7, and an outer wall provided with the molten metal supply port (not shown) through which the molten metal M in the tundish main body 71 is discharged; It is interposed between. The mold mounting board 8 is made of, for example, a heat-resistant substantially ring-shaped member, and is fixed to the tundish 7 with one end side (upstream side) communicating with a molten metal supply port (not shown) of the tundish main body 71, The other end side (downstream side) is fixed to the mold 9 so as to communicate with an injection port (not shown) of the mold 9.

≪鋳型の構成≫
鋳型９は、タンディッシュ７の溶湯供給口から型内に供給された溶湯Ｍを冷却しながらこの鋳型９から送り出すことによって、所定の形状に成型する冷却鋳型であり、例えば、棒状の鋳造棒Ｗを連続鋳造する略筒状の型面を有している。この鋳型９は、例えば、熱伝導率の高い銅製、アルミニウム合金、ステンレス鋼、あるいは、黒鉛製ものからなる。鋳型９には、例えば、この鋳型９及び鋳造棒Ｗを強制的に一次冷却するウォータジャケットや二次冷却する冷却水噴射ノズル装置等からなる冷却装置（図示省略）と、鋳型９の鋳造面に潤滑剤を供給して鋳造棒Ｗが鋳造面の焼き付くのを防止する潤滑剤供給装置（図示省略）と、が設けられている。略筒状の鋳型９の上流側開口端は、タンディッシュ７の溶湯供給口に連通している。 ≪Mold structure≫
The mold 9 is a cooling mold that is molded into a predetermined shape by feeding the molten metal M supplied from the molten metal supply port of the tundish 7 into the mold while cooling it. Has a substantially cylindrical mold surface. The mold 9 is made of, for example, copper, aluminum alloy, stainless steel, or graphite having high thermal conductivity. The mold 9 includes, for example, a cooling device (not shown) including a water jacket forcibly primary cooling the mold 9 and the casting rod W, a cooling water injection nozzle device for secondary cooling, and the like, and a casting surface of the mold 9. There is provided a lubricant supply device (not shown) for supplying a lubricant to prevent the cast bar W from seizing the cast surface. The upstream opening end of the substantially cylindrical mold 9 communicates with the molten metal supply port of the tundish 7.

≪搬送装置の構成≫
搬送装置１０は、鋳型９から鋳造棒Ｗを引き出して搬送する装置であり、例えば、電動モータ（図示省略）によって回転される複数のローラ１０ａ，１０ｂ等を備えている。搬送装置１０は、例えば、鋳型９の開口端の近傍の下側から鋳造棒Ｗが送られる鋳造方向に沿って、鋳造棒Ｗの下側に敷設するように複数配置されたローラ１０ａと、このローラ１０ａに対向して上側に配置されたローラ１０ｂと、を備えて構成されている。 << Conveyor configuration >>
The conveying device 10 is a device that pulls and conveys the casting rod W from the mold 9, and includes, for example, a plurality of rollers 10a and 10b that are rotated by an electric motor (not shown). The conveying device 10 includes, for example, a plurality of rollers 10a arranged so as to be laid under the casting rod W along the casting direction in which the casting rod W is fed from the lower side near the opening end of the mold 9, And a roller 10b disposed on the upper side facing the roller 10a.

≪作用≫
次に、本発明の実施形態に係る連続鋳造装置１並びにこれを用いて製造されたマグネシウムまたはマグネシウム合金用鋳造棒及びその製造方法の作用を説明する。
図１に示すように、連続鋳造装置１で鋳造棒Ｗを連続鋳造する場合は、まず、溶解炉（図示省略）で溶融された溶湯Ｍを保持炉３内に供給する。次に、加圧装置２の電源２３をＯＮして圧縮機２１を駆動させて、圧縮された不活性ガスＧを保持炉３内の溶湯Ｍの上方空間に送り込んで、保持炉３内の溶湯Ｍを加圧する（保持炉３に設けた加圧手段により加圧する工程）。この場合、例えば、アルゴンガスからなる不活性ガスＧは、空気よりも比重が重いので、たとえ、保持炉３内の上部空間に空気が残っていたとしても、空気が上部空間の上層に流動し、不活性ガスＧが下層に集まる。 ≪Action≫
Next, the operation of the continuous casting apparatus 1 according to the embodiment of the present invention, the magnesium or magnesium alloy cast rod produced using the same, and the production method thereof will be described.
As shown in FIG. 1, when continuously casting a casting rod W with the continuous casting apparatus 1, first, molten metal M melted in a melting furnace (not shown) is supplied into the holding furnace 3. Next, the power source 23 of the pressurizing device 2 is turned on to drive the compressor 21, and the compressed inert gas G is sent into the space above the molten metal M in the holding furnace 3, so that the molten metal in the holding furnace 3 is M is pressurized (step of pressurizing by a pressurizing means provided in the holding furnace 3). In this case, for example, the inert gas G made of argon gas has a higher specific gravity than air, so even if air remains in the upper space in the holding furnace 3, the air flows to the upper layer of the upper space. Inert gas G collects in the lower layer.

これにより、溶湯Ｍは、表面が不活性ガスＧに覆われて、空気との接触が遮断されるため、酸化物の生成が抑制される。また、保持炉３内の溶湯Ｍは、加圧装置２から供給された不活性ガスＧで加圧されて、表面全体が押圧されることにより、保持炉３内を給湯管６の保持炉側開口部６ａに向けてスムーズに流動して給湯管６内に入り込む。   Thereby, since the surface of the molten metal M is covered with the inert gas G and contact with air is interrupted, the generation of oxide is suppressed. Further, the molten metal M in the holding furnace 3 is pressurized with the inert gas G supplied from the pressurizing device 2 and the entire surface is pressed, so that the inside of the holding furnace 3 is in the holding furnace side of the hot water supply pipe 6. It smoothly flows toward the opening 6 a and enters the hot water supply pipe 6.

さらに、溶湯経路１１は、その途中に形成された開口部３１ａ，７１ａが保護カバー３２，７２によって閉塞されて、溶湯経路１１の全体が密閉状態になっている。このため、溶湯経路１１では、加圧装置２によって溶湯Ｍが加圧された状態が、溶湯経路１１の全体に亘って維持されて、溶湯Ｍの流れが、その加圧された分だけ速くなっている。その結果、溶湯経路１１中に流動抵抗となるフィルタＦがあったとしても、溶湯Ｍの流れが妨げられることはない。   Further, in the molten metal path 11, the openings 31a and 71a formed in the middle thereof are closed by the protective covers 32 and 72, and the entire molten metal path 11 is sealed. For this reason, in the molten metal path | route 11, the state which the molten metal M was pressurized by the pressurization apparatus 2 is maintained over the whole molten metal path | route 11, and the flow of the molten metal M becomes quick by the part for the pressurized. ing. As a result, the flow of the molten metal M is not hindered even if there is a filter F that has flow resistance in the molten metal path 11.

前記給湯管６内の溶湯Ｍは、タンディッシュ側開口部６ｂから出るとタンディッシュ７内に落下して一時的に貯溜される。タンディッシュ７内に送り込まれた溶湯Ｍは、前記加圧装置２による加圧によりタンディッシュ７内を鋳型９側に流動し、フィルタＦを通過することによって濾過され、溶湯Ｍ中の不要な介在物が取り除かれて浄化される（加圧された溶湯ＭがフィルタＦを介して濾過されて送られる工程）。
溶湯Ｍが通過するフィルタＦは、開孔度Ａ（網目の通湯経路）が微細であったとしても、前記加圧装置２の加圧で、単位時間当たりの通湯量が増加されて、溶湯Ｍがスムーズに流動する。このため、フィルタＦによる介在物の除去能力が向上されて効率よく濾過することができる。 When the molten metal M in the hot water supply pipe 6 comes out of the tundish side opening 6b, it falls into the tundish 7 and is temporarily stored. The molten metal M fed into the tundish 7 flows through the tundish 7 toward the mold 9 by pressurization by the pressurizing device 2 and is filtered by passing through the filter F. The material is removed and purified (process in which the pressurized molten metal M is filtered through the filter F and sent).
Even though the filter F through which the molten metal M passes has a fine hole opening degree A (mesh passage route), the amount of hot water flow per unit time is increased by the pressurization of the pressurizing device 2, M flows smoothly. For this reason, the removal capability of the inclusion by the filter F is improved, and it can filter efficiently.

フィルタＦで浄化された溶湯Ｍは、タンディッシュ７の溶湯供給口から鋳型取付盤８を介して鋳型９の鋳造面内にゆっくりと流れ込む。溶湯Ｍは、鋳型９内で、冷却装置（図示省略）によって冷却された鋳造面と接触することにより一次冷却されると共に、潤滑剤供給装置（図示省略）から供給された潤滑剤で潤滑されながら丸棒形状（鋳造棒Ｗ）に凝固される。   The molten metal M purified by the filter F slowly flows into the casting surface of the mold 9 from the molten metal supply port of the tundish 7 via the mold mounting plate 8. The molten metal M is primarily cooled by coming into contact with the casting surface cooled by a cooling device (not shown) in the mold 9 and being lubricated with the lubricant supplied from the lubricant supply device (not shown). It is solidified into a round bar shape (cast bar W).

鋳造棒Ｗは、搬送装置１０のローラ１０ａ，１０ｂによって鋳造方向へ引っ張られることにより、鋳型９の鋳型面から引き出される。鋳型面から出た鋳造棒Ｗは、搬送装置１０で送られながら、さらに、冷却装置（図示省略）から放水される冷却水によって強制的に二次冷却される。その鋳造棒Ｗは、搬送装置１０によって引っ張られて、所定場所へ搬送され、所望の長さに裁断される。   The casting rod W is pulled out from the mold surface of the mold 9 by being pulled in the casting direction by the rollers 10 a and 10 b of the transport device 10. The casting rod W that has come out of the mold surface is further forcibly secondary-cooled by cooling water discharged from a cooling device (not shown) while being fed by the transport device 10. The cast bar W is pulled by the transport device 10 and transported to a predetermined place and cut to a desired length.

以上のように、溶湯Ｍは、連続鋳造装置１において、保護カバー３２，７２により密閉状態に形成された溶湯経路１１内で、加圧装置２による押圧力で加圧されたことによって、流れが加圧された分だけ速くなっている。このため、溶湯Ｍは、フィルタＦを通過する際に流動抵抗があっても、スムーズに流れて通過し、介在物が取り除かれて、鋳型９に送られて鋳造される。   As described above, the molten metal M flows in the continuous casting apparatus 1 by being pressurized by the pressing force of the pressure device 2 in the molten metal path 11 formed in a sealed state by the protective covers 32 and 72. It is faster by the amount of pressure. For this reason, even if the molten metal M has flow resistance when passing through the filter F, it flows smoothly and passes through, the inclusions are removed, and the molten metal M is sent to the mold 9 for casting.

このようにして連続鋳造装置１によって形成された鋳造棒Ｗは、品質のよい鋳塊をハイスピードで連続鋳造して生産することができる。このため、連続鋳造装置１は、鋳造棒Ｗを生産するスピード及び生産性が向上されて、短時間で高品質な鋳造棒Ｗを大量生産することができると共に、コストの低減を図ることができる。   Thus, the casting rod W formed by the continuous casting apparatus 1 can be produced by continuously casting a high-quality ingot at a high speed. For this reason, the continuous casting apparatus 1 can improve the speed and productivity of producing the casting rod W, can mass-produce high quality casting rods W in a short time, and can reduce the cost. .

［第１変形例］
なお、本発明は、前記実施形態に限定されるものではなく、その技術的思想の範囲内で種々の改造及び変更が可能であり、本発明はこれら改造及び変更された発明にも及ぶことは勿論である。以下、前記実施形態の変形例を説明する。なお、既に説明した構成は同じ符号を付してその説明を省略する。 [First Modification]
The present invention is not limited to the above-described embodiment, and various modifications and changes can be made within the scope of the technical idea. The present invention extends to these modifications and changes. Of course. Hereinafter, modifications of the embodiment will be described. In addition, the already demonstrated structure attaches | subjects the same code | symbol and abbreviate | omits the description.

図３は、本発明の実施形態に係る連続鋳造装置の第１変形例を示す要部概略図である。図４は、本発明の実施形態に係る連続鋳造装置におけるフィルタの変形例を示す要部概略図である。
以下、図３及び図４を参照して第１変形例を説明する。 FIG. 3 is a main part schematic diagram showing a first modification of the continuous casting apparatus according to the embodiment of the present invention. FIG. 4 is a main part schematic diagram showing a modification of the filter in the continuous casting apparatus according to the embodiment of the present invention.
Hereinafter, a first modification will be described with reference to FIGS. 3 and 4.

≪加圧装置の変形例≫
前記実施形態で説明した図１に示す加圧装置２は、保持炉３内の溶湯Ｍを加圧するものであればよく、さらに、図３に示すように、例えば、電磁ポンプ方式のポンプＰであってもよく、また、加圧装置２とポンプＰを併設しても、どちらか一方を設けても構わない。
この場合、ポンプＰは、保持炉３内の溶湯Ｍを移送するポンプ装置であり、例えば、給湯管６１の保持炉側開口部６１ａの外周部に設けられた電磁ポンプからなる。ポンプＰは、不図示の配線によって制御装置２２を介して電源２３に接続されている。
このように、保持炉３内の給湯管６１に、保持炉３内の溶湯Ｍを移送するポンプＰを設ければ、ポンプＰの移送力で溶湯Ｍの流れに勢いを付けてタンディッシュ７に送り込むことができるので、溶湯Ｍは流れが速くなり、容易にフィルタＦを通過できるようになる。 ≪Modification of pressurizing device≫
The pressurizing device 2 shown in FIG. 1 described in the above embodiment may be any device that pressurizes the molten metal M in the holding furnace 3. Further, as shown in FIG. Alternatively, either the pressurizing device 2 and the pump P may be provided, or one of them may be provided.
In this case, the pump P is a pump device that transfers the molten metal M in the holding furnace 3, and includes, for example, an electromagnetic pump provided on the outer periphery of the holding furnace side opening 61 a of the hot water supply pipe 61. The pump P is connected to the power source 23 via the control device 22 by wiring not shown.
As described above, if the hot water supply pipe 61 in the holding furnace 3 is provided with the pump P for transferring the molten metal M in the holding furnace 3, the tundish 7 is energized with the transfer force of the pump P. Since the molten metal M can be fed, the flow of the molten metal M becomes faster and can easily pass through the filter F.

≪給湯管の変形例≫
前記実施形態で説明した給湯管６（図１参照）は、前記ポンプＰを設けたことによって、図３に示すように、ポンプＰを保持するフランジ部６１ｃを有する給湯管６１にする。 ≪Modification of hot water supply pipe≫
With the provision of the pump P, the hot water supply pipe 6 (see FIG. 1) described in the embodiment is changed to a hot water supply pipe 61 having a flange portion 61c for holding the pump P, as shown in FIG.

≪フィルタの変形例≫
また、前記実施形態では、フィルタＦをタンディッシュ７内に一箇所に設けた場合を例に挙げて説明したが、図３に示すようにフィルタＦは、例えば、溶湯経路１１中の適宜な個所に単独で若しくは複数で設けても構わない。
フィルタＦは、例えば、上流側フィルタＦａと、中流側フィルタＦｂと、下流側フィルタＦｃとを備え、溶湯経路１１において互いに離間させて配置されている。 ≪Filter modification≫
Further, in the above embodiment, the case where the filter F is provided in one place in the tundish 7 has been described as an example. However, as shown in FIG. 3, the filter F is, for example, an appropriate place in the molten metal path 11. These may be provided alone or in plurality.
The filter F includes, for example, an upstream filter Fa, a midstream filter Fb, and a downstream filter Fc, and is disposed apart from each other in the molten metal path 11.

この場合、例えば、上流側フィルタＦａは、保持炉３内の溶湯Ｍに浸った状態にある給湯管６１の保持炉側開口部６１ａを閉塞するようにフランジ部６１ｃに配置されている。この上流側フィルタＦａは、給湯管６１内に入り込む溶湯Ｍ中の介在物を除去するのに適している。
中流側フィルタＦｂは、タンディッシュ７内の溶湯Ｍに浸った状態にある給湯管６１のタンディッシュ側開口部６１ｂを閉塞するように配置されている。この中流側フィルタＦｂは、給湯管６１からタンディッシュ７内に入り込む溶湯Ｍ中の介在物を除去するのに適している。 In this case, for example, the upstream filter Fa is disposed on the flange portion 61c so as to close the holding furnace side opening 61a of the hot water supply pipe 61 that is immersed in the molten metal M in the holding furnace 3. The upstream filter Fa is suitable for removing inclusions in the molten metal M that enters the hot water supply pipe 61.
The midstream filter Fb is disposed so as to close the tundish side opening 61b of the hot water supply pipe 61 that is immersed in the molten metal M in the tundish 7. This midstream filter Fb is suitable for removing inclusions in the molten metal M entering the tundish 7 from the hot water supply pipe 61.

下流側フィルタＦｃは、下端部がタンディッシュ７の内底面に固定され、上端部がタンディッシュ７の保護カバー７２の天井面から垂下したフィルタガイド７３の下端部に接続されている。下流側フィルタＦｃは、上端部が溶湯Ｍより上方まで突出した状態に配置されて、タンディッシュ７内の溶湯Ｍを二分するように配置されている。
このようにすれば、フィルタＦの介在物除去能力をさらに向上させて、高品質の鋳造棒Ｗを得ることができる。このように、フィルタＦを複数個所に設けたとしても、加圧装置２またはポンプＰによって溶湯Ｍが加圧されているので、フィルタＦをスムーズに透過する。 The downstream filter Fc has a lower end fixed to the inner bottom surface of the tundish 7 and an upper end connected to the lower end of the filter guide 73 suspended from the ceiling surface of the protective cover 72 of the tundish 7. The downstream filter Fc is disposed so that the upper end portion protrudes upward from the molten metal M, and is disposed so as to bisect the molten metal M in the tundish 7.
If it does in this way, the inclusion removal capability of the filter F can further be improved, and the high quality casting rod W can be obtained. As described above, even if the filter F is provided at a plurality of locations, the molten metal M is pressurized by the pressurizing device 2 or the pump P, so that the filter F is smoothly transmitted.

≪フィルタのその他の変形例≫
前記実施形態で説明したフィルタＦ（図１参照）は、溶湯Ｍ中の介在物を取り除いて濾過できるものであればよく、例えば、図４に示すネット状のフィルタＦ１であってもよく、その形状は特に限定されない。ネット状のフィルタＦ１は、保持炉３中の介在物が保持炉側開口部６２ａから給湯管６２内に入り込むのを規制するためのフィルタ機能を有する部材であり、例えば、全体が網目状に形成された籠状のものからなる。ネット状のフィルタＦ１は、このネット状のフィルタＦ１の上端部を、取付用ブラケット（図示省略）で給湯管６２の外壁または保持炉３の内壁に固定することによって固定される。ネット状のフィルタＦ１は、例えば、ステンレス鋼等によって形成されている。 << Other variations of filters >>
The filter F described in the above embodiment (see FIG. 1) may be any filter as long as it can remove the inclusions in the molten metal M, and may be, for example, the net-like filter F1 shown in FIG. The shape is not particularly limited. The net-like filter F1 is a member having a filter function for restricting inclusions in the holding furnace 3 from entering the hot water supply pipe 62 from the holding furnace side opening 62a. It is made of a bowl-shaped thing. The net-like filter F1 is fixed by fixing the upper end of the net-like filter F1 to the outer wall of the hot water supply pipe 62 or the inner wall of the holding furnace 3 with a mounting bracket (not shown). The net-like filter F1 is made of, for example, stainless steel.

このように、給湯管６２の保持炉側開口部６２ａの周辺にネット状のフィルタＦ１を設けたことによって、保持炉３内の溶湯Ｍは、前記加圧装置２の加圧力により保持炉側開口部６２ａ側方向に流動してネット状のフィルタＦ１を通過し、介在物を除去してから保持炉側開口部６２ａ内に入り込む。
このため、保持炉３から保持炉３の下流側の溶湯経路１１に流れる介在物がネット状のフィルタＦ１によって除去されるので、溶湯Ｍを浄化することができる。 Thus, by providing the net-like filter F1 around the holding furnace side opening 62a of the hot water supply pipe 62, the molten metal M in the holding furnace 3 is opened in the holding furnace side by the pressure of the pressurizing device 2. It flows in the part 62a side direction, passes through the net-like filter F1, removes inclusions, and enters the holding furnace side opening 62a.
For this reason, since the inclusions flowing from the holding furnace 3 to the molten metal path 11 on the downstream side of the holding furnace 3 are removed by the net-like filter F1, the molten metal M can be purified.

≪センサの構成≫
また、図３に示すように、タンディッシュ７内には、溶湯Ｍの状態を検出するセンサＳを設けてもよい。この場合、センサＳは、例えば、タンディッシュ７内の溶湯Ｍの貯湯量を検出したり、溶湯Ｍの温度を検出したりするための検出器であり、制御装置２２に電気的に接続されている。保護カバー７２には、センサＳを設置するためのセンサ設置孔７２ｂを穿設する。
このようにすれば、センサＳによって、流動する溶湯Ｍの状態を検知しながら加圧装置２を制御し、加圧装置２の加圧力を溶湯Ｍの状態に合わせて調整することが可能となる。 ≪Sensor configuration≫
As shown in FIG. 3, a sensor S that detects the state of the molten metal M may be provided in the tundish 7. In this case, the sensor S is, for example, a detector for detecting the amount of the molten metal M stored in the tundish 7 or detecting the temperature of the molten metal M, and is electrically connected to the control device 22. Yes. The protective cover 72 is provided with a sensor installation hole 72b for installing the sensor S.
If it does in this way, it will become possible to control pressurizer 2 while detecting the state of flowing molten metal M by sensor S, and to adjust the pressurizing force of pressurizer 2 according to the state of molten metal M. .

［第２変形例］
図５は、本発明の実施形態に係る連続鋳造装置の第２変形例を示す要部概略図である。
前記第１変形例で説明したポンプＰ（図３参照）は、保持炉３内の溶湯Ｍを給湯管６３内に送り込んで移送するものであればよく、電磁ポンプに限定されるものではない。つまり、ポンプＰは、図５に示すように、電動方式のメカニカルポンプＰ１等のその他の方式のものであっても構わない。例えば、メカニカルポンプＰ１の場合には、給湯管６３に内設されて溶湯Ｍを下流側に送るための羽根車Ｐ１ａと、この羽根車Ｐ１ａに連結された回転軸Ｐ１ｂと、この回転軸Ｐ１ｂを回転駆動させるモータユニットＰ１ｃと、このモータユニットＰ１ｃに不図示の配線によってポンプ用制御装置を介して接続されたポンプ用電源とから構成されている。
給湯管６３には、保持炉側開口部６３ａの近傍にメカニカルポンプＰ１に羽根車Ｐ１ａを設置するポンプ設置部６３ｃが形成されている。 [Second Modification]
FIG. 5 is a main part schematic diagram showing a second modification of the continuous casting apparatus according to the embodiment of the present invention.
The pump P (see FIG. 3) described in the first modification is not limited to an electromagnetic pump as long as the molten metal M in the holding furnace 3 is fed into the hot water supply pipe 63 and transferred. That is, the pump P may be of another type such as an electric type mechanical pump P1 as shown in FIG. For example, in the case of the mechanical pump P1, an impeller P1a installed in the hot water supply pipe 63 for sending the molten metal M to the downstream side, a rotary shaft P1b connected to the impeller P1a, and the rotary shaft P1b The motor unit P1c is driven to rotate, and a pump power source is connected to the motor unit P1c via a pump controller via a wiring (not shown).
The hot water supply pipe 63 is formed with a pump installation portion 63c for installing the impeller P1a on the mechanical pump P1 in the vicinity of the holding furnace side opening 63a.

［その他の変形例］
前記実施形態で説明した給湯管６（図１参照）は、一端側を保持炉３の保護カバー３２にからタンディッシュ７の保護カバー７２に亘って設けた場合を説明したが、これに限定されるものではい。給湯管６は、保持炉側開口部６ａを保持炉３の保持炉本体３１内の側壁に配置して、タンディッシュ側開口部６ｂをタンディッシュ７内の側壁に配置しても構わない。
この場合、給湯管６は、保持炉側開口部６ａを保持炉３内の溶湯Ｍ中に配置する。 [Other variations]
The hot water supply pipe 6 (see FIG. 1) described in the above embodiment has been described in the case where one end side is provided from the protective cover 32 of the holding furnace 3 to the protective cover 72 of the tundish 7, but the present invention is not limited thereto. Yes. In the hot water supply pipe 6, the holding furnace side opening 6 a may be arranged on the side wall in the holding furnace main body 31 of the holding furnace 3, and the tundish side opening 6 b may be arranged on the side wall in the tundish 7.
In this case, the hot water supply pipe 6 has the holding furnace side opening 6 a disposed in the molten metal M in the holding furnace 3.

例えば、前記実施形態では、横型の連続鋳造装置１を例に挙げて説明したが、縦型連続鋳造装置であっても構わない。   For example, in the above embodiment, the horizontal continuous casting apparatus 1 has been described as an example, but a vertical continuous casting apparatus may be used.

次に、図１、図２及び表１を参照しながら実施例を説明する。
実施例では、連続鋳造装置１で連続鋳造した鋳造棒Ｗ中の介在物を超音波探傷検査方法によって検査し、鋳造棒Ｗの鋳造品質が後記の比較例よりも優れていることを確認した。 Next, examples will be described with reference to FIGS. 1 and 2 and Table 1. FIG.
In the examples, the inclusions in the casting rod W continuously cast by the continuous casting apparatus 1 were inspected by an ultrasonic flaw detection inspection method, and it was confirmed that the casting quality of the casting rod W was superior to the comparative examples described later.

≪超音波探傷検査方法について≫
超音波探傷検査を行う場合は、まず、検査する鋳造棒Ｗと同一の材質の試験片に、検査する鋳造棒Ｗと同一厚さの位置に直径１．０ｍｍの穴を底面から穿設する。次に、その試験片の上面から超音波探傷検査装置（図示省略）で超音波を照射して、検出される人工欠陥高さをモニター画面の８０％になるように超音波のゲイン（出力）調整を行う。その状態で、超音波探傷検査装置で鋳造棒Ｗの検査を行い、モニターに検出される超音波エコーで３０％を超えるものを欠陥として検査した。つまり、この超音波探傷検査方法では、欠陥とするエコーのサイズを、直径が０．６ｍｍ（面積で人工欠陥の３／８）以上とし、その基準直径より大きい欠陥エコーがある場合を欠陥として判断した。 ≪About ultrasonic flaw detection method≫
When performing an ultrasonic flaw inspection, first, a hole having a diameter of 1.0 mm is formed from the bottom surface in a test piece made of the same material as the casting rod W to be inspected at the same thickness as the casting rod W to be inspected. Next, an ultrasonic wave is irradiated from the upper surface of the test piece with an ultrasonic flaw detection apparatus (not shown), and the ultrasonic gain (output) is set so that the detected artificial defect height is 80% of the monitor screen. Make adjustments. In that state, the cast bar W was inspected by an ultrasonic flaw detection inspection apparatus, and ultrasonic echoes detected by a monitor exceeding 30% were inspected as defects. That is, in this ultrasonic flaw detection method, the size of an echo as a defect is 0.6 mm (3/8 of an artificial defect in area) or more, and a defect echo larger than the reference diameter is determined as a defect. did.

≪実施例の連続鋳造装置について≫
実施例では、図１に示す加圧装置２及びフィルタＦを備えた連続鋳造装置１で、ＡＺ８０マグネシウム合金を溶解した溶湯Ｍから鋳造棒Ｗを連続鋳造した際に、介在物等による欠陥エコー（鋳造欠陥）が発生するかを確認した。
この場合、加圧装置２によって圧縮された不活性ガスＧ（アルゴンガス）により保持炉３内の温度が６７０℃〜７１０℃の溶湯Ｍの表面を１０［ｋＰａ］に加圧して、保持炉３のサイズを内径１ｍ、高さが１ｍ、保持炉３の溶湯Ｍの貯湯量を３５０ｋｇ、給湯管６の内径を８０ｍｍとして、表１に示すように、開孔度Ａ及び通湯量の相違する金網を積層したフィルタＦを溶湯経路１１に設け、それぞれ直径１００ｍｍの鋳造棒Ｗを連続鋳造した。 ≪About the continuous casting apparatus of the example≫
In the embodiment, when the casting rod W is continuously cast from the molten metal M in which the AZ80 magnesium alloy is melted in the continuous casting apparatus 1 including the pressurizing apparatus 2 and the filter F shown in FIG. It was confirmed whether a casting defect) occurred.
In this case, the surface of the molten metal M having a temperature in the holding furnace 3 of 670 ° C. to 710 ° C. is pressurized to 10 [kPa] with the inert gas G (argon gas) compressed by the pressurizing device 2, and the holding furnace 3 As shown in Table 1, a wire mesh having a different degree of opening A and a flow rate of hot water is shown in Table 1. The filter F which laminated | stacked these was provided in the molten metal path | route 11, and the casting rod W with a diameter of 100 mm was continuously cast, respectively.

このようにして連続鋳造した鋳造棒Ｗを長さ５０ｍｍ毎に切断し、両端の切断面を切削加工した後、超音波探傷検査装置により鋳造棒Ｗの厚さ方向に超音波を投射して、モニターに映し出される鋳造欠陥の欠陥エコーを探索する検査を行った。   After cutting the casting rod W continuously cast in this manner every 50 mm in length and cutting the cut surfaces at both ends, ultrasonic waves are projected in the thickness direction of the casting rod W by an ultrasonic flaw detection inspection device, An inspection was conducted to search for defect echoes of casting defects displayed on the monitor.

≪比較例について≫
次に、加圧装置２を備えた本発明の連続鋳造装置１の効果を確認するために、加圧装置２を備えていない比較例の連続鋳造装置（図示省略）で鋳造棒Ｗを連続鋳造した。
この場合、ＡＺ８０マグネシウム合金を溶解して、鋳型９の手前に粗目のフィルタＦを設置し、メタルへッド（圧力ヘッド差）を１００ｍｍにして溶湯Ｍが加圧された状態で、直径が１００ｍｍの鋳造棒Ｗを連続鋳造した。得られた鋳造棒Ｗを長さ５０ｍｍ毎に切断し、その両端の切断面を切削加工した後に、超音波探傷検査装置により厚さ方向に超音波を投射して、欠陥エコーを検査した。 ≪Comparative example≫
Next, in order to confirm the effect of the continuous casting apparatus 1 of the present invention provided with the pressurizing apparatus 2, the casting rod W is continuously cast by a continuous casting apparatus (not shown) of a comparative example not provided with the pressurizing apparatus 2. did.
In this case, AZ80 magnesium alloy is melted, a coarse filter F is installed in front of the mold 9, a metal head (pressure head difference) is set to 100 mm, and the molten metal M is pressurized, and the diameter is 100 mm. The casting rod W was continuously cast. The obtained cast bar W was cut every 50 mm in length, and after cutting the cut surfaces at both ends, ultrasonic waves were projected in the thickness direction by an ultrasonic flaw detector and the defect echoes were inspected.

Figure 0005491902
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表１は、本発明の実施形態に係る連続鋳造装置を用いて鋳造棒Ｗを実際に鋳造した際のデータと、比較例の連続鋳造装置で連続鋳造した鋳造棒Ｗのデータとを示す表である。つまり、表１は、フィルタＦを単位時間当たりに透過する通湯量に及ぼすフィルタＦの開孔度Ａの影響、及び、透過後の溶湯Ｍにより鋳造された鋳造棒Ｗの鋳造品質の関係を示す表である。   Table 1 is a table showing data when the casting bar W is actually cast using the continuous casting apparatus according to the embodiment of the present invention, and data of the casting bar W continuously cast by the continuous casting apparatus of the comparative example. is there. That is, Table 1 shows the relationship between the influence of the degree of hole opening A of the filter F on the amount of hot water passing through the filter F per unit time and the casting quality of the casting rod W cast by the molten metal M after permeation. It is a table.

表１において、開孔度Ａは、フィルタＦにおける通湯経路（網目）の断面積を示す指標であり、その数値が小さくなるほど、通湯経路が小さいことを示す。開孔度Ａとは、フィルタＦの「溶湯通過経路の縦方向の長さｍｍ×横方向の長さｍｍ」である。通湯量［ｇ／ｓ・ｃｍ２］とは、単位時間、単位フィルタ面積当たりに溶湯ＭがフィルタＦを透過する重量を示す。 In Table 1, the degree of opening A is an index indicating the cross-sectional area of the hot water passage (mesh) in the filter F, and the smaller the numerical value, the smaller the hot water passage. The opening degree A is “the length mm in the vertical direction of the molten metal passage path × the length in the horizontal direction mm” of the filter F. The amount of hot water flow [g / s · cm 2 ] indicates the weight of the molten metal M passing through the filter F per unit time and unit filter area.

表１では、超音波探傷検査（ＵＴ）装置によって得られたＵＴ検査結果を、所定の大きさの欠陥エコー（人工欠陥が０．６ｍｍ相当）を基準として、その基準を超える大きさの欠陥エコーが得られた鋳造棒Ｗの鋳造品質の評価を不合格（ＵＴ検査結果：×）、その基準値未満の大きさの欠陥エコーが得られた鋳造棒Ｗの鋳造品質を合格（ＵＴ検査結果：○）とし評価して判断した。   In Table 1, a UT inspection result obtained by an ultrasonic flaw detection inspection (UT) apparatus is based on a defect echo having a predetermined size (artificial defect is equivalent to 0.6 mm) as a reference and a defect echo having a size exceeding the reference. The casting quality evaluation of the casting rod W obtained was rejected (UT inspection result: x), and the casting quality of the casting rod W with a defect echo smaller than the reference value was passed (UT inspection result: ○) and evaluated.

まず、表１に示すように、比較例の連続鋳造装置（図示省略）によって、開孔度Ａが１７０×１０−２［ｍｍ２］のフィルタＦを使用し、加圧装置２による加圧なしの状態で鋳造棒Ｗを連続鋳造した。この場合は、通湯量が２６［ｇ／ｓ・ｃｍ２］であり、鋳造棒Ｗの欠陥エコーが基準値以上で大きく、鋳造品質が悪かった（ＵＴ検査結果：×）。 First, as shown in Table 1, with a continuous casting apparatus (not shown) of a comparative example, a filter F having an opening degree A of 170 × 10 −2 [mm 2 ] was used, and no pressure was applied by the pressurizing apparatus 2. In this state, the casting rod W was continuously cast. In this case, the amount of passing hot water was 26 [g / s · cm 2 ], the defect echo of the cast bar W was larger than the reference value, and the casting quality was poor (UT inspection result: x).

次に、比較例の連続鋳造装置（図示省略）によって、開孔度Ａが７６×１０−２［ｍｍ２］のフィルタＦを使用し、加圧装置２による加圧なしの状態で鋳造棒Ｗを連続鋳造した。この場合は、通湯量が２２［ｇ／ｓ・ｃｍ２］であり、鋳造棒Ｗの欠陥エコーが基準値以上で大きく、鋳造品質が悪かった（ＵＴ検査結果：×）。 Next, with a continuous casting apparatus (not shown) of a comparative example, a casting rod W is used in a state in which the degree of opening A is 76 × 10 −2 [mm 2 ] and the pressure apparatus 2 is not pressurized. Was continuously cast. In this case, the amount of hot water passed was 22 [g / s · cm 2 ], the defect echo of the cast bar W was larger than the reference value, and the casting quality was poor (UT inspection result: x).

続いて、比較例の連続鋳造装置（図示省略）によって、開孔度Ａが３３×１０−２［ｍｍ２］のフィルタＦを使用し、加圧装置２による加圧なしの状態で鋳造棒Ｗを連続鋳造した。この場合は、鋳造棒Ｗの欠陥エコーが基準値未満で小さく、鋳造品質が良かった（ＵＴ検査結果：○）。しかしながら、この場合は、通湯量が９［ｇ／ｓ・ｃｍ２］で少量であり、後記する本発明の連続鋳造装置１のフィルタＦにおける通湯量の２９［ｇ／ｓ・ｃｍ２］と比較して約１／３と少ない。このため、鋳型９に送られる溶湯量が減少し、これに伴って鋳造速度が遅くなり、鋳造効率が悪くなるという問題点がある。
さらに、そのフィルタＦと開孔度Ａが同一のフィルタＦを使用し、本発明の連続鋳造装置１によって、加圧装置２による加圧ありの状態で鋳造棒Ｗを連続鋳造した。この場合は、通湯量が２９［ｇ／ｓ・ｃｍ２］であり、鋳造棒Ｗの欠陥エコーが基準値未満で小さく、鋳造品質が良かった（ＵＴ検査結果：○）。 Subsequently, with a continuous casting apparatus (not shown) of a comparative example, a casting rod W is used in a state in which the degree of opening A is 33 × 10 −2 [mm 2 ] and the pressure apparatus 2 is not pressurized. Was continuously cast. In this case, the defect echo of the casting rod W was small below the reference value, and the casting quality was good (UT inspection result: ◯). However, in this case, the amount of hot water is 9 [g / s · cm 2 ], which is a small amount, and compared with 29 [g / s · cm 2 ] of the hot water in the filter F of the continuous casting apparatus 1 of the present invention described later. And about 1/3. For this reason, the amount of the molten metal sent to the mold 9 is reduced, and there is a problem that the casting speed is slowed and casting efficiency is deteriorated.
Further, the filter F having the same opening degree A as the filter F was used, and the casting rod W was continuously cast by the continuous casting apparatus 1 of the present invention with the pressure applied by the pressurizing apparatus 2. In this case, the amount of hot water passed was 29 [g / s · cm 2 ], the defect echo of the casting bar W was small below the reference value, and the casting quality was good (UT inspection result: ◯).

次に、比較例の連続鋳造装置（図示省略）によって、開孔度Ａが１７×１０−２［ｍｍ２］のフィルタＦを使用し、加圧装置２による加圧なしの状態で鋳造棒Ｗを連続鋳造した。この場合は、鋳造棒Ｗの欠陥エコーが基準値未満で小さく、鋳造品質が良かった（ＵＴ検査結果：○）。しかし、通湯量が３［ｇ／ｓ・ｃｍ２］であり、極端に減少した。
さらに、本発明の連続鋳造装置１によって、そのフィルタＦと開孔度Ａが同一のフィルタＦを使用し、加圧装置２による加圧ありの状態で鋳造棒Ｗを連続鋳造した。この場合は、通湯量が１５［ｇ／ｓ・ｃｍ２］であり、鋳造棒Ｗの欠陥エコーが基準値未満で小さく、鋳造品質が良かった（ＵＴ検査結果：○）。 Next, with a continuous casting apparatus (not shown) of a comparative example, a filter rod having an opening degree A of 17 × 10 −2 [mm 2 ] is used. Was continuously cast. In this case, the defect echo of the casting rod W was small below the reference value, and the casting quality was good (UT inspection result: ◯). However, the amount of hot water passed was 3 [g / s · cm 2 ], which was extremely reduced.
Further, the continuous casting apparatus 1 of the present invention used the filter F having the same opening degree A as that of the filter F, and continuously cast the casting rod W in a state where the pressurizing apparatus 2 was pressurized. In this case, the amount of hot water passed was 15 [g / s · cm 2 ], the defect echo of the cast bar W was small below the reference value, and the casting quality was good (UT inspection result: ◯).

また、比較例の連続鋳造装置（図示省略）によって、開孔度Ａが６×１０−２［ｍｍ２］のフィルタＦを使用し、加圧装置２による加圧なしの状態で鋳造棒Ｗを連続鋳造した。この場合は、鋳造棒Ｗの欠陥エコーが基準値未満で小さく、鋳造品質が良かった（ＵＴ検査結果：○）。しかし、通湯量が２［ｇ／ｓ・ｃｍ２］であり、通湯量が非常に少ない。
さらに、本発明の連続鋳造装置１によって、そのフィルタＦと開孔度Ａが同一のフィルタＦを使用し、加圧装置２による加圧ありの状態で鋳造棒Ｗを連続鋳造した。この場合は、通湯量が１２［ｇ／ｓ・ｃｍ２］であり、鋳造棒Ｗの欠陥エコーが基準値未満で小さく、鋳造品質が良かった（ＵＴ検査結果：○）。 In addition, the continuous casting apparatus (not shown) of the comparative example uses the filter F having an opening degree A of 6 × 10 −2 [mm 2 ], and the casting rod W is not pressed by the pressing apparatus 2. Continuous casting. In this case, the defect echo of the casting rod W was small below the reference value, and the casting quality was good (UT inspection result: ◯). However, the amount of hot water is 2 [g / s · cm 2 ], and the amount of hot water is very small.
Further, the continuous casting apparatus 1 of the present invention used the filter F having the same opening degree A as that of the filter F, and continuously cast the casting rod W in a state where the pressurizing apparatus 2 was pressurized. In this case, the amount of passing hot water was 12 [g / s · cm 2 ], the defect echo of the cast bar W was small below the reference value, and the casting quality was good (UT inspection result: ◯).

続いて、比較例の連続鋳造装置（図示省略）によって、開孔度Ａが３×１０−２［ｍｍ２］のフィルタＦを使用し、加圧装置２による加圧なしの状態で鋳造棒Ｗを連続鋳造した。この場合は、鋳造棒Ｗの欠陥エコーが基準値未満で小さく、鋳造品質が良かった（ＵＴ検査結果：○）。しかし、通湯量が０．１［ｇ／ｓ・ｃｍ２］であり、通湯量が激減した。
さらに、本発明の連続鋳造装置１によって、そのフィルタＦと開孔度Ａが同一のフィルタＦを使用し、加圧装置２による加圧ありの状態で鋳造棒Ｗを連続鋳造した。この場合は、通湯量が１１［ｇ／ｓ・ｃｍ２］であり、鋳造棒Ｗの欠陥エコーが基準値未満で小さく、鋳造品質が良かった（ＵＴ検査結果：○）。 Subsequently, with a continuous casting apparatus (not shown) of a comparative example, a filter rod having an opening degree A of 3 × 10 −2 [mm 2 ] is used, and the casting rod W is not pressed by the pressing apparatus 2. Was continuously cast. In this case, the defect echo of the casting rod W was small below the reference value, and the casting quality was good (UT inspection result: ◯). However, the amount of hot water passed was 0.1 [g / s · cm 2 ], and the amount of hot water passed was drastically reduced.
Further, the continuous casting apparatus 1 of the present invention used the filter F having the same opening degree A as that of the filter F, and continuously cast the casting rod W in a state where the pressurizing apparatus 2 was pressurized. In this case, the amount of hot water passed was 11 [g / s · cm 2 ], the defect echo of the cast bar W was small below the reference value, and the casting quality was good (UT inspection result: ◯).

なお、連続鋳造装置１で連続鋳造された鋳造棒Ｗの検査では、直径が０．６ｍｍを超える大きさの欠陥エコーが、いずれの供試体においても検出されなかった。
比較例の連続鋳造装置（図示省略）から得られた鋳造棒Ｗでは、直径が０．６ｍｍを超える大きさの欠陥エコーが、１本あたり１〜２個検出された。 In the inspection of the cast bar W continuously cast by the continuous casting apparatus 1, no defect echo having a diameter exceeding 0.6 mm was detected in any of the specimens.
In the casting rod W obtained from the continuous casting apparatus (not shown) of the comparative example, 1 to 2 defect echoes having a diameter exceeding 0.6 mm were detected.

図２は、表１の結果をグラフ化したものである。
このように、比較例の連続鋳造装置（図示省略）では、フィルタＦの開孔度Ａの大きさを逐次変化させて、ＡＺ８０マグネシウム合金製の溶湯Ｍをメタルへッド１００ｍｍで透過させた結果、開孔度Ａが微小になるのにしたがって、透過する溶湯Ｍの通湯量が低下するので、単位時間当たりの必要通湯量が低下して連続鋳造するのが困難になる。
また、比較例の連続鋳造装置（図示省略）では、フィルタＦの開孔度Ａが大きく、通湯経路が大きい場合、溶湯Ｍ中の介在物がそのままフィルタＦを透過するので、大きな介在物が混入しているため、高品質な鋳造品を得ることはできない（図２の無加圧の場合のａ，ｂ参照）。 FIG. 2 is a graph of the results in Table 1.
As described above, in the continuous casting apparatus (not shown) of the comparative example, the size of the opening degree A of the filter F was sequentially changed, and the molten metal M made of AZ80 magnesium alloy was transmitted through the metal head 100 mm. As the degree of opening A becomes smaller, the amount of the molten metal M that passes therethrough decreases, so that the required amount of molten metal per unit time decreases and it becomes difficult to perform continuous casting.
Further, in the continuous casting apparatus (not shown) of the comparative example, when the hole opening degree A of the filter F is large and the hot water passage is large, inclusions in the molten metal M pass through the filter F as they are, so that large inclusions are present. Since it is mixed, a high-quality cast product cannot be obtained (see a and b in the case of no pressure in FIG. 2).

鋳造棒Ｗの鋳造品質を向上させるためには、フィルタＦの開孔度Ａを小さくして溶湯Ｍ中の介在物を除去する必要がある。また、連続鋳造のためには、図２に示すように、フィルタＦを透過する必要通湯量が１０［ｇ／ｓ・ｃｍ２］以上であることが必要である。このため、比較例のように、加圧装置２を備えていない連続鋳造装置（図示省略）では、その目的を達成することができない（図２の無加圧の場合のｄ，ｅ，ｆ参照）。 In order to improve the casting quality of the casting rod W, it is necessary to reduce the opening degree A of the filter F and remove the inclusions in the molten metal M. Further, for continuous casting, as shown in FIG. 2, the necessary amount of hot water passing through the filter F needs to be 10 [g / s · cm 2 ] or more. For this reason, the continuous casting apparatus (not shown) that does not include the pressurizing device 2 as in the comparative example cannot achieve its purpose (see d, e, and f in the case of no pressurization in FIG. 2). ).

そこで、本発明は、その解決策として、連続鋳造装置１の溶湯経路１１の保持炉３に加圧装置２を設置して、溶湯Ｍを１ｋＰａ以上で加圧することにより、開孔度Ａが小さいフィルタＦであっても、必要通湯量１０［ｇ／ｓ・ｃｍ２］を確保することができた（図２の加圧の場合のｇ，ｈ，ｉ，ｊ参照）。 Therefore, as a solution to this problem, the present invention provides a pressurization device 2 in the holding furnace 3 of the molten metal path 11 of the continuous casting apparatus 1 and pressurizes the molten metal M at 1 kPa or more, thereby reducing the opening degree A. Even with the filter F, it was possible to secure a necessary hot water flow rate of 10 [g / s · cm 2 ] (see g, h, i, j in the case of pressurization in FIG. 2).

その結果、加圧装置２及びフィルタＦを備えた本発明の連続鋳造装置１は、比較例の連続鋳造装置（図示省略）で連続鋳造した鋳造棒Ｗよりも、通湯量が多く鋳造品質が高品質な鋳造棒Ｗを製造することができるという結果が得られた。
前記実施例では、溶湯Ｍの表面を１０［ｋＰａ］に加圧した場合を説明したが、加圧装置２によってさらに高圧に加圧した場合には、フィルタＦの通湯量が増加した。このように、溶湯Ｍの表面の圧を１０［ｋＰａ］よりも高めた場合にも、鋳造棒Ｗの鋳造品質には問題はなかった。 As a result, the continuous casting apparatus 1 of the present invention including the pressurizing apparatus 2 and the filter F has a larger amount of molten metal and higher casting quality than the casting rod W continuously cast by the continuous casting apparatus (not shown) of the comparative example. The result that the quality casting rod W was producible was obtained.
In the above embodiment, the case where the surface of the molten metal M is pressurized to 10 [kPa] has been described. However, when the pressure is increased by the pressurizing device 2, the amount of hot water passing through the filter F is increased. Thus, even when the pressure on the surface of the molten metal M was higher than 10 [kPa], there was no problem in the casting quality of the casting rod W.

１，１Ａ，１Ｂ，１Ｃ 連続鋳造装置
２ 加圧装置（加圧手段）
３ 保持炉
６，６１，６２，６３ 給湯管
７，７１ タンディッシュ
１１ 溶湯経路
３１ａ，７１ａ 開口部
３２，７２ 保護カバー
Ａ 開孔度
Ｆ，Ｆ１ フィルタ
Ｆａ 上流側フィルタ（フィルタ）
Ｆｂ 中流側フィルタ（フィルタ）
Ｆｃ 下流側フィルタ（フィルタ）
Ｐ（Ｐ１） ポンプ（加圧手段）
Ｍ 溶湯
Ｗ 鋳造棒（鋳塊） 1, 1A, 1B, 1C Continuous casting equipment 2 Pressurizing equipment (pressurizing means)
3 Holding furnace 6, 61, 62, 63 Hot water supply pipe 7, 71 Tundish 11 Melt path 31a, 71a Opening 32, 72 Protective cover A Opening degree F, F1 Filter Fa Upstream filter (filter)
Fb Midstream filter (filter)
Fc downstream filter (filter)
P (P1) pump (pressurizing means)
M Molten metal W Casting bar (ingot)

Claims (6)

溶湯が貯溜される保持炉と、前記保持炉に貯溜された前記溶湯が供給されるタンディッシュと、一端部側が前記保持炉に取り付けられ、他端部側が前記タンディッシュに取り付けられて、前記保持炉内の前記溶湯を前記タンディッシュに供給する給湯管と、を備え、前記溶湯から鋳塊を鋳造する連続鋳造装置であって、
前記保持炉と前記タンディッシュと前記給湯管とは、前記溶湯が流れる溶湯経路を形成し、
前記溶湯経路は、その溶湯経路中に前記溶湯を濾過するフィルタを有し、
前記保持炉には、当該保持炉内の前記溶湯を加圧する加圧手段が設けられ、
前記フィルタは、前記給湯管に設けられた上流側のフィルタと、前記タンディッシュ内を二分するように配置された下流側のフィルタと、を含む複数から成り、
前記上流側のフィルタ及び前記下流側のフィルタの少なくとも一方は、二層以上に積層されていることを特徴とする連続鋳造装置。 A holding furnace in which the molten metal is stored, a tundish to which the molten metal stored in the holding furnace is supplied, one end side is attached to the holding furnace, and the other end side is attached to the tundish to hold the holding A hot water supply pipe for supplying the molten metal in a furnace to the tundish, and a continuous casting apparatus for casting an ingot from the molten metal,
The holding furnace, the tundish, and the hot water supply pipe form a molten metal path through which the molten metal flows,
The molten metal path has a filter for filtering the molten metal in the molten metal path,
The holding furnace is provided with a pressurizing means for pressurizing the molten metal in the holding furnace ,
The filter includes a plurality of filters including an upstream filter provided in the hot water supply pipe, and a downstream filter arranged to bisect the inside of the tundish,
The continuous casting apparatus, wherein at least one of the upstream filter and the downstream filter is laminated in two or more layers . 前記フィルタは、当該フィルタの網目の開孔度が２〜７０×１０−２［ｍｍ２］の金網からなることを特徴とする請求項１に記載の連続鋳造装置。 2. The continuous casting apparatus according to claim 1, wherein the filter is made of a wire mesh having a mesh opening degree of 2 to 70 × 10 −2 [mm 2 ]. 前記加圧手段の加圧は、１〜１００［ｋＰａ］であることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の連続鋳造装置。   3. The continuous casting apparatus according to claim 1, wherein the pressure of the pressurizing unit is 1 to 100 [kPa]. 前記加圧手段は、気体加圧方式、メカニカルポンプ方式、電磁ポンプ方式のうちの１種類以上の装置からなることを特徴とする請求項１ないし請求項３のいずれか１項に記載の連続鋳造装置。 The continuous casting according to any one of claims 1 to 3 , wherein the pressurizing means includes one or more devices selected from a gas pressurization method, a mechanical pump method, and an electromagnetic pump method. apparatus. 請求項１ないし請求項４のいずれか１項に記載の連続鋳造装置を用いて製造される鋳造棒であって、
マグネシウムまたはマグネシウム合金からなる前記溶湯から製造されたことを特徴とする鋳造棒。 A casting rod manufactured using the continuous casting apparatus according to any one of claims 1 to 4 ,
A casting rod manufactured from the molten metal made of magnesium or a magnesium alloy. 保持炉から給湯管を介してタンディッシュまでの溶湯経路中に、前記給湯管に設けられた上流側のフィルタと、前記タンディッシュ内を二分するように配置された下流側のフィルタと、を含む複数のフィルタを設けると共に、前記上流側のフィルタ及び前記下流側のフィルタの少なくとも一方を二層以上に積層して前記溶湯経路に溶湯を送り、その溶湯から鋳塊を鋳造する鋳造棒の製造方法において、
前記保持炉に設けた加圧手段により前記溶湯を加圧する工程と、
加圧した前記溶湯を前記上流側のフィルタと前記下流側のフィルタとを介して濾過して送る工程と、
を行うことを特徴とする鋳造棒の製造方法。 In the molten metal path from the holding furnace to the tundish via the hot water supply pipe, an upstream filter provided in the hot water supply pipe and a downstream filter arranged to bisect the inside of the tundish are included. A method for producing a casting rod , wherein a plurality of filters are provided, at least one of the upstream filter and the downstream filter is laminated in two or more layers , the molten metal is sent to the molten metal path, and an ingot is cast from the molten metal In
Pressurizing the molten metal with a pressurizing means provided in the holding furnace;
Filtering and sending the pressurized molten metal through the upstream filter and the downstream filter ;
A method for producing a cast bar, characterized in that
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Families Citing this family (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5859874B2 (en) * 2012-02-22 2016-02-16 株式会社神戸製鋼所 Continuous casting apparatus and continuous casting method
JP5798945B2 (en) * 2012-02-22 2015-10-21 株式会社神戸製鋼所 Continuous casting mold and continuous casting equipment
CN103286286B (en) * 2012-02-22 2016-08-03 株式会社神户制钢所 The continuous casting apparatus that the mo(u)lding of magnesium or magnesium alloy composition is cast continuously and continuous casing
JP5830410B2 (en) * 2012-02-22 2015-12-09 株式会社神戸製鋼所 Molten metal supply pipe and continuous casting equipment
JPWO2014010757A1 (en) * 2012-07-13 2016-06-23 国立大学法人 熊本大学 Method for removing inclusions in molten metal and filter for filtration
KR101373758B1 (en) * 2013-05-09 2014-03-13 해동이엠티(주) Appparatus for supplying melted magnesium
CN103286291B (en) * 2013-05-27 2015-04-29 平湖东创新材料科技有限公司 Plate forming device
CN104550805B (en) * 2015-02-08 2016-10-19 东北大学 A kind of deformation magnesium alloy ingot blank preparation facilities and method
CN107891142A (en) * 2017-11-02 2018-04-10 路望培 A kind of smelting strainer tub with screen pack
CN108213368A (en) * 2018-01-25 2018-06-29 广东海亮铜业有限公司 A kind of copper pipe Casting Equipment and copper pipe casting method
NO20181185A1 (en) * 2018-09-11 2020-03-12 Norsk Hydro As Casting Equipment
CN109261914B (en) * 2018-11-05 2020-11-06 东北大学 Device and method for hot-top continuous casting of aluminum-lithium alloy

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH036336A (en) * 1989-05-31 1991-01-11 Showa Alum Corp Casting method
CN1112039A (en) * 1994-05-14 1995-11-22 潘代发 Metal casting and drawing method and apparatus
JP2939146B2 (en) * 1994-12-13 1999-08-25 日鉱金属株式会社 Automatic pouring control method for pressurized pouring furnace
KR960031024A (en) * 1995-02-13 1996-09-17 노보트니, 가이어 Tundish
NL1001976C2 (en) * 1995-12-22 1997-06-24 Hoogovens Groep Bv Method and device for continuous casting of steel.
JP4678978B2 (en) * 2001-04-09 2011-04-27 株式会社アーレスティ Hot water supply system for molten metal
JP4201653B2 (en) * 2003-06-13 2008-12-24 株式会社神戸製鋼所 Method for producing aluminum alloy
CN1325197C (en) * 2003-08-07 2007-07-11 李华伦 Double roll super high speed continuous casting machine for thin magnesium strip
JP4257646B2 (en) * 2003-09-17 2009-04-22 三菱アルミニウム株式会社 Method and apparatus for manufacturing magnesium strip
JP4504914B2 (en) * 2005-12-19 2010-07-14 株式会社神戸製鋼所 Aluminum ingot manufacturing method, aluminum ingot, and protective gas for manufacturing aluminum ingot
JP2009072808A (en) * 2007-09-20 2009-04-09 Hitachi Ltd Method for filtering molten metal and method for pouring molten metal using the same, and molten metal pouring apparatus using these methods
JP2009208140A (en) * 2008-03-06 2009-09-17 Fujifilm Corp Manufacturing method of aluminum alloy sheet for planographic printing plate, aluminum alloy sheet for planographic printing plate and support for planographic printing plate manufactured by the method
JP2010000514A (en) * 2008-06-19 2010-01-07 Honda Motor Co Ltd Method for producing magnesium alloy member

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