JP5480753B2 - Motorized valve - Google Patents

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Description

本発明は、空気調和機等において冷媒の流量を制御するニードル弁型の電動弁に関し、特に、ニードル弁に対する弁座の弁ポート形状を改良した電動弁に関する。   The present invention relates to a needle valve type electric valve that controls the flow rate of refrigerant in an air conditioner or the like, and more particularly, to an electric valve having an improved valve port shape of a valve seat with respect to the needle valve.

従来、冷凍サイクルにおいて、冷媒の流量を制御する電動弁から発生する、流体通過にともなう騒音がしばしば問題となることがある。このような騒音対策を施すようにした電動弁として、例えば特開２００８−２３２２９０号公報（特許文献１）に開示されたものがある。   Conventionally, in a refrigeration cycle, noise accompanying the passage of fluid, which is generated from a motor-operated valve that controls the flow rate of refrigerant, often becomes a problem. For example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 2008-232290 (Patent Document 1) discloses an electric valve that takes such noise countermeasures.

また、従来の電動弁として例えば図１０に示すものがある。この電動弁は、弁室３Ａを形成する弁ハウジング３を有し、弁ハウジング３の側部に一次継手管３１が取り付けられるとともに、弁室３Ａの軸線Ｌ方向の片側端部に二次継手管３２が取り付けられている。また、弁ハウジング３内には弁座部材９が配設されており、この弁座部材９には、弁室３Ａと二次継手管３２とを連通する断面形状が円形の弁ポート９１が形成されている。   Moreover, there exists a thing shown in FIG. 10 as a conventional motor operated valve, for example. This motor-operated valve has a valve housing 3 that forms a valve chamber 3A. A primary joint pipe 31 is attached to a side portion of the valve housing 3, and a secondary joint pipe is attached to one end portion in the axis L direction of the valve chamber 3A. 32 is attached. A valve seat member 9 is disposed in the valve housing 3, and a valve port 91 having a circular cross-sectional shape that communicates the valve chamber 3 </ b> A and the secondary joint pipe 32 is formed in the valve seat member 9. Has been.

支持部材３３のガイド孔３３ａ内には弁ホルダ３４が摺動可能に嵌合されている。この弁ホルダ３４の下端部には端部にニードル弁４１を有する弁体４が固着されるとともに、弁ホルダ３４はステッピングモータ５のロータ軸５３の下端部に係合されている。また、ロータ軸５３には雄ねじ部５３ａが形成され、この雄ねじ部５３ａは支持部材３３に形成された雌ねじ部３３ｂに螺合している。そして、ステッピングモータ５の駆動により、マグネットロータ５２が回転し、ロータ軸５３及び弁体４が軸線Ｌ方向に移動し、ニードル弁４１の部分で弁ポート９の開口面積を増減し、一次継手管３１から二次継手管３２へ流れる流体の流量を制御する。 A valve holder 34 is slidably fitted in the guide hole 33 a of the support member 33. Together with the valve body 4 with Needle valve 41 is fixed to an end portion on the lower end portion of the valve holder 34, the valve holder 34 is engaged with the lower end of the rotor shaft 53 of the stepping motor 5. The rotor shaft 53 is formed with a male screw portion 53 a, and the male screw portion 53 a is screwed into a female screw portion 33 b formed on the support member 33. Then, by driving the stepping motor 5, the magnet rotor 52 rotates, the rotor shaft 53 and the valve body 4 move in the direction of the axis L, the opening area of the valve port 9 is increased or decreased at the needle valve 41, and the primary joint pipe The flow rate of the fluid flowing from 31 to the secondary joint pipe 32 is controlled.

特開２００８−２３２２９０号公報JP 2008-232290 A

前記図１０に示す従来の電動弁では、弁座部材９に形成された弁ポート９１は、図１１に示すように弁ポート９１の入口開口部から二次継手管３２側の出口開口部まで一定の径となる一つの円筒状の形状をしている。このため、二次継手管３２に対してニードル弁４１と弁ポート９１との隙間から流れる冷媒は以下のような状態になる。ニードル弁４１と弁ポート９１との隙間から流れ出す冷媒は、弁ポート９１の入口開口部から二次継手管３２への出口開口部に到るまでに、この弁ポート９１の中で加速されてしまう。すなわち冷媒が加速される長さが長く、冷媒の圧力が減少する幅が大きくなる。また、弁ポート９１内で発生する大きな渦流れの影響で、殆ど減速しないままに二次継手管３２内に高速で流れだし、発生したキャビテーションが二次継手管３２内で遠くまで運ばれてから消滅するので、衝撃が二次継手管３２に伝わり易く、電動弁自体で大きな騒音が発生する。また、特許文献１の電動弁においても弁ポートの形状が上記図１１と同様であり、同じように騒音が発生する。   In the conventional electric valve shown in FIG. 10, the valve port 91 formed in the valve seat member 9 is constant from the inlet opening of the valve port 91 to the outlet opening on the secondary joint pipe 32 side as shown in FIG. It has one cylindrical shape with a diameter of. For this reason, the refrigerant flowing from the gap between the needle valve 41 and the valve port 91 with respect to the secondary joint pipe 32 is in the following state. The refrigerant flowing out from the gap between the needle valve 41 and the valve port 91 is accelerated in the valve port 91 from the inlet opening of the valve port 91 to the outlet opening to the secondary joint pipe 32. . In other words, the length of acceleration of the refrigerant is long, and the range in which the pressure of the refrigerant decreases is increased. In addition, under the influence of the large vortex flow generated in the valve port 91, the flow starts at a high speed in the secondary joint pipe 32 with almost no deceleration, and the generated cavitation is carried far in the secondary joint pipe 32. Since it disappears, the impact is easily transmitted to the secondary joint pipe 32, and a large noise is generated in the motor-operated valve itself. Also, in the motor-operated valve of Patent Document 1, the shape of the valve port is the same as that in FIG. 11, and noise is generated in the same manner.

本発明は、上述の如き問題点を解消するためになされたものであり、弁座部材の弁ポートを改良して騒音を低減した電動弁を提供することを課題とする。   The present invention has been made to solve the above-described problems, and an object of the present invention is to provide a motor-operated valve in which noise is reduced by improving a valve port of a valve seat member.

請求項１の電動弁は、一次継手管に連通された弁室を形成する弁ハウジングと、前記弁室と二次継手管とを連通する断面形状が円形の弁ポートが形成された弁座部材と、前記弁ポートと同軸に配設されたニードル弁とを備え、前記ニードル弁を軸線方向に移動させて前記弁ポートを開閉することにより、前記一次継手管から前記弁室に冷媒を流入して前記弁ポートを介して前記二次継手管に流出する冷媒の流量を制御するようにした電動弁において、前記弁座部材の前記弁ポートを、前記弁室側に位置する内径Ｄ１の第１弁ポートと、前記二次継手管側に位置する内径Ｄ２の第２弁ポートとにより構成し、第１弁ポートの内径Ｄ１と第２弁ポートの内径Ｄ２と前記二次継手管の内径Ｄ３との関係がＤ１＜Ｄ２＜Ｄ３となるように前記弁座部材を構成し、前記弁座部材に、前記第１弁ポートの出口の縁と前記第２弁ポートの入口の縁とをつなぐテーパ部を形成し、前記テーパ部の角度α３は、
９０°≦α３≦１５０°…（１）
の範囲に設定され、
前記第２弁ポートの内径Ｄ２と前記第１弁ポートの内径Ｄ１は、
１．０mm≦√［（Ｄ２） 2 −（Ｄ１） 2 ］≦３．８mm…（５）
となるように設定されている
ことを特徴とする。なお、これらの内径Ｄ１、Ｄ２、Ｄ３は、第１弁ポート、第２弁ポート及び二次継手管を繋いだ内側の通路内面に実質的に段差ができるような値である。 The motor-driven valve according to claim 1 is a valve seat member in which a valve housing forming a valve chamber communicating with a primary joint pipe, and a valve port having a circular cross-sectional shape communicating the valve chamber and the secondary joint pipe are formed. And a needle valve arranged coaxially with the valve port, and by opening and closing the valve port by moving the needle valve in the axial direction, refrigerant flows into the valve chamber from the primary joint pipe. In the motor-operated valve in which the flow rate of the refrigerant flowing out to the secondary joint pipe through the valve port is controlled, the valve port of the valve seat member has a first inner diameter D1 positioned on the valve chamber side. A valve port and a second valve port having an inner diameter D2 located on the secondary joint pipe side; an inner diameter D1 of the first valve port; an inner diameter D2 of the second valve port; and an inner diameter D3 of the secondary joint pipe The valve seat member so that the relationship of D1 <D2 <D3 Configured, the valve seat member, said forming a tapered portion connecting the inlet edge of the the edge of the outlet of the first valve port second valve port, the angle α3 of the tapered portion,
90 ° ≦ α3 ≦ 150 ° (1)
Is set to the range of
The inner diameter D2 of the second valve port and the inner diameter D1 of the first valve port are:
1.0 mm ≦ √ [(D2) 2 − (D1) 2 ] ≦ 3.8 mm (5)
It is set so that it may become . These inner diameters D1, D2, and D3 are values such that a step can be substantially formed on the inner surface of the inner passage connecting the first valve port, the second valve port, and the secondary joint pipe.

請求項２の電動弁は、請求項１に記載の電動弁であって、前記ニードル弁が前記第１弁ポートを閉としたときに、前記ニードル弁の先端が前記第２弁ポートの中間位置に位置するように、前記弁座部材を構成したことを特徴とする。 The motor-driven valve according to claim 2 is the motor-operated valve according to claim 1 , wherein when the needle valve closes the first valve port, the tip of the needle valve is in an intermediate position of the second valve port. The valve seat member is configured so as to be positioned in the position.

請求項１の電動弁によれば、第１弁ポートとニードル弁との隙間から流れる冷媒が、第１弁ポートより内径の大きな第２弁ポート内に流出し、二次継手管に到達する前の弁座部材の第２弁ポート内で流速を減速させるので、冷媒の流れを安定化することができ、二次継手管の振動等を抑えて騒音を低減することができる。   According to the electric valve of the first aspect, before the refrigerant flowing from the gap between the first valve port and the needle valve flows out into the second valve port having a larger inner diameter than the first valve port and reaches the secondary joint pipe. Since the flow velocity is decelerated in the second valve port of the valve seat member, the flow of the refrigerant can be stabilized, and the noise and the like can be reduced by suppressing the vibration of the secondary joint pipe.

また、第１弁ポートとニードル弁との隙間から流れる冷媒がテーパ部に倣って第２弁ポートに流れるとともに、テーパ部とニードル弁との間が第２弁ポート側に広がるようになるので、冷媒がテーパ部に付着しにくくなり、冷媒の通過音を低減することができる。 In addition, since the refrigerant flowing from the gap between the first valve port and the needle valve flows to the second valve port following the tapered portion, the space between the tapered portion and the needle valve spreads toward the second valve port side. It becomes difficult for the refrigerant to adhere to the tapered portion, and the passing sound of the refrigerant can be reduced.

請求項２の電動弁によれば、請求項１の効果に加えて、ニードル弁の先端が第２弁ポートの略中央部に位置するので、第２弁ポートの出口に到るまでにこの第２弁ポート１２でさらに流速を減速させることができ、さらに冷媒の流れを安定化することができ、二次継手管の振動を抑えて騒音を低減することができる。 According to the electric valve of the second aspect , in addition to the effect of the first aspect , since the tip of the needle valve is located at a substantially central portion of the second valve port, the first time until the outlet of the second valve port is reached. The two-valve port 12 can further reduce the flow rate, further stabilize the refrigerant flow, suppress the vibration of the secondary joint pipe, and reduce noise.

本発明の参考例の電動弁の縦断面図である。It is a longitudinal cross-sectional view of the motor operated valve of the reference example of this invention. 本発明の参考例の電動弁における弁座部材近傍の要部拡大縦断面図である。It is a principal part expansion longitudinal cross-sectional view of the valve seat member vicinity in the motor operated valve of the reference example of this invention. 本発明の参考例の電動弁における弁座部材の作用を説明する図である。It is a figure explaining the effect | action of the valve seat member in the motor operated valve of the reference example of this invention. 本発明の実施形態の電動弁の縦断面図である。It is a longitudinal cross-sectional view of the motor operated valve of embodiment of this invention. 本発明の実施形態の電動弁における弁座部材近傍の要部拡大縦断面図である。It is a principal part expanded longitudinal cross-sectional view of the valve seat member vicinity in the motor operated valve of embodiment of this invention. 本発明の実施形態の電動弁における弁座部材の作用を説明する図である。It is a figure explaining the effect | action of the valve-seat member in the motor operated valve of embodiment of this invention. 実施形態の電動弁を用いた空気調和機の一例を示す図である。It is a figure which shows an example of the air conditioner using the motor operated valve of embodiment. 本発明の参考例の電動弁についてのＤ１とＤ２の寸法比と騒音低減値の実測例である。It is an actual measurement example of the dimension ratio of D1 and D2 and the noise reduction value about the motor operated valve of the reference example of the present invention. 本発明の実施形態の電動弁のテーパ部の角度α３の変化と騒音低減値の実測例である。It is an actual measurement example of the change of the angle α3 of the tapered portion and the noise reduction value of the motor-operated valve according to the embodiment of the present invention. 従来の電動弁の一例を示す図である。It is a figure which shows an example of the conventional motor operated valve. 従来の電動弁の問題点を説明する図である。It is a figure explaining the problem of the conventional motor operated valve.

次に、本発明の電動弁の実施の形態を図面を参照して説明する。図１は参考例の電動弁の縦断面図、図２は参考例の電動弁における弁座部材近傍の要部拡大縦断面図、図３は参考例の電動弁における弁座部材の作用を説明する図、図４は実施形態の電動弁の縦断面図、図５は実施形態の電動弁における弁座部材近傍の要部拡大縦断面図、図６は実施形態の電動弁における弁座部材の作用を説明する図、図７は実施形態の電動弁を用いた空気調和機の一例を示す図である。なお、実施形態において参考例と同様な要素及び対応する要素には同符号を付記して重複する詳細な説明は省略する。 Next, an embodiment of the motor-operated valve of the present invention will be described with reference to the drawings. 1 is a longitudinal sectional view of an electric valve of the reference example, FIG. 2 is a fragmentary enlarged vertical sectional view of the valve seat member near the electric valve of the reference example, FIG. 3 illustrating the action of the valve seat member in the electric valve of the reference example figures, longitudinal sectional view of an electric valve of Figure 4 embodiment, Figure 5 is a fragmentary enlarged vertical sectional view of the valve seat member near the electric valve of the embodiment, FIG. 6 of the valve seat member in an electric valve embodiments The figure explaining an effect | action and FIG. 7 are figures which show an example of the air conditioner using the motor operated valve of embodiment. In the embodiment , elements similar to those of the reference example and corresponding elements are denoted by the same reference numerals, and detailed description thereof is omitted.

まず、図７に基づいて実施形態に係る空気調和機について説明する。図７において、符号１０は本発明の参考例あるいは実施形態の電動弁である。また、符号２０は室外ユニット１００に搭載された室外熱交換器、３０は室内ユニット２００に搭載された室内熱交換器、４０は四方弁を構成する流路切換弁、５０は圧縮機である。なお、電動弁１０、流路切換弁４０及び圧縮機５０は室外ユニット１００に搭載されている。電動弁１０、室外熱交換器２０、室内熱交換器３０、流路切換弁４０、及び圧縮機５０は、それぞれ導管によって図示のように接続され、ヒートポンプ式の冷凍サイクルを構成している。なお、アキュムレータ、圧力センサ、温度センサ等は図示を省略してある。 First, the air conditioner according to the embodiment will be described with reference to FIG. In FIG. 7, reference numeral 10 denotes a motor operated valve according to a reference example or an embodiment of the present invention. Reference numeral 20 denotes an outdoor heat exchanger mounted on the outdoor unit 100, 30 denotes an indoor heat exchanger mounted on the indoor unit 200, 40 denotes a flow path switching valve constituting a four-way valve, and 50 denotes a compressor. The motor operated valve 10, the flow path switching valve 40 and the compressor 50 are mounted on the outdoor unit 100. The motor-operated valve 10, the outdoor heat exchanger 20, the indoor heat exchanger 30, the flow path switching valve 40, and the compressor 50 are connected by conduits as shown in the figure, and constitute a heat pump refrigeration cycle. The accumulator, pressure sensor, temperature sensor, etc. are not shown.

冷凍サイクルの流路は流路切換弁４０により暖房モードおよび冷房モードの２通りの流路に切換えられる。暖房モードでは、図７に実線の矢印で示すように、圧縮機５０で圧縮された冷媒は流路切換弁４０から室内ユニット２００の室内熱交換器３０に流入され、室内熱交換器３０から流出する冷媒は、管路ａを通って室外ユニット１００の電動弁１０に流入される。そして、この電動弁１０で冷媒が膨張され、室外熱交換器２０、流路切換弁４０、圧縮機５０の順に循環される。冷房モードでは、図７に破線の矢印で示すように、圧縮機５０で圧縮された冷媒は流路切換弁４０から室外熱交換器２０に流入され、室外熱交換器２０から流出する冷媒は電動弁１０で膨張され、管路ａを流れて室内熱交換器３０に流入される。この室内熱交換器３０に流入された冷媒は、流路切換弁４０を介して圧縮機５０に流入される。   The flow path of the refrigeration cycle is switched by the flow path switching valve 40 into two flow paths for the heating mode and the cooling mode. In the heating mode, as indicated by solid arrows in FIG. 7, the refrigerant compressed by the compressor 50 flows into the indoor heat exchanger 30 of the indoor unit 200 from the flow path switching valve 40 and flows out of the indoor heat exchanger 30. The refrigerant that flows through the pipe a flows into the motor-operated valve 10 of the outdoor unit 100. Then, the refrigerant is expanded by the electric valve 10 and circulated in the order of the outdoor heat exchanger 20, the flow path switching valve 40, and the compressor 50. In the cooling mode, as indicated by broken arrows in FIG. 7, the refrigerant compressed by the compressor 50 flows into the outdoor heat exchanger 20 from the flow path switching valve 40, and the refrigerant flowing out of the outdoor heat exchanger 20 is electrically driven. It is expanded by the valve 10, flows through the pipe line a, and flows into the indoor heat exchanger 30. The refrigerant that has flowed into the indoor heat exchanger 30 flows into the compressor 50 via the flow path switching valve 40.

電動弁１０は、冷媒の流量を制御する絞り装置として働き、暖房モードでは、室外熱交換器２０が蒸発器として機能し、室内熱交換器３０が凝縮器として機能し、室内の暖房がなされる。また、冷房モードでは、室外熱交換器２０が凝縮器として機能し、室内熱交換器３０が蒸発器として機能し、室内の冷房がなされる。   The motor-operated valve 10 functions as a throttle device that controls the flow rate of the refrigerant. In the heating mode, the outdoor heat exchanger 20 functions as an evaporator, the indoor heat exchanger 30 functions as a condenser, and the room is heated. . In the cooling mode, the outdoor heat exchanger 20 functions as a condenser, the indoor heat exchanger 30 functions as an evaporator, and the room is cooled.

ここで、暖房モードにおいては、管路ａには電動弁１０の一次継手管３１に流入する冷媒が液状化することがあり、管路ａ内に液状冷媒が充満する。このため、電動弁１０の冷媒通過等により振動が発生し、この振動が管路ａを介して室内ユニット２００側に伝達され、室内ユニット２００において騒音が発生する。そこで、後述のように実施形態の電動弁１０は、弁ポートを改良することで、暖房モードで冷媒が一次継手管３１から電動弁１０本体に流入して二次継手管３２から冷媒が流出する状態での冷媒通過音等を低減するようにしている。 Here, in the heating mode, the refrigerant flowing into the primary joint pipe 31 of the motor-operated valve 10 may be liquefied in the pipe line a, and the liquid refrigerant is filled in the pipe line a. For this reason, vibration is generated by the passage of the refrigerant through the motor-operated valve 10 and the vibration is transmitted to the indoor unit 200 side via the pipe line a, and noise is generated in the indoor unit 200. Therefore, as described later, the motor-operated valve 10 according to the embodiment improves the valve port so that the refrigerant flows from the primary joint pipe 31 into the motor-operated valve 10 main body and the refrigerant flows out from the secondary joint pipe 32 in the heating mode. The refrigerant passing sound in the state is reduced.

次に、図１及び図２に基づいて参考例の電動弁１０について説明する。この電動弁１０は、弁ハウジング３を有し、弁ハウジング３には円筒シリンダ状の弁室３Ａが形成されている。また、弁ハウジング３には、側面側から弁室３Ａに連通する一次継手管３１が取り付けられるとともに、弁室３Ａの軸線Ｌ方向の片側端部に二次継手管３２が取り付けられている。さらに、弁ハウジング３には、二次継手管３２の弁室３Ａ側に弁座部材１が配設されている。そして、弁座部材１には、弁室３Ａと二次継手管３２とを連通する断面形状が円形の第１弁ポート１１と第２弁ポート１２が形成されている。 Next, the motor-operated valve 10 of the reference example will be described based on FIGS. 1 and 2. The electric valve 10 includes a valve housing 3, and a cylindrical cylinder-shaped valve chamber 3 </ b> A is formed in the valve housing 3. Further, a primary joint pipe 31 communicating with the valve chamber 3A from the side surface side is attached to the valve housing 3, and a secondary joint pipe 32 is attached to one end portion in the axis L direction of the valve chamber 3A. Further, the valve housing 3 is provided with a valve seat member 1 on the valve chamber 3 </ b> A side of the secondary joint pipe 32. The valve seat member 1 is formed with a first valve port 11 and a second valve port 12 having a circular cross-sectional shape communicating the valve chamber 3 </ b> A and the secondary joint pipe 32.

弁ハウジング３の上部には支持部材３３が取り付けられている。支持部材３３には軸線Ｌ方向に長いガイド孔３３ａが形成されており、このガイド孔３３ａには円筒状の弁ホルダ３４が軸線Ｌ方向に摺動可能に嵌合されている。弁ホルダ３４は弁室３Ａと同軸に取り付けられ、この弁ホルダ３４の下端部には端部にニードル弁４１を有する弁体４が固着されている。また、弁ホルダ３４内には、バネ受け３５が軸線Ｌ方向に移動可能に設けられ、バネ受け３５と弁体４との間には圧縮コイルバネ３６が所定の荷重を与えられた状態で取り付けられている。   A support member 33 is attached to the upper portion of the valve housing 3. A long guide hole 33a in the axis L direction is formed in the support member 33, and a cylindrical valve holder 34 is fitted in the guide hole 33a so as to be slidable in the axis L direction. The valve holder 34 is attached coaxially with the valve chamber 3 </ b> A, and a valve body 4 having a needle valve 41 at the end is fixed to the lower end portion of the valve holder 34. A spring receiver 35 is provided in the valve holder 34 so as to be movable in the direction of the axis L, and a compression coil spring 36 is attached between the spring receiver 35 and the valve body 4 under a predetermined load. ing.

弁ハウジング３の上端には、ステッピングモータ５のケース５１が溶接等によって気密に固定されている。ケース５１内には、外周部を多極に着磁されたマグネットロータ５２が回転可能に設けられ、このマグネットロータ５２にはロータ軸５３が固着されている。ロータ軸５３の上端部は、ケース５１の天井部から垂下された円筒状のガイド５４内に回転可能に嵌合されている。また、ケース５１の外周には、ステータコイル５５が配設されており、このステータコイル５５にパルス信号が与えられることにより、そのパルス数に応じてマグネットロータ５２が回転される。そして、このマグネットロータ５２の回転によってマグネットロータ５２と一体のロータ軸５３が回転する。なお、ガイド５４の外周にはマグネットロータ５２に対する回転ストッパ機構５６が設けられている。   A case 51 of the stepping motor 5 is airtightly fixed to the upper end of the valve housing 3 by welding or the like. In the case 51, a magnet rotor 52 whose outer peripheral portion is magnetized in multiple poles is rotatably provided, and a rotor shaft 53 is fixed to the magnet rotor 52. An upper end portion of the rotor shaft 53 is rotatably fitted in a cylindrical guide 54 suspended from the ceiling portion of the case 51. A stator coil 55 is disposed on the outer periphery of the case 51. When a pulse signal is applied to the stator coil 55, the magnet rotor 52 is rotated according to the number of pulses. As the magnet rotor 52 rotates, the rotor shaft 53 integral with the magnet rotor 52 rotates. A rotation stopper mechanism 56 for the magnet rotor 52 is provided on the outer periphery of the guide 54.

弁ホルダ３４の上端部はステッピングモータ５のロータ軸５３の下端部に係合され、弁ホルダ３４はロータ軸５３によってに回転可能に吊り下げた状態で支持されている。また、ロータ軸５３には雄ねじ部５３ａが形成されており、この雄ねじ部５３ａは支持部材３３に形成された雌ねじ部３３ｂに螺合している。   The upper end portion of the valve holder 34 is engaged with the lower end portion of the rotor shaft 53 of the stepping motor 5, and the valve holder 34 is supported by the rotor shaft 53 so as to be rotatably suspended. The rotor shaft 53 is formed with a male screw portion 53 a, and the male screw portion 53 a is screwed into a female screw portion 33 b formed on the support member 33.

以上の構成により、マグネットロータ５２の回転に伴ってロータ軸５３は軸線Ｌ方向に移動する。この回転に伴うロータ軸５３の軸線Ｌ方向移動によって弁ホルダ３４と共に弁体４が軸線Ｌ方向に移動する。そして、弁体４は、ニードル弁４１の部分で第１弁ポート１１の開口面積を増減し、一次継手管３１から二次継手管３２へ流れる流体の流量を制御する。   With the above configuration, the rotor shaft 53 moves in the direction of the axis L as the magnet rotor 52 rotates. The valve body 4 moves in the axis L direction together with the valve holder 34 by the movement in the axis L direction of the rotor shaft 53 accompanying this rotation. And the valve body 4 increases / decreases the opening area of the 1st valve port 11 in the part of the needle valve 41, and controls the flow volume of the fluid which flows into the secondary joint pipe 32 from the primary joint pipe 31.

弁座部材１の第１弁ポート１１及び第２弁ポート１２は円筒形状であり、図２に示すように、第１弁ポート１１の内径Ｄ１はニードル弁４１の外周に合わせた寸法である。また、第２弁ポート１２の内径Ｄ２は第１弁ポート１１の内径Ｄ１より大きな寸法で、かつ、二次継手管３２の内径Ｄ３よりも小さな寸法となっている。さらに、第２弁ポート１２の長さＬ２は第１弁ポート１１の長さＬ１より大きな寸法となっており、ニードル弁４１が第１弁ポート１１を閉とした状態で、このニードル弁４１の先端が第２弁ポート１２の略中央位置となるように、この第２弁ポート１２の長さＬ２が設定されている。ニードル弁４１の角度α２も適宜設定されている。なお、これらの寸法の条件については、実施形態とともに後述する。 The first valve port 11 and the second valve port 12 of the valve seat member 1 have a cylindrical shape, and the inner diameter D1 of the first valve port 11 is a size matched to the outer periphery of the needle valve 41 as shown in FIG. Further, the inner diameter D2 of the second valve port 12 is larger than the inner diameter D1 of the first valve port 11 and smaller than the inner diameter D3 of the secondary joint pipe 32. Further, the length L2 of the second valve port 12 is larger than the length L1 of the first valve port 11, and the needle valve 41 is closed with the first valve port 11 closed. The length L2 of the second valve port 12 is set so that the front end is substantially at the center position of the second valve port 12. The angle α2 of the needle valve 41 is also set as appropriate. These dimensional conditions will be described later together with the embodiment .

図３は参考例におけるニードル弁４１，第１弁ポート１１及び第２弁ポート１２の作用を説明する図である。ニードル弁４１と第１弁ポート１１の隙間を通った冷媒は、第２弁ポート１２を通って二次継手管３２へ流れる。このとき、ニードル弁４１の特に先端の影響を受けて不安定な流れになる場合がある。しかし、ニードル弁４１の先端が第２弁ポート１２の略中央部に位置するので、第２弁ポート１２の出口に到るまでにこの第２弁ポート１２で流速を減速させることができる。すなわち、冷媒が二次継手管３２に到達する前の弁座部材１の部分で、冷媒の流れを安定化することができ、二次継手管３２の振動を抑えて騒音を低減することができる。 FIG. 3 is a diagram for explaining the operation of the needle valve 41, the first valve port 11 and the second valve port 12 in the reference example . The refrigerant that has passed through the gap between the needle valve 41 and the first valve port 11 flows to the secondary joint pipe 32 through the second valve port 12. At this time, the flow may become unstable due to the influence of the tip of the needle valve 41 in particular. However, since the tip end of the needle valve 41 is located at a substantially central portion of the second valve port 12, the flow velocity can be reduced at the second valve port 12 before reaching the outlet of the second valve port 12. That is, the flow of the refrigerant can be stabilized at the portion of the valve seat member 1 before the refrigerant reaches the secondary joint pipe 32, and the noise of the secondary joint pipe 32 can be suppressed and the noise can be reduced. .

図４に示す実施形態の電動弁１０では、参考例のニードル弁４１に対応するニードル弁６１が弁棒６の先端にあり、この弁棒６がロータ軸５３に対して軸線Ｌ方向に移動可能になっている。また、支持部材３３は、弁室３Ａに連通する連通路３３１，３３２が形成されている。そして、弁ハウジング３内に配設された弁座部材２が支持部材３３の下端部に取り付けられ、この弁座部材２には、弁室３Ａと二次継手管３２とを連通する断面形状が円形の第１弁ポート２１と第２弁ポート２２とが形成されるとともに、この第１弁ポート２１と第２弁ポート２２との間にテーパ部２３が形成されている。 In the motor-operated valve 10 of the embodiment shown in FIG. 4, a needle valve 61 corresponding to the needle valve 41 of the reference example is at the tip of the valve rod 6, and this valve rod 6 can move in the axis L direction with respect to the rotor shaft 53. It has become. The support member 33 has communication passages 331 and 332 communicating with the valve chamber 3A. And the valve seat member 2 arrange | positioned in the valve housing 3 is attached to the lower end part of the support member 33, The cross-sectional shape which connects 3 A of valve chambers and the secondary joint pipe | tube 32 is this valve seat member 2. A circular first valve port 21 and a second valve port 22 are formed, and a tapered portion 23 is formed between the first valve port 21 and the second valve port 22.

支持部材３３の中心には、雌ネジ３３ｂとそのネジ孔が形成されるとともに、円筒状のスライド孔３３ｃが形成されている。そして、この雌ネジ３３ｂのネジ孔とスライド孔３３ｃの中にロータ軸５３が配設され、ロータ軸５３の雄ネジ５３ａが支持部材３３の雌ネジ３３ｂに螺合されている。   In the center of the support member 33, a female screw 33b and its screw hole are formed, and a cylindrical slide hole 33c is formed. The rotor shaft 53 is disposed in the screw hole of the female screw 33 b and the slide hole 33 c, and the male screw 53 a of the rotor shaft 53 is screwed to the female screw 33 b of the support member 33.

ロータ軸５３には下部縦穴５３１と上部縦穴５３２が形成されており、下部縦穴５３１を貫通するように弁棒６が配設されている。この弁棒６はその下端にニードル弁６１を備えている。上部縦穴５３２内にはコイルバネ７１が配設されており、上部縦穴５３２の上端部分には，取付金具７２が配設されている。取付金具７２はフランジ部７２ａとインサート部７２ｂから構成されており、インサート部７２ｂの周囲はローレットが形成されている。そして、インサート部７２ｂが上部縦穴５３２に圧入され、フランジ部７２ａとロータ軸５３のフランジ部５３３とによりマグネットロータ５２が挟まれている。これにより、マグネットロータ５２とロータ軸５３とが互いに嵌合固着されるとともに、コイルバネ７１の付勢力により弁棒６は弁座部材２側に付勢されている。   A lower vertical hole 531 and an upper vertical hole 532 are formed in the rotor shaft 53, and the valve rod 6 is disposed so as to penetrate the lower vertical hole 531. This valve stem 6 has a needle valve 61 at its lower end. A coil spring 71 is disposed in the upper vertical hole 532, and a mounting bracket 72 is disposed on the upper end portion of the upper vertical hole 532. The mounting bracket 72 includes a flange portion 72a and an insert portion 72b, and a knurl is formed around the insert portion 72b. The insert portion 72 b is press-fitted into the upper vertical hole 532, and the magnet rotor 52 is sandwiched between the flange portion 72 a and the flange portion 533 of the rotor shaft 53. Accordingly, the magnet rotor 52 and the rotor shaft 53 are fitted and fixed to each other, and the valve rod 6 is biased toward the valve seat member 2 by the biasing force of the coil spring 71.

以上の構成により、マグネットロータ５２の回転に伴ってロータ軸５３は軸線Ｌ方向に移動する。この回転に伴うロータ軸５３の軸線Ｌ方向移動によって弁棒６が軸線Ｌ方向に移動し、ニードル弁６１の部分で第１弁ポート２１の開口面積を増減し、一次継手管３１から二次継手管３２へ流れる流体の流量を制御する。   With the above configuration, the rotor shaft 53 moves in the direction of the axis L as the magnet rotor 52 rotates. The valve shaft 6 moves in the direction of the axis L by the movement of the rotor shaft 53 in the direction of the axis L accompanying this rotation, the opening area of the first valve port 21 is increased or decreased at the needle valve 61 portion, and the secondary joint from the primary joint pipe 31. The flow rate of the fluid flowing to the pipe 32 is controlled.

弁座部材２の第１弁ポート２１及び第２弁ポート２２は円筒形状であり、図５に示すように、第１弁ポート２１の内径Ｄ１はニードル弁６１の外周に合わせた寸法である。また、第２弁ポート２２の内径Ｄ２は第１弁ポート２１の内径Ｄ１より大きな寸法で、かつ、二次継手管３２の内径Ｄ３よりも小さな寸法となっている。さらに、第２弁ポート２２の長さＬ２は第１弁ポート２１の長さＬ１より大きな寸法となっており、ニードル弁６１が第１弁ポート２１を閉とした状態で、このニードル弁６１の先端が第２弁ポート２２の略中央位置となるように、この第２弁ポート２２の長さＬ２が設定されている。さらに、テーパ部２３の開き角度α３、ニードル弁６１の角度α２、ニードル弁６１とテーパ部２３とのなす角度α１も適宜設定されている。   The first valve port 21 and the second valve port 22 of the valve seat member 2 have a cylindrical shape, and the inner diameter D1 of the first valve port 21 is a size matched to the outer periphery of the needle valve 61 as shown in FIG. The inner diameter D2 of the second valve port 22 is larger than the inner diameter D1 of the first valve port 21 and smaller than the inner diameter D3 of the secondary joint pipe 32. Further, the length L2 of the second valve port 22 is larger than the length L1 of the first valve port 21, and the needle valve 61 is closed with the first valve port 21 closed. The length L2 of the second valve port 22 is set so that the front end is substantially at the center position of the second valve port 22. Furthermore, the opening angle α3 of the tapered portion 23, the angle α2 of the needle valve 61, and the angle α1 formed by the needle valve 61 and the tapered portion 23 are also set as appropriate.

図６は実施形態におけるニードル弁６１，第１弁ポート２１、第２弁ポート２２及びテーパ部２３の作用を説明する図である。図６(A) に示すように、ニードル弁６１と第１弁ポート２１の隙間を通った冷媒は、テーパ部２３及び第２弁ポート２２を通って二次継手管３２へ流れる。このとき、ニードル弁６１の特に先端の影響を受けて不安定な流れになる場合がある。しかし、ニードル弁６１の先端が第２弁ポート２２の略中央部に位置するので、第２弁ポート２２の出口に到るまでにこの第２弁ポート２２で流速を減速させることができる。すなわち、冷媒が二次継手管３２に到達する前の弁座部材２の部分で、冷媒の流れを安定化することができ、二次継手管３２の振動を抑えて騒音を低減することができる。また、第１弁ポート２１とニードル弁６１との隙間から流れる冷媒がテーパ部２３に倣って第２弁ポート２２に流れる。さらに、テーパ部２３とニードル弁６１との間隙は、第２弁ポート２２側で直ぐに広がるので、冷媒がテーパ部２３に付着しにくくなり、冷媒の通過音を低減することができる。 FIG. 6 is a diagram illustrating the operation of the needle valve 61, the first valve port 21, the second valve port 22, and the taper portion 23 in the embodiment. As shown in FIG. 6A, the refrigerant that has passed through the gap between the needle valve 61 and the first valve port 21 flows to the secondary joint pipe 32 through the tapered portion 23 and the second valve port 22. At this time, the flow may become unstable due to the influence of the needle valve 61 in particular. However, since the tip of the needle valve 61 is located at the substantially central portion of the second valve port 22, the flow velocity can be reduced at the second valve port 22 before reaching the outlet of the second valve port 22. That is, the flow of the refrigerant can be stabilized at the portion of the valve seat member 2 before the refrigerant reaches the secondary joint pipe 32, and the noise of the secondary joint pipe 32 can be suppressed and the noise can be reduced. . Further, the refrigerant flowing from the gap between the first valve port 21 and the needle valve 61 flows to the second valve port 22 following the tapered portion 23. Furthermore, since the gap between the taper portion 23 and the needle valve 61 immediately expands on the second valve port 22 side, the refrigerant is less likely to adhere to the taper portion 23, and the passage sound of the refrigerant can be reduced.

このように、第２弁ポート２２は、ニードル弁６１の先端が第２弁ポート２２の略中央部に位置するような長さになっているが、図６(B) に示す弁座部材２′ように、第２弁ポート２２′の内径が二次継手管３２の内径と同じで、この第２弁ポート２２′の長さが短く、ニードル弁６１の先端が二次継手管３２まで迫った位置にあると問題が生じる。すなわち、このニードル弁６１の先端では圧力低下部分が発生し易く、この先端の影響による不安定な流れがそのまま二次継手管３２に流れ込む。このため、二次継手管３２の振動等が発生し易くなる。このようなことは実施形態（及び参考例）では避けることができる。 In this way, the second valve port 22 has such a length that the tip of the needle valve 61 is positioned at the substantially central portion of the second valve port 22, but the valve seat member 2 shown in FIG. As described above, the inner diameter of the second valve port 22 ′ is the same as the inner diameter of the secondary joint pipe 32, the length of the second valve port 22 ′ is short, and the tip of the needle valve 61 approaches the secondary joint pipe 32. Problems arise when in the wrong position. That is, a pressure drop portion is likely to occur at the tip of the needle valve 61, and an unstable flow due to the effect of the tip flows into the secondary joint pipe 32 as it is. For this reason, vibration or the like of the secondary joint pipe 32 is likely to occur. Such a situation can be avoided in the embodiment (and the reference example ).

ここで、参考例及び実施形態における電動弁１０は、冷媒の圧力が以下のような条件となる冷凍サイクルに適用されるものである。一次継手管３１内の圧力が２．８〜３．４（ＭＰａ：メガパスカル）で、二次継手管３２内の圧力が１．２〜１．８（ＭＰａ）である。そして、このような条件に対して、参考例の弁座部材１及び実施形態の弁座部材２における各部の寸法は以下の条件を満たすように設定されており、これにより、前記のような騒音低減の効果が得られる。 Here, the motor operated valve 10 in the reference example and the embodiment is applied to a refrigeration cycle in which the pressure of the refrigerant is as follows. The pressure in the primary joint pipe 31 is 2.8 to 3.4 (MPa: megapascal), and the pressure in the secondary joint pipe 32 is 1.2 to 1.8 (MPa). Then, with respect to such conditions, the size of each part in the valve seat member 2 of the valve seat member 1 and the embodiment of the reference example is set so as to satisfy the following conditions, thereby, the noise such as Reduction effect is obtained.

テーパ部２３の角度α３は、
９０°≦α３≦１５０°…（１）
の範囲に設定する。なお、参考例の場合はこのテーパ部の角度は１８０°である。ニードル弁４１，６１の角度α２は
４°≦α２≦２０°…（２）
の範囲に設定する。
第１弁ポート１１，２１の内径Ｄ１は
１mm≦Ｄ１≦２．６mm…（３）
の範囲に設定する。
第１弁ポート１１，２１の長さＬ１は
０mm＜Ｌ１＜０．８mm…（４）
の範囲に設定する。
第２弁ポート１２，２２の内径Ｄ２と第１弁ポート１１，１２の内径Ｄ１は
１．０mm≦√［（Ｄ２）2 −（Ｄ１）2 ］≦３．８mm…（５）
となるように設定する。
第２弁ポート１２，２２の長さＬ２と第１弁ポート１１，２１の長さＬ１は、
８≦Ｌ２／Ｌ１≦１８…（６）
となるように設定する。
参考例の二次継手管３２の内径Ｄ３は
Ｄ３＝５．０mm…（７）
と設定する。
実施形態の二次継手管３２の内径Ｄ３は
Ｄ３＝６．３mm…（８）
と設定する。 The angle α3 of the tapered portion 23 is
90 ° ≦ α3 ≦ 150 ° (1)
Set to the range. In the case of the reference example , the angle of the taper portion is 180 °. The angle α2 of the needle valves 41, 61 is 4 ° ≦ α2 ≦ 20 ° (2)
Set to the range.
The inner diameter D1 of the first valve ports 11 and 21 is 1 mm ≦ D1 ≦ 2.6 mm (3)
Set to the range.
The length L1 of the first valve ports 11 and 21 is 0 mm <L1 <0.8 mm (4)
Set to the range.
The inner diameter D2 of the second valve ports 12, 22 and the inner diameter D1 of the first valve ports 11, 12 are 1.0 mm ≦ √ [(D2) 2 − (D1) 2 ] ≦ 3.8 mm (5)
Set to be.
The length L2 of the second valve ports 12, 22 and the length L1 of the first valve ports 11, 21 are
8 ≦ L2 / L1 ≦ 18 (6)
Set to be.
The inner diameter D3 of the secondary joint pipe 32 of the reference example is D3 = 5.0 mm (7)
And set.
The inner diameter D3 of the secondary joint pipe 32 of the embodiment is D3 = 6.3 mm (8)
And set.

図８は参考例の電動弁についてのＤ１とＤ２の寸法比と騒音低減値の実測例である。運転条件は、一次継手管３１内の圧力が２．８〜３．４（ＭＰａ）、二次継手管３２内の圧力が１．２〜１．８（ＭＰａ）である。冷媒の流れは一次継手管３１から二次継手管３２の方向である。Ｌ１＝０．５mmである。Ｄ３＝５．０mmに対してＤ１＝１．０mm、Ｄ１＝１．８mmとし、Ｄ３＝６．３mmに対してＤ１＝２．６mmとし、これらのそれぞれに対して、Ｄ２を変化させたときの条件式（５）の√［（Ｄ２）2 −（Ｄ１）2 ］の値に対する騒音低減値を示している。この図からわかるように、特に条件式（５）を満たす範囲（１．０mm〜３．８mm）で騒音が低くなっている。なお、√［（Ｄ２）2 −（Ｄ１）2 ］＝０はＤ１＝Ｄ２の場合である。 FIG. 8 is an actual measurement example of the dimension ratio between D1 and D2 and the noise reduction value for the motor-driven valve of the reference example . The operating conditions are a pressure in the primary joint pipe 31 of 2.8 to 3.4 (MPa) and a pressure in the secondary joint pipe 32 of 1.2 to 1.8 (MPa). The flow of the refrigerant is in the direction from the primary joint pipe 31 to the secondary joint pipe 32. L1 = 0.5 mm. When D1 = 1.0 mm and D1 = 1.8 mm for D3 = 5.0 mm, D1 = 2.6 mm for D3 = 6.3 mm, and D2 is changed for each of these. The noise reduction value with respect to the value of √ [(D2) 2 − (D1) 2 ] in the conditional expression (5) is shown. As can be seen from this figure, the noise is particularly low in a range (1.0 mm to 3.8 mm) satisfying conditional expression (5). Note that √ [(D2) 2 − (D1) 2 ] = 0 is the case where D1 = D2.

図９は実施形態の電動弁のテーパ部２３の角度α３の変化と騒音低減値の実測例である。運転条件は、一次継手管３１内の圧力が２．８〜３．４（ＭＰａ）、二次継手管３２内の圧力が１．２〜１．８（ＭＰａ）である。冷媒の流れは一次継手管３１から二次継手管３２の方向である。Ｌ１＝０．５mmである。Ｄ３＝５．０mmに対してＤ１＝１．８mmとし、このＤ１に対して、条件式（５）の√［（Ｄ２）2 −（Ｄ１）2 ］の値が１．０mm、２．４mm、３．６mmとなるＤ２を設定し、テーパ角度α３に対する騒音低減値を示している。この図からわかるように、特にテーパ角度α３が条件式（１）を満たす範囲（９０°〜１５０°）で騒音が低くなっている。なお、α３＝１８０°は参考例の場合である。 FIG. 9 is an actual measurement example of the change in the angle α3 of the tapered portion 23 and the noise reduction value of the motor-operated valve according to the embodiment. The operating conditions are a pressure in the primary joint pipe 31 of 2.8 to 3.4 (MPa) and a pressure in the secondary joint pipe 32 of 1.2 to 1.8 (MPa). The flow of the refrigerant is in the direction from the primary joint pipe 31 to the secondary joint pipe 32. L1 = 0.5 mm. For D3 = 5.0 mm, D1 = 1.8 mm, and for this D1, the value of √ [(D2) 2 − (D1) 2 ] in conditional expression (5) is 1.0 mm, 2.4 mm, D2 which is 3.6 mm is set, and the noise reduction value with respect to the taper angle α3 is shown. As can be seen from this figure, the noise is low particularly in the range (90 ° to 150 °) in which the taper angle α3 satisfies the conditional expression ( 1 ). Note that α3 = 180 ° is for the reference example.

１ 弁座部材
１１ 第１弁ポート
１２ 第２弁ポート
２ 弁座部材
２１ 第１弁ポート
２２ 第２弁ポート
２３ テーパ部
３ 弁ハウジング
３Ａ 弁室
３１ 一次継手管
３２ 二次継手管
４ 弁体
４１ ニードル弁
６ 弁棒
６１ ニードル弁
１０ 電動弁
Ｌ 軸線 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Valve seat member 11 1st valve port 12 2nd valve port 2 Valve seat member 21 1st valve port 22 2nd valve port 23 Tapered part 3 Valve housing 3A Valve chamber 31 Primary joint pipe 32 Secondary joint pipe 4 Valve body 41 Needle valve 6 Valve rod 61 Needle valve 10 Electric valve L Axis line

Claims (2)

一次継手管に連通された弁室を形成する弁ハウジングと、前記弁室と二次継手管とを連通する断面形状が円形の弁ポートが形成された弁座部材と、前記弁ポートと同軸に配設されたニードル弁とを備え、前記ニードル弁を軸線方向に移動させて前記弁ポートを開閉することにより、前記一次継手管から前記弁室に冷媒を流入して前記弁ポートを介して前記二次継手管に流出する冷媒の流量を制御するようにした電動弁において、
前記弁座部材の前記弁ポートを、前記弁室側に位置する内径Ｄ１の第１弁ポートと、前記二次継手管側に位置する内径Ｄ２の第２弁ポートとにより構成し、
第１弁ポートの内径Ｄ１と第２弁ポートの内径Ｄ２と前記二次継手管の内径Ｄ３との関係がＤ１＜Ｄ２＜Ｄ３となるように前記弁座部材を構成し、前記弁座部材に、前記第１弁ポートの出口の縁と前記第２弁ポートの入口の縁とをつなぐテーパ部を形成し、
前記テーパ部の角度α３は、
９０°≦α３≦１５０°…（１）
の範囲に設定され、
前記第２弁ポートの内径Ｄ２と前記第１弁ポートの内径Ｄ１は、
１．０mm≦√［（Ｄ２） 2 −（Ｄ１） 2 ］≦３．８mm…（５）
となるように設定されている
ことを特徴とする電動弁。 A valve housing forming a valve chamber communicating with the primary joint pipe, a valve seat member formed with a valve port having a circular cross-sectional shape communicating with the valve chamber and the secondary joint pipe, and coaxial with the valve port A needle valve that is disposed, and opens and closes the valve port by moving the needle valve in the axial direction, whereby a refrigerant flows into the valve chamber from the primary joint pipe, and the valve port is connected to the valve port. In the motor operated valve that controls the flow rate of the refrigerant flowing out to the secondary joint pipe,
The valve port of the valve seat member is constituted by a first valve port having an inner diameter D1 located on the valve chamber side and a second valve port having an inner diameter D2 located on the secondary joint pipe side,
The valve seat member is configured such that the relationship between the inner diameter D1 of the first valve port, the inner diameter D2 of the second valve port, and the inner diameter D3 of the secondary joint pipe is D1 <D2 <D3. Forming a tapered portion connecting an outlet edge of the first valve port and an inlet edge of the second valve port ;
The angle α3 of the tapered portion is
90 ° ≦ α3 ≦ 150 ° (1)
Is set to the range of
The inner diameter D2 of the second valve port and the inner diameter D1 of the first valve port are:
1.0 mm ≦ √ [(D2) 2 − (D1) 2 ] ≦ 3.8 mm (5)
The motor-operated valve characterized by being set to become . 前記ニードル弁が前記第１弁ポートを閉としたときに、前記ニードル弁の先端が前記第２弁ポートの中間位置に位置するように、前記弁座部材を構成したことを特徴とする請求項１に記載の電動弁。 The valve seat member is configured such that when the needle valve closes the first valve port, a tip of the needle valve is positioned at an intermediate position of the second valve port. The motor-operated valve according to 1 .
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