JP5442638B2 - Rotary compressor - Google Patents
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Description
本発明は、冷蔵庫、空気調和装置に組み込まれることが可能な回転式圧縮機に関するものである。 The present invention relates to a rotary compressor that can be incorporated into a refrigerator and an air conditioner.
従来のこの種の回転式圧縮機について図面を用いて説明する。図１１は従来の回転式圧縮機の圧縮機構部の要部を示す模式図であり、図１２は同要部の動作を説明するための模式図である。
図１１に示したように、シリンダー室６内に、シャフト４の偏心部に嵌合されるピストン９を配設し、シリンダー５の半径方向に形成されるベーン溝１０内を往復運動するベーン１１の先端部１１Ａをピストン９に形成された嵌合部９Ａに揺動自在に揺動接続している。こうして、シャフト４の回転に伴うピストン９の揺動運動とベーン１１の往復運動により、シリンダー室６内の内部で低圧の作動冷媒が圧縮され、圧縮後の高圧の作動冷媒は図示しない吐出ポートより吐出される（例えば、特許文献１参照）。
ところで、図１２に示すように、シリンダー室６内を吸入室１２と圧縮室１３に仕切るベーン１１がベーン溝１０内を往復運動する際に、ベーン１１には圧縮室圧力Ｐｃと吸入室圧力Ｐｓの差圧Ｐｃ−Ｐｓによって発生する力が作用するため、この力の反力としてベーン１１とベーン溝１０のシリンダー室側接点２０１および最背面空間部側接点２０２にベーン溝１０との摩擦抵抗力が働き、比較的大きな摺動損失が生じるので、従来技術の回転式圧縮機はベーン１１の表面処理や、ベーン溝１０の摺動面を研磨することにより、ベーン１１とベーン溝１０との間の摺動性を向上させて摺動損失の低減を図っていた。
A conventional rotary compressor of this type will be described with reference to the drawings. FIG. 11 is a schematic diagram showing a main part of a compression mechanism of a conventional rotary compressor, and FIG. 12 is a schematic diagram for explaining the operation of the main part.
As shown in FIG. 11, a piston 9 fitted to the eccentric portion of the shaft 4 is disposed in the cylinder chamber 6, and the vane 11 reciprocates in the vane groove 10 formed in the radial direction of the cylinder 5. The front end portion 11A is swingably connected to a fitting portion 9A formed on the piston 9. Thus, the low-pressure working refrigerant is compressed inside the cylinder chamber 6 by the swinging motion of the piston 9 and the reciprocating motion of the vane 11 accompanying the rotation of the shaft 4, and the compressed high-pressure working refrigerant is discharged from a discharge port (not shown). It is discharged (see, for example, Patent Document 1).
By the way, as shown in FIG. 12, when the vane 11 dividing the inside of the cylinder chamber 6 into the suction chamber 12 and the compression chamber 13 reciprocates in the vane groove 10, the vane 11 has a compression chamber pressure Pc and a suction chamber pressure Ps. Since the force generated by the differential pressure Pc−Ps of the pressure acts, the frictional resistance force between the vane 11 and the vane groove 10 on the cylinder chamber side contact 201 and the rearmost space side contact 202 of the vane groove 10 as a reaction force of this force. And a relatively large sliding loss occurs, so that the rotary compressor of the prior art is formed between the vane 11 and the vane groove 10 by polishing the surface of the vane 11 and the sliding surface of the vane groove 10. The sliding property was improved to reduce the sliding loss.
しかしながら、前記従来技術の回転式圧縮機では、ベーン１１の表面処理や、ベーン溝１０の摺動面を研磨することにより、ベーン１１とベーン溝１０との間の摺動性を向上させて摺動損失の低減を図っていたが、限界があった。すなわち、図１３に示すように、ベーン１１がベーン溝１０内に最も収納された状態で、ベーン１１の最背面１１Ｂが背面孔１６に収納されるように配置されるため、図１２に示すように、ピストン９の揺動運動によりベーン１１がシリンダー５の内周面から内側へ突出した状態で、ベーン１１の最背面１１Ｂがベーン溝１０の他端１０Ｂよりシリンダー５の径方向内側に構成される場合があった。そのため、ベーン１１とベーン溝１０のシリンダー室側接点２０１と背面空間部側接点２０２の距離が短くなり、ベーン１１がベーン溝１０内を往復運動する際に、圧縮室圧力Ｐｃと吸入室圧力Ｐｓの差圧Ｐｃ−Ｐｓによってベーン１１に作用する力の反力として前記両接点２０１、２０２に働くベーン溝１０との摩擦抵抗力が増加して、ベーン１１がベーン溝１０内を往復運動することにより発生する摺動損失が大きくなる問題があった。 However, in the conventional rotary compressor, the surface treatment of the vane 11 and the sliding surface of the vane groove 10 are polished to improve the slidability between the vane 11 and the vane groove 10 and slide. Although we tried to reduce dynamic loss, there was a limit. That is, as shown in FIG. 13, the vane 11 is disposed so that the rearmost surface 11 </ b> B of the vane 11 is accommodated in the rear hole 16 in a state where the vane 11 is most accommodated in the vane groove 10. In addition, with the vane 11 protruding inward from the inner peripheral surface of the cylinder 5 by the swinging motion of the piston 9, the rearmost surface 11B of the vane 11 is configured radially inward of the cylinder 5 from the other end 10B of the vane groove 10. There was a case. Therefore, the distance between the vane 11 and the cylinder chamber side contact 201 and the back space side contact 202 of the vane groove 10 is shortened, and when the vane 11 reciprocates in the vane groove 10, the compression chamber pressure Pc and the suction chamber pressure Ps. As a reaction force of the force acting on the vane 11 due to the differential pressure Pc−Ps, the frictional resistance force with the vane groove 10 acting on the both contacts 201 and 202 increases, and the vane 11 reciprocates in the vane groove 10. There is a problem in that the sliding loss generated by the increase in the number of times.
本発明は、前記従来の課題を解決するもので、ベーンがベーン溝内を往復運動する際に働くベーン溝との摩擦抵抗力を軽減することにより、ベーンがベーン溝内を往復運動することにより発生する摺動損失を低減し、入力ロスの小さい回転式圧縮機を提供することを目的とする。 The present invention solves the above-mentioned conventional problems, and reduces the frictional resistance force with the vane groove that works when the vane reciprocates in the vane groove, so that the vane reciprocates in the vane groove. An object of the present invention is to provide a rotary compressor with reduced sliding loss and reduced input loss.
第１の発明による回転式圧縮機は、シリンダー室を形成するシリンダーと、前記シリンダー室内を揺動運動するピストンと、前記シリンダー室内を吸入室と圧縮室に仕切るベーンと、一端は前記シリンダー室に開口するベーン溝を有し、前記ベーンの先端部を前記ピストンと揺動自在に接続して構成される回転式圧縮機であって、前記ベーン溝の他端を、前記ベーンが往復運動できるように設けられた背面空間部に開口させ、前記ベーンが前記ベーン溝から前記ピストン側に最も突出した状態で、前記ベーンの最背面が前記ベーン溝の他端と同じ位置又は前記ベーン溝の他端よりも前記背面空間部側に突出するように構成され、前記ベーンの背面側には、前記ベーンの高さ方向の一部に突出部が形成され、前記背面空間部は、前記ベーンが前記ベーン溝内に最も収納された状態で、前記突出部を収納し、前記背面空間部は、前記シリンダーの高さ方向の一部に設けられた貫通孔により構成されることを特徴とする。
第２の発明は、第１の発明による回転式圧縮機において、前記突出部は、前記シリンダーの高さ方向の上軸受け側と下軸受け側との両方に設けられていることを特徴とする。
第３の発明は、第１の発明による回転式圧縮機において、作動冷媒としてＣＯ２を用いたことを特徴とする。
第４の発明は、第１の発明による回転式圧縮機において、作動冷媒としてＨＦＯ１２３４ｙｆまたはＨＦＯ１２３４ｙｆを主体とした混合冷媒を用いたことを特徴とする。
A rotary compressor according to a first aspect of the present invention includes a cylinder that forms a cylinder chamber, a piston that swings in the cylinder chamber, a vane that divides the cylinder chamber into a suction chamber and a compression chamber, and one end in the cylinder chamber. A rotary compressor having an open vane groove and configured to swingably connect the tip of the vane to the piston so that the vane can reciprocate the other end of the vane groove. In the state where the vane protrudes most toward the piston side from the vane groove, and the rearmost surface of the vane is at the same position as the other end of the vane groove or the other end of the vane groove. is also configured to protrude into the back space portion side than on the rear side of the vane, the protrusion portion in the height direction of the vane is formed, the rear space, the vane front In most accommodated state in the vane groove, accommodating the projecting portion, the back space portion may constituted by a through hole provided in a part of the height direction of the cylinder.
According to a second aspect of the present invention, in the rotary compressor according to the first aspect, the protrusions are provided on both the upper bearing side and the lower bearing side in the height direction of the cylinder .
A third invention is characterized in that CO 2 is used as a working refrigerant in the rotary compressor according to the first invention.
According to a fourth invention, in the rotary compressor according to the first invention, HFO1234yf or a mixed refrigerant mainly composed of HFO1234yf is used as a working refrigerant.
本発明の回転式圧縮機は、ピストンの揺動運動によりベーンがシリンダーの内周面から内側へ突出した状態の、ベーンとベーン溝のシリンダー室側接点とベーンとベーン溝の背面空間部側接点との距離を長くすることができるので、ベーンがベーン溝内を往復運動する際に、圧縮室圧力Ｐｃと吸入室圧力Ｐｓの差圧Ｐｃ−Ｐｓによってベーンに作用する力の反力として前記両接点に働くベーン溝との摩擦抵抗力が軽減される。従って、ベーンがベーン溝内を往復運動することによって発生する摺動損失を低減し、入力ロスが小さい回転式圧縮機を提供することが可能となる。 The rotary compressor according to the present invention includes a vane and a cylinder chamber side contact of the vane groove and a back space side contact of the vane groove in a state where the vane protrudes inward from the inner peripheral surface of the cylinder by the swinging motion of the piston. Therefore, when the vane reciprocates in the vane groove, the above-mentioned two reaction forces are counteracted by the pressure acting on the vane due to the pressure difference Pc−Ps between the compression chamber pressure Pc and the suction chamber pressure Ps. The frictional resistance with the vane groove acting on the contact is reduced. Therefore, it is possible to provide a rotary compressor in which the sliding loss generated by the reciprocating motion of the vane in the vane groove is reduced and the input loss is small.
第１の発明は、ベーン溝の他端を、ベーンが往復運動できるように設けられた背面空間部に開口させ、ベーンがベーン溝からピストン側に最も突出した状態で、ベーンの最背面がベーン溝の他端と同じ位置又はベーン溝の他端よりも背面空間部側に突出するように構成され、ベーンの背面側には、ベーンの高さ方向の一部に突出部が形成され、背面空間部は、ベーンがベーン溝内に最も収納された状態で、突出部を収納し、背面空間部は、シリンダーの高さ方向の一部に設けられた貫通孔により構成されるものである。これにより、ピストンの揺動運動によりベーンがシリンダーの内周面から内側へ突出した状態の、ベーンとベーン溝の背面空間部側接点の箇所を、ベーン溝の他端と常時一致させて、この背面空間部側接点とシリンダー室側接点との距離を長くすることができる。従って、ベーンがベーン溝内を往復運動する際に、圧縮室圧力Ｐｃと吸入室圧力Ｐｓの差圧Ｐｃ−Ｐｓによってベーンに作用する力の反力として両接点に働くベーン溝との摩擦抵抗力が軽減されるので、ベーンがベーン溝内を往復運動することによって発生する摺動損失を低減し、入力ロスが小さい回転式圧縮機を提供することが可能となる。
第２の発明は、特に、第１の発明の回転式圧縮機において、突出部は、シリンダーの高さ方向の上軸受け側と下軸受け側との両方に設けられているものである。
第３の発明は、特に、第１の発明の回転式圧縮機において、作動冷媒としてＣＯ２を用いた場合に、ベーンがベーン溝内を往復運動する際、特に、圧縮室圧力と吸入室圧力の高い差圧によってベーンに作用する力の反力としてベーンに働くベーン溝との摩擦抵抗力が大きいので、より効果的にベーンがベーン溝内を往復運動することによって発生する摺動損失を低減することができる。
第４の発明は、特に、第１の発明の回転式圧縮機において、作動冷媒としてＨＦＯ１２３４ｙｆまたはＨＦＯ１２３４ｙｆを主体とした混合冷媒を用いた場合に、特に、高温において化学的安定性が低下することに伴い、潤滑性が悪化するので、より効果的にベーンがベーン溝内を往復運動することによって発生する摺動損失を低減することができる。
In the first invention, the other end of the vane groove is opened in a back space provided so that the vane can reciprocate, and the vane protrudes most from the vane groove to the piston side, and the vane rearmost surface is the vane. The rear end of the vane groove is formed at the same position as the other end of the groove or the other end of the vane groove, and a protruding portion is formed on a part of the vane in the height direction on the rear side of the vane. The space portion stores the protrusion in a state where the vane is stored most in the vane groove, and the back space portion is configured by a through hole provided in a part in the height direction of the cylinder . As a result, the position of the vane and the back space side contact of the vane groove where the vane protrudes inward from the inner peripheral surface of the cylinder by the swinging motion of the piston is always matched with the other end of the vane groove. The distance between the back space portion side contact and the cylinder chamber side contact can be increased. Therefore, when the vane reciprocates in the vane groove, the frictional resistance force against the vane groove acting on both contacts as a reaction force of the force acting on the vane due to the differential pressure Pc-Ps between the compression chamber pressure Pc and the suction chamber pressure Ps. Therefore, it is possible to provide a rotary compressor in which the sliding loss caused by the reciprocating motion of the vane in the vane groove is reduced and the input loss is small.
In the second aspect of the invention, in particular, in the rotary compressor of the first aspect of the invention, the protrusions are provided on both the upper bearing side and the lower bearing side in the height direction of the cylinder.
In the third aspect of the invention, in particular, in the rotary compressor of the first aspect, when CO 2 is used as the working refrigerant, when the vane reciprocates in the vane groove, in particular, the compression chamber pressure and the suction chamber pressure. Since the frictional resistance with the vane groove acting on the vane is large as a reaction force to the vane due to the high differential pressure, the sliding loss caused by the reciprocating motion of the vane in the vane groove is reduced more effectively. can do.
The fourth aspect of the invention is that, particularly in the rotary compressor of the first aspect of the invention, when a mixed refrigerant mainly composed of HFO1234yf or HFO1234yf is used as a working refrigerant, the chemical stability is lowered particularly at a high temperature. Accordingly, the lubricity is deteriorated, so that the sliding loss caused by the reciprocating motion of the vane in the vane groove can be reduced more effectively.
以下、本発明の一実施例について、図面に従って説明する。なお、この実施例によって本発明が限定されるものではない。
図１は本発明の一実施例における回転式圧縮機を示す縦断面図、図２は図１のＡＡ線断面図である。なお、従来の構成と同一構成要素には同一符号を付与して説明を省略する。
図において、回転式圧縮機１００は、円筒状の密閉容器１と、密閉容器１の内部上側に配置される電動機部１０２と、密閉容器１の内部下側に配置される圧縮機構部１０１とによって構成される。圧縮機構部１０１は、電動機部１０２によって駆動される。
電動機部１０２は、環状のステータ２と円筒状のロータ３からなり、ステータ２は密閉容器１の内周面に取り付けられ、ロータ３はステータ２の内側に若干の隙間を設けて配置される。ロータ３の中心には、シャフト４が固定される。
圧縮機構部１０１は、シリンダー５と、シリンダー５の一方の端面に締結される上軸受け７と、シリンダー５の他方の端面に締結される下軸受け８とを有し、シリンダー５、上軸受け７、及び下軸受け８によって、円筒状のシリンダー室６が形成される。シリンダー室６には、円筒状のピストン９が配置される。ピストン９は、シャフト４の偏心部４Ａに嵌合され、シャフト４の回転に伴ってシリンダー室６内を揺動運動する。シリンダー５には、シリンダー５の半径方向にベーン溝１０が形成される。ベーン溝１０内にはベーン１１が配置され、ベーン１１はベーン溝１０内を往復運動する。
Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings. In addition, this invention is not limited by this Example.
FIG. 1 is a longitudinal sectional view showing a rotary compressor in one embodiment of the present invention, and FIG. 2 is a sectional view taken along line AA in FIG. In addition, the same code | symbol is attached | subjected to the same component as the conventional structure, and description is abbreviate | omitted.
In the figure, a rotary compressor 100 includes a cylindrical sealed container 1, an electric motor unit 102 disposed on the upper side inside the sealed container 1, and a compression mechanism unit 101 disposed on the lower side inside the sealed container 1. Composed. The compression mechanism unit 101 is driven by the electric motor unit 102.
The electric motor unit 102 includes an annular stator 2 and a cylindrical rotor 3. The stator 2 is attached to the inner peripheral surface of the hermetic container 1, and the rotor 3 is disposed inside the stator 2 with a slight gap. A shaft 4 is fixed to the center of the rotor 3.
The compression mechanism 101 includes a cylinder 5, an upper bearing 7 fastened to one end face of the cylinder 5, and a lower bearing 8 fastened to the other end face of the cylinder 5, and the cylinder 5, the upper bearing 7, A cylindrical cylinder chamber 6 is formed by the lower bearing 8. A cylindrical piston 9 is disposed in the cylinder chamber 6. The piston 9 is fitted into the eccentric portion 4 </ b> A of the shaft 4, and swings in the cylinder chamber 6 as the shaft 4 rotates. A vane groove 10 is formed in the cylinder 5 in the radial direction of the cylinder 5. A vane 11 is disposed in the vane groove 10, and the vane 11 reciprocates in the vane groove 10.
ベーン１１の一端には、ベーン１１の横幅よりも大きな直径の円弧形状で形成される先端部１１Ａを有している。ピストン９には内周面が円弧形状の嵌合部９Ａを有している。先端部１１Ａを嵌合部９Ａに揺動自在に接続することにより、シリンダー室６内はベーン１１によって２つの空間に仕切られ、一方の空間は吸入室１２を、他方の空間は圧縮室１３を形成する。
作動冷媒の吸入及び圧縮は、シリンダー室６内でのピストン９の揺動運動によって行われる。シリンダー５の内周面５Ａとピストン９の外周面９Ｂとが真円度を有することで、作動冷媒を効率よく吸入し圧縮する。
ベーン溝１０の一端１０Ａはシリンダー室６に開口し、ベーン溝１０の他端１０Ｂは背面空間部１５に開口している。背面空間部１５は、背面孔１６とベーン溝１０の長手方向を軸方向とする空間とから構成され、ベーン１１が往復運動できるようにベーン溝１０の外周側に設けられている。ベーン溝１０の他端１０Ｂには、シャフト４の軸と平行に背面孔１６が形成されている。背面孔１６は、ベーン溝１０の幅より大きな直径の円柱状空間で構成され、シリンダー５の両端面に開口している。背面孔１６には、吐出圧力と同等である高圧の作動冷媒及び潤滑油が進入し、ベーン１１は、高圧の作動冷媒及び潤滑油によってピストン９の方向に押圧される。
One end of the vane 11 has a tip portion 11 </ b> A formed in an arc shape having a diameter larger than the lateral width of the vane 11. The piston 9 has a fitting portion 9A whose inner peripheral surface has an arc shape. By connecting the tip portion 11A to the fitting portion 9A in a swingable manner, the inside of the cylinder chamber 6 is divided into two spaces by the vane 11, one space being the suction chamber 12 and the other space being the compression chamber 13. Form.
The suction and compression of the working refrigerant is performed by the swing motion of the piston 9 in the cylinder chamber 6. Since the inner peripheral surface 5A of the cylinder 5 and the outer peripheral surface 9B of the piston 9 have roundness, the working refrigerant is efficiently sucked and compressed.
One end 10 </ b> A of the vane groove 10 opens into the cylinder chamber 6, and the other end 10 </ b> B of the vane groove 10 opens into the back space 15. The back space 15 is composed of a back hole 16 and a space whose axial direction is the longitudinal direction of the vane groove 10, and is provided on the outer peripheral side of the vane groove 10 so that the vane 11 can reciprocate. A rear hole 16 is formed in the other end 10 </ b> B of the vane groove 10 in parallel with the axis of the shaft 4. The back hole 16 is formed of a cylindrical space having a diameter larger than the width of the vane groove 10, and is open to both end surfaces of the cylinder 5. A high-pressure working refrigerant and lubricating oil equivalent to the discharge pressure enter the back hole 16, and the vane 11 is pressed in the direction of the piston 9 by the high-pressure working refrigerant and lubricating oil.
前述のように構成された本実施例による回転式圧縮機の圧縮原理を図３に基づき説明する。図３は本実施例における回転式圧縮機による圧縮原理を示す模式図である。
図３（Ａ），（Ｂ），（Ｃ），（Ｄ），（Ｅ），（Ｆ）は、ピストン９を６０度ずつ回転させた時のピストン９とベーン１１との位置関係を順に示している。図３（Ａ），（Ｂ），（Ｃ），（Ｄ），（Ｅ），（Ｆ）の順にピストン９の揺動運動とベーン１１の往復運動により、吸入ポート１７から作動冷媒が吸入されるとともに、吸入された作動冷媒が徐々に圧縮され、図３（Ｆ）のタイミングで吐出ポート１８から作動冷媒が吐出する。
The compression principle of the rotary compressor according to the present embodiment configured as described above will be described with reference to FIG. FIG. 3 is a schematic diagram showing the compression principle of the rotary compressor in this embodiment.
3 (A), (B), (C), (D), (E), and (F) sequentially show the positional relationship between the piston 9 and the vane 11 when the piston 9 is rotated by 60 degrees. ing. The working refrigerant is sucked from the suction port 17 by the swinging motion of the piston 9 and the reciprocating motion of the vane 11 in the order of FIGS. 3 (A), (B), (C), (D), (E), and (F). At the same time, the sucked working refrigerant is gradually compressed, and the working refrigerant is discharged from the discharge port 18 at the timing of FIG.
次に、本実施例による回転式圧縮機のベーンとベーン溝との構成について図４から図６を用いて説明する。図４は本実施例による回転式圧縮機のベーンとピストンを示す拡大分解斜視図である。図５と図６は本実施例による回転式圧縮機の要部を示す模式図であり、図５はベーンがベーン溝から最も突出した状態を示し、図６はベーンがベーン溝内に最も収納された状態を示している。
図４に示すように、ベーン１１の他端には、突出部１１Ｂを有している。突出部１１Ｂは、ベーン１１と同じ横幅で、ベーン１１より小さな縦幅で凸形状に形成され、ベーン１１の長手方向に設けられている。ベーン１１の先端部１１Ａは、シリンダー５の一方の端面から嵌合部９Ａに挿入される。
図５に示すように、ベーン１１は、ベーン溝１０からピストン９側に最も突出した状態では、突出部１１Ｂの先端（ベーン１１の最背面）がベーン溝１０の他端１０Ｂと同じ位置、又は他端１０Ｂよりも背面空間部１５側に突出するように構成している。
また図６に示すように、ベーン１１は、ベーン溝１０内に最も収納された状態では、突出部１１Ｂが背面空間部１５内に位置するように構成している。
Next, the structure of the vane and the vane groove of the rotary compressor according to the present embodiment will be described with reference to FIGS. FIG. 4 is an enlarged exploded perspective view showing the vane and the piston of the rotary compressor according to this embodiment. 5 and 6 are schematic views showing the main part of the rotary compressor according to this embodiment. FIG. 5 shows a state in which the vane protrudes most from the vane groove, and FIG. 6 shows that the vane is stored most in the vane groove. It shows the state that was done.
As shown in FIG. 4, the other end of the vane 11 has a protruding portion 11B. The protruding portion 11 </ b> B is formed in a convex shape with the same horizontal width as the vane 11, a vertical width smaller than the vane 11, and is provided in the longitudinal direction of the vane 11. The tip end portion 11 </ b> A of the vane 11 is inserted into the fitting portion 9 </ b> A from one end face of the cylinder 5.
As shown in FIG. 5, in the state in which the vane 11 protrudes most from the vane groove 10 toward the piston 9, the tip of the protrusion 11 </ b> B (the back surface of the vane 11) is the same position as the other end 10 </ b> B of the vane groove 10, The other end 10B is configured to protrude toward the back space 15 side.
As shown in FIG. 6, the vane 11 is configured such that the protruding portion 11 </ b> B is positioned in the back space portion 15 in the state where the vane 11 is stored most in the vane groove 10.
図５及び図６において、シリンダー室側接点２０１は、ベーン１１の一端側とベーン溝１０の当接箇所を示し、背面空間部側接点２０２は、ベーン１１の他端側とベーン溝１０の当接箇所を示している。
図に示すように、背面空間部側接点２０２は、ベーン１１がベーン溝１０内を往復運動できる区間すべてにおいて、ベーン溝１０の他端１０Ｂと常時一致する。従って、シリンダー室側接点２０１と背面空間部側接点２０２との距離は、ベーン１１の動作状態にかかわらず、ベーン溝１０によって設定される最長長さとすることができる。特に、ベーン１１がシリンダー５の内周面５Ａから内側へ最も突出した状態で、突出部１１Ｂの先端がベーン溝１０の他端１０Ｂと同一、又はベーン溝１０の他端１０Ｂより突出することにより、シリンダー室側接点２０１と背面空間部側接点２０２との距離を長くすることができる。
図５に示すように、ベーン１１がベーン溝１０内を往復運動する際には、圧縮室圧力Ｐｃと吸入室圧力Ｐｓの差圧（Ｐｃ−Ｐｓ）によって、シリンダー室側接点２０１と背面空間部側接点２０２とにはベーン１１に対して反力が作用する。
本実施例のように、シリンダー室側接点２０１と背面空間部側接点２０２との距離を常に最長とすることで、反力として働くベーン１１とベーン溝１０との摩擦抵抗力が軽減されるので、ベーン１１がベーン溝１０内を往復運動することによって発生する摺動損失を低減し、入力ロスが小さい回転式圧縮機を提供できる。
5 and 6, a cylinder chamber side contact 201 indicates a contact portion between one end side of the vane 11 and the vane groove 10, and a back space portion side contact 202 indicates a contact between the other end side of the vane 11 and the vane groove 10. The contact point is shown.
As shown in the drawing, the back surface space side contact 202 always coincides with the other end 10 </ b> B of the vane groove 10 in all sections in which the vane 11 can reciprocate in the vane groove 10. Therefore, the distance between the cylinder chamber side contact 201 and the back space portion side contact 202 can be the longest length set by the vane groove 10 regardless of the operation state of the vane 11. In particular, when the vane 11 protrudes most inward from the inner peripheral surface 5A of the cylinder 5, the tip of the protruding portion 11B is the same as the other end 10B of the vane groove 10 or protrudes from the other end 10B of the vane groove 10. The distance between the cylinder chamber side contact 201 and the back space side contact 202 can be increased.
As shown in FIG. 5, when the vane 11 reciprocates in the vane groove 10, the cylinder chamber side contact 201 and the rear space portion are caused by the differential pressure (Pc−Ps) between the compression chamber pressure Pc and the suction chamber pressure Ps. A reaction force acts on the vane 11 with the side contact 202.
Since the distance between the cylinder chamber side contact 201 and the back space side contact 202 is always the longest as in this embodiment, the frictional resistance between the vane 11 and the vane groove 10 acting as a reaction force is reduced. Further, it is possible to provide a rotary compressor in which the sliding loss caused by the reciprocating motion of the vane 11 in the vane groove 10 is reduced and the input loss is small.
次に、シリンダー室側接点２０１と背面空間部側接点２０２に働く摩擦抵抗力について図９に従って説明する。
図９に示すように、シリンダー室側接点２０１に働く摩擦抵抗力をＦ１、背面空間部側接点２０２に働く摩擦抵抗力をＦ２、シリンダー室側接点２０１と背面空間側接点２０２との距離をＬ１、圧縮室圧力Ｐｃと吸入室圧力Ｐｓの差圧Ｐｃ−Ｐｓが作用するベーン１１の側面長さをＬ２とすると、ベーン１１がベーン溝１０内を往復運動する方向の力と直角方向の力のつりあいは式Ａで表される。なお、Ｈはシリンダー室６の高さとする。
Ｆ１＝Ｆ２＋（Ｐｃ−Ｐｓ）＊Ｈ＊Ｌ２ ・・・ 式Ａ
また、シリンダー室側接点２０１まわりのモーメントのつりあいは式Ｂで表される。
Ｆ２＊Ｌ１＝１／２＊（Ｐｃ−Ｐｓ）＊Ｈ＊Ｌ２２ ・・・ 式Ｂ
式Ａと式Ｂにより、シリンダー室側接点２０１に働く摩擦抵抗力Ｆ１および背面空間部側接点２０２に働く摩擦抵抗力Ｆ２を求めると、以下の通りとなる。
Ｆ１＝１／２＊（Ｐｃ−Ｐｓ）＊Ｈ＊Ｌ２＊（Ｌ２／Ｌ１＋２） ・・・ 式Ｃ
Ｆ２＝１／２＊（Ｐｃ−Ｐｓ）＊Ｈ＊Ｌ２２／Ｌ１ ・・・ 式Ｄ
Next, the frictional resistance acting on the cylinder chamber side contact 201 and the back space side contact 202 will be described with reference to FIG.
As shown in FIG. 9, the frictional resistance acting on the cylinder chamber side contact 201 is F1, the frictional resistance acting on the back space side contact 202 is F2, and the distance between the cylinder chamber side contact 201 and the back space side contact 202 is L1. When the side surface length of the vane 11 on which the differential pressure Pc−Ps between the compression chamber pressure Pc and the suction chamber pressure Ps acts is L2, the force in the direction perpendicular to the direction in which the vane 11 reciprocates in the vane groove 10 is obtained. The balance is represented by Formula A. H is the height of the cylinder chamber 6.
F1 = F2 + (Pc−Ps) * H * L2 Formula A
Further, the balance of moments around the cylinder chamber side contact 201 is expressed by Formula B.
F2 * L1 = 1/2 * (Pc−Ps) * H * L2 2 ... Formula B
When the frictional resistance force F1 acting on the cylinder chamber side contact 201 and the frictional resistance force F2 acting on the back space portion side contact 202 are obtained by the equations A and B, the following results are obtained.
F1 = 1/2 * (Pc−Ps) * H * L2 * (L2 / L1 + 2) Formula C
F2 = 1/2 * (Pc−Ps) * H * L2 2 / L1 Formula D
従って、シリンダー室側接点２０１と背面空間側接点２０２との距離Ｌ１を長くすることにより、シリンダー室側接点２０１と背面空間側接点２０２に働く摩擦抵抗力Ｆ１、Ｆ２をいずれも小さくすることができる。
また、背面空間部１５に進入可能とするように、ベーン１１の最背面に突出部１１Ｂを設けたことにより、ピストン９の揺動運動によりベーン１１がシリンダー５の内周面５Ａから内側へ最も突出した状態の、背面空間部側接点２０２の箇所を、ベーン溝１０の他端１０Ｂと常時一致させて、この背面空間部側接点２０２とシリンダー室側接点２０１との距離を長くすることができる。従って、ベーン１１がベーン溝１０内を往復運動する際に、圧縮室圧力Ｐｃと吸入室圧力Ｐｓの差圧Ｐｃ−Ｐｓによって背面空間部側接点２０２とシリンダー室側接点２０１に働く摩擦抵抗力が軽減されるので、ベーン１１がベーン溝１０内を往復運動することによって発生する摺動損失を低減することができる。
ベーン１１は、ベーン１１がベーン溝１０からピストン９側に最も突出した状態では、突出部１１Ｂの先端がベーン溝１０の他端１０Ｂと同じ位置、又は他端１０Ｂよりも背面空間部１５側に突出することにより、シリンダー室側接点２０１と背面空間部側接点２０２との距離を長くすることができる。
また、突出部１１Ｂを収納することができる背面空間部１５を備えることにより、十分な長さの突出部１１Ｂを確保することができる。
Therefore, by increasing the distance L1 between the cylinder chamber side contact 201 and the back space side contact 202, both the frictional resistance forces F1 and F2 acting on the cylinder chamber side contact 201 and the back space side contact 202 can be reduced. .
Further, by providing the protrusion 11B on the backmost surface of the vane 11 so as to be able to enter the back space portion 15, the vane 11 is moved most inward from the inner peripheral surface 5A of the cylinder 5 by the swinging motion of the piston 9. The position of the back space portion side contact 202 in the protruded state can be made to always coincide with the other end 10B of the vane groove 10 to increase the distance between the back space portion side contact 202 and the cylinder chamber side contact 201. . Therefore, when the vane 11 reciprocates in the vane groove 10, the frictional resistance force acting on the back space side contact 202 and the cylinder chamber side contact 201 due to the differential pressure Pc−Ps between the compression chamber pressure Pc and the suction chamber pressure Ps. Since it is reduced, it is possible to reduce the sliding loss that occurs when the vane 11 reciprocates in the vane groove 10.
In the state where the vane 11 protrudes most toward the piston 9 side from the vane groove 10, the vane 11 has the tip of the protruding portion 11 </ b> B at the same position as the other end 10 </ b> B of the vane groove 10 or closer to the back space 15 than the other end 10 </ b> B. By projecting, the distance between the cylinder chamber side contact 201 and the back surface space side contact 202 can be increased.
In addition, by providing the back space 15 that can accommodate the protrusion 11B, a sufficiently long protrusion 11B can be ensured.
次に、本実施例による回転式圧縮機のシリンダーの詳細構成について図７と図８を用いて説明する。図７は本実施例による回転式圧縮機のシリンダーを示す拡大斜視図であり、図８は同シリンダーを示す要部拡大斜視図である。
図７と図８に示すように、ベーン溝１０は、対向する側面である吸入室側摺動面１０Ｃと圧縮室側摺動面１０Ｄとによって形成され、吸入室側摺動面１０Ｃと圧縮室側摺動面１０Ｄとは、それぞれ一つの平面で形成されている。背面空間部１５は、シリンダー５の外周面５Ｂからドリル等の切削部材により背面孔１６まで貫通された貫通孔であり、ベーン溝１０と背面空間部１５とは連通している。シリンダー５は、背面空間部１５によって分割されるものではなく、外形形状として円筒形を保持した構成である。吸入室側摺動面１０Ｃと圧縮室側摺動面１０Ｄは、他端１０Ｂ側で曲面を持った背面孔１６と接続される。背面空間部１５は、突出部１１Ｂを収納可能な形状となっている。なお、背面空間部１５を貫通孔とすることにより、シリンダー５の外形形状について別部材を使用せずに連続的に形成することができ、シリンダー５の外形形状を小型に維持すると共に、内周面５Ａに対して円筒状の形状を保持した状態とすることができ、シリンダー５の内周面５Ａにおける真円度を確保することができる。例えば、背面空間部１５をシリンダー５の両端面に繋がる構成とすると、必然的にベーン溝１０と連通する開口部が発生し、形状で表わすとＣ形状となり、開口部に対してシリンダー５の円周方向に発生する応力に従い、シリンダー５の内周面５Ａにおける真円度を確保できなくなる。
Next, the detailed structure of the cylinder of the rotary compressor according to this embodiment will be described with reference to FIGS. FIG. 7 is an enlarged perspective view showing a cylinder of the rotary compressor according to this embodiment, and FIG. 8 is an enlarged perspective view of a main part showing the cylinder.
As shown in FIGS. 7 and 8, the vane groove 10 is formed by a suction chamber side sliding surface 10C and a compression chamber side sliding surface 10D, which are opposing side surfaces, and the suction chamber side sliding surface 10C and the compression chamber. Each of the side sliding surfaces 10D is formed by one plane. The back space 15 is a through-hole penetrating from the outer peripheral surface 5B of the cylinder 5 to the back hole 16 by a cutting member such as a drill, and the vane groove 10 and the back space 15 are in communication. The cylinder 5 is not divided by the back space 15 but has a configuration in which a cylindrical shape is maintained as an outer shape. The suction chamber side sliding surface 10C and the compression chamber side sliding surface 10D are connected to a back hole 16 having a curved surface on the other end 10B side. The back space 15 has a shape that can accommodate the protruding portion 11B. In addition, by using the back space 15 as a through hole, the outer shape of the cylinder 5 can be continuously formed without using another member, and the outer shape of the cylinder 5 can be kept small, and the inner circumference The cylindrical shape can be maintained with respect to the surface 5A, and the roundness of the inner peripheral surface 5A of the cylinder 5 can be ensured. For example, if the back space 15 is connected to both end faces of the cylinder 5, an opening that communicates with the vane groove 10 is inevitably generated. According to the stress generated in the circumferential direction, the roundness on the inner peripheral surface 5A of the cylinder 5 cannot be secured.
以上の構成により、吸入室側摺動面１０Ｃと圧縮室側摺動面１０Ｄの他端１０Ｂを、背面孔１６を介して背面空間部１５に接続することにより、シリンダー５の内周面５Ａの真円度を維持した状態で、充分な長さの突出部１１Ｂを確保することができる。これにより、シリンダー室６内を揺動運動するピストン９の外周面９Ｂとシリンダー５の内周面５Ａとの間に構成される隙間を限りなく小さくして、圧縮室１３から吸入室１２への作動冷媒の漏れを小さくできるので体積効率の低下を阻止することができる。
また、吸入室側摺動面１０Ｃと圧縮室側摺動面１０Ｄとをそれぞれ一つの平面で形成しているので、ベーン１１の側面１１Ｃと吸入室側摺動面１０Ｃと圧縮室側摺動面１０Ｄとの間に構成される隙間の漏れ通路長さを長くすることができるので、背面孔１６から進入する作動冷媒に対して、図２中に矢印で示すような、背面孔１６からシリンダー室６への作動冷媒の漏れを小さくでき、体積効率を低下させることがない。
With the above configuration, the other end 10B of the suction chamber side sliding surface 10C and the compression chamber side sliding surface 10D is connected to the back space portion 15 through the back hole 16, so that the inner peripheral surface 5A of the cylinder 5 is The protrusion 11B having a sufficient length can be secured while maintaining the roundness. Thus, the gap formed between the outer peripheral surface 9B of the piston 9 that swings in the cylinder chamber 6 and the inner peripheral surface 5A of the cylinder 5 is reduced as much as possible. Since the leakage of the working refrigerant can be reduced, a decrease in volumetric efficiency can be prevented.
Further, since the suction chamber side sliding surface 10C and the compression chamber side sliding surface 10D are each formed as one plane, the side surface 11C, the suction chamber side sliding surface 10C, and the compression chamber side sliding surface of the vane 11 are formed. Since the length of the leak passage of the gap formed between the rear surface hole 16 and the cylinder 10D can be increased, the working refrigerant entering from the rear surface hole 16 is connected to the cylinder chamber from the rear surface hole 16 as indicated by an arrow in FIG. The leakage of the working refrigerant to 6 can be reduced, and the volumetric efficiency is not lowered.
次に、本実施例における回転式圧縮機に適用可能な他のベーンについて図面を用いて説明する。図１０（Ａ）、（Ｂ）は本実施の回転式圧縮機に適用可能なベーンを示す斜視図である。図１０（Ａ）は、ベーン１１の後部に、シリンダー５の高さ方向の上軸受け側に突出部１１Ｄを設けたベーン形状であり、このベーン１１を用いることによっても前述の実施例と同様の効果が得られる。ここで、ベーン１１の後部にシリンダー５の高さ方向の上軸受け側に突出部１１Ｄを設けたが、シリンダー５の高さ方向の下軸受け側に突出部１１Ｄを設けても良い。また、図１０（Ｂ）のように、ベーン１１の後部に、シリンダー５の高さ方向の上軸受け側と下軸受け側の両方について突出部１１Ｅを設けて凹形状としたベーン１１を用いても良い。
また、本実施例の回転式圧縮機において、作動冷媒としてＣＯ２を用いた場合に、ベーン１１がベーン溝１０内を往復運動する際、特に、圧縮室圧力Ｐｃと吸入室圧力Ｐｓの高い差圧によってベーン１１に働くベーン溝１０との摩擦抵抗力Ｆ１、Ｆ２が大きいので、より効果的にベーン１１がベーン溝１０内を往復運動することによって発生する摺動損失を低減することができる。
更に、本実施例の回転式圧縮機において、作動冷媒としてＨＦＯ１２３４ｙｆまたはＨＦＯ１２３４ｙｆを主体とした混合冷媒を用いた場合には、特に、高温において化学的安定性が低下することに伴い、潤滑性が悪化するので、より効果的にベーン１１がベーン溝１０内を往復運動することによって発生する摺動損失を低減することができる。
Next, another vane applicable to the rotary compressor in the present embodiment will be described with reference to the drawings. FIGS. 10A and 10B are perspective views showing vanes applicable to the rotary compressor of the present embodiment. FIG. 10A shows a vane shape in which a protruding portion 11D is provided on the rear side of the vane 11 on the upper bearing side in the height direction of the cylinder 5, and the use of the vane 11 is similar to that in the above-described embodiment. An effect is obtained. Here, although the protrusion 11D is provided on the upper bearing side in the height direction of the cylinder 5 at the rear portion of the vane 11, the protrusion 11D may be provided on the lower bearing side in the height direction of the cylinder 5. Further, as shown in FIG. 10B, a vane 11 having a concave shape by providing a protruding portion 11E on both the upper bearing side and the lower bearing side in the height direction of the cylinder 5 at the rear part of the vane 11 may be used. good.
Further, in the rotary compressor according to the present embodiment, when CO 2 is used as the working refrigerant, when the vane 11 reciprocates in the vane groove 10, the difference between the compression chamber pressure Pc and the suction chamber pressure Ps is particularly high. Since the frictional resistance forces F1 and F2 with the vane groove 10 acting on the vane 11 by the pressure are large, it is possible to reduce the sliding loss caused by the reciprocating motion of the vane 11 in the vane groove 10 more effectively.
Further, in the rotary compressor of the present embodiment, when a refrigerant refrigerant mainly composed of HFO1234yf or HFO1234yf is used as a working refrigerant, the lubricity deteriorates particularly due to a decrease in chemical stability at a high temperature. Therefore, it is possible to reduce the sliding loss that occurs when the vane 11 reciprocates in the vane groove 10 more effectively.
以上のように、本発明の回転式圧縮機は、入力ロスを小さくすることができるため、給湯器用圧縮機、空気圧縮の用途にも適用できる。 As described above, the rotary compressor of the present invention can reduce the input loss, and thus can be applied to a hot water compressor and an air compression application.
１ 密閉容器
２ ステータ
３ ロータ
４ シャフト
５ シリンダー
５Ａ 内周面
５Ｂ 外周面部
６ シリンダー室
７ 上軸受け
８ 下軸受け
９ ピストン
９Ａ 嵌合部
９Ｂ 外周面
１０ ベーン溝
１０Ｂ ベーン溝の他端
１０Ｃ 吸入室側摺動面
１０Ｄ 圧縮室側摺動面
１１ ベーン
１１Ａ 先端部
１１Ｂ 突出部
１１Ｃ 側面
１２ 吸入室
１３ 圧縮室
１５ 背面空間部
１６ 背面孔
１７ 吸入ポート
１８ 吐出ポート
１００ 回転式圧縮機
１０１ 圧縮機構部
１０２ 電動機部
２０１ シリンダー室側接点
２０２ 背面空間部側接点
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Airtight container 2 Stator 3 Rotor 4 Shaft 5 Cylinder 5A Inner peripheral surface 5B Outer peripheral surface part 6 Cylinder chamber 7 Upper bearing 8 Lower bearing 9 Piston 9A Fitting part 9B Outer peripheral surface 10 Vane groove 10B Vane groove other end 10C Suction chamber side sliding Moving surface 10D Sliding surface on the compression chamber side 11 Vane 11A Tip portion 11B Protruding portion 11C Side surface 12 Suction chamber 13 Compression chamber 15 Back space portion 16 Back hole 17 Suction port 18 Discharge port 100 Rotary compressor 101 Compression mechanism portion 102 Electric motor portion 201 Cylinder chamber side contact 202 Back space side contact
Claims (4)
前記ベーン溝の他端を、前記ベーンが往復運動できるように設けられた背面空間部に開口させ、前記ベーンが前記ベーン溝から前記ピストン側に最も突出した状態で、前記ベーンの最背面が前記ベーン溝の他端と同じ位置又は前記ベーン溝の他端よりも前記背面空間部側に突出するように構成され、
前記ベーンの背面側には、前記ベーンの高さ方向の一部に突出部が形成され、
前記背面空間部は、前記ベーンが前記ベーン溝内に最も収納された状態で、前記突出部を収納し、
前記背面空間部は、前記シリンダーの高さ方向の一部に設けられた貫通孔により構成される回転式圧縮機。 A cylinder that forms a cylinder chamber; a piston that swings in the cylinder chamber; a vane that divides the cylinder chamber into a suction chamber and a compression chamber; and one end having a vane groove that opens into the cylinder chamber; A rotary compressor constituted by connecting a tip portion with the piston so as to be swingable,
The other end of the vane groove is opened in a back space portion provided so that the vane can reciprocate, and the vane protrudes most from the vane groove toward the piston, and the back surface of the vane is It is configured to protrude to the back space portion side from the same position as the other end of the vane groove or the other end of the vane groove ,
On the back side of the vane, a protrusion is formed in a part of the vane in the height direction,
The back space portion stores the protruding portion in a state where the vane is stored most in the vane groove,
The said back space part is a rotary compressor comprised by the through-hole provided in a part of height direction of the said cylinder .
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Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5556450B2 (en) * | 2010-07-02 | 2014-07-23 | パナソニック株式会社 | Rotary compressor |
| CN103912492A (en) * | 2014-03-22 | 2014-07-09 | 东莞坎普索空调配件有限公司 | Translational piston rotary compressor |
| CN103967779B (en) * | 2014-05-12 | 2017-01-25 | 深圳市颜华守信科技有限公司 | Rotary micro pump |
| CN105971878B (en) * | 2016-06-15 | 2017-12-29 | 珠海格力节能环保制冷技术研究中心有限公司 | A kind of rotor-type compressor pump housing |
| KR102250823B1 (en) | 2019-07-17 | 2021-05-11 | 엘지전자 주식회사 | Rotary compressor |
| WO2023152799A1 (en) * | 2022-02-08 | 2023-08-17 | 三菱電機株式会社 | Compressor and refrigeration cycle device with said compressor |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0617776A (en) * | 1992-07-03 | 1994-01-25 | Daikin Ind Ltd | Rotary compressor |
| JP2000120572A (en) * | 1998-10-12 | 2000-04-25 | Sanyo Electric Co Ltd | Rotary compressor |
| JP2008505989A (en) * | 2004-04-16 | 2008-02-28 | ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッド | Azeotrope-like trifluoroiodomethane composition |
| JP2008544072A (en) * | 2005-06-24 | 2008-12-04 | ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッド | Compositions containing fluorine-substituted olefins |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5917294U (en) * | 1982-07-23 | 1984-02-02 | 株式会社島津製作所 | rotating fluid machine |
| JPS6316189A (en) * | 1986-07-07 | 1988-01-23 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Enclosed rotary compressor |
| JPH11287192A (en) * | 1998-04-02 | 1999-10-19 | Matsushita Refrig Co Ltd | Rotary type refrigerant compressor |
| US7413674B2 (en) * | 2004-04-16 | 2008-08-19 | Honeywell International Inc. | Azeotrope-like trifluoroiodomethane compositions |
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|---|---|---|---|---|
| JPH0617776A (en) * | 1992-07-03 | 1994-01-25 | Daikin Ind Ltd | Rotary compressor |
| JP2000120572A (en) * | 1998-10-12 | 2000-04-25 | Sanyo Electric Co Ltd | Rotary compressor |
| JP2008505989A (en) * | 2004-04-16 | 2008-02-28 | ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッド | Azeotrope-like trifluoroiodomethane composition |
| JP2008544072A (en) * | 2005-06-24 | 2008-12-04 | ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッド | Compositions containing fluorine-substituted olefins |
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