JP5433321B2 - Method for producing (meth) acrylic acid - Google Patents
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Description
本発明は、固定床管型反応器を用いて（メタ）アクロレインを固体酸化触媒の存在下に分子状酸素で気相接触酸化して（メタ）アクリル酸を製造する方法に関するものである。 The present invention relates to a method for producing (meth) acrylic acid by gas-phase catalytic oxidation of (meth) acrolein with molecular oxygen in the presence of a solid oxidation catalyst using a fixed bed tubular reactor.
（メタ）アクロレインを気相接触酸化して(メタ）アクリル酸を製造する際に使用する触媒に関しては数多くの提案がなされている。これら提案は主として触媒を構成する元素およびその比率に関するものである。 Many proposals have been made regarding catalysts used in the production of (meth) acrylic acid by vapor-phase catalytic oxidation of (meth) acrolein. These proposals mainly relate to the elements constituting the catalyst and their proportions.
当該気相接触酸化は発熱反応であるため、触媒層で蓄熱が起こる。蓄熱の結果生じる局所的異常高温帯域はホットスポットと呼ばれ、この部分の温度が高すぎると過度の酸化反応を生じるので、目的生成物の収率は低下する。 Since the gas phase catalytic oxidation is an exothermic reaction, heat storage occurs in the catalyst layer. The local abnormally high temperature zone resulting from the heat storage is called a hot spot, and if the temperature of this part is too high, an excessive oxidation reaction occurs, so that the yield of the target product decreases.
また、ホットスポットの温度が高くなりすぎると、その蓄熱により触媒がさらに反応を促進され、それによりさらに発熱が進むという悪循環が発生し、ついには触媒が燃焼して完全に失活してしまう恐れがある。 In addition, if the temperature of the hot spot becomes too high, the catalyst further promotes the reaction due to the heat storage, thereby generating a vicious cycle in which heat generation further proceeds, and the catalyst may eventually burn and be completely deactivated. There is.
触媒の局所的な発熱を抑制する方法として、特許文献１に「ホットスポット部における異常な蓄熱を抑制するために、原料アクロレイン濃度を低くしたり、あるいは空間速度を低くするなどの対策がとられる」という記載があるように原料濃度を低くしたり原料ガスの線速度を下げるなどの措置や、あるいは反応温度を下げるなどの反応負荷を低減する方法が一般的である。 As a method for suppressing the local heat generation of the catalyst, Patent Document 1 describes measures such as lowering the raw material acrolein concentration or lowering the space velocity in order to suppress abnormal heat storage in the hot spot portion. In general, there are measures such as lowering the raw material concentration or lowering the linear velocity of the raw material gas, or reducing the reaction load, such as lowering the reaction temperature.
しかしながらこれらの方法は、目的生成物の生産を制限することに他ならず、大幅な生産量低下となる問題がある。 However, these methods limit the production of the target product, and there is a problem that the production amount is greatly reduced.
このため、該酸化反応の工業的実施において、ホットスポットの温度抑制は重大な問題であり、特に生産性を上げるために原料ガス中における（メタ）アクロレイン濃度を高めた場合、ホットスポットの温度が高くなる傾向があることから反応条件に関して大きな制約を強いられているのが現状である。 For this reason, in the industrial implementation of the oxidation reaction, temperature control of the hot spot is a serious problem. Especially when the (meth) acrolein concentration in the raw material gas is increased in order to increase productivity, the temperature of the hot spot is reduced. Since there is a tendency to increase, the current situation is that there are great restrictions on the reaction conditions.
したがって、ホットスポットの温度を抑えることは工業的に高収率で（メタ）アクリル酸を生産する上で非常に重要である。また、特にモリブデン含有固体酸化触媒を用いる場合、モリブデン成分が昇華しやすいことから、ホットスポットの発生を防止することは重要である。 Therefore, it is very important to suppress the temperature of the hot spot in order to produce (meth) acrylic acid at a high yield industrially. In particular, when a molybdenum-containing solid oxidation catalyst is used, it is important to prevent the occurrence of hot spots because the molybdenum component tends to sublime.
ホットスポットの温度を抑える方法として、これまでにいくつかの提案がなされている。例えば特許文献１には、触媒を充填した固定床多管型反応器を用いてアクロレインまたはアクロレイン含有ガスを分子状酸素または分子状酸素含有ガスにより気相接触酸化してアクリル酸を製造する方法において、各反応管内の触媒層を管軸方向に２層以上に分割して設けた複数個の反応帯に活性の異なる複数個の触媒を原料ガス入口側から出口側に向けて活性がより高くなるように充填して反応する方法が記載されている。 Some proposals have been made as a method for suppressing the temperature of the hot spot. For example, Patent Document 1 discloses a method for producing acrylic acid by gas phase catalytic oxidation of acrolein or an acrolein-containing gas with molecular oxygen or a molecular oxygen-containing gas using a fixed bed multitubular reactor packed with a catalyst. A plurality of catalysts having different activities in a plurality of reaction zones provided by dividing the catalyst layer in each reaction tube into two or more layers in the tube axis direction has a higher activity from the raw material gas inlet side toward the outlet side. The method of filling and reacting is described.
また、特許文献２には、固体酸化触媒が充填されている固定床管型反応器の触媒層に、メタクロレインを３〜９容量％、酸素を５〜１５容量％および水蒸気を５〜５０容量％含む原料ガスを流通させるメタクリル酸の製造方法において、前記原料ガスを流通させる前に、前記触媒層に、酸素、窒素および水蒸気を含み、かつメタクロレインが０〜０．５容量％であるガスを流通させながら２５０〜３５０℃の範囲まで昇温し、次いでメタクロレインを１〜２．８容量％、酸素を５〜１５容量％および水蒸気を５〜５０容量％含むガスを２５０〜３５０℃で１時間以上流通させる方法が記載されている。 Patent Document 2 discloses that the catalyst layer of a fixed bed tubular reactor packed with a solid oxidation catalyst has 3 to 9% by volume of methacrolein, 5 to 15% by volume of oxygen, and 5 to 50% of water vapor. In the method for producing methacrylic acid in which a raw material gas containing 1% is circulated, before the raw material gas is circulated, the catalyst layer contains oxygen, nitrogen and water vapor, and methacrolein is 0 to 0.5% by volume. The temperature is raised to a range of 250 to 350 ° C. while circulating gas, and then a gas containing 1 to 2.8% by volume of methacrolein, 5 to 15% by volume of oxygen, and 5 to 50% by volume of water vapor at 250 to 350 ° C. A method of circulating for 1 hour or more is described.
しかし、特許文献１及び２のいずれの方法でも、ホットスポットの温度抑制効果があるものの、反応開始直後の触媒が活性化している不安定な時期に発生するホットスポット部の急激な上昇に対しては、必ずしも効果が充分ではないという問題があった。 However, in both methods of Patent Documents 1 and 2, although there is an effect of suppressing the temperature of the hot spot, with respect to the rapid rise of the hot spot portion that occurs at an unstable time immediately after the start of the reaction, the catalyst is activated. However, there was a problem that the effect was not always sufficient.
また、特許文献３では、接触管を取り巻くその空間にただ１つの熱交換媒体循環路が通されている多接触管固定層反応器中で、高められた温度で、触媒活性複合金属酸化物に接して、アクロレインをアクリル酸へ接触気相酸化する方法において、熱媒体槽内に設置したじゃま板で熱媒体の流速を制御し、熱媒体に温度を分布を設けてホットスポットを抑制する方法が記載されている。しかしながらこの方法では、ホットスポットを抑制する効果はあるものの、反応器に大掛かりな加工が必要であり、一度使用する触媒に合わせて設定してしまうと、それ以降に活性の挙動が違う触媒を使用するときに、必ずしも適用することができないという問題点があった。 Further, in Patent Document 3, in a multi-contact tube fixed bed reactor in which only one heat exchange medium circulation path is passed through the space surrounding the contact tube, the catalytically active composite metal oxide is converted to an elevated temperature. In the method of contact gas phase oxidation of acrolein to acrylic acid, there is a method of controlling the flow rate of the heat medium with a baffle plate installed in the heat medium tank and providing a temperature distribution in the heat medium to suppress hot spots. Have been described. However, although this method has the effect of suppressing hot spots, it requires extensive processing in the reactor, and once set according to the catalyst to be used, a catalyst with a different activity behavior is used thereafter. When doing so, there was a problem that it could not always be applied.
本発明は、固定床管型反応器にて（メタ）アクロレインを固体酸化触媒の存在下に分子状酸素で気相接触酸化して（メタ）アクリル酸を製造する方法において、ホットスポット部の温度を十分に抑制することによって、スタートアップを効率的に行い、且つ高い生産能力を維持したまま酸化反応を実施可能な（メタ）アクリル酸製造方法を提供することを目的とする。 The present invention relates to a method for producing (meth) acrylic acid by vapor-phase catalytic oxidation of (meth) acrolein with molecular oxygen in the presence of a solid oxidation catalyst in a fixed bed tubular reactor. It is an object of the present invention to provide a (meth) acrylic acid production method capable of efficiently performing start-up and performing an oxidation reaction while maintaining a high production capacity by sufficiently suppressing the above.
本発明は、固体酸化触媒が充填されている固定床管型反応器の触媒層に、（メタ）アクロレインを含む原料ガスを流通させる（メタ）アクリル酸の製造方法において、触媒層中の熱媒浴の温度と触媒層の温度との差が目標温度を超えた時に、原料ガス量が１％以上増量するように一時的に不活性ガスを供給し、かつ原料ガスを増量する前後で（メタ）アクロレインの反応率が一定となるように反応温度を上げて調節することを特徴とする（メタ）アクリル酸の製造方法である。 The present invention relates to a method for producing (meth) acrylic acid in which a raw material gas containing (meth) acrolein is circulated through a catalyst layer of a fixed bed tubular reactor packed with a solid oxidation catalyst. When the difference between the bath temperature and the catalyst layer temperature exceeds the target temperature, the inert gas is temporarily supplied so that the amount of the source gas is increased by 1% or more , and before and after the increase of the source gas (meta ) A method for producing (meth) acrylic acid, wherein the reaction temperature is raised and adjusted so that the reaction rate of acrolein is constant .
本発明の方法により、ホットスポット部の温度を十分に抑制し、スタートアップを効率的に行い、高い負荷での酸化反応を実施して（メタ）アクリル酸を製造することが出来る。 According to the method of the present invention, (meth) acrylic acid can be produced by sufficiently suppressing the temperature of the hot spot portion, efficiently performing startup, and performing an oxidation reaction under a high load.
本発明において、（メタ）アクリル酸を合成する反応は固定床管型反応器を用いて実施される。管型反応器は特に限定されないが、工業的には内径１０〜４０ｍｍの反応管を数千〜数万本備えた多管式反応器が好ましい。また、固定床管型反応器は熱媒浴を備えたものが好ましい。熱媒は特に限定されないが、例えば、硝酸カリウムおよび亜硝酸ナトリウムを含む塩溶融物が挙げられる。 In the present invention, the reaction for synthesizing (meth) acrylic acid is carried out using a fixed bed tube reactor. The tubular reactor is not particularly limited, but industrially, a multitubular reactor provided with several thousand to several tens of thousands of reaction tubes having an inner diameter of 10 to 40 mm is preferable. The fixed bed tubular reactor is preferably equipped with a heat medium bath. The heat medium is not particularly limited, and examples thereof include a salt melt containing potassium nitrate and sodium nitrite.
本発明において、用いる固体酸化触媒はこの酸化反応用の固体触媒であれば特に限定されず、従来から知られているモリブデンを含む複合酸化物等を用いることができる。 In the present invention, the solid oxidation catalyst to be used is not particularly limited as long as it is a solid catalyst for this oxidation reaction, and conventionally known composite oxides containing molybdenum and the like can be used.
メタクロレインの気相接触酸化によりメタクリル酸を製造するための触媒は、下記式（１）で表される組成を有するものが好ましい。 The catalyst for producing methacrylic acid by gas phase catalytic oxidation of methacrolein preferably has a composition represented by the following formula (1).
ＭｏａＰｂＣｕｃＶｄＸｅＹｆＯｇ（１）
（式中、Ｍｏ、Ｐ、Ｃｕ、ＶおよびＯはそれぞれモリブデン、リン、銅、バナジウムおよび酸素を表し、Ｘは鉄、コバルト、ニッケル、亜鉛、マグネシウム、カルシウム、ストロンチウム、バリウム、チタン、クロム、タングステン、マンガン、銀、ホウ素、ケイ素、スズ、鉛、ヒ素、アンチモン、ビスマス、ニオブ、タンタル、ジルコニウム、インジウム、イオウ、セレン、テルル、ランタンおよびセリウムからなる群より選ばれた少なくとも１種の元素、Ｙはカリウム、ルビジウム、セシウムおよびタリウムからなる群より選ばれた少なくとも１種の元素を表す。ａ、ｂ、ｃ、ｄ、ｅ、ｆ及びｇは各元素の原子比を表し、ａ＝１２のとき、ｂ＝０．１〜３、ｃ＝０．０１〜３、ｄ＝０．０１〜３、ｅ＝０〜１０、ｆ＝０．０１〜３であり、ｇは前記各成分の原子価を満足するのに必要な酸素原子比である。）
アクロレインの気相接触酸化によりアクリル酸を製造するための触媒は、下記式（２）で表される組成を有するものが好ましい。
Mo a P b Cu c V d X e Y f O g (1)
(In the formula, Mo, P, Cu, V and O represent molybdenum, phosphorus, copper, vanadium and oxygen, respectively, X is iron, cobalt, nickel, zinc, magnesium, calcium, strontium, barium, titanium, chromium, tungsten. At least one element selected from the group consisting of manganese, silver, boron, silicon, tin, lead, arsenic, antimony, bismuth, niobium, tantalum, zirconium, indium, sulfur, selenium, tellurium, lanthanum and cerium, Y Represents at least one element selected from the group consisting of potassium, rubidium, cesium and thallium, where a, b, c, d, e, f and g represent the atomic ratio of each element, and when a = 12. B = 0.1-1, c = 0.01-3, d = 0.01-3, e = 0-10, f = 0.01-3. g is an oxygen atom ratio required for satisfying the valency of each component.)
The catalyst for producing acrylic acid by vapor phase catalytic oxidation of acrolein preferably has a composition represented by the following formula (2).
ＭｏｊＶｋＡｌＸ２ ｍＹ２ ｎＯｏ （２）
（式中、Ｍｏ、Ｖ及びＯは、それぞれモリブデン、バナジウム及び酸素を示し、Ａは、鉄、コバルト、クロム、アルミニウム及びストロンチウムからなる群より選ばれた少なくとも一種の元素を示し、Ｘ２は、ゲルマニウム、ホウ素、ヒ素、セレン、銀、ケイ素、ナトリウム、テルル、リチウム、アンチモン、リン、カリウム及びバリウムからなる群より選ばれた少なくとも１種の元素を示し、Ｙ２は、マグネシウム、チタン、マンガン、銅、亜鉛、ジルコニウム、ニオブ、タングステン、タンタル、カルシウム、スズ及びビスマスからなる群より選ばれた少なくとも１種の元素を示す。ｊ、ｋ、ｌ、ｍ、ｎ及びｏは各元素の原子比率を表し、ｊ＝１２のとき、ｋ＝０．０１〜６、ｌ＝０〜５、ｍ＝０〜１０、ｎ＝０〜５であり、ｏは前記各成分の原子価を満足するのに必要な酸素原子数である。）
本発明で用いる触媒を調製する方法は特に限定されず、成分の著しい偏在を伴わない限り、従来からよく知られている種々の方法を用いることができる。
Mo j V k A l X 2 m Y 2 n O o (2)
(In the formula, Mo, V and O represent molybdenum, vanadium and oxygen, respectively, A represents at least one element selected from the group consisting of iron, cobalt, chromium, aluminum and strontium, and X 2 represents germanium, shown boron, arsenic, selenium, silver, silicon, sodium, tellurium, lithium, antimony, phosphorus, at least one element selected from the group consisting of potassium and barium, Y 2 is, magnesium, titanium, manganese, Represents at least one element selected from the group consisting of copper, zinc, zirconium, niobium, tungsten, tantalum, calcium, tin, and bismuth, where j, k, l, m, n, and o represent the atomic ratio of each element. And when j = 12, k = 0.01-6, l = 0-5, m = 0-10, n = 0-5, and o is the above Is a number of oxygen atoms required to satisfy the valence of the component.)
The method for preparing the catalyst used in the present invention is not particularly limited, and various well-known methods can be used as long as there is no significant uneven distribution of components.
触媒の調製に用いる原料は特に限定されず、各元素の硝酸塩、炭酸塩、酢酸塩、アンモニウム塩、酸化物、ハロゲン化物等を組み合わせて使用することができる。例えばモリブデン原料としてはパラモリブデン酸アンモニウム、三酸化モリブデン、モリブデン酸、塩化モリブデン等が使用できる。 The raw materials used for the preparation of the catalyst are not particularly limited, and nitrates, carbonates, acetates, ammonium salts, oxides, halides and the like of each element can be used in combination. For example, ammonium paramolybdate, molybdenum trioxide, molybdic acid, molybdenum chloride, etc. can be used as the molybdenum raw material.
本発明に用いられる触媒は無担体でもよいが、シリカ、アルミナ、シリカ・アルミナ、シリコンカーバイト等の不活性担体に担持させた担持触媒や、あるいはこれらで希釈した触媒を用いることもできる。 The catalyst used in the present invention may be carrier-free, but a supported catalyst supported on an inert carrier such as silica, alumina, silica-alumina, silicon carbide, or a catalyst diluted with these can also be used.
本発明において、触媒層とは、固定床管型反応器の反応管内において少なくとも触媒が含まれている空間部分を指す。すなわち、触媒だけが充填されている空間だけでなく、触媒が不活性担体等で希釈されている空間部分も触媒層とする。ただし、反応管両端部の何も充填されていない空間部分や不活性担体等だけが充填されている空間部分は、触媒が実質的に含まれないので触媒層には含まない。 In the present invention, the catalyst layer refers to a space portion containing at least the catalyst in the reaction tube of the fixed bed tubular reactor. That is, not only the space filled with only the catalyst but also the space where the catalyst is diluted with an inert carrier or the like is used as the catalyst layer. However, the space portion where nothing is filled at both ends of the reaction tube or the space portion where only the inert carrier is filled is not included in the catalyst layer because the catalyst is substantially not included.
固定床管型反応器を用いて（メタ）アクロレインを固体酸化触媒の存在下に分子状酸素で気相接触酸化して(メタ）アクリル酸を製造する反応は、通常２３０〜４５０℃範囲で選ぶことができるが、特に、２５０〜４００℃が好ましい。 The reaction for producing (meth) acrylic acid by vapor-phase catalytic oxidation of (meth) acrolein with molecular oxygen in the presence of a solid oxidation catalyst using a fixed bed tubular reactor is usually selected in the range of 230 to 450 ° C. In particular, 250 to 400 ° C. is preferable.
本発明の実施に際して、原料ガス中の（メタ）アクロレインの濃度は通常１〜２０容量％が適当であり、特に３〜９容量％が好ましい。また、原料ガス中の酸素は５〜１５容量％の範囲が好ましく、また水蒸気を５〜５０容量％含むことが好ましい。また、原料ガス中には窒素、水蒸気、炭酸ガス等の不活性ガスを含んでいるものを用いることができる。 In the practice of the present invention, the concentration of (meth) acrolein in the raw material gas is usually suitably 1 to 20% by volume, particularly preferably 3 to 9% by volume. Further, the oxygen in the raw material gas is preferably in the range of 5 to 15% by volume, and preferably contains 5 to 50% by volume of water vapor. Moreover, what contains inert gas, such as nitrogen, water vapor | steam, a carbon dioxide gas, can be used in source gas.
接触気相酸化反応器を使用する製造プロセスは、通常は、反応生成物の捕集工程を有する。したがって、一般的には、目的の接触気相酸化反応器入口ガスの組成を得るために、その捕集工程からの排出ガスを接触気相酸化反応器入口ガスの一部として供給する。また、この排出ガスを用いるほかにも、不活性ガスである窒素や水蒸気、もしくはその排出ガスを燃焼した後に得られるガスを投入し、目的の入口ガスの組成を得ることもできる。 Manufacturing processes that use catalytic gas phase oxidation reactors typically have a reaction product collection step. Therefore, in general, in order to obtain the composition of the target catalytic gas phase oxidation reactor inlet gas, the exhaust gas from the collection step is supplied as part of the catalytic gas phase oxidation reactor inlet gas. In addition to using this exhaust gas, nitrogen or water vapor, which is an inert gas, or a gas obtained after burning the exhaust gas can be introduced to obtain the composition of the target inlet gas.
原料ガス量は、同じ規模の設備でより大きな製造能力（高生産性）を出すことと、その触媒をより長期間使用が出来ることを両立させる条件として決められる。
本発明を実施するに当たっては、基準とする原料ガス量を生産性と触媒寿命を確保する観点から、上記の原料ガスの好ましい範囲から任意に決めることができる。
The amount of the raw material gas is determined as a condition for achieving both higher production capacity (high productivity) with equipment of the same scale and that the catalyst can be used for a longer period of time.
In practicing the present invention, the reference amount of raw material gas can be arbitrarily determined from the preferred range of the raw material gas from the viewpoint of ensuring productivity and catalyst life.
一般に、気相接触酸化反応は、被酸化原料を分子状酸素を含むガスに加えて触媒を充填した反応器に供給して目的生成物を生成するが、以下の３つの反応状態がある。すなわち、反応初期のスタートアップと定常運転状態、運転終了のシャットダウン段階である。 In general, in the gas phase catalytic oxidation reaction, an oxidation target material is added to a gas containing molecular oxygen and supplied to a reactor filled with a catalyst to generate a target product, and there are the following three reaction states. That is, it is the start-up and the steady operation state at the initial stage of the reaction, and the shutdown stage at the end of the operation.
一般に、気相接触酸化反応は、被酸化原料を分子状酸素を含むガスに加えて触媒を充填した反応器に供給して目的生成物を生成するが、反応開始直後のスタートアップ時には定常の被酸化原料濃度をいきなり供給するわけではなく、被酸化原料の供給量が少ない状態（以下、反応負荷が低い状態）を経た後に被酸化原料の供給量が多い状態（以下、反応負荷が高い状態）へと段階的に原料ガスの組成を変動させながらスタートアップさせている。反応負荷を低い状態から高い状態へと段階的に上げた後、一定の原料ガス組成条件で運転を開始する。通常は、この時の定常原料ガス組成条件で定常運転を開始する。 In general, in the gas phase catalytic oxidation reaction, a target product is generated by supplying an oxidizable raw material to a reactor filled with a gas containing molecular oxygen and filled with a catalyst. It does not supply the raw material concentration suddenly, and after passing through a state where the supply amount of the raw material to be oxidized is low (hereinafter, the reaction load is low), the supply amount of raw material to be oxidized is high (hereinafter, the reaction load is high). And starting up while gradually changing the composition of the source gas. After gradually increasing the reaction load from a low state to a high state, the operation is started under constant raw material gas composition conditions. Normally, steady operation is started under the steady source gas composition conditions at this time.
定常運転の後、触媒交換や設備のメンテナンスのために定常運転状態から反応を終了する段階には、供給している被酸化原料の供給を停止し水蒸気や不活性ガスの供給を停止する操作を実施し、反応を終了しシャットダウンする。 After the steady operation, at the stage where the reaction is terminated from the steady operation state for catalyst replacement or equipment maintenance, an operation to stop the supply of the raw material to be oxidized and stop the supply of water vapor or inert gas is performed. Perform, terminate reaction and shut down.
本発明は、これら各反応状態のいずれの段階においても、ホットスポット部の温度上昇が発生した時に用いることが出来る。 The present invention can be used when a temperature rise in the hot spot occurs at any stage of each of these reaction states.
ホットスポット部の急激な温度上昇は、過度な酸化反応が生じて、その部分の触媒の活性が低下する恐れがある。そのため、本発明はこのホットスポット部の温度をある目標温度以下に保つように運転する方法で行う。すなわち、熱媒浴の温度と触媒層の温度との差ΔＴ（触媒層温度−熱媒浴層温度）を測定し、このときのΔＴの最高値が、目標温度を越えるときに、本発明を実施する。また、この目標温度は、触媒の活性などの性質を勘案して決めることが出来る。 If the temperature of the hot spot is rapidly increased, an excessive oxidation reaction may occur, and the activity of the catalyst in that portion may be reduced. Therefore, the present invention is performed by a method of operating so as to keep the temperature of the hot spot portion below a certain target temperature. That is, the difference ΔT (catalyst layer temperature−heat medium bath layer temperature) between the temperature of the heat medium bath and the temperature of the catalyst layer is measured, and when the maximum value of ΔT at this time exceeds the target temperature, the present invention is carry out. The target temperature can be determined in consideration of properties such as the activity of the catalyst.
反応開始直後のスタートアップ時には、原料ガス組成の変動に伴いホットスポット部も変動し易く、特にホットスポット部の急激な上昇が発生し易い。 At the start-up immediately after the start of the reaction, the hot spot portion is likely to change with the change of the raw material gas composition, and in particular, a rapid rise of the hot spot portion is likely to occur.
本発明はこのようにスタートアップ時のホットスポットが変動し易い場合に、好適に用いることが出来る。すなわち、スタートアップ時の原料ガス組成変更後、ホットスポット部の温度を監視し、触媒層中のΔＴの最高値が目標温度を超えた時に、原料ガス量が１％
以上増量するように一時的に不活性ガスを供給し、かつ原料ガスを増量する前後で（メタ）アクロレインの反応率が一定となるように反応温度を上げて調節することで、ホットスポット部の温度を十分に抑制し、スタートアップを効率的に行うことができる。このとき、不活性ガスの増加量を１％未満とした場合では、ホットスポット部の温度抑制効果が充分であるとは言えない。
The present invention can be suitably used when the hot spot at the start-up is likely to fluctuate. That is, after changing the raw material gas composition at start-up, the temperature of the hot spot is monitored, and when the maximum value of ΔT in the catalyst layer exceeds the target temperature, the raw material gas amount is 1%.
By supplying the inert gas temporarily so as to increase the amount and adjusting the reaction temperature so that the reaction rate of (meth) acrolein is constant before and after increasing the source gas , The temperature can be suppressed sufficiently and startup can be performed efficiently. At this time, if the increase amount of the inert gas is less than 1%, it cannot be said that the temperature suppression effect of the hot spot portion is sufficient.
不活性ガスの増加に伴うホットスポットの局所温度上昇抑制効果によって、触媒層中のΔＴの最高値が目標温度を下回って安定した時は、不活性ガスを増量する前の原料ガス組成に戻して運転を行う。このとき、不活性ガスを増量前の量に戻さずに運転を続け、触媒が過度の還元雰囲気にさらされる時間が長期間に渡ると、触媒の活性低下を招き、触媒の寿命に悪影響を与える恐れがある。 When the maximum value of ΔT in the catalyst layer stabilizes below the target temperature due to the effect of suppressing the local temperature rise of the hot spot due to the increase in the inert gas, return to the raw material gas composition before increasing the inert gas. Do the driving. At this time, if the operation is continued without returning the amount of the inert gas to the amount before the increase, and the catalyst is exposed to an excessive reducing atmosphere for a long period of time, the activity of the catalyst is reduced and the life of the catalyst is adversely affected. There is a fear.
不活性ガスの供給量を一時的に増加する期間としては、触媒層中のΔＴの最高値が目標温度を超えた時から、触媒層中のΔＴの最高値が目標温度を下回って安定した時までが好ましい。 The period during which the supply amount of the inert gas is temporarily increased is from when the maximum value of ΔT in the catalyst layer exceeds the target temperature to when the maximum value of ΔT in the catalyst layer becomes stable below the target temperature. Up to is preferable.
本発明は定常運転時においても好適に用いることができる。すなわち、定常の原料ガス組成に変更後の定常運転時においても触媒層中のΔＴの最高値が目標温度を超えた時に、ホットスポット部の局所的な発熱を抑制する手段として定常反応条件ガス組成に対して、不活性ガスの供給量を増加し、全体として１％以上の量を増量した原料ガスを一時的に供給し、かつ原料ガスを増量する前後で（メタ）アクロレインの反応率が一定となるように反応温度を上げて調節することで、ホットスポット部の温度を十分に抑制し、定常運転を効率的に行うことができる。 The present invention can be suitably used even during steady operation. That is, the steady reaction condition gas composition as a means for suppressing local heat generation in the hot spot when the maximum value of ΔT in the catalyst layer exceeds the target temperature even during steady operation after changing to the steady raw material gas composition In contrast, the feed rate of the inert gas is increased, the feed gas is increased temporarily by 1% or more as a whole , and the reaction rate of (meth) acrolein is constant before and after the feed gas is increased. By adjusting the reaction temperature so as to become, it is possible to sufficiently suppress the temperature of the hot spot part and efficiently perform steady operation.
本発明はシャットダウン段階においても好適に用いることができる。すなわち、定常運転からシャットダウンの段階に切り替わるタイミングにおいては、原料ガス組成の変動に伴いホットスポット部も変動し易く、場合によってはホットスポット部の急激な上昇が発生することがある。このような場合において、ホットスポット部の温度を監視し、触媒層中のΔＴの最高値が目標温度を超えた時に、原料ガス量が１％以上増量するように一時的に不活性ガスを供給し、かつ原料ガスを増量する前後で（メタ）アクロレインの反応率が一定となるように反応温度を上げて調節することで、ホットスポット部の温度を十分に抑制することができ、シャットダウンを効率的に行うことができる。 The present invention can be suitably used even in the shutdown stage. That is, at the timing of switching from the steady operation to the shutdown stage, the hot spot portion is likely to change with the change of the raw material gas composition, and in some cases, the hot spot portion may be rapidly increased. In such a case, the temperature of the hot spot is monitored, and when the maximum value of ΔT in the catalyst layer exceeds the target temperature, the inert gas is temporarily supplied so that the amount of the raw material gas increases by 1% or more. In addition, by adjusting the reaction temperature so that the reaction rate of (meth) acrolein is constant before and after increasing the amount of raw material gas, the temperature of the hot spot can be sufficiently suppressed, and shutdown is efficient. Can be done automatically.
定常運転時、シャットダウン段階においても、不活性ガスの供給量を一時的に増加する期間としては、触媒層中のΔＴの最高値が目標温度を超えた時から、触媒層中のΔＴの最高値が目標温度を下回って安定した時までが好ましい。 During steady operation and even in the shutdown phase, the period during which the supply amount of inert gas is temporarily increased is the maximum value of ΔT in the catalyst layer from when the maximum value of ΔT in the catalyst layer exceeds the target temperature. Is preferable until the temperature becomes stable below the target temperature.
本発明の方法においては、不活性ガスの供給量が増加することに伴い、原料ガス中の（メタ）アクロレインの反応率が低下する。これは原料ガス全体の流量が増加することにより、（メタ）アクロレインが反応しきれないまま通過する割合が増加するためである。そのため、不活性ガス供給量が増加し原料ガス全体の流量が増加する前後で（メタ）アクロレインの反応率が一定となるように反応温度を上げて調節することが好ましい。 In the method of the present invention, the reaction rate of (meth) acrolein in the raw material gas decreases as the supply amount of the inert gas increases. This is because the rate of passage of (meth) acrolein without being reacted increases as the flow rate of the entire raw material gas increases. Therefore, it is preferable to increase and adjust the reaction temperature so that the reaction rate of (meth) acrolein is constant before and after the supply amount of the inert gas is increased and the flow rate of the entire raw material gas is increased.
また、本発明の効果はホットスポット部の局所的な発熱を抑制するに留まらず、触媒の選択率上昇によって目的生成物の生産量が向上する。すなわち、原料ガスの増加による線速度上昇により、原料ガスの逐次酸化が抑制され、目的生成物の選択率が上昇する。このため本発明は、生産量の低下を伴う原料濃度や原料ガス量を低下する従来の技術と比較して、決定的に優位である。 Further, the effect of the present invention is not limited to suppressing local heat generation in the hot spot portion, and the production amount of the target product is improved by increasing the selectivity of the catalyst. That is, due to the increase in the linear velocity due to the increase in the raw material gas, the sequential oxidation of the raw material gas is suppressed, and the selectivity of the target product increases. For this reason, this invention is decisively superior compared with the conventional technique which reduces the raw material density | concentration and raw material gas amount accompanying the fall of a production amount.
触媒層中のΔＴの最高値が目標温度を超えた時に加える不活性ガスは窒素、水蒸気、炭酸ガス等を用いることができる。 Nitrogen, water vapor, carbon dioxide gas, or the like can be used as the inert gas added when the maximum value of ΔT in the catalyst layer exceeds the target temperature.
酸素源としては空気を用いるのが経済的であるが、必要ならば純酸素で富化した空気も用い得る。原料ガス中の酸素濃度は（メタ）アクロレインに対するモル比で規定され、この値は０．３〜４、特に０．４〜２．５が好ましい。 It is economical to use air as the oxygen source, but if necessary, air enriched with pure oxygen can also be used. The oxygen concentration in the raw material gas is defined by the molar ratio with respect to (meth) acrolein, and this value is preferably 0.3 to 4, particularly 0.4 to 2.5.
原料（メタ）アクロレインは水、低級飽和アルデヒド等の不純物を少量含んでいてもよく、これらの不純物は反応に実質的な悪影響を与えない。 The raw material (meth) acrolein may contain a small amount of impurities such as water and lower saturated aldehyde, and these impurities do not have a substantial adverse effect on the reaction.
以下、実施例を挙げて本発明を更に詳細に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。なお、実施例及び比較例中の「部」は質量部を意味する。 EXAMPLES Hereinafter, although an Example is given and this invention is demonstrated further in detail, this invention is not limited to these. In addition, "part" in an Example and a comparative example means a mass part.
触媒組成は触媒成分の原料仕込み量から求めた。反応器の熱媒としては硝酸カリウム５０質量％及び亜硝酸ナトリウム５０質量％からなる塩溶融物を用いた。ホットスポットは触媒層のΔＴ（触媒層の温度−熱媒浴シェル部内の温度）により検出した。 The catalyst composition was determined from the raw material charge of the catalyst component. As a heat medium for the reactor, a salt melt composed of 50% by mass of potassium nitrate and 50% by mass of sodium nitrite was used. The hot spot was detected by ΔT of the catalyst layer (temperature of the catalyst layer−temperature in the heat medium bath shell).
触媒を充填する固定床管型反応器は、内径２５．４ｍｍで長さが４５００ｍｍの鋼鉄製の反応管を上部管板と下部管板で１３０００本支持された構造のシェル−チューブ式反応器を用いた。 The fixed bed tubular reactor filled with the catalyst is a shell-tube reactor having a structure in which 13,000 steel reaction tubes having an inner diameter of 25.4 mm and a length of 4500 mm are supported by an upper tube plate and a lower tube plate. Using.
シェル−チューブ式反応器内部の各部の反応管における触媒層温度を満遍なく測定できるように、反応器の断面方向と縦方向で３６箇所に熱電対を分散して配置し、各部の温度を測定した。触媒層内の温度は、反応管の断面において中央に位置するよう熱電対を設置して測定した。また、反応時のΔＴの最高値の目標温度を、触媒の活性から勘案して、３０℃以下とすることとした。 In order to be able to uniformly measure the catalyst layer temperature in the reaction tube of each part inside the shell-tube reactor, thermocouples were distributed and arranged at 36 locations in the cross-sectional direction and the vertical direction of the reactor, and the temperature of each part was measured. . The temperature in the catalyst layer was measured by installing a thermocouple so as to be located at the center in the cross section of the reaction tube. In addition, the target temperature of the maximum value of ΔT during the reaction is set to 30 ° C. or less in consideration of the activity of the catalyst.
原料ガスおよび反応生成ガスの分析はガスクロマトグラフィーにより実施した。なお、メタクロレインの反応率及び生成するメタクリル酸の選択率は以下のように定義される。 The analysis of the raw material gas and the reaction product gas was performed by gas chromatography. The reaction rate of methacrolein and the selectivity of methacrylic acid to be generated are defined as follows.
メタクロレインの反応率（％）＝（Ｂ／Ａ）×１００
メタクリル酸の選択率（％）＝（Ｃ／Ｂ）×１００
ここで、Ａは供給したメタクロレインのモル数、Ｂは反応したメタクロレインのモル数、Ｃは生成したメタクリル酸のモル数である。
［実施例１］
パラモリブデン酸アンモニウム１００部、メタバナジン酸アンモニウム２．８部および硝酸セシウム９．２部を純水３００部に溶解した。これを攪拌しながら、８５質量％リン酸８．２部を純水１０部に溶解した溶液およびテルル酸１．１部を純水１０部に溶解した溶液を加え、攪拌しながら９５℃に昇温した。次いで硝酸銅３．４部、硝酸第二鉄７．６部、硝酸亜鉛１．４部および硝酸マグネシウム１．８部を純水８０部に溶解した溶液を加えた。更にこの混合液を１００℃で１５分間攪拌し、得られたスラリーを噴霧乾燥機を用いて乾燥した。
Reaction rate of methacrolein (%) = (B / A) × 100
Methacrylic acid selectivity (%) = (C / B) × 100
Here, A is the number of moles of methacrolein supplied, B is the number of moles of reacted methacrolein, and C is the number of moles of methacrylic acid produced.
[Example 1]
100 parts of ammonium paramolybdate, 2.8 parts of ammonium metavanadate and 9.2 parts of cesium nitrate were dissolved in 300 parts of pure water. While stirring this, a solution prepared by dissolving 8.2 parts of 85 mass% phosphoric acid in 10 parts of pure water and a solution of 1.1 parts of telluric acid in 10 parts of pure water were added, and the temperature was raised to 95 ° C. while stirring. Warm up. Next, a solution of 3.4 parts of copper nitrate, 7.6 parts of ferric nitrate, 1.4 parts of zinc nitrate and 1.8 parts of magnesium nitrate in 80 parts of pure water was added. Furthermore, this liquid mixture was stirred at 100 degreeC for 15 minute (s), and the obtained slurry was dried using the spray dryer.
得られた乾燥物１００部に対してグラファイト２部を添加混合し、打錠成形機により外径５ｍｍ、内径２ｍｍ、長さ３ｍｍのリング状に成形した。この打錠成形物を空気流通下に３８０℃で５時間焼成し、触媒１を得た。触媒１の組成は、酸素を除いた原子比で、Ｍｏ12Ｐ1.5Ｃｕ0.3Ｖ0.5Ｆｅ0.4Ｔｅ0.1Ｍｇ0.15Ｚｎ0.1Ｃｓ1であった。 2 parts of graphite was added to and mixed with 100 parts of the obtained dried product, and formed into a ring shape having an outer diameter of 5 mm, an inner diameter of 2 mm, and a length of 3 mm using a tableting machine. The tableted product was calcined at 380 ° C. for 5 hours under air flow to obtain Catalyst 1. The composition of the catalyst 1 was Mo 12 P 1.5 Cu 0.3 V 0.5 Fe 0.4 Te 0.1 Mg 0.15 Zn 0.1 Cs 1 in terms of atomic ratio excluding oxygen.
前記のシェル−チューブ式反応器の原料ガス入口側に触媒１を６２０ｍＬと外径５ｍｍのアルミナ球１３０ｍＬを混合したものを充填し、出口側に触媒１を７５０ｍＬ充填した。このときの触媒層の長さは３００５ｍｍであった。 A mixture of 620 mL of catalyst 1 and 130 mL of alumina spheres having an outer diameter of 5 mm was charged on the raw material gas inlet side of the shell-tube reactor, and 750 mL of catalyst 1 was charged on the outlet side. At this time, the length of the catalyst layer was 3005 mm.
この触媒層にメタクロレイン５．５容量％、酸素１０．７容量％、水蒸気９．０容量％および窒素７４．８容量％からなる原料ガスを反応温度（熱媒浴温度）２８２℃、接触時間４．５秒で通じた。反応は常圧流通式で行った。反応開始６０分後に反応生成物を捕集して分析したところ、メタクロレイン反応率８３．７％、メタクリル酸選択率８３．８％であった。 A raw material gas consisting of 5.5% by volume of methacrolein, 10.7% by volume of oxygen, 9.0% by volume of water vapor and 74.8% by volume of nitrogen was applied to this catalyst layer at a reaction temperature (heat medium bath temperature) of 282 ° C. and contact time. It took 4.5 seconds. The reaction was carried out under normal pressure flow. The reaction product was collected and analyzed 60 minutes after the start of the reaction, and as a result, the methacrolein reaction rate was 83.7% and the methacrylic acid selectivity was 83.8%.
この時、触媒層各部のΔＴを測定したところ、最高値は３０．１℃であった。ΔＴの最高値が目標温度である３０℃を超えたため、原料ガス量が１５％増量するように窒素ガスを加え、メタクロレイン反応率が原料ガス増量前と一定となるように反応温度を２９０℃に変更し、接触時間３．９秒にて１．５時間通過させて反応した。このとき、ΔＴの最高値は原料ガス増量前が３０．１℃だったものが２６．９℃に低下し、ΔＴの最高値の低下幅は３．２℃となった。選択率は８５．３％であった。 At this time, when ΔT of each part of the catalyst layer was measured, the maximum value was 30.1 ° C. Since the maximum value of ΔT exceeded the target temperature of 30 ° C., nitrogen gas was added so that the amount of raw material gas was increased by 15%, and the reaction temperature was 290 ° C. so that the methacrolein reaction rate was the same as before the increase of raw material gas. And reacted for 1.5 hours with a contact time of 3.9 seconds. At this time, the maximum value of ΔT, which was 30.1 ° C. before increasing the raw material gas, decreased to 26.9 ° C., and the decrease range of the maximum value of ΔT was 3.2 ° C. The selectivity was 85.3%.
［実施例２］
実施例１において、原料ガス量が３７％増量するように窒素ガスを加え、メタクロレイン反応率が原料ガス増量前と一定となるように反応温度を２９８℃に変更し、接触時間を３．３秒にて１．５時間通過させた以外は同じ条件で実施した結果、ΔＴの最高値は原料ガス増量前が３０．４℃だったものが２２．５℃まで低下し、ΔＴの最高値の低下幅は７．９℃となった。選択率は８６．４％であった。
[Example 2]
In Example 1, nitrogen gas was added so that the amount of the raw material gas increased by 37%, the reaction temperature was changed to 298 ° C. so that the methacrolein reaction rate was constant before the increase of the raw material gas, and the contact time was 3.3. As a result of carrying out under the same conditions except that it was allowed to pass for 1.5 hours in seconds, the maximum value of ΔT was 30.4 ° C before the increase in raw material gas decreased to 22.5 ° C, and the maximum value of ΔT The range of decrease was 7.9 ° C. The selectivity was 86.4%.
［実施例３］
実施例１において、原料ガス量が１％増量するように窒素ガスを加え、メタクロレイン反応率が原料ガス増量前と一定となるように反応温度を２８２．５℃に変更し、接触時間を４．５秒にて１．５時間通過させた以外は同じ条件で実施した結果、ΔＴの最高値は原料ガス増量前が３０．２℃だったものが２９．９℃まで低下し、ΔＴの最高値の低下幅は０．３℃となった。選択率は８３．９％であった。
[Example 3]
In Example 1, nitrogen gas was added so that the amount of the raw material gas increased by 1%, the reaction temperature was changed to 282.5 ° C. so that the methacrolein reaction rate was the same as before the increase of the raw material gas, and the contact time was 4 As a result of carrying out under the same conditions except that it was allowed to pass for 1.5 hours in 5 seconds, the maximum value of ΔT was 30.2 ° C before the increase in raw material gas decreased to 29.9 ° C, and the maximum of ΔT The range of decrease in value was 0.3 ° C. The selectivity was 83.9%.
［実施例４］
実施例１において、原料ガス量が７％増量するように窒素ガスを加え、メタクロレイン反応率が原料ガス増量前と一定となるように反応温度を２８７℃に変更し、接触時間を４．２秒にて１．５時間通過させた以外は同じ条件で実施した結果、ΔＴの最高値は原料ガス増量前が３０．５℃だったものが２８．９℃まで低下し、ΔＴの最高値の低下幅は１．６℃となった。選択率は８４．３％であった。
[Example 4]
In Example 1, nitrogen gas was added so that the amount of the raw material gas increased by 7%, the reaction temperature was changed to 287 ° C. so that the reaction rate of methacrolein was constant before the increase of the raw material gas, and the contact time was 4.2. As a result of carrying out under the same conditions except that it was allowed to pass for 1.5 hours in seconds, the maximum value of ΔT was 30.5 ° C. before the increase in raw material gas decreased to 28.9 ° C., and the maximum value of ΔT The decrease width was 1.6 ° C. The selectivity was 84.3%.
［比較例１］
実施例１において、原料ガス量が０．４％増量するように窒素ガスを加え、反応温度２８２℃のままでメタクロレイン反応率が原料ガス増量前と一定となることを確認し、接触時間を４．５秒にて１．５時間通過させた以外は同じ条件で実施した結果、ΔＴの最高値は原料ガス増量前が３０．０℃だったが２９．９℃とほぼ変わらず、ΔＴの最高値の抑制効果は確認できなかった。選択率も８３．９％とほぼ同等であり、こちらも効果を確認できなかった。
[Comparative Example 1]
In Example 1, nitrogen gas was added so that the amount of the raw material gas increased by 0.4%, and it was confirmed that the methacrolein reaction rate was constant before the increase of the raw material gas at the reaction temperature of 282 ° C. As a result of carrying out under the same conditions except for passing for 1.5 hours at 4.5 seconds, the maximum value of ΔT was 30.0 ° C. before the increase of the raw material gas, but was almost unchanged from 29.9 ° C. The maximum inhibitory effect could not be confirmed. The selectivity was almost equal to 83.9%, and the effect could not be confirmed.
［比較例２］
実施例１において、窒素ガスを一切増量せずに反応した以外は同じ条件で、ΔＴの最高値を確認しつづけたが、３０．０℃でほぼ変わらずΔＴの最高値の抑制効果がないことを確認した。選択率も８３．８％とほぼ同等であり、こちらも効果を確認できなかった。
[Comparative Example 2]
In Example 1, the maximum value of ΔT was continuously confirmed under the same conditions except that the reaction was performed without increasing the amount of nitrogen gas. However, the maximum value of ΔT was hardly changed at 30.0 ° C. It was confirmed. The selectivity was almost the same as 83.8%, and the effect could not be confirmed.
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