JP5399088B2 - 磁気浮上式回転体の回転推進装置 - Google Patents

Description

本発明は、浮上式回転体の回転推進装置に係り、特に、超高速回転（１万ｒｐｍ）が可能な磁気浮上式回転体の回転推進装置に関するものである。

従来、高温超電導体により浮上させた円筒型発電装置及び高温超電導バルク体を有する浮上型発電機が提案されている（下記特許文献１及び２参照）。

特開２００８−１５４３８２号公報 特開２００８−０４２９５３号公報 特開平０４−１２２６２５号公報

Ｈ．Ｏｚａｋｕ，"Ａ ｒｏｔｏｒ ｍｏｄｅｌ ｗｉｔｈ ｔｗｏ ｇｒａｄｉｅｎｔ ｓｔａｔｉｃ ｆｉｅｌｄ ｓｈａｆｔｓ"，Ｐｈｙｓｉｃａ Ｃ，４６８（２００８），ｐｐ．２１２５−２１２７ 尾作仁司，「二磁極軸回転体」，第７７回，２００７年度秋期，低温工学・超電導学会 講演概要集，ｐｐ．２８，２００７年１１月２０−２２日

しかしながら、従来の浮上型発電機は構造が複雑であり、しかも回転速度はほどほどのものであった。
本発明は、上記状況に鑑みて、発電部の構造を簡素化するとともに、１万回転数に及ぶ超高速回転を実現できる磁気浮上式回転体の回転推進装置を提供することを目的とする。

本発明は、上記目的を達成するために、
〔１〕磁気浮上式回転体の回転推進装置において、二磁極軸を形成する永久磁石を有するプラスチック、非磁性金属、又はプラスチックと非磁性金属の組み合わせからなる回転体本体と、外周部に配置される非磁性体を有する回転体と、この回転体の内部の回りに配置される永久磁石と、前記回転体の非磁性体の内部又は外部に配置され、非磁性多孔質によって推進気体を緩衝し、前記回転体自体を制御できる多孔質部材と、前記推進気体を吹き付けるノズルと、前記回転体の非磁性体の内部に配置される前記多孔質部材に前記ノズルからの推進気体が吹きかけられる前記非磁性体に形成される穴を具備することを特徴とする。

〔２〕上記〔１〕記載の磁気浮上式回転体の回転推進装置において、前記穴が等間隔に２個以上で形成されることを特徴とする。

本発明によれば、発電部の構造を簡素化するとともに、１万回転数に及ぶ超高速回転を行う磁気浮上式回転体の回転推進装置を実現することができる。

本発明の実施例を示す高温超電導体により浮上させた二磁極軸回転体を有する円筒型発電装置の模式図である。 本発明の実施例を示す円筒型発電装置の二磁極軸回転体の正面を示す図面代用の写真である。 本発明の実施例を示す円筒型発電装置の二磁極軸回転体の構造を示す図である。 本発明の実施例を示す改良された発電部Ｂの構造を示す部分断面図である。 本発明の実施例を示す回転子、ノズル及びコイルの模式図である。 本発明に係るテスト２の結果のビデオ記録を示す図である。 本発明に係るテスト２の結果を示す出力回転数特性図である。 本発明に係るテスト２の結果を示す出力電圧特性図である。 本発明の更に改良された高温超電導体により浮上させた二磁極軸回転体を有する円筒型発電装置（その１：４極）の構造を示す図である。 本発明の更に改良されたアルミニウム管内に８つの穴および４極の薄板状永久磁石を有する円筒型発電装置の出力特性図である。 本発明の更に改良された高温超電導体により浮上させた二磁極軸回転体を有する円筒型発電装置（その２：８極）の構造を示す図である。 本発明の更に改良されたアルミニウム管内に８つの穴および８極の薄板状の磁石を有する円筒型発電装置の出力特性図である。 本発明の更なる他の実施例を示す高温超電導体により浮上させた二磁極軸回転体を有する円筒型発電装置（外付けスポンジ）の駆動状態を示す図面代用写真である。 本発明の他の実施例を示すアルミニウム管に外付けのスポンジを有する４極の薄板状の磁石を有する円筒型発電装置の出力特性図である。

本発明の磁気浮上式回転体の回転推進装置は、二磁極軸を形成する永久磁石を有するプラスチック、非磁性金属、又はプラスチックと非磁性金属の組み合わせからなる回転体本体と、外周部に配置される非磁性体を有する回転体と、この回転体の内部の回りに配置される永久磁石と、前記回転体の非磁性体の内部又は外部に配置され、非磁性多孔質によって推進気体を緩衝し、前記回転体自体を制御できる多孔質部材と、前記推進気体を吹き付けるノズルと、前記回転体の非磁性体の内部に配置される前記多孔質部材に前記ノズルからの推進気体が吹きかけられる前記非磁性体に形成される穴を具備する。

以下、本発明の実施の形態について詳細に説明する。
ここでは、本発明を発電装置とした例として説明するが、これに限定されるものではなく、モータなどを含む磁気浮上式回転体の回転推進装置として構成したものである。
図１は本発明の実施例を示す高温超電導体により浮上させた二磁極軸回転体を有する円筒型発電装置の模式図、図２はその円筒型発電装置の二磁極軸回転体の正面を示す図面代用の写真、図３はその円筒型発電装置の二磁極軸回転体の構造を示す図である。

図１および図２において、下部の高温超電導バルク体ヘッド１と上部の高温超電導バルク体ヘッド２との間にスペーサ３と４を介して磁気浮上式回転体１０が配置される。なお、下部の高温超電導バルク体ヘッド１及び上部の高温超電導バルク体ヘッド２はパルス管冷凍機（図示なし）により十分に冷却される。つまり、下部の高温超電導バルク体ヘッド１と上部の高温超電導バルク体ヘッド２内には、図示しないが、真空層を介在させた高温超電導バルク体が内蔵され、下部の高温超電導バルク体ヘッド１と上部の高温超電導バルク体ヘッド２の図面奥端はパルス管冷凍機の冷却部と連結され、下部の高温超電導バルク体ヘッド１と上部の高温超電導バルク体ヘッド２は十分に冷却されるように構成されている。

回転体１０は、その外観を示す図２から明らかなように、浮上用磁石を有する、中心部および下部を構成する第１の回転体要素Ａと、その第１の回転体要素Ａに組み合わせられる発電部Ｂと、上部を構成する第２の回転体要素Ｃからなる。
図３において、上記したように、円筒型発電装置の二磁極軸回転体１０は、中心部および下部を構成する第１の回転体要素Ａと、その第１の回転体要素Ａに組み合わせられる発電部Ｂと、上部を構成する第２の回転体要素Ｃとからなる。

第１の回転体要素Ａは、外径２０ｍｍ、厚さ１０ｍｍ、０．４５Ｔの円柱状永久磁石１１と、その円柱状永久磁石１１の上部に配置される、外形２０ｍｍ、内径１０ｍｍ、高さ５０ｍｍのアクリルパイプ１２、そのアクリルパイプ１２の上部に配置される直径２０ｍｍ、高さ１０ｍｍ、０．４５Ｔの円柱状永久磁石１３、これらの円柱状永久磁石１１とアクリルパイプ１２と円柱状永久磁石１３の回りに配置される外形３０ｍｍ、内径２０ｍｍ、高さ７０ｍｍのアクリルパイプ１４と、そのアクリルパイプ１４の下部の外周に配置される直径５０ｍｍ、内径３０ｍｍ、厚さ５ｍｍ、０．３３Ｔのリング状永久磁石１５と直径５０ｍｍ、内径３０ｍｍ、高さ５ｍｍのアクリル・リング・プレート１６と直径５０ｍｍ、内径３０ｍｍ、高さ５ｍｍ、０．３３Ｔのリング状永久磁石１７と、アクリルパイプ１４の外周に配置される直径４０ｍｍ、内径３０ｍｍ、高さ４０ｍｍのアクリルパイプ１８と、そのアクリルパイプ１８の下部の外周に配置される直径５０ｍｍ、内径４０ｍｍ、高さ１５ｍｍのアクリルパイプ１９と、下部に配置される外径７０ｍｍ、内径５０ｍｍ、高さ３０ｍｍのアクリルパイプ２０とから構成されている。

発電部Ｂは、外径５０ｍｍ、内径４０ｍｍ、高さ１０ｍｍのアクリルパイプ２１と、バッファプレート２２と、２枚の薄板状永久磁石２３と、バッファスポンジ２４と、外径７０ｍｍ、内径６４ｍｍ、高さ１０ｍｍのアクリルパイプ２５とから構成されている。
この発電部Ｂが上記した第１の回転体要素Ａに組み合わせられる。
第２の回転体要素Ｃは、内部の下部に外径５０ｍｍ、内径４０ｍｍ、高さ１５ｃｍのアクリルパイプ３１と、そのアクリルパイプ３１の上部に外径５０ｍｍ、内径３０ｍｍ、高さ５ｍｍ、０．３３Ｔのリング状永久磁石３２と、外径５０ｍｍ、内径３０ｍｍ、厚さ５ｍｍのアクリル・リング・プレート３３と、外径５０ｍｍ、内径３０ｍｍ、厚さ５ｍｍ、０．３３Ｔのリング状永久磁石３４と、これらのアクリルパイプ３１とリング状永久磁石３２とアクリル・リング・プレート３３とリング状永久磁石３４の外周に外径７０ｍｍ、内径５０ｍｍ、高さ３０ｍｍのアクリルパイプ３５とから構成されている。

この第２の回転体要素Ｃが、上記した第１の回転体要素Ａおよび発電部Ｂに組み合わせられて、円筒型発電装置の二磁極軸回転体が構成される。
回転部の寸法は外径７０ｍｍ、高さ７０ｍｍであり、発電部Ｂを除く重量は４７５ｇである。
回転体は上記した各種の径のアクリルパイプを組み合わせて構成された。各アクリルパイプ間の固定は単に摩擦のみで行われている。図３に示した３つの部分に分割された部分の固定はカプトンテープで行った。

回転体を浮上させる磁石は、１つの円柱−Ｎｄ−磁石（外径２０ｍｍ、厚さ１０ｍｍ、０．４５Ｔ）１１と２つのリング−Ｎｄ−磁石（外径５０ｍｍ、内径３０ｍｍ、厚さ５ｍｍ、０．３３Ｔ）１５，１７，３２，３４から構成され、円柱磁石はリング状磁石に対して逆極として配置されている。その磁場分布はメキシカンハットのような形をなしている。

図４は本発明の実施例を示す改良された発電部Ｂの構造を示す部分断面図である。
この図において、４１は外径５０ｍｍ、内径４０ｍｍ、高さ１０ｍｍのアクリルパイプ、４２はそのアクリルパイプ４１上に配置されるバッファプレート（プラスチック片）、４３は２枚の薄板磁石（幅２０ｍｍ、高さ１０ｍｍ、厚さ２ｍｍ、４４は直径３ｍｍ、高さ１０ｍｍのアクリル棒、４５はバッファスポンジ（スポンジ片）、４６は外径７０ｍｍ、内径６４ｍｍ、高さ１０ｍｍのアクリルパイプ、４７はアクリルパイプ４６に形成された直径３ｍｍの穴である。

また、５１はノズルであり、１／４インチのステンレスパイプ５２と、そのステンレスパイプ５２に連結されるＰＰジョイント５３とそのＰＰジョイント５３に連結されるＰＰチューブ５４からなる。
このように、発電部Ｂは、１つの外枠アクリルパイプ（外径７０ｍｍ、内径６４ｍｍ、高さ１０ｍｍ）４６と、１つの内枠アクリルパイプ（外径５０ｍｍ、内径４０ｍｍ、高さ１０ｍｍ）４１と、アクリル棒（直径３ｍｍ、長さ１０ｍｍ）４４と、１６枚の薄板状永久磁石（Ｎｄ、０．２３Ｔ、幅２０ｍｍ、高さ１０ｍｍ、厚さ２ｍｍ、２ｇ）４３と、８枚のバッファプレート（プラスチック片）４２と８スポンジ片（バッファスポンジ）４５とから構成されている。

このように、１つの外枠アクリルパイプ４６の側面に等間隔に８箇所、直径３ｍｍの回転駆動用の穴４７を開けた。なお、推進効率を上げるためには推進用穴を多くすればよく、結果的に多孔質になる。しかしながら、多孔質にすることは材料強度を下げることになり、求める回転速度、使用状況、経済性等の考慮から決定するのが望ましい。
１つの外枠アクリルパイプ４６の内側に等間隔に８極の磁石が配置できるように、アクリル棒４４を８本等間隔で配置し、アクリル接着剤で接着した。

極が交互になるように２枚で一組の薄板状永久磁石４３をアクリル棒４４間にバッファプレート（プラスチック片）４２を内枠アクリルパイプ４１と２枚で一組の薄板状永久磁石４３の間に入れた。外枠アクリルパイプ４６の内側と薄板状永久磁石４３の間にバッファスポンジ４５を挿入した。
回転体をツインバルクヘッド機構（回転体を上下から支持するヘッド内にそれぞれ高温超電導バルク体を組み込んだ機構であり、詳細は、上記非特許文献１及び２参照）のヘッド間に設置し、アクリル円板（外径６０ｍｍ，内径３０ｍｍ，厚さ５ｍｍ）を挿入し、回転体の永久磁石によって７０Ｋ（セット温度）で磁場中冷却を行った。

ノズル５１はステンレスパイプ５２に、ＰＰジョイント５３、ＰＰチューブ５４を順に接続した後に、カプトンテープで固定した。
図５は本発明の実施例を示す回転子、ノズル及びコイルの模式図である。
この図に示すように２つのノズル５１は、回転体の側面に対向するように配置した。
ここでは、Ｕ型コイル６１はパーマロイ（鉄とニッケルの合金）コア６２と銅線６３（径０．５ｍｍ、長さ２ｍ）から構成されている。

このテストにおいて、Ｕ型コイル６１は、図５に示すように、ノズル５１と９０度角に対向して配置した。１つのコイルは測定用システムに接続し、もう一つはデジタルオシロスコープに接続した。
ノズル５１にエアードレインを接続した後、（低圧）２連排出口付き空気コンプレッサー（低圧２口最高圧０．５ＭＰａ）に、専用ウレタンホース（外径９ｍｍ、内径５ｍｍ）を専用ジョイントでそれぞれ接続した。なお、６４はツインバルクヘッドシステムのヘッド、６５はアクリルカバーを示している。

テスト２の結果のビデオ記録を図６に示す。図６（ａ）は静止の状態、図６（ｂ）は初期の不安定状態、図６（ｃ）は高速回転状態、および図６（ｄ）は破壊の瞬間を示している。図７と図８にテスト２の結果を示す出力回転数特性と出力電圧特性とを示す。
試験は２回行った。２回目の試験中、１１８０９（ｒｐｍ）で発電部が破壊した。
図６（ｂ）に示された初期の不安定状態は、ビデオ観察から、回転開始から７秒後から１７秒まで発生した後に急激に安定化し、その後は非常に安定して高速回転した。

図９は本発明の更に改良された高温超電導体により浮上させた二磁極軸回転体を有する円筒型発電装置（その１：４極）の構造を示す図、図１０はそのアルミニウム管内に８つの穴および４極の薄板状の磁石を有する円筒型発電装置の出力特性図であり、図１０（ａ）は時間に対する出力周波数特性図、図１０（ｂ）は時間に対する出力電圧特性図、図１１は本発明の更に改良された高温超電導体により浮上させた二磁極軸回転体を有する円筒型発電装置（その２：８極）の構造を示す図、図１２は本発明の更に改良されたアルミニウム管内に８つの穴および８極の薄板状の磁石を有する円筒型発電装置の出力特性図であり、図１２（ａ）は時間に対する出力周波数特性図、図１２（ｂ）は時間に対する出力電圧特性図である。

まず、図９において、発電部Ｂは、回転体中心部に配置されるアクリルパイプ（外径４０ｍｍ）７１、アクリルパイプ７１の外周部に配置されるスポンジリング７２、スポンジリングの外周に所定間隔で配置される４極の薄板状磁石（１０ｍｍ×２０ｍｍ×２ｍｍ、０．２３Ｔ）７３、緩衝用スポンジ（５〜１０ｍｍ×５〜１０ｍｍ、厚さは１〜２ｍｍ）７４、アルミニウム管（外径７０ｍｍ、内径６４ｍｍ、高さ１０ｍｍ）７５、そのアルミニウム管７５に所定間隔で８箇所に形成される穴（直径３ｍｍ）７６からなる。

７７，７８はノズルであり、２つのノズル７７，７８は、回転体の側面に対向するように配置した。
図１０（ａ）においては、アルミニウム管（外径７０ｍｍ、内径６４ｍｍ、厚さ１０ｍｍ）内に８つの穴および４極の薄板状の永久磁石、内部にスポンジリングを充填した構造の場合、８つの穴の場合は、短時間（１５秒たらず）で４００Ｈｚを超えた〔４つの穴の場合は、短時間（１５秒たらず）で３８０Ｈｚを超えた〕。また、図１０（ｂ）においても同様に、アルミニウム管内に８つの穴および８極の薄板状永久磁石の場合、短時間（１０秒たらず）で最大で０．１１（Ｖ）を記録した。なお、アルミニウム管内に８つの穴および４極の薄板状永久磁石の場合は、さらに、短時間（２０秒たらず）で最大で０．１１５（Ｈｚ）を出力することができた。

次に、図１１において、発電部Ｂは、回転体中心部に配置されるアクリルパイプ（外径５０ｍｍ，内径４０ｍｍ，高さ１０ｍｍ）８１、アクリルパイプ８１の外周部に配置されるスポンジリング（外径６４ｍｍ、内径５０ｍｍ、厚さ１０ｍｍ）８２、スポンジリング８２の外周に所定間隔で配置される８極の薄板状磁石（１０ｍｍ×２０ｍｍ×１ｍｍ、０．１８Ｔ）８３、アルミニウム管（外径７０ｍｍ、内径６４ｍｍ、高さ１０ｍｍ）８４、そのアルミニウム管８４に所定間隔で８箇所に形成される穴（直径３ｍｍ）８５からなる。

８６，８７はノズルであり、２つのノズル８６，８７は、回転体の側面に対向するように配置した。
図１２（ａ）においては、アルミニウム管内に８つの穴および８極の薄板状の磁石（０．１４Ｔ）で、空気コンプレッサー（低圧２口最高圧０．３ＭＰａ）によるノズルによる場合は、短時間（２０秒たらず）で最大で８６０（Ｈｚ）、空気コンプレッサー（低圧２口最高圧０．２５ＭＰａ）によるノズルによる場合は、短時間（２５秒たらず）で最大で７６０（Ｈｚ）を出力することができた。

図１２（ｂ）においても同様に、アルミニウム管内に８つの穴および８極の薄板状の磁石（０．１４Ｔ）で、空気コンプレッサー（低圧２口最高圧０．３ＭＰａ）によるノズルによる場合は、短時間（１０秒たらず）で最大で０．１１（Ｖ）、空気コンプレッサー（低圧２口最高圧０．２５ＭＰａ）によるノズルによる場合は、短時間（２０秒たらず）で最大で０．１（Ｈｚ）を出力することができた。

なお、推進力に使用する空気圧は固有振動に依存する不安定領域（今回の回転体では２０００−３０００ｒｐｍ）を越えて安定な高速回転を得るまで高い圧（今回の試験では０．２５ＭＰａ以上）が必要であるが、高速域に入れば減圧は可能と考えられる。
ここで、アクリルパイプからアルミニウム管に材料を変更して発電部（回転機構部）の材質の変形をなくしても高速回転に成功したことから、材質の膨張収縮の影響は少ないと考えられるが、回転遠心力からの破壊を回避できる強度を有する材質であれば、セルフコントロールの機能に自体の遠心力あるいは風力により微小な膨張収縮を付加してもよい。

また、図４および図９に示した発電部の試験から緩衝用スポンジの大きさを限定することはできないことは明らかであり、ノズルから噴射された気体が緩衝用スポンジで減速され、発電部Ｂ内でバランスがとられていると考えられる。
図１３は本発明の更なる他の実施例を示す高温超電導体により浮上させた二磁極軸回転体を有する円筒型発電装置（外付けスポンジ）の駆動状態を示す図面代用写真であり、図１３（ａ）は停止している状態、図１３（ｂ）は回転駆動している状態を示す図である。

この高温超電導体により浮上させた二磁極軸回転体を有する円筒型発電装置は、アルミニウム管９２の外周に帯状の外付けスポンジ９３を固定した磁気浮上式回転体９１としている。アルミニウム管９２内には所定間隔で４極の磁石（図示なし）が配置されており、前記した実施例のように、アルミニウム管には穴は形成しなくともよい構成となっている。

このように構成すると、回転体の構造を極めて簡素化することができる。ただし、帯状の外付けスポンジ９３は堅牢に固定して剥がれが生じないようにする必要がある。そのためには、多孔性のアモルファス状素材を焼き付けて形成するようにすることが望ましい。
図１４は本発明の他の実施例を示すアルミニウム管に外付けのスポンジを有する４極の薄板状の磁石を有する円筒型発電装置の出力特性図であり、図１４（ａ）は時間に対する出力周波数特性図、図１４（ｂ）は時間に対する出力電圧特性図である。

第１回〜第４回の実験を行っており、第１回から次第に出力が高まり、第４回で最も高い出力が得られていることがわかる。因みに、図１４（ａ）において、時間に対する回転数（Ｈｚ）は最大で４５０（Ｈｚ）に迫っており、図１４（ｂ）において、時間に対する出力電圧（Ｖ）は最大で０．１６（Ｖ）を超過している。
上記したように、本発明によれば、磁気浮上式発電機の回転推進装置において、外周部に配置される非磁性体（アクリル樹脂やアルミニウム）を有する回転体と、この回転体の内部の回りに配置される薄板状磁石と、前記回転体の非磁性体の内部又は外部に配置され、多孔質によって推進気体を緩衝し、前記回転体自体が質量保存の法則とエネルギー保存の法則を基本としてセルフコントロールできる機能を有する多孔質部材（スポンジ）と、前記推進気体を吹き付けるノズルとを具備するようにした。

なお、上記実施例では、一部の部材としてスポンジを用いたが、超高速回転を考慮すると、以下のような部材に変更することが望ましい。
（１）プラスチックビーズ集合体を充填する。
（２）セグメント磁石内にプラスチック集合体経路を形成する。
（３）磁石−プラスチック集合体−磁石の積層構造により気体経路を形成する。その場合、例えば繊維強化プラスチック基材の接着方法（上記特許文献３参照）を利用することができる。
（４）支え構造枠（例えば、スポーク構造）にする。

また、セルフコントロールの学術的立証はナビエ・ストークス式の一般解が現在も立証されていない。しかしながら、流体力学の基本から、質量保存の法則、エネルギー保存の法則、ベルヌーイの式、ナビエ・ストークス式から、検査面（ｃｏｎｔｒｏｌ ｓｕｒｆａｃｅ）で囲まれた検査体積（ｃｏｎｔｒｏｌ ｖｏｌｕｍｅ）の流体の変動を微妙にセルフコントロールしなければ高速で継続的な回転を得ることが不可能なことは明らかである。

このように構成したので、発電部の構造を簡素化するとともに、１万回転数に及ぶ超高速回転を行う磁気浮上式発電機の回転推進装置を実現することができた。
なお、本発明は上記実施例に限定されるものではなく、本発明の趣旨に基づき種々の変形が可能であり、これらを本発明の範囲から排除するものではない。

本発明の磁気浮上式回転体の回転推進装置は、構造が簡素化され、しかも超高速回転が可能な磁気浮上式発電機の回転推進装置として利用可能である。

１ 下部の高温超電導バルク体ヘッド
２ 上部の高温超電導バルク体ヘッド
３，４ スペーサ
５ 第１の固定台
１０，９１ 磁気浮上式回転体
Ａ 第１の回転体要素
Ｂ 発電部
Ｃ 第２の回転体要素
１１，１３ 円柱状永久磁石
１２，１４，１６，１８，１９，２０，２１，２５，３１，３３，３５，４１，４６，７１，８１ アクリルパイプ
１５，１７，３２，３４ リング状永久磁石
２２，４２ バッファプレート（プラスチック片）
７４ 緩衝用スポンジ
２３ 薄板状永久磁石
２４，４５ バッファスポンジ
４３ ２枚の薄板磁石
４４ アクリル棒
４７，７６，８５ 穴
５１，７７，７８，８６，８７ ノズル
５２ ステンレスパイプ
５３ ＰＰジョイント
５４ ＰＰチューブ
６１，６６ ２つの形状のコイル
６２ パーマロイ（鉄とニッケルの合金）コア
６３ 銅線
６４ ツインバルクヘッドシステムのヘッド
６５ アクリルカバー
７２，８２ スポンジリング
７３ ４極の薄板状磁石
７５，８４，９２ アルミニウム管
８３ ８極の薄板状磁石
９３ 帯状の外付けスポンジ

Claims (2)

1. （ａ）二磁極軸を形成する永久磁石を有するプラスチック、非磁性金属、又はプラスチックと非磁性金属の組み合わせからなる回転体本体と、
   （ｂ）外周部に配置される非磁性体を有する回転体と、
   （ｃ）該回転体の内部の回りに配置される永久磁石と、
   （ｄ）前記回転体の非磁性体の内部又は外部に配置され、非磁性多孔質によって推進気体を緩衝し、前記回転体自体を制御できる多孔質部材と、
   （ｅ）前記推進気体を吹き付けるノズルと、
   （ｆ）前記回転体の非磁性体の内部に配置される前記多孔質部材に前記ノズルからの推進気体が吹きかけられる前記非磁性体に形成される穴を具備することを特徴とする磁気浮上式回転体の回転推進装置。
2. 請求項１記載の磁気浮上式回転体の回転推進装置において、前記穴が等間隔に２個以上で形成されることを特徴とする磁気浮上式回転体の回転推進装置。