JP5298677B2 - Hydraulic composition - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、各種建築物に施工する作業性と速硬性と寸法安定性とに優れる水硬性組成物と、水硬性組成物を用いて得られるコンクリート構造体に関する。
さらに本発明は、各種建築物のコンクリート床に鏝塗り施工する作業性と速硬性と寸法安定性とに優れ、微妙な段差を修正する際のすり合わせ施工が可能な水硬性組成物と、水硬性組成物を用いて得られるコンクリート構造体に関する。
TECHNICAL FIELD The present invention relates to a hydraulic composition excellent in workability, quick curing, and dimensional stability applied to various buildings, and a concrete structure obtained by using the hydraulic composition.
Furthermore, the present invention is a hydraulic composition that is excellent in workability, quick-hardening, and dimensional stability to be applied to concrete floors of various buildings, and is capable of being applied when correcting subtle steps, and hydraulic The present invention relates to a concrete structure obtained by using the composition.
コンクリート表面のモルタル塗仕上げは、施工が簡易であり経済的にも安価であることから多種多様な箇所で用いられている。最も汎用的なモルタル塗仕上げ工法は、使用材料としてポルトランド系セメントと砂を用いて、これに適当量の水を加えたセメントモルタルをコンクリートの表面に左官鏝を用いて塗り付ける方法である。 The mortar coating finish on the concrete surface is used in a wide variety of places because it is easy to construct and economical. The most general mortar coating finish method is a method in which Portland cement and sand are used as materials to be used, and cement mortar to which an appropriate amount of water is added is applied to the concrete surface using a plasterer.
また、左官鏝を用いたモルタル塗仕上げ工法の作業性や仕上り性などの向上をはかるために、ポルトランド系セメントと砂に、さらに流動化剤や増粘剤や消泡剤や軽量骨材などの多種多様な添加剤を配合したものが考案され、実用化されている。 In addition, in order to improve the workability and finish of the mortar finish method using plasterers, in addition to Portland cement and sand, fluidizers, thickeners, antifoaming agents, lightweight aggregates, etc. A variety of additives are devised and put into practical use.
モルタル塗仕上げに用いる組成物として、特許文献１には、主に左官工法によってモルタルやコンクリート系の構造物の修復に用いるのに好適なセメント系の厚付けモルタルに関し、軽量骨材と普通骨材からなる細骨材又は軽量骨材からなる細骨材、ポルトランドセメント、アルミナセメント、アルカリ土類金属硫酸塩、アルカリ金属炭酸塩、膨張材、増粘剤及び減水剤を含有してなる厚付けモルタルが開示されている。 As a composition used for mortar finishing, Patent Document 1 discloses a cement-based thickened mortar suitable for use in repairing mortar and concrete structures mainly by plastering method. Thick mortar containing fine aggregate made of or fine aggregate made of lightweight aggregate, Portland cement, alumina cement, alkaline earth metal sulfate, alkali metal carbonate, expansion material, thickener and water reducing agent Is disclosed.
また、特許文献２には、可使時間が長く、しかも可使時間内での流動性の変動が小さいため施工性に優れるとともに、超速硬性で早期開放が可能なモルタルに関し、アルミナセメント１００重量部に対して、ポルトランドセメント２０〜３００重量部、石膏１
０〜１００重量部、硬化促進剤０．１〜５重量部及び硬化遅延剤０．１〜５重量部を含有するモルタルが開示されている。
Patent Document 2 discloses a mortar having a long working life and a small change in fluidity within the working life, so that the workability is excellent, and the mortar capable of early opening with super-hardness is 100 parts by weight of alumina cement. Portland cement 20-300 parts by weight, plaster 1
Mortars containing 0-100 parts by weight, 0.1-5 parts by weight of accelerator and 0.1-5 parts by weight of retarder are disclosed.
特許文献３には、道路舗装やトンネルコンクリートの補修等の覆工時に使用する急硬性組成物として、セメント、カルシウムアルミネート、石膏、凝結調整剤、及びアクリル酸エステル共重合体エマルジョンを含有してなる急硬性セメント組成物が開示されている。 Patent Document 3 contains cement, calcium aluminate, gypsum, a setting modifier, and an acrylate copolymer emulsion as a quick-hardening composition used for lining such as road pavement and tunnel concrete repair. A quick-hardening cement composition is disclosed.
建設工事現場でも機械化による各種の省力化工法が開発・実用化されつつあるが、モルタル仕上げを行う工程については、依然として左官職人に依存しているのが現状である。モルタル仕上げ作業は、微妙な調整に熟練度が要求されるが、一方で、それを担える左官職人については、高齢化や就業者数の減少により左官職人が不足する状況となっている。このため、より短工期で効率的にモルタル仕上げが可能な左官材料が求められている。
本発明は、建築工事において左官職人がモルタル仕上げを行う左官材料に関し、製造工程や品質管理を煩雑にし、また原材料コストの上昇にもつながる多種多様な微量添加剤を極力用いることなく、ハンドリング性（可使時間）と、鏝塗り作業性と、速硬性・早期強度発現性とに優れた水硬性組成物を提供することを目的とした。
さらに本発明は、建築工事において、特にコンクリート床の段差を補正する場合に、左官職人が左官鏝を用いてスムースな床面を容易にかつ良好に仕上げることが可能な左官材料に関し、ハンドリング性（可使時間）と、鏝塗り作業性と、速硬性・早期強度発現性とに優れ、すり合わせ施工が可能な水硬性組成物を提供することを目的とした。
Various labor-saving construction methods by mechanization are being developed and put into practical use at construction sites, but the process of mortar finishing still depends on plasterers. Mortar finishing work requires skill for subtle adjustments. On the other hand, plasterers who can handle it have a shortage of plasterers due to aging and a decrease in the number of workers. For this reason, there is a need for plastering materials that can be mortar-finished efficiently in a shorter construction period.
The present invention relates to a plastering material for which a plasterer performs a mortar finish in a construction work, handling the manufacturing process without compromising the manufacturing process and quality control and using a wide variety of trace additives as much as possible leading to an increase in raw material costs ( The object of the present invention is to provide a hydraulic composition excellent in pot life), glazing workability, and quick hardening / early strength development.
Furthermore, the present invention relates to a plastering material that allows a plasterer to easily and satisfactorily finish a smooth floor surface using a plasterer in a construction work, particularly when correcting a step of a concrete floor. The purpose of the present invention is to provide a hydraulic composition that is excellent in pot life, glazing workability, quick curing and early strength development, and can be rubbed together.
本発明者らは、上記課題に対して鋭意研究開発に取組んだ結果、速硬性・速乾性に優れる水硬性成分と、特定の無機微粉末成分と、樹脂成分とを含み、流動化剤などを含まない水硬性組成物を用いることによって、流動性を極力抑制して水硬性モルタルの保形性を確保しながらも優れた鏝塗り作業性を有し、ハンドリング性（可使時間）が長く、所定の可使時間が経過したのちに速やかに硬化が進行して、早期強度発現が良好な水硬性組成物を見出した。また、水硬性組成物の構成成分の粒度を限定することによって、水硬性モルタルの優れた保形性を活かして、施工面の微妙な段差を補正してスムースな仕上がり面を容易に形成できる水硬性組成物を見出して本発明を完成させた。 As a result of diligent research and development on the above problems, the inventors of the present invention include a hydraulic component excellent in fast curing and quick drying, a specific inorganic fine powder component, a resin component, and a fluidizing agent. By using a hydraulic composition that does not contain, the flowability is suppressed as much as possible to ensure the shape retention of the hydraulic mortar, while having excellent glazing workability, and handling properties (pot life) are long, Curing progressed rapidly after a predetermined pot life had elapsed, and a hydraulic composition with good early strength development was found. In addition, by limiting the particle size of the components of the hydraulic composition, water that can easily form a smooth finished surface by correcting subtle steps on the construction surface, taking advantage of the excellent shape retention of hydraulic mortar. The present invention was completed by finding a hard composition.
即ち、本発明の第１は、アルミナセメント、ポルトランドセメント及び石膏からなる水硬性成分と、無機微粉末と、樹脂成分とを含み、細骨材と流動化剤とを含まない水硬性組成物であって、無機微粉末は、高炉スラグ微粉末と石灰石微粉末とを含み、水硬性組成物は、粒子径１５０μｍを超える粒子を含まないことを特徴とする水硬性組成物である。
本発明の第２は、前記本発明の水硬性組成物と水とを混練して得られる鏝塗り施工用の水硬性モルタルである。
本発明の第３は、前記本発明の水硬性組成物と水とを混練して得られる水硬性モルタルをコンクリート床上面に鏝塗り施工して得られるコンクリート床構造体である。
That is, the first of the present invention is a hydraulic composition containing a hydraulic component made of alumina cement, Portland cement and gypsum, an inorganic fine powder, and a resin component, and not containing fine aggregate and a fluidizing agent. The inorganic fine powder includes a blast furnace slag fine powder and a limestone fine powder, and the hydraulic composition is a hydraulic composition characterized by not containing particles having a particle diameter of more than 150 μm.
The second of the present invention is a hydraulic mortar for glazing construction obtained by kneading the hydraulic composition of the present invention and water.
The third aspect of the present invention is a concrete floor structure obtained by applying a hydraulic mortar obtained by kneading the hydraulic composition of the present invention and water to the upper surface of the concrete floor.
本発明の水硬性組成物について好ましい様態を以下に示す。これらは複数組合せることができる。
１）水硬性組成物と水とを混合・混練して調製した水硬性モルタルは、ＪＡＳＳ １５Ｍ−１０３に準拠したフロー試験で測定したフロー値が、５０〜８０ｍｍであること。
２）水硬性成分（１００質量％）は、アルミナセメント３５〜６０質量％、ポルトランドセメント２０〜５０質量％及び石膏１５〜３５質量％からなり、水硬性成分１００質量部に対して、無機微粉末は１２０〜２００質量部の範囲であり、樹脂成分は２．０〜８．０質量部の範囲であること。
３）水硬性成分、無機微粉末及び樹脂成分の合計質量は、水硬性組成物（１００質量％）中、９８質量％以上であること。
４）無機微粉末は、高炉スラグ微粉末と石灰石微粉末とを含み、さらに粘土鉱物質微粉末を含むこと。
５）粘土鉱物質微粉末は、ロウ石微粉末であること。
６）水硬性組成物は、さらに凝結調整剤を含み、増粘剤と消泡剤とを含まないこと。
７）水硬性組成物と水とを混練して調製した水硬性モルタルの硬化体表面のショア硬度は、水硬性モルタルを鏝塗り施工したのち２時間後に５以上であり、３時間後に１５以上であり、６時間後に３０以上であり、２４時間後に６０以上であること。
８）水硬性組成物と水とを混練して調製した水硬性モルタル硬化体の長さ変化率は、材齢７日のモルタル硬化体で０〜−０．０５％の範囲であり、材齢２８日のモルタル硬化体で０〜−０．０８％の範囲であること。
９）水硬性組成物と水とを混練して得られる水硬性モルタルは、コンクリート床上面に０．１〜８０ｍｍの施工厚で鏝塗り施工されること。
１０）水硬性組成物と水とを混練して得られる水硬性モルタルは、コンクリート床上面に鏝ですり合わせ施工されること。
Preferred embodiments of the hydraulic composition of the present invention are shown below. A plurality of these can be combined.
1) The hydraulic mortar prepared by mixing and kneading the hydraulic composition and water has a flow value of 50 to 80 mm measured by a flow test in accordance with JASS 15M-103.
2) The hydraulic component (100% by mass) is composed of 35 to 60% by mass of alumina cement, 20 to 50% by mass of Portland cement and 15 to 35% by mass of gypsum, and is an inorganic fine powder with respect to 100 parts by mass of the hydraulic component. Is in the range of 120 to 200 parts by mass, and the resin component is in the range of 2.0 to 8.0 parts by mass.
3) The total mass of the hydraulic component, inorganic fine powder and resin component is 98% by mass or more in the hydraulic composition (100% by mass).
4) The inorganic fine powder contains blast furnace slag fine powder and limestone fine powder, and further contains clay mineral fine powder.
5) The clay mineral fine powder is a fine powder of rholite.
6) The hydraulic composition further contains a setting modifier and does not contain a thickener and an antifoaming agent.
7) The shore hardness of the surface of the cured body of the hydraulic mortar prepared by kneading the hydraulic composition and water is 5 or more after 2 hours after the hydraulic mortar is applied and 15 or more after 3 hours. Yes, 30 or more after 6 hours and 60 or more after 24 hours.
8) The rate of change in length of the cured mortar cured product prepared by kneading the hydraulic composition and water is in the range of 0 to -0.05% for the cured mortar material at the age of 7 days. It is in the range of 0 to -0.08% in 28-day mortar cured product.
9) The hydraulic mortar obtained by kneading the hydraulic composition and water should be applied to the upper surface of the concrete floor with a thickness of 0.1 to 80 mm.
10) The hydraulic mortar obtained by kneading the hydraulic composition and water should be rubbed onto the concrete floor.
本発明の水硬性組成物は、速硬性・速乾性に優れる水硬性成分と、特定の無機微粉末成分と、樹脂成分とを含み、流動化剤などを含まない水硬性組成物であり、流動性を極力抑制して水硬性モルタルの保形性を確保しながらも優れた鏝塗り作業性を有し、ハンドリング性（可使時間）が長く、所定の可使時間が経過したのちに速やかに硬化が進行して、良好な早期強度発現性を提供するものである。さらに、水硬性組成物の構成成分の粒度を限定することによって、水硬性モルタルの優れた保形性により、施工面の微妙な段差を補正してスムースな仕上がり面を容易に形成できるものである。
本発明は、多種多様な微量添加剤の添加を極力回避しつつ、水硬性モルタルの性能向上をはかった結果、左官職人が要望する特性を十二分に達成しつつ、水硬性組成物の製造工程や品質管理を容易なものとでき、また原材料コストの上昇も最小限に留めることが可能となった。
The hydraulic composition of the present invention is a hydraulic composition that includes a hydraulic component excellent in rapid curing and quick drying, a specific inorganic fine powder component, and a resin component, and does not include a fluidizing agent. Suppresses the property as much as possible to ensure the shape retention of hydraulic mortar, but has excellent glazing workability, long handling (lifetime), and promptly after the specified pot life has passed Curing proceeds to provide good early strength development. Furthermore, by limiting the particle size of the components of the hydraulic composition, it is possible to easily form a smooth finished surface by correcting subtle steps on the construction surface due to the excellent shape retention of the hydraulic mortar. .
As a result of improving the performance of hydraulic mortar while avoiding the addition of a wide variety of trace additives as much as possible, the present invention produces a hydraulic composition while sufficiently achieving the characteristics required by plasterers. The process and quality control can be facilitated, and the increase in raw material costs can be minimized.
本発明の水硬性組成物は、アルミナセメント、ポルトランドセメント及び石膏からなる水硬性成分と、無機微粉末と、樹脂成分とを含み、細骨材と流動化剤とを含まない水硬性組成物であって、無機微粉末は、高炉スラグ微粉末と石灰石微粉末とを含み、水硬性組成物は、粒子径１５０μｍを超える粒子を含まない水硬性組成物である。 The hydraulic composition of the present invention is a hydraulic composition that includes a hydraulic component composed of alumina cement, Portland cement, and gypsum, an inorganic fine powder, and a resin component, and does not include fine aggregate and a fluidizing agent. The inorganic fine powder includes blast furnace slag fine powder and limestone fine powder, and the hydraulic composition is a hydraulic composition that does not include particles having a particle diameter of more than 150 μm.
本発明の水硬性組成物は、アルミナセメント、ポルトランドセメント及び石膏からなる水硬性成分を含むことにより、優れた速硬性を有する水硬性モルタルと、良好な寸法変化率を有する水硬性モルタル硬化体とを得ることができる。 The hydraulic composition of the present invention contains a hydraulic component composed of alumina cement, Portland cement, and gypsum, thereby providing a hydraulic mortar having excellent quick setting, and a hydraulic mortar cured body having a good dimensional change rate. Can be obtained.
アルミナセメントとしては、鉱物組成の異なるものが数種知られ市販されているが、何れも主成分はモノカルシウムアルミネート（ＣＡ）であり、市販品はその種類によらず使用することができる。 Several types of alumina cement having different mineral compositions are known and commercially available, but the main component is monocalcium aluminate (CA), and commercially available products can be used regardless of the type.
ポルトランドセメントは、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、超早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、低熱ポルトランドセメント、白色ポルトランドセメントなどのポルトランドセメント、高炉セメント、フライアッシュセメント、シリカセメントなどの混合セメントなどを用いることができる。 Portland cement includes ordinary Portland cement, early-strength Portland cement, super-early-strength Portland cement, medium heat Portland cement, low-heat Portland cement, Portland cement such as white Portland cement, mixed cement such as blast furnace cement, fly ash cement, silica cement, etc. Can be used.
石膏は、無水石膏、半水石膏、二水石膏等の各石膏がその種類を問わず、１種又は２種以上の混合物として使用でき、特に無水石膏を好適に用いることができる。
石膏は、水硬性組成物と水とを混練して得られるモルタルが硬化した後の寸法安定性を保持する成分として機能するものである。
As for the gypsum, each gypsum such as anhydrous gypsum, hemihydrate gypsum, and dihydrate gypsum can be used as one type or a mixture of two or more types, and anhydrous gypsum can be particularly preferably used.
Gypsum functions as a component that retains dimensional stability after the mortar obtained by kneading the hydraulic composition and water is cured.
本発明では、水硬性成分として、アルミナセメント、ポルトランドセメント及び石膏からなる水硬性成分を用いることが好ましい。
水硬性成分は、アルミナセメント、ポルトランドセメント及び石膏の合計を１００質量％とした場合に、
好ましくはアルミナセメント３５〜６０質量％、ポルトランドセメント２０〜５０質量％及び石膏１５〜３５質量％からなる組成、
さらに好ましくはアルミナセメント４０〜５０質量％、ポルトランドセメント２５〜４０質量％及び石膏１７〜２７質量％からなる組成
特に好ましくはアルミナセメント４２〜４６質量％、ポルトランドセメント３２〜３８質量％及び石膏２０〜２５質量％からなる組成
を用いることにより、速硬性・速乾性を有し、低収縮性又は低膨張性で硬化中の体積変化が少なく、クラックの発生を抑制した硬化体が得られやすいために好ましい。
In the present invention, it is preferable to use a hydraulic component made of alumina cement, Portland cement and gypsum as the hydraulic component.
When the hydraulic component is 100% by mass of the total of alumina cement, Portland cement and gypsum,
Preferably, a composition comprising 35 to 60% by mass of alumina cement, 20 to 50% by mass of Portland cement and 15 to 35% by mass of gypsum,
More preferably, the composition is composed of 40-50 mass% alumina cement, 25-40 mass% Portland cement and 17-27 mass% gypsum, particularly preferably 42-46 mass% alumina cement, 32-38 mass% Portland cement and 20-20 gypsum. By using a composition consisting of 25% by mass, it is easy to obtain a cured product having fast curing and quick drying properties, low shrinkage or low expansion, less volume change during curing, and suppressing the occurrence of cracks. preferable.
本発明では、コンクリート下地に水硬性モルタルを施工する場合に、良好な鏝塗り作業性を確保するために、細骨材を用いずに特定の粒度を有する無機微粉末を選択して用いる。
本発明では、水硬性モルタルを用いて鏝塗り作業により、コンクリート下地の微妙な段差、例えば０．１〜１ｍｍの段差や微小な凹凸を平滑に仕上げるためのすり合わせ施工に好適に対応できるように、粒子径が１５０μｍ以上の粒子を含まない無機微粉末を選択して用いる。
In the present invention, when a hydraulic mortar is applied to a concrete base, an inorganic fine powder having a specific particle size is selected and used without using fine aggregates in order to ensure good workability.
In the present invention, by applying a mortar using hydraulic mortar, it is possible to suitably cope with a sublimation step for smooth finishing of subtle steps of a concrete base, for example, a step of 0.1 to 1 mm and fine unevenness, An inorganic fine powder not containing particles having a particle diameter of 150 μm or more is selected and used.
無機微粉末としては、高炉スラグ微粉末と石灰石微粉末とを含むものを好ましく用いることができ、良好な鏝塗り作業と優れた保形性とを併せ持った水硬性モルタルと、高い強度特性を有する水硬性モルタルの硬化体とを得ることができる。 As the inorganic fine powder, a powder containing blast furnace slag fine powder and limestone fine powder can be preferably used, and it has a hydraulic mortar having both good glazing work and excellent shape retention, and high strength characteristics. A cured body of hydraulic mortar can be obtained.
本発明の水硬性組成物は、水硬性成分１００質量部に対して、無機微粉末が
好ましくは１２０〜２００質量部、さらに好ましくは１３５〜１９０質量部、より好ましくは１５０〜１８０質量部、特に好ましくは１６０〜１７０質量部の範囲で使用することによって、良好な鏝塗り作業性と優れた保形性とが得られることから好ましい。
In the hydraulic composition of the present invention, the inorganic fine powder is preferably 120 to 200 parts by mass, more preferably 135 to 190 parts by mass, and more preferably 150 to 180 parts by mass, particularly 100 parts by mass of the hydraulic component. Preferably, it is preferable to use it in the range of 160 to 170 parts by mass because good workability of glazing and excellent shape retention can be obtained.
本発明の水硬性組成物は、水硬性成分１００質量部に対して、高炉スラグ微粉末が
好ましくは２０〜１２０質量部、さらに好ましくは３０〜９０質量部、より好ましくは４０〜７５質量部、特に好ましくは５０〜６５質量部の範囲であることが好ましく、
石灰石微粉末が
好ましくは５０〜１８０質量部、さらに好ましくは６５〜１５０質量部、より好ましくは８０〜１３０質量部、特に好ましくは９０〜１１０質量部の範囲であることが好ましい。
本発明では、高炉スラグ微粉末と石灰石微粉末とを前記の範囲で用いることによって、良好な鏝塗り作業性と優れた保形性とが得られることから好ましい。
In the hydraulic composition of the present invention, the blast furnace slag fine powder is preferably 20 to 120 parts by mass, more preferably 30 to 90 parts by mass, more preferably 40 to 75 parts by mass, with respect to 100 parts by mass of the hydraulic component. Particularly preferably, the range is 50 to 65 parts by mass,
The limestone fine powder is preferably in the range of 50 to 180 parts by mass, more preferably 65 to 150 parts by mass, more preferably 80 to 130 parts by mass, and particularly preferably 90 to 110 parts by mass.
In this invention, it is preferable from using the blast furnace slag fine powder and the limestone fine powder in the above-mentioned range because good glazing workability and excellent shape retention are obtained.
本発明で用いる高炉スラグ微粉末は、特に限定されるものではなく市販のものを用いることができる。
高炉スラグ微粉末の粉末度（ブレーン比表面積）は、３，０００〜５，０００ｃｍ２／ｇのものを好適に用いることができる。ブレーン比表面積が３，０００ｃｍ２／ｇ未満の場合、鏝塗り作業を行った水硬性モルタルの保形性を高める効果が乏しくなることから好ましくなく、５，０００ｃｍ２／ｇを超えると水硬性モルタルの粘性が高くなる傾向が顕著になって鏝塗り作業性を阻害することがあるため好ましくない。
The blast furnace slag fine powder used in the present invention is not particularly limited, and a commercially available product can be used.
As the fineness (brain specific surface area) of the blast furnace slag fine powder, a powder having a specific surface area of 3,000 to 5,000 cm 2 / g can be suitably used. When the specific surface area of the brane is less than 3,000 cm 2 / g, the effect of improving the shape retention of the hydraulic mortar subjected to the glazing operation is not preferable, and when it exceeds 5,000 cm 2 / g, the hydraulic mortar This is not preferable because the tendency to increase the viscosity of the coating becomes conspicuous and may hinder the workability of wrinkling.
本発明で用いる石灰石微粉末は、特に限定されるものではなく市販のものを用いることができる。
石灰石微粉末の粉末度（ブレーン比表面積）は、３，０００〜５，０００ｃｍ２／ｇのものを好適に用いることができる。ブレーン比表面積が３，０００ｃｍ２／ｇ未満の場合、鏝塗り作業を行った水硬性モルタルの保形性を高める効果が乏しくなることから好ましくなく、５，０００ｃｍ２／ｇを超えると水硬性モルタルの粘性が高くなる傾向が顕著になって鏝塗り作業性を阻害することがあるため好ましくない。
The limestone fine powder used in the present invention is not particularly limited, and a commercially available product can be used.
As the fineness (brane specific surface area) of the fine limestone powder, a powder having a fine particle size of 3,000 to 5,000 cm 2 / g can be suitably used. When the specific surface area of the brane is less than 3,000 cm 2 / g, the effect of improving the shape retention of the hydraulic mortar subjected to the glazing operation is not preferable, and when it exceeds 5,000 cm 2 / g, the hydraulic mortar This is not preferable because the tendency to increase the viscosity of the coating becomes conspicuous and may hinder the workability of wrinkling.
本発明では、無機微粉末として、高炉スラグ微粉末と石灰石微粉末とを含み、さらに粘土鉱物質微粉末を含む無機微粉末をより好ましく用いることができ、良好な鏝塗り作業と優れた保形性とを併せ持った水硬性モルタルと、より優れた強度特性を有する水硬性モルタルの硬化体とを得ることができる。 In the present invention, as the inorganic fine powder, a blast furnace slag fine powder and a limestone fine powder, and an inorganic fine powder further containing a clay mineral fine powder can be more preferably used, and a good glazing operation and excellent shape retention It is possible to obtain a hydraulic mortar having both properties and a cured body of hydraulic mortar having more excellent strength characteristics.
粘土鉱物質微粉末としては、カオリナイト、ハロイサイト、スメクタイト、タルク、パイロフィライト（ロウ石）、セリサイト、バーミキュライト及びセピオライトなどの粘土鉱物質の微粉末から選ばれる１種または２種以上を用いることができる。
特に、ロウ石（パイロフィライト）微粉末は、水硬性組成物に配合した場合の滑性付与効果が高く、ロウ石（パイロフィライト）微粉末を水硬性組成物に所定量配合して水硬性モルタルを調製した場合、左官鏝を用いてすり合わせ施工する際の鏝塗り作業性がさらに向上し、水硬性モルタルの硬化体強度が一層向上することから好ましい。
As the clay mineral fine powder, one or more selected from fine powders of clay mineral such as kaolinite, halloysite, smectite, talc, pyrophyllite, sericite, vermiculite and sepiolite are used. be able to.
Particularly, a fine powder of pyroxenite (pyrophyllite) has a high lubricity imparting effect when blended with a hydraulic composition, and a predetermined amount of fine powder of pyroxenite (pyrophyllite) is blended with a hydraulic composition to form water. When a hard mortar is prepared, it is preferable because the workability of the glazing when the rubbed construction is performed using a plasterer is further improved, and the strength of the hardened body of the hydraulic mortar is further improved.
粘土鉱物質微粉末の使用量は、水硬性成分１００質量部に対して、好ましくは、１〜２０質量部の範囲、さらに好ましくは３〜１８質量部の範囲、より好ましくは５〜１５質量部の範囲、特に好ましくは８〜１２質量部の範囲とすることにより、良好な鏝塗り作業性と施工後の保形性とを有する水硬性モルタルが得られ、また水硬性モルタルの硬化体特性も向上することから好ましい。
粘土鉱物質微粉末の使用量が前記の範囲より過剰に使用した場合には、モルタルの粘性が高くなり過ぎて鏝塗り作業性が低下する傾向を示すことから粘土鉱物質微粉末は前記の範囲で用いることが好ましい。
The amount of the clay mineral fine powder used is preferably in the range of 1 to 20 parts by mass, more preferably in the range of 3 to 18 parts by mass, and more preferably 5 to 15 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the hydraulic component. In particular, the range of 8 to 12 parts by mass provides a hydraulic mortar having good glazing workability and shape retention after construction, and also has a cured product characteristic of the hydraulic mortar. It is preferable because of improvement.
When the amount of the clay mineral fine powder used is excessively greater than the above range, the viscosity of the mortar becomes too high and the coating workability tends to be reduced. It is preferable to use in.
本発明で用いる粘土鉱物質微粉末は、特定の粒度構成を有するものを使用することが好ましい。
粘土鉱物質微粉末は、粘土鉱物質微粉末（１００質量％）中に、
好ましくは粒子径が１μｍを超えて４８μｍ以下の粒子を８０〜９９質量％含むこと、
さらに好ましくは粒子径が１μｍを超えて４８μｍ以下の粒子を８５〜９８質量％含むこと、特に好ましくは粒子径が１μｍを超えて４８μｍ以下の粒子を９０〜９５質量％含むことによって、鏝塗り作業時に優れたすりあわせ施工性が得られ、水硬性モルタルの硬化体特性についてもその向上効果が高いことから好ましい。
The clay mineral fine powder used in the present invention preferably has a specific particle size configuration.
Clay mineral fine powder in clay mineral fine powder (100% by mass)
Preferably, the particle size contains 80 to 99% by mass of particles having a particle diameter exceeding 1 μm and 48 μm or less,
More preferably, it contains 85 to 98% by mass of particles having a particle diameter of more than 1 μm and 48 μm or less, and particularly preferably 90 to 95% by mass of particles having a particle diameter of more than 1 μm and 48 μm or less. At the same time, excellent laminating workability is obtained, and the cured body characteristics of hydraulic mortar are also preferable because of their high improvement effect.
また、本発明で使用する粘土鉱物質微粉末は、粘土鉱物質微粉末（１００質量％）中に、粒子径が１μｍ以下の粒子及び粒子径が９６μｍ超の粒子を含まず、粒子径が１μｍを超えて６μｍ以下の粒子を２５〜５０質量％含み、粒子径が６μｍを超えて１２μｍ以下の粒子を５〜４０質量％含み、粒子径が１２μｍを超えて２４μｍ以下の粒子を５〜４０質量％含み、粒子径が２４μｍを超えて４８μｍ以下の粒子を５〜４０質量％含み、粒子径が４８μｍを超えて９６μｍ以下の粒子を１〜２０質量％含むことが好ましく、粒子径が１μｍ以下の粒子及び粒子径が９６μｍ超の粒子を含まず、粒子径が１μｍを超えて６μｍ以下の粒子を２７〜４０質量％含み、粒子径が６μｍを超えて１２μｍ以下の粒子を８〜３０質量％含み、粒子径が１２μｍを超えて２４μｍ以下の粒子を８〜３０質量％含み、粒子径が２４μｍを超えて４８μｍ以下の粒子を８〜３０質量％含み、粒子径が４８μｍを超えて９６μｍ以下の粒子を２〜１５質量％含むことがさらに好ましく、粒子径が１μｍ以下の粒子及び粒子径が９６μｍ超の粒子を含まず、粒子径が１μｍを超えて６μｍ以下の粒子を２８〜３５質量％含み、粒子径が６μｍを超えて１２μｍ以下の粒子を１０〜２５質量％含み、粒子径が１２μｍを超えて２４μｍ以下の粒子を１０〜２５質量％含み、粒子径が２４μｍを超えて４８μｍ以下の粒子を１０〜２５質量％含み、粒子径が４８μｍを超えて９６μｍ以下の粒子を５〜１０質量％含むことが特に好ましい。
粘土鉱物質微粉末が、前記範囲の粒度構成を有することにより、鏝塗り作業時に優れたすり合わせ施工性が得られ、水硬性モルタルの硬化体特性についてもその向上効果が高いことから好ましい。
The fine clay mineral powder used in the present invention does not contain particles having a particle diameter of 1 μm or less and particles having a particle diameter of more than 96 μm in the clay mineral fine powder (100% by mass), and the particle diameter is 1 μm. More than 25 to 50% by mass of particles having a particle diameter of more than 6 μm, 5 to 40% by mass of particles having a particle diameter of more than 6 μm to 12 μm, and 5 to 40% of particles having a particle diameter of more than 12 μm and not more than 24 μm The particle size is preferably 5 to 40% by mass of particles having a particle size of more than 24 μm and 48 μm or less, preferably 1 to 20% by mass of particles having a particle size of more than 48 μm and 96 μm or less, and a particle size of 1 μm or less. Containing no particles and particles with a particle size of more than 96 μm, including particles having a particle size of more than 1 μm and not more than 6 μm and containing 27 to 40% by mass, particles having a particle size of more than 6 μm and not more than 12 μm and containing 8 to 30% by mass , Particle size is over 12μm 8 to 30% by mass of particles having a particle size of 24 μm or less, 8 to 30% by mass of particles having a particle size of more than 24 μm and 48 μm or less, and 2 to 15% by mass of particles having a particle size of more than 48 μm and 96 μm or less. More preferably, particles having a particle diameter of 1 μm or less and particles having a particle diameter of more than 96 μm are not included, particles having a particle diameter of more than 1 μm and 6 μm or less are contained in an amount of 28 to 35% by mass, and the particle diameter is more than 6 μm. 10-25% by weight of particles having a particle size of 12 μm or less, 10-25% by weight of particles having a particle size of more than 12 μm and 24 μm or less, 10-25% by weight of particles having a particle size of more than 24 μm and 48 μm or less, It is particularly preferable that the particle diameter is 5 to 10% by mass of particles having a particle diameter exceeding 48 μm and 96 μm or less.
When the clay mineral fine powder has a particle size configuration in the above range, it is preferable because excellent grindability at the time of glazing operation is obtained and the effect of improving the cured body characteristics of the hydraulic mortar is high.
また、粘土鉱物質微粉末の平均粒子径は、好ましくは５μｍ〜３０μｍの範囲、さらに好ましくは８μｍ〜２５μｍの範囲、特に好ましくは１２μｍ〜１８μｍの範囲であることが、鏝塗り作業時に優れたすり合わせ施工性が得られ、水硬性モルタルの硬化体特性についてもその向上効果が高いことから好ましい。 The average particle size of the clay mineral fine powder is preferably in the range of 5 μm to 30 μm, more preferably in the range of 8 μm to 25 μm, and particularly preferably in the range of 12 μm to 18 μm. Workability is obtained, and the cured body characteristics of hydraulic mortar are also preferable because of their high improvement effect.
本発明の水硬性組成物で使用する樹脂成分としては、特に限定されるものではなく、市販のポリマーエマルションや再乳化形樹脂粉末などから適宜選択して使用することができる。
本発明の水硬性組成物では、構成成分の配合比率を厳格に品質管理できることから構成成分をプレミックス化して供給することが好ましい。このため樹脂成分については、粉末状の再乳化形樹脂粉末を好適に使用することができる。
The resin component used in the hydraulic composition of the present invention is not particularly limited, and can be appropriately selected from commercially available polymer emulsions and re-emulsified resin powders.
In the hydraulic composition of the present invention, it is preferable that the constituent components are premixed and supplied because the composition ratio of the constituent components can be strictly controlled. For this reason, about a resin component, a powdery re-emulsification type resin powder can be used conveniently.
本発明の水硬性組成物は、水硬性モルタルを施工した場合の硬化体表面の乾燥による皺や気泡跡の発生や、材料分離によるブリーディング水の発生を防止して、硬化体表面の仕上りを大幅に向上させる効果とともに、硬化体の弾性を高めてひび割れの発生を防止する効果と、硬化体と下地との接着強度を向上させる効果とを付与するために再乳化形樹脂粉末を使用する。再乳化形樹脂粉末を用いることによって前記の効果が得られ、耐久性及び耐候性に優れたモルタル硬化体を得ることができる。 The hydraulic composition of the present invention prevents the generation of wrinkles and bubble marks due to drying of the cured body surface when hydraulic mortar is applied, and the generation of bleeding water due to material separation, greatly improving the finish of the cured body surface. The re-emulsified resin powder is used to provide the effect of improving the elasticity of the cured body to prevent the occurrence of cracks and the effect of improving the adhesive strength between the cured body and the base. By using the re-emulsified resin powder, the above-described effects can be obtained, and a mortar cured body having excellent durability and weather resistance can be obtained.
樹脂成分の製造方法については特にその種類・プロセスは限定されず、公知の製造方法で製造されたものを用いることができ、また樹脂成分としては、ブロッキング防止剤を主に樹脂成分の表面に付着しているものを用いることができる。
樹脂成分は、水性ポリマーディスパーションを噴霧やフリーズドライなどの方法で、溶媒を除去し乾燥した再乳化形の樹脂粉末を用いることが好ましい。
The type and process of the resin component production method is not particularly limited, and those produced by known production methods can be used. As the resin component, an anti-blocking agent is mainly attached to the surface of the resin component. Can be used.
As the resin component, it is preferable to use a re-emulsified resin powder obtained by removing the solvent and drying the aqueous polymer dispersion by a method such as spraying or freeze drying.
樹脂粉末としては、酢酸ビニルエステル重合体樹脂系、エチレン／酢酸ビニルエステル共重合体樹脂系、酢酸ビニルエステル／バーサチック酸ビニルエステル共重合体樹脂系、アクリル酸エステル共重合体樹脂系、スチレン／アクリル酸エステル共重合体樹脂系、アクリル酸エステル／メタクリル酸エステル共重合体樹脂系の再乳化形樹脂粉末を用いることができる。
特に、本発明では、アクリル酸エステル／酢酸ビニルエステル／バーサチック酸ビニルエステル共重合体樹脂系の再乳化形樹脂粉末、及び／又は、保護コロイドアクリルエマルジョンから製造されたアクリル酸エステル／メタアクリル酸エステル共重合体の再乳化形樹脂粉末を好適に用いることができる。
アクリル共重合系の再乳化形樹脂粉末を用いる場合は、その１次粒子がポリビニルアルコールの水溶性保護コロイドで被覆されているものを好適に用いることができる。
再乳化形樹脂粉末の１次粒子表面が、ポリビニルアルコールの水溶性保護コロイドで被覆されていることによって、再乳化の過程で速やかに且つ均一にもとのエマルジョンの状態（樹脂粉末化前の１次粒子の状態）、すなわち、水硬性モルタル中に１次粒子が均一に分散した状態を実現することができることから好ましい。
Resin powder includes vinyl acetate polymer resin, ethylene / vinyl acetate copolymer resin, vinyl acetate / versaic acid vinyl ester copolymer resin, acrylate copolymer resin, styrene / acrylic. A re-emulsified resin powder of an acid ester copolymer resin system or an acrylic ester / methacrylic ester copolymer resin system can be used.
In particular, in the present invention, an acrylic ester / methacrylic ester prepared from a re-emulsified resin powder of an acrylic ester / vinyl acetate / versaic vinyl ester copolymer resin system and / or a protective colloid acrylic emulsion. A re-emulsified resin powder of a copolymer can be suitably used.
In the case of using an acrylic copolymer-based re-emulsified resin powder, those whose primary particles are coated with a water-soluble protective colloid of polyvinyl alcohol can be suitably used.
The surface of the primary particles of the re-emulsified resin powder is coated with a water-soluble protective colloid of polyvinyl alcohol, so that the state of the original emulsion quickly (1 before the resin powder formation) in the re-emulsification process. Secondary particle state), that is, a state in which primary particles are uniformly dispersed in hydraulic mortar is preferable.
樹脂成分は、水硬性成分１００質量部に対して、好ましくは２．０〜８．０質量部、より好ましくは２．５〜７．５質量部、さらに好ましくは３．０〜７．０質量部、特に好ましくは３．５〜６．５質量部を配合したものを好ましく用いることができる。
樹脂成分の割合が、上記範囲より大きい場合、水を加えて得られる水硬性モルタルの粘度が高くなり、鏝塗り作業性が低下することがあり、また、上記範囲より小さい場合には、硬化体の乾燥クラックを防止する効果と引張り強度の向上効果が小さくなる傾向があることから、樹脂成分は前記の範囲で用いることが好ましい。
The resin component is preferably 2.0 to 8.0 parts by mass, more preferably 2.5 to 7.5 parts by mass, and even more preferably 3.0 to 7.0 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the hydraulic component. Parts, particularly preferably those containing 3.5 to 6.5 parts by mass can be preferably used.
When the ratio of the resin component is larger than the above range, the viscosity of the hydraulic mortar obtained by adding water may be increased, and the coating workability may be deteriorated. It is preferable to use the resin component in the above range because the effect of preventing dry cracking and the effect of improving the tensile strength tend to be small.
本発明では、一般的に細骨材として用いられる珪砂、川砂、海砂、山砂、砕砂などの砂類は使用しない。一般的な細骨材は、粒子径１５０μｍ以上の粒子を含むため、これを用いた水硬性モルタルを用いて鏝塗り施工によってすり合わせ施工を行った場合、スムースなすり合わせ施工面が得られないためである。 In the present invention, sands such as quartz sand, river sand, sea sand, mountain sand, and crushed sand that are generally used as fine aggregates are not used. Because general fine aggregates contain particles with a particle size of 150 μm or more, a smooth rubbed surface cannot be obtained when rubbed with a hydraulic mortar using this. is there.
また、本発明では、水硬性モルタルの流動性を向上させるために用いられる流動化剤（或いは減水剤）を使用しない。一般的に、流動化剤を用いることによって、水硬性モルタルを調製する場合に少ない水量で良好な流動性状を得ることができるが、水硬性モルタルを鏝塗り施工して、大小の傾斜を有する施工表面を形成するような場合には、その流動性によって形成していた傾斜面を保形できないことがある。
本発明は、流動化剤（或いは減水剤）を用いないことによって、鏝塗り施工によって傾斜面を形成する場合でも、施工された水硬性モルタルの保形性を高めることができ、特にすり合わせ施工を行った微妙な傾斜面を有する箇所の仕上がり性を高めることができる。
Moreover, in this invention, the fluidizing agent (or water reducing agent) used in order to improve the fluidity | liquidity of hydraulic mortar is not used. Generally, by using a fluidizing agent, when preparing hydraulic mortar, good fluidity can be obtained with a small amount of water. When the surface is formed, the inclined surface formed by the fluidity may not be retained.
By not using a fluidizing agent (or a water reducing agent), the present invention can improve the shape retention of the constructed hydraulic mortar, even when the inclined surface is formed by glazing. It is possible to improve the finished performance of the portion having a delicate inclined surface.
本発明の水硬性組成物は、アルミナセメント、ポルトランドセメント及び石膏からなる水硬性成分と、無機微粉末と、樹脂成分とを含む水硬性組成物である。
本発明では、水硬性組成物（１００質量％）中、水硬性成分、無機微粉末及び樹脂成分の合計質量が、好ましくは９８．０質量％以上、さらに好ましくは９８．５質量％以上、より好ましくは９９．０質量％以上、さらに好ましくは９９．５質量％以上であることが好ましい。
本発明では、水硬性組成物の主要成分である水硬性成分、無機微粉末及び樹脂成分の含有比率を高め、高価な副成分である各種添加剤の使用を極力抑制することによって、水硬性組成物を製造する工程を簡素化できるとともに、使用原材料などの品質管理の煩雑さを大幅に軽減することができる。
The hydraulic composition of the present invention is a hydraulic composition containing a hydraulic component made of alumina cement, Portland cement and gypsum, an inorganic fine powder, and a resin component.
In the present invention, in the hydraulic composition (100% by mass), the total mass of the hydraulic component, the inorganic fine powder and the resin component is preferably 98.0% by mass or more, more preferably 98.5% by mass or more. Preferably it is 99.0 mass% or more, More preferably, it is 99.5 mass% or more.
In the present invention, by increasing the content ratio of the hydraulic component, the inorganic fine powder and the resin component, which are the main components of the hydraulic composition, and suppressing the use of various additives that are expensive subcomponents as much as possible, the hydraulic composition In addition to simplifying the manufacturing process, the complexity of quality control of raw materials used can be greatly reduced.
本発明の水硬性組成物は、アルミナセメント、ポルトランドセメント及び石膏からなる水硬性成分と、無機微粉末と、樹脂成分とを含み、さらに凝結調整剤を含むことが好ましい。
凝結調整剤は、使用する水硬性成分や水硬性組成物の構成成分に応じて、特性を損なわない範囲で適宜添加することができ、凝結遅延剤、または、凝結遅延剤と凝結促進剤の成分、添加量及び混合比率を適宜選択することによって、水硬性組成物の可使時間と速硬性・速乾性とを調整することができるため好ましい。
本発明では、凝結調整剤として凝結遅延剤のみを使用することができ、良好なハンドリング性を確保した上で、適度な速硬性を緩やかに発現させることができる。
The hydraulic composition of the present invention preferably includes a hydraulic component composed of alumina cement, Portland cement and gypsum, an inorganic fine powder, and a resin component, and further includes a setting modifier.
The setting modifier can be added as appropriate within the range that does not impair the properties, depending on the hydraulic component used and the constituent components of the hydraulic composition, and the setting retarder, or the component of the setting retarder and the setting accelerator. In addition, it is preferable to select the addition amount and the mixing ratio as appropriate, because the pot life and the fast curing / drying properties of the hydraulic composition can be adjusted.
In the present invention, only a setting retarder can be used as a setting modifier, and moderate fast curing can be gradually exhibited while ensuring good handling properties.
凝結遅延剤としては、公知の凝結遅延剤を用いることができる。凝結遅延剤の一例として、酒石酸ナトリウム類（酒石酸一ナトリウム、酒石酸二ナトリウム、Ｌ−酒石酸ナトリウム）、リンゴ酸ナトリウム、クエン酸ナトリウム類、グルコン酸ナトリウムなどのオキシカルボン酸類や、硫酸ナトリウム、重炭酸ナトリウムなどの無機ナトリウム塩などを、それぞれの成分を単独で又は２種以上の成分を併用して用いることが出来る。 As the setting retarder, a known setting retarder can be used. Examples of setting retarders include sodium tartrate (monosodium tartrate, disodium tartrate, sodium L-tartrate), sodium malate, sodium citrate, sodium gluconate, and other oxycarboxylic acids, sodium sulfate, sodium bicarbonate Inorganic sodium salts such as can be used alone or in combination of two or more components.
オキシカルボン酸類は、オキシカルボン酸及びこれらの塩を含む。
オキシカルボン酸としては、例えばクエン酸、グルコン酸、酒石酸、グリコール酸、乳酸、ヒドロアクリル酸、α−オキシ酪酸、グリセリン酸、タルトロン酸、リンゴ酸などの脂肪族オキシ酸、サリチル酸、ｍ−オキシ安息香酸、ｐ−オキシ安息香酸、没食子酸、マンデル酸、トロパ酸等の芳香族オキシ酸等を挙げることができる。
オキシカルボン酸の塩としては、例えばオキシカルボン酸のアルカリ金属塩（具体的にはナトリウム塩、カリウム塩など）、アルカリ土類金属塩（具体的にはカルシウム塩、バリウム塩、マグネシウム塩など）などを挙げることができる。
特に重炭酸ナトリウムやＬ−酒石酸ナトリウムは、凝結遅延効果、入手容易性、価格の面から好ましい。
Oxycarboxylic acids include oxycarboxylic acids and their salts.
Examples of the oxycarboxylic acid include aliphatic oxyacids such as citric acid, gluconic acid, tartaric acid, glycolic acid, lactic acid, hydroacrylic acid, α-oxybutyric acid, glyceric acid, tartronic acid, malic acid, salicylic acid, and m-oxybenzoic acid. Examples thereof include aromatic oxyacids such as acid, p-oxybenzoic acid, gallic acid, mandelic acid and tropic acid.
Examples of oxycarboxylic acid salts include alkali metal salts of oxycarboxylic acids (specifically, sodium salts, potassium salts, etc.), alkaline earth metal salts (specifically, calcium salts, barium salts, magnesium salts, etc.), etc. Can be mentioned.
In particular, sodium bicarbonate and sodium L-tartrate are preferable from the standpoints of setting delay effect, availability, and cost.
凝結遅延剤は、１種または２種類以上を用いる場合、それぞれの凝結遅延剤の添加量が水硬性成分１００質量部に対して、好ましくは０．０１〜２．０質量部であり、より好ましくは０．１〜１．８質量部、さらに好ましくは０．２〜１．５質量部、特に好ましくは０．２５〜１．２質量部の範囲で用いることにより好適な可使時間（ハンドリングタイム）を確保できることから好ましい。 When one or more kinds of setting retarders are used, the amount of each setting retarder added is preferably 0.01 to 2.0 parts by weight, more preferably 100 parts by weight of the hydraulic component. Is 0.1 to 1.8 parts by mass, more preferably 0.2 to 1.5 parts by mass, and particularly preferably 0.25 to 1.2 parts by mass. ) Is preferable.
凝結促進剤としては、公知の凝結を促進する成分を用いることができ、凝結遅延剤と併せて凝結促進剤を用いる場合、例えば、好適な凝結促進効果を有するリチウム塩を用いることが好ましい。
リチウム塩の一例として、炭酸リチウム、塩化リチウム、硫酸リチウム、硝酸リチウム、水酸化リチウムなどの無機リチウム塩や、酢酸リチウム、酒石酸リチウム、リンゴ酸リチウム、クエン酸リチウムなどの有機酸有機リチウム塩などのリチウム塩を用いることが出来る。特に炭酸リチウムは、凝結促進効果、入手容易性、価格の面から好ましい。
上記リチウム塩に硫酸アルミニウム、硫酸カリウム、アルミン酸ナトリウム等の凝結促進成分を併用することが、更に凝結促進効果が発揮されることから、さらに好ましい。
特に、凝結遅延剤と併せて凝結促進剤を用いる場合、好適な凝結促進効果を有するリチウム塩と硫酸アルミニウムとを併用することでより高い凝結促進効果を得ることができる。
As the setting accelerator, a known component that promotes setting can be used. When the setting accelerator is used in combination with the setting retarder, for example, it is preferable to use a lithium salt having a suitable setting acceleration effect.
Examples of lithium salts include inorganic lithium salts such as lithium carbonate, lithium chloride, lithium sulfate, lithium nitrate, and lithium hydroxide, and organic acid organic lithium salts such as lithium acetate, lithium tartrate, lithium malate, and lithium citrate. Lithium salts can be used. In particular, lithium carbonate is preferable from the viewpoints of the setting acceleration effect, availability, and cost.
It is more preferable to use a coagulation promoting component such as aluminum sulfate, potassium sulfate, sodium aluminate and the like in combination with the lithium salt because the coagulation promoting effect is further exhibited.
In particular, when a setting accelerator is used in combination with a setting retarder, a higher setting acceleration effect can be obtained by using a lithium salt having a suitable setting acceleration effect and aluminum sulfate in combination.
本発明の水硬性組成物は、主要成分である水硬性成分、無機微粉末及び樹脂成分の含有比率を高め、高価な副成分である各種添加剤の使用を極力抑制することを特徴とするものであり、増粘剤や消泡剤を含まないことが好ましい。高価な副成分である各種添加剤の使用を抑制することによって、水硬性組成物を製造する工程を簡素化できるとともに、使用原材料などの品質管理の煩雑さを大幅に軽減することができる。 The hydraulic composition of the present invention is characterized by increasing the content ratio of hydraulic components, inorganic fine powders and resin components as main components, and suppressing the use of various additives as expensive subcomponents as much as possible. It is preferable that no thickener or antifoaming agent is contained. By suppressing the use of various additives that are expensive subcomponents, the process of producing the hydraulic composition can be simplified, and the complexity of quality control of raw materials used can be greatly reduced.
水硬性組成物を構成する場合に、好適な成分構成は、アルミナセメント、ポルトランドセメント及び石膏からなる水硬性成分と、高炉スラグ微粉末と石灰石微粉末とを含む無機微粉末と、樹脂成分とを含み、細骨材と流動化剤とを含まないものである。
さらに、水硬性組成物を構成する場合に、特に好適な成分構成は、アルミナセメント、ポルトランドセメント及び石膏からなる水硬性成分と、高炉スラグ微粉末と石灰石微粉末と粘土鉱物質微粉末とを含む無機微粉末と、樹脂成分と、凝結調整剤（凝結遅延剤、または、凝結遅延剤と凝結促進剤）とを含み、細骨材と流動化剤と増粘剤と消泡剤とを含まないものである。
In the case of constituting a hydraulic composition, a suitable component constitution is a hydraulic component composed of alumina cement, Portland cement and gypsum, an inorganic fine powder containing a blast furnace slag fine powder and a limestone fine powder, and a resin component. Contains fine aggregate and fluidizer.
Further, in the case of constituting a hydraulic composition, particularly suitable component constitution includes a hydraulic component composed of alumina cement, Portland cement and gypsum, blast furnace slag fine powder, limestone fine powder, and clay mineral fine powder. Contains inorganic fine powder, resin component, and setting modifier (setting retarder, or setting retarder and set accelerator), and does not contain fine aggregate, fluidizing agent, thickener and antifoaming agent. Is.
本発明では、前記の構成成分を混合機で混合し、水硬性組成物のプレミックス粉体を得ることができる。 In this invention, the said structural component can be mixed with a mixer and the premix powder of a hydraulic composition can be obtained.
水硬性組成物のプレミックス粉体は、所定量の水と混合・攪拌して、水硬性モルタルを製造することができ、そのモルタルを硬化させて水硬性モルタルの硬化体を得ることができる。 The premix powder of the hydraulic composition can be mixed and stirred with a predetermined amount of water to produce a hydraulic mortar, and the cured mortar can be obtained by curing the mortar.
水硬性組成物は、水と混合・攪拌して水硬性モルタルを製造することができ、水の添加量を調整することにより、水硬性モルタルの流動性状、可使時間、鏝塗り作業性、すり合わせ施工性、保形性、水硬性モルタルの硬化体強度などを調整することができる。
本発明では、水硬性組成物（Ｓ）と水（Ｗ）とを質量比（Ｗ／Ｓ）が、
好ましくは０．２０〜０．４０の範囲、
さらに好ましくは０．２４〜０．３１の範囲、
より好ましくは、０．２５〜０．３０の範囲、
特に好ましくは０．２６〜０．２９の範囲になるように配合して混練することが好ましい。
水硬性組成物（Ｓ）と水（Ｗ）とを質量比（Ｗ／Ｓ）を、前記の好ましい範囲とすることで、優れた鏝塗り作業性（鏝送り性、鏝伸び性、鏝切れ性、鏝離れ性、鏝ちぎれ性）と、鏝塗りすり合わせ施工性とを得ることができる。
さらに、前記の好ましい範囲では、質量比（Ｗ／Ｓ）の変化に対して、安定した鏝塗り作業性（鏝送り性、鏝伸び性、鏝切れ性、鏝離れ性、鏝ちぎれ性）と、鏝塗りすり合わせ施工性とを得ることができる。
The hydraulic composition can be mixed with water and stirred to produce hydraulic mortar. By adjusting the amount of water added, the fluidity of the hydraulic mortar, pot life, paint workability, and rubbing It is possible to adjust the workability, shape retention, and the strength of the cured body of hydraulic mortar.
In the present invention, the mass ratio (W / S) of the hydraulic composition (S) and water (W) is
Preferably in the range of 0.20 to 0.40,
More preferably, it is in the range of 0.24 to 0.31,
More preferably, in the range of 0.25 to 0.30,
It is particularly preferable to blend and knead so as to be in the range of 0.26 to 0.29.
By setting the mass ratio (W / S) of the hydraulic composition (S) and water (W) to the above-mentioned preferable range, excellent wrinkle coating workability (wrinkle feedability, wrinkle stretchability, cut-off property) , Separation property and tearing property) and glazing and laying workability.
Further, in the above preferred range, with respect to the change in the mass ratio (W / S), stable wrinkling workability (wrinkle feedability, wrinkle stretchability, wrinkle breakage, wrinkle release properties, tearing properties), It is possible to obtain glazing and painting workability.
本発明で使用する水硬性組成物は、水と混合して調製した水硬性モルタルについて、ＪＡＳＳ １５Ｍ−１０３に準拠したフロー試験で測定したフロー値が、
好ましくは５０〜８０ｍｍ、
さらに好ましくは５０．２〜７５ｍｍ、
特に好ましくは５０．５〜７０ｍｍに調整されていることが、施工の容易さ及び適正な鏝塗り作業性が得られ、ダレがなく良好な保形性を有する水硬性モルタルを得られることから好ましい。フロー値が、８０ｍｍを超えると、水硬性モルタルを鏝塗り施工して傾斜を有する施工面を形成した場合に、良好な保形性が得られないことがあるため好ましくない。
The hydraulic composition used in the present invention has a flow value measured by a flow test in accordance with JASS 15M-103 for a hydraulic mortar prepared by mixing with water.
Preferably 50-80mm,
More preferably 50.2-75mm,
It is particularly preferable that the thickness is adjusted to 50.5 to 70 mm, because it is easy to construct and appropriate lacquering workability is obtained, and a hydraulic mortar having good shape retention without sagging can be obtained. . When the flow value exceeds 80 mm, it is not preferable because good shape retention may not be obtained when a construction surface having an inclination is formed by applying a hydraulic mortar.
水硬性モルタルの施工厚さは、コンクリート下地表面の凹凸状態などによって異なり、個々の施工現場毎に適宜厚さを設定することができ、コンクリート表面の最も凸部分上面を基準にして、
好ましくは施工厚さ０．１ｍｍ〜８０ｍｍの範囲、
さらに好ましくは施工厚さ０．１２ｍｍ〜７０ｍｍの範囲、
より好ましくは施工厚さ０．１４ｍｍ〜５０ｍｍの範囲、
特に好ましくは施工厚さ０．１５ｍｍ〜３０ｍｍの範囲で鏝塗り施工することが好ましい。
特に本発明の水硬性組成物は、施工厚さが上記の好ましい範囲で鏝塗り施工することにより、最も好適な作業性を安定して得ることができる。
The construction thickness of hydraulic mortar varies depending on the unevenness of the concrete foundation surface, etc., and can be set appropriately for each construction site, based on the most convex top surface of the concrete surface,
Preferably, the construction thickness ranges from 0.1 mm to 80 mm,
More preferably, the construction thickness ranges from 0.12 mm to 70 mm,
More preferably, the construction thickness is in the range of 0.14 mm to 50 mm,
Particularly preferably, it is preferable to apply a varnish to the construction thickness in the range of 0.15 mm to 30 mm.
In particular, the hydraulic composition of the present invention can stably obtain the most suitable workability by applying the varnishing within a preferable range of the construction thickness.
本発明で用いる水硬性モルタルは、良好な施工性を確保するために充分な可使時間（ハンドリングタイム）を有している。
水硬性モルタルの可使時間は、水硬性モルタルの調製から
好ましくは３０分間であり、
さらに好ましくは４０分間であり、
特に好ましくは５０分間である。
The hydraulic mortar used in the present invention has sufficient pot life (handling time) to ensure good workability.
The pot life of the hydraulic mortar is preferably 30 minutes from the preparation of the hydraulic mortar,
More preferably for 40 minutes,
Particularly preferred is 50 minutes.
水硬性モルタルは、施工場所の温度や湿度の条件にもよるが、水硬性モルタルの調製・施工から３時間以内に硬化を開始し、硬化の進行に伴って硬化体の表面硬度が上昇し、硬化体表面の含水量が低下する。
水硬性モルタル硬化体表面のショア硬度は、水硬性モルタルを調製・施工してから、
好ましくは３時間後に１５以上、
さらに好ましくは２時間後に７以上、
より好ましくは２時間後に１０以上、
特に好ましくは１時間後に２以上のショア硬度を有し、
モルタル施工（打設・鏝仕上げ）が終了した後、速やかに硬化が進行することによって、優れた強度特性を有する水硬性モルタルの硬化体を得ることができる。
The hydraulic mortar begins to harden within 3 hours from the preparation and construction of the hydraulic mortar, depending on the temperature and humidity conditions at the construction site. As the curing progresses, the surface hardness of the cured body increases. The moisture content on the surface of the cured body is reduced.
The shore hardness of the surface of the cured hydraulic mortar is determined by preparing and constructing the hydraulic mortar.
Preferably 15 or more after 3 hours,
More preferably 7 or more after 2 hours,
More preferably 10 or more after 2 hours,
Particularly preferably, it has a Shore hardness of 2 or more after 1 hour,
A hardened body of hydraulic mortar having excellent strength characteristics can be obtained by the rapid progress of curing after the mortar construction (placement and finishing).
水硬性モルタル硬化体の曲げ強さは、材齢７日の硬化体では、好ましくは２Ｎ／ｍｍ２以上、さらに好ましくは３Ｎ／ｍｍ２以上、特に好ましくは４Ｎ／ｍｍ２以上の曲げ強さを発現し、材齢２８日の硬化体では、好ましくは４Ｎ／ｍｍ２以上、さらに好ましくは４．５Ｎ／ｍｍ２以上、特に好ましくは５Ｎ／ｍｍ２以上の曲げ強さを発現する。
また、水硬性モルタル硬化体の圧縮強さは、材齢７日のモルタル硬化体では、好ましくは１５Ｎ／ｍｍ２以上、さらに好ましくは２０Ｎ／ｍｍ２以上、特に好ましくは２２Ｎ／ｍｍ２以上の圧縮強さを発現し、材齢２８日のモルタル硬化体では、好ましくは２０Ｎ／ｍｍ２以上、さらに好ましくは２４Ｎ／ｍｍ２以上、特に好ましくは２５Ｎ／ｍｍ２以上の圧縮強さを発現する。
The bending strength of the cured hydraulic mortar is preferably 2 N / mm 2 or more, more preferably 3 N / mm 2 or more, particularly preferably 4 N / mm 2 or more in the case of a 7-day-old cured body. expressed, the cured product of the age of 28 days, preferably 4N / mm 2 or more, more preferably 4.5 N / mm 2 or more, particularly preferably express 5N / mm 2 or more flexural strength.
The compressive strength of the hydraulic mortar cured body is preferably 15 N / mm 2 or more, more preferably 20 N / mm 2 or more, and particularly preferably 22 N / mm 2 or more in the case of a 7-day-old mortar cured body. expressing the strength, and the mortar cured body of the age of 28 days, preferably 20 N / mm 2 or more, more preferably 24N / mm 2 or more, particularly preferably express 25 N / mm 2 or more compression strength.
本発明の水硬性組成物は、速硬性・速乾性に優れた特性を有しており、速やかに良好な硬化状態と表面乾燥状態を得ることができることから、仕上げ材の施工工程などの次工程への移行が翌日〜３日後には可能となり、施工効率を大幅に向上させることができる。 The hydraulic composition of the present invention has characteristics excellent in quick curing and quick drying, and can quickly obtain a good cured state and a surface dried state, so that the next step such as a finishing material construction step Transition to the next day to 3 days later becomes possible, and construction efficiency can be greatly improved.
水硬性モルタル硬化体の長さ変化率は、材齢７日のモルタル硬化体で、好ましくは０〜−０．０５％、さらに好ましくは０〜−０．０３％、特に好ましくは０〜−０．０２５％の範囲であり、材齢２８日のモルタル硬化体で、好ましくは０〜−０．０８％、さらに好ましくは０〜−０．０７％、特に好ましくは０〜−０．０５％の範囲である。
本発明の水硬性組成物は、前記範囲の長さ変化率の特性を有することから、硬化体自体のクラック発生を防止でき、さらに下地となるコンクリート床との間で高い接着力を保持できる。また、上記の長さ変化率の範囲を外れた場合には、水硬性モルタルの硬化体の硬化収縮によってクラックが生じることがあるため好ましくない。
The rate of change in length of the cured hydraulic mortar is preferably from 0 to -0.05%, more preferably from 0 to -0.03%, particularly preferably from 0 to -0, in a mortar cured material with a material age of 7 days. 0.025% of mortar hardened material with a material age of 28 days, preferably 0 to -0.08%, more preferably 0 to -0.07%, particularly preferably 0 to -0.05%. It is a range.
Since the hydraulic composition of the present invention has the characteristics of the rate of change in length within the above range, it is possible to prevent cracks in the cured body itself and to maintain a high adhesive force with the concrete floor as the foundation. In addition, when the length change rate is out of the above range, it is not preferable because cracks may occur due to curing shrinkage of the cured body of hydraulic mortar.
本発明の水硬性組成物と水と混合して調製した水硬性モルタルは、左官鏝などを用いて各種建築物の床面、壁面及び天井面などに塗付け施工することができる。
特に、本発明の水硬性組成物と水と混合して調製した水硬性モルタルは、左官鏝などを用いて各種建築物のコンクリート床面の微小な段差部分を補修・補正仕上げする場合のすり合わせ施工が可能な水硬性モルタルとして好適に用いることができる。
さらに、本発明の水硬性モルタル硬化体の上面には、塗り床材や貼り床材などの各種仕上げ材を適宜選択して施工することができる。
The hydraulic mortar prepared by mixing the hydraulic composition of the present invention and water can be applied to the floor, wall, ceiling, etc. of various buildings using a plasterer.
In particular, the hydraulic mortar prepared by mixing the hydraulic composition of the present invention with water is used for repairing and correcting finishes on minute steps on the concrete floor of various buildings using plasterers etc. Can be suitably used as a hydraulic mortar capable of.
Furthermore, on the upper surface of the hydraulic mortar cured body of the present invention, various finishing materials such as a coating floor material and a sticking floor material can be appropriately selected and applied.
以下、本発明について実施例に基づいて詳細に説明する。但し、本発明は下記の実施例により制限されるものでない。 Hereinafter, the present invention will be described in detail based on examples. However, the present invention is not limited by the following examples.
（特性の評価方法）
（１）モルタルの流動性評価：
・フロー値の測定法：
ＪＡＳＳ １５Ｍ−１０３に準拠して測定する。厚さ５ｍｍのみがき板ガラスの上に内径５０ｍｍ、高さ５１ｍｍの樹脂製パイプ（内容積１００ｍｌ）を設置し、練り混ぜたモルタルを樹脂製パイプの上端まで充填した後、パイプを鉛直方向に引き上げる。モルタルの広がりが静止した後、直角２方向の直径を測定し、その平均値をフロー値とし、モルタルの流動性を評価する。
(Characteristic evaluation method)
(1) Evaluation of mortar fluidity:
・ Measurement method of flow value:
Measured according to JASS 15M-103. A resin pipe (internal volume 100 ml) having an inner diameter of 50 mm and a height of 51 mm is placed on a 5 mm thick sheet glass, and the kneaded mortar is filled up to the upper end of the resin pipe, and then the pipe is pulled up in the vertical direction. After the spread of the mortar stops, the diameters in two directions at right angles are measured, and the average value is taken as the flow value to evaluate the fluidity of the mortar.
（２）モルタルの鏝塗り作業性評価：
室温２０℃、相対湿度６５％の条件下で、ＪＩＳ Ａ ５３０４舗装用コンクリート平板に規定する３００ｍｍ×３００ｍｍ×６０ｍｍのコンクリート平板にモルタルを約３〜５ｍｍの厚みで塗り付けて、鏝塗り作業時のモルタルの送り、伸び、切れ、離れ、ちぎれの５項目について評価を行う。
また、モルタルをコンクリート平板の表面に約１ｍｍの厚みで塗り付けたのち、左官鏝を用いてすりあわせ部を形成し、鏝塗りすり合わせ性およびすり合わせ部の保形性について評価を行う。
１）送り（重さ）の評価
４：大変良好、３：良好、２：実用上問題なし、１：実用上問題あり、０：実用不可、の５段階で行う。
２）伸び（塗り面積）の評価
４：大変良好、３：良好、２：実用上問題なし、１：実用上問題あり、０：実用不可、の５段階で行う。
３）切れ（鏝残り）の評価
４：大変良好、３：良好、２：実用上問題なし、１：実用上問題あり、０：実用不可、の５段階で行う。
４）離れ（塗面の仕上げ易さ）の評価
４：大変良好、３：良好、２：実用上問題なし、１：実用上問題あり、０：実用不可、の５段階で行う。
５）ちぎれ（塗面の均一性）の評価
４：大変良好、３：良好、２：実用上問題なし、１：実用上問題あり、０：実用不可、の５段階で行う。
６）鏝塗りすり合わせ性ａ（すり合わせ部の形成）の評価
４：大変良好、３：良好、２：実用上問題なし、１：実用上問題あり、０：実用不可、の５段階で行う。
７）鏝塗りすり合わせ性ｂ（すり合わせ部の保形性：ダレによる変形）の評価
４：大変良好、３：良好、２：実用上問題なし、１：実用上問題あり、０：実用不可、の５段階で行う。
(2) Evaluation of mortar mortar coating:
At a room temperature of 20 ° C. and a relative humidity of 65%, a mortar is applied to a concrete plate of 300 mm × 300 mm × 60 mm defined in the concrete plate for JIS A 5304 pavement with a thickness of about 3 to 5 mm. Evaluation is made on five items: mortar feed, elongation, cut, separation and tear.
In addition, after applying mortar to the surface of the concrete flat plate with a thickness of about 1 mm, a plastered portion is formed using a plastering kite, and the plastering and the shape retention of the mating portion are evaluated.
1) Evaluation of feeding (weight) 4: Very good, 3: Good, 2: No practical problem, 1: Practical problem, 0: Not practical
2) Evaluation of elongation (coating area) 4: Very good, 3: Good, 2: No practical problem, 1: Practical problem, 0: Not practical.
3) Evaluation of cutting (remaining wrinkles): 5 steps: very good, 3: good, 2: no practical problem, 1: practical problem, 0: not practical.
4) Evaluation of separation (ease of finishing the coated surface) 4: Very good, 3: Good, 2: No problem in practical use, 1: Problem in practical use, 0: Not practical.
5) Evaluation of tearing (coating surface uniformity) 4: Very good, 3: Good, 2: No practical problem, 1: Practical problem, 0: Not practical
6) Evaluation of glazing and rubbing property a (formation of rubbing part) 4: Very good, 3: Good, 2: No problem in practical use, 1: Problem in practical use, 0: Not practical.
7) Evaluation of glazing and rubbing property b (shape retaining property of the rubbing portion: deformation due to sagging) 4: very good, 3: good, 2: no practical problem, 1: practical problem, 0: impractical Perform in 5 steps.
（３）モルタル硬化体の表面特性の評価：
・ショア硬度の測定法：
水硬性モルタルを流し込んだ時点から所定の経過時間において、硬化した表面にスプリング式硬度計タイプＤ型（上島製作所製）を用いて任意の３〜５カ所に垂直に押し付ける。その時のスプリング式硬度計タイプＤ型のゲージの読み取り値の平均値をその時間のショア硬度とし表面硬度を評価する。
(3) Evaluation of surface characteristics of cured mortar:
・ Shore hardness measurement method:
At a predetermined elapsed time from the time when the hydraulic mortar is poured, the cured surface is pressed vertically to any 3 to 5 locations using a spring type hardness meter type D (manufactured by Ueshima Seisakusho). The average value of the readings of the spring type hardness tester type D gauge at that time is regarded as the Shore hardness of the time, and the surface hardness is evaluated.
（４）モルタルの圧縮強度（Ｎ／ｍｍ２）および曲げ強度（Ｎ／ｍｍ２）の評価：
ＪＩＳ Ｒ ５２０１に示される４×４×１６ｃｍの型枠に調製したモルタルを型詰めして、温度２０℃、湿度６５％で２４時間気中養生した後、脱型し、さらに気中で所定期間（７日、２８日）追加養生して成型体を得る。成型体は、ＪＩＳ Ｒ ５２０１記載の方法に従い測定する。
５）長さ変化の評価：
長さ変化の測定試験については、ＪＩＳ Ａ １１２９−２のコンタクトゲージ方法に準じて行った。ＪＩＳ Ｒ ５２０１に示される４×４×１６ｃｍの型枠にチップを取り付け、調製したモルタルを型詰めして、温度２０℃、湿度６５％で２４時間気中養生した後、脱型し、成型体を得る。成型体は、ＪＩＳ Ａ １１２９−２記載の方法に従い所定材齢ごとに測定する。
(4) Evaluation of compressive strength (N / mm 2 ) and bending strength (N / mm 2 ) of mortar:
The mortar prepared in a 4 × 4 × 16 cm form shown in JIS R 5201 is filled with a mold, cured in air at a temperature of 20 ° C. and a humidity of 65% for 24 hours, then demolded, and further in the air for a predetermined period. (7th, 28th) Additional curing is performed to obtain a molded body. The molded body is measured according to the method described in JIS R 5201.
5) Evaluation of length change:
The length change measurement test was performed according to the contact gauge method of JIS A 1129-2. A chip is attached to a 4 × 4 × 16 cm mold shown in JIS R 5201, the prepared mortar is filled with a mold, and after curing in air at a temperature of 20 ° C. and a humidity of 65% for 24 hours, it is demolded and molded. Get. The molded body is measured for each predetermined age according to the method described in JIS A 1129-2.
（使用材料）：以下の材料を使用した。
１）水硬性組成物 ： 下記の原材料を表１に示す配合割合で混合した水硬性組成物を使用した。
・アルミナセメント ： フォンジュ、ケルネオス社製、ブレーン比表面積３１００ｃｍ２／ｇ。
・ポルトランドセメント ： 早強セメント、宇部三菱セメント社製、ブレーン比表面積４５００ｃｍ２／ｇ。
・石膏 ： ＩＩ型天然無水石膏、国際商事社製、ブレーン比表面積３４６０ｃｍ２／ｇ。
・無機微粉末Ａ ： 高炉スラグ微粉末、リバーメント、千葉リバーメント社製、ブレーン比表面積４４００ｃｍ２／ｇ。
・無機微粉末Ｂ ： 石灰石微粉末（炭酸カルシウム微粉末）、有恒鉱業社製、ＴＭ−１号、ブレーン比表面積４８３０ｃｍ２／ｇ。
・無機微粉末Ｃ ： 粘土鉱物質微粉末（ロウ石微粉末）、平均粒子径＝１４．８μｍ、埼玉礦業社製。粒度構成を表５に示す。
・樹脂粉末 ： 酢酸ビニル／バーサチック酸ビニルエステル／アクリル酸エステルの共重合体、日本合成化学社製、ＬＤＭ２０７１Ｐ。
・凝結遅延剤Ａ ： Ｌ−酒石酸ナトリウム、扶桑化学工業社製。
・凝結遅延剤Ｂ ： 重炭酸ナトリウム、東ソー社製。
(Materials used): The following materials were used.
1) Hydraulic composition: The hydraulic composition which mixed the following raw material with the mixture ratio shown in Table 1 was used.
Alumina cement: Fondge, manufactured by Kerneos, Blaine specific surface area of 3100 cm 2 / g.
Portland cement: Hayashi Cement, Ube Mitsubishi Cement Co., Blaine specific surface area 4500 cm 2 / g.
Gypsum: Type II natural anhydrous gypsum, manufactured by Kokusai Shoji Co., Ltd., Blaine specific surface area of 3460 cm 2 / g.
-Inorganic fine powder A: Blast-furnace slag fine powder, rebarment, manufactured by Chiba Rebarment Co., Blaine specific surface area of 4400 cm 2 / g.
-Inorganic fine powder B: Limestone fine powder (calcium carbonate fine powder), manufactured by Yusheng Mining Co., Ltd., TM-1, No. Blaine specific surface area 4830 cm 2 / g.
-Inorganic fine powder C: Clay mineral fine powder (rhoishi fine powder), average particle size = 14.8 μm, manufactured by Saitama Sangyo Co., Ltd. The particle size composition is shown in Table 5.
Resin powder: vinyl acetate / versaic acid vinyl ester / acrylic acid ester copolymer, manufactured by Nippon Synthetic Chemical Co., Ltd., LDM2071P.
-Setting retarder A: L-sodium tartrate, manufactured by Fuso Chemical Industries.
-Setting retarder B: sodium bicarbonate, manufactured by Tosoh Corporation.
（モルタルの調製）
室温２０℃、相対湿度６５％の条件下で、表１に示す配合割合で調製した水硬性組成物と水とを、表１に示す割合でそれぞれ配合し、回転数６５０ｒｐｍのケミスターラーを用いて３分間混練して水硬性モルタルを調製した。
(Preparation of mortar)
Under the conditions of room temperature of 20 ° C. and relative humidity of 65%, the hydraulic compositions and water prepared at the blending ratios shown in Table 1 were blended at the ratios shown in Table 1, respectively, using a chemistor with a rotational speed of 650 rpm. A hydraulic mortar was prepared by kneading for 3 minutes.
[実施例１〜１５]
表１に示す成分を配合した水硬性組成物を用いて水硬性モルタルを調製し、流動性、鏝塗り作業性、水硬性モルタル硬化体の長さ変化率及び水硬性モルタル硬化体の強度特性を測定した。測定結果を表２、表３および表４に示す。
[Examples 1 to 15]
A hydraulic mortar is prepared using a hydraulic composition containing the components shown in Table 1, and the fluidity, the coating workability, the length change rate of the hydraulic mortar cured product, and the strength characteristics of the hydraulic mortar cured product. It was measured. The measurement results are shown in Table 2, Table 3, and Table 4.
（１）水比（水と水硬性組成物との配合比率）が異なる条件（水比＝２５％〜３０％）で調製された水硬性モルタル（実施例１〜実施例５）、表２に示すようにフロー値は５２〜５８ｍｍと極めて流動性状が小さい特性を示しているが、いずれも良好な鏝塗り作業性が得られた。また、すり合わせ施工性も良好であり、すり合わせ施工後のダレも認められず、良好な保形性を示した。
（２）表２に示すように、実施例２、４は、材齢７日の圧縮強度が２０Ｎ／ｍｍ２以上を示し、材齢７日の曲げ強度が４Ｎ／ｍｍ２以上を示し、材齢２８日の圧縮強度が２５Ｎ／ｍｍ２以上を示し、材齢２８日の曲げ強度が５Ｎ／ｍｍ２以上を示し、優れた強度発現性を示した。
また、水硬性モルタル硬化体の長さ変化率は、実施例２、４の場合に材齢７日時点で−０．０１％未満の収縮を示し、材齢２８日時点で−０．０３％未満の収縮を示しており、長さ変化率が極めて小さい値を示した。
（３）表３に示すように、実施例８〜１１は、施工厚さが５ｍｍ、１０ｍｍのいずれの場合も優れた速硬性を示し、水硬性モルタルを調製・施工して３時間後にはショア硬度１５以上、２時間後にはショア硬度７以上を示した。特に無機微粉末として高炉スラグ微粉末と石灰石微粉末とを用いた実施例８〜１１の場合、水硬性モルタルを調製・施工して２時間後にはショア硬度１０以上、１時間後にショア硬度２以上の値を示した。
(1) water ratio (water and hydraulic mixing ratio of the composition) of different conditions (water ratio = 25% to 30%) hydraulic mortars prepared in (Examples 1 to 5), Table 2 As shown in the figure, the flow value is 52 to 58 mm, which shows the characteristics of extremely low fluidity. In addition, the laying workability was also good, and no sagging after the laying work was observed, indicating good shape retention.
(2) As shown in Table 2, in Examples 2 and 4 , the compressive strength at the age of 7 days is 20 N / mm 2 or more, the bending strength at the age of 7 days is 4 N / mm 2 or more, and the material compressive strength of age 28 days shows a 25 N / mm 2 or more, the bending strength at the age of 28 days showed a 5N / mm 2 or more, exhibited excellent strength development.
Moreover, the length change rate of a hydraulic mortar hardened | cured material shows the shrinkage | contraction of less than -0.01% in the age of 7 days in the case of Example 2, 4, -0.03% at the age of 28 days of material. The shrinkage was less than that, and the length change rate was extremely small .
(3) As shown in Table 3, Examples 8 to 11 show excellent quick-hardness in any case where the construction thickness is 5 mm or 10 mm, and after 3 hours of preparing and constructing hydraulic mortar, the shore A hardness of 15 or more showed a Shore hardness of 7 or more after 2 hours. In particular, in the case of Examples 8 to 11 using blast furnace slag fine powder and limestone fine powder as inorganic fine powders, Shore hardness of 10 or more after 2 hours after preparation and construction of hydraulic mortar, Shore hardness of 2 or more after 1 hour The value of was shown.
Claims (10)
水硬性成分（１００質量％）は、アルミナセメント４０〜５０質量％、ポルトランドセメント２５〜４０質量％及び石膏１７〜２７質量％からなり、
無機微粉末は、高炉スラグ微粉末と石灰石微粉末からなり、
水硬性成分１００質量部に対して、高炉スラグ微粉末５０〜６５質量部、石灰石微粉末９０〜１１０質量部であり、
高炉スラグ微粉末の粉末度（ブレーン比表面積）は、３，０００〜５，０００ｃｍ ２ ／ｇであり、
石灰石微粉末の粉末度（ブレーン比表面積）は、３，０００〜５，０００ｃｍ ２ ／ｇであり、
樹脂成分は、再乳化形樹脂粉末であり、水硬性組成物１００質量部に対して３．５〜６．５質量部であり、
水硬性組成物は、粒子径１５０μｍを超える粒子を含まず、
水硬性組成物（Ｓ）と水（Ｗ）の質量比（Ｗ／Ｓ）が０．２６〜０．３０の範囲であり、
水硬性組成物と水とを混合・混練して調製した水硬性モルタルは、ＪＡＳＳ １５Ｍ−１０３に準拠したフロー試験で測定したフロー値が、５０〜８０ｍｍである
ことを特徴とする水硬性組成物。 A hydraulic composition comprising a hydraulic component composed of alumina cement, Portland cement and gypsum, an inorganic fine powder, and a resin component, and does not include fine aggregate and fluidizing agent,
The hydraulic component (100% by mass) consists of alumina cement 40-50% by mass, Portland cement 25-40% by mass and gypsum 17-27% by mass,
Inorganic fine powder, made from blast furnace slag and limestone powder,
The blast furnace slag fine powder 50 to 65 parts by mass, the limestone fine powder 90 to 110 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the hydraulic component,
The fineness (brane specific surface area) of the blast furnace slag fine powder is 3,000 to 5,000 cm 2 / g,
The fineness (brane specific surface area) of the limestone fine powder is 3,000 to 5,000 cm 2 / g,
The resin component is a re-emulsified resin powder, and is 3.5 to 6.5 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the hydraulic composition,
The hydraulic composition does not include particles having a particle diameter exceeding 150 μm ,
The mass ratio (W / S) of the hydraulic composition (S) and water (W) is in the range of 0.26 to 0.30,
A hydraulic mortar prepared by mixing and kneading a hydraulic composition and water has a flow value measured by a flow test in accordance with JASS 15M-103 of 50 to 80 mm. Hydraulic composition.
凝結遅延剤は、重炭酸ナトリウム及びＬ−酒石酸ナトリウムから選ばれる少なくとも１種以上である、請求項１〜３のいずれか１項に記載の水硬性組成物。4. The hydraulic composition according to claim 1, wherein the setting retarder is at least one selected from sodium bicarbonate and sodium L-tartrate.
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