JP5192648B2 - 成形加工性の優れた硬質α黄銅及びその製造方法 - Google Patents
成形加工性の優れた硬質α黄銅及びその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP5192648B2 JP5192648B2 JP2006027233A JP2006027233A JP5192648B2 JP 5192648 B2 JP5192648 B2 JP 5192648B2 JP 2006027233 A JP2006027233 A JP 2006027233A JP 2006027233 A JP2006027233 A JP 2006027233A JP 5192648 B2 JP5192648 B2 JP 5192648B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- brass
- annealing
- temperature
- hard
- mpa
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 229910001015 Alpha brass Inorganic materials 0.000 title claims description 51
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 29
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 102
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 72
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 37
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims description 36
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims description 34
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 28
- 229910001369 Brass Inorganic materials 0.000 claims description 24
- 239000010951 brass Substances 0.000 claims description 24
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 20
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 13
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 10
- 239000011701 zinc Substances 0.000 claims description 9
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 26
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 12
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 10
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 7
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 6
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 6
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 5
- 239000000047 product Substances 0.000 description 5
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 4
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 4
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 3
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 3
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 3
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 2
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 2
- 229910000906 Bronze Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001297 Zn alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 239000010974 bronze Substances 0.000 description 1
- 230000001914 calming effect Effects 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 description 1
- KUNSUQLRTQLHQQ-UHFFFAOYSA-N copper tin Chemical compound [Cu].[Sn] KUNSUQLRTQLHQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- TVZPLCNGKSPOJA-UHFFFAOYSA-N copper zinc Chemical compound [Cu].[Zn] TVZPLCNGKSPOJA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000002788 crimping Methods 0.000 description 1
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005238 degreasing Methods 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 238000009776 industrial production Methods 0.000 description 1
- 230000013011 mating Effects 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 1
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 1
- 238000012797 qualification Methods 0.000 description 1
- 238000000275 quality assurance Methods 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
Images
Description
本件発明に係る硬質α黄銅は、銅62.0質量%〜71.5質量%、不可避不純物以外の残部が亜鉛からなるα黄銅であって、引張り強さが530MPa〜620MPa、0.2%耐力(σ0.2)が450MPa〜540MPa、120℃100時間後の応力緩和率が52%以下であり、且つエリクセン値(Er:mm)と0.2%耐力(σ0.2:MPa)との関係が以下の数3を満たすことを特徴とする硬質α黄銅である。
そして、本件発明に係る製造方法から得られた硬質α黄銅の0.2%耐力(σ0.2)は450MPa〜540MPaであって一般材よりも約30MPaは高く、エリクセン値(Er)はこの範囲全域にわたって以下の数5を満足できるものであり、一般材と比較した場合には少なくとも0.5mm以上エリクセン値(Er)が優れているのである。
この製造方法を説明する前に、ここで言う焼鈍温度、焼鈍時間について明記しておくことにする。バッチ焼鈍の場合は、実体温度が測定可能で、温度は実体温度、時間はその温度±5℃での保持時間とする。これに対し、連続焼鈍の場合は実体温度の測定が困難で、所定の温度とした加熱炉中に通板すると徐々に板温は上昇し、加熱炉出口で最高温度となる。出口温度は、本件発明の温度条件で言う加熱炉温度より数度から数十度低くなると考えられる。従って、連続焼鈍炉における焼鈍条件は加熱炉の温度は目安と出来るものの、ライン速度によって決まる数秒から数十秒の加熱時間を含め経験的に求め、定めるものである。
まず、再結晶焼鈍工程から得られた出発板材に、加工硬化させるため冷間圧延加工を加えることになる。このときの加工率は5%未満とした場合には強度が低く、また応力緩和率の低温焼鈍による回復効果が十分に得られず、18%以上とした場合には強度レベルが高くなりすぎてH材相当の加工性が実現できなくなってしまうのである。
そして、前記低温焼鈍は、0.2%耐力(σ0.2)の焼鈍温度依存性からみて、0.2%耐力(σ0.2)が最高値を示す焼鈍温度以上の温度で行う。ここで最終的に行う低温焼鈍は、単に低い温度で行う歪み取り焼鈍をさすものではなく、いわゆる低温焼鈍硬化現象を伴う処理を言っているのである。このように最終冷間圧延後の材料を低温焼鈍する場合、低温焼鈍温度を上げてゆくと0.2%耐力(σ0.2)は緩いピークを作って上昇し、さらには次第に減少して次に急激に減少する。これは低温焼鈍硬化現象として知られていることである。
前記出発板材が、結晶粒径が1μm〜2μm、ビッカース硬度が130〜170であることが好ましく、またこの出発板材が、ビッカース硬度が130〜170に調整された素材板を加工率80%〜95%で冷間圧延加工した後ビッカース硬度130〜170に再結晶焼鈍したものであることも好ましいとしている。そして、このビッカース硬度が130〜170に調整された素材板は、熱間圧延した板材を加工率80%〜95%で冷間圧延加工した後再結晶焼鈍したものであることも好ましいのである。
上記で再結晶焼鈍工程に供される素材板は、前述の如く銅62.0質量%〜71.5質量%、不可避不純物以外の残部が亜鉛からなるα黄銅を連続鋳造、熱間圧延の後冷間圧延と焼鈍とを繰り返すことで得られるものであるが、この繰り返しにおける最終再結晶焼鈍前に入る冷間圧延加工前の焼鈍による結晶粒径調整が重要なのである。この時点で得られている結晶粒径が細かいほど次の冷間圧延加工工程における加工率を低く設定することができ、最終再結晶焼鈍で均一な微細結晶粒が得られやすいのである。この意味で、最終再結晶焼鈍前の焼鈍では結晶粒径を1μm〜2μmにしておくことが好ましく、この場合には冷間圧延加工の加工率を20%〜95%とできるのである。但し、より均一な粒径分布を得るためには加工率が40%以上であることが好ましく、60%以上とすることが更に好ましい。そして、冷間圧延加工における加工率を80%以上とできる場合にはその前の結晶粒径は問わなくても良いのである。これは、黄銅の冷間圧延加工においては加工率を80%以上、好ましくは83%以上とした場合には剪断帯が発達し、焼鈍条件を抑制することにより微細結晶粒が得やすいのである。なお、冷間圧延加工における加工率の上限は95%を上限とすることが好ましい。この加工率を超えて冷間圧延加工を加えると端部に割れが生じ、品質確保に問題が生じることがあるのである。
(a)前の焼鈍(熱間圧延とその後の面削とを含む)
(b)冷間圧延
(c)再結晶焼鈍
(d)最終冷間圧延
(e)低温焼鈍
実施例1では上記から得られた出発板材を、実験用冷間圧延機を用いて加工率10%で冷間圧延加工(d)を加えて冷間圧延黄銅板を得、更にこれを塩浴で低温焼鈍(e)して硬質α黄銅材を得た。塩浴での焼鈍時間は連続焼鈍に似せるために2秒と短時間に設定し、塩浴の温度を実施例1−1,1−2,1−3をそれぞれ280℃、340℃、420℃とした。得られた硬質α黄銅材の物性を評価した結果、引張り強さが532MPa〜549MPa、0.2%耐力(σ0.2)が458MPa〜504MPa、応力緩和率が47%〜51%、エリクセン値が8.6mm〜8.8mmであった。詳細を実施例2〜実施例4及び比較例と併せて表3に示す。
そして、実施例2及び実施例3ではそれぞれインゴット2及びインゴット3を用い、熱間圧延から最終低温焼鈍までの全てを現場製造ラインを使用して実施した。まず、熱間圧延後面削した板材に加工率84%で冷間圧延加工を加えて1.8mmの素材板とし、表2に示す前の焼鈍(a)を実施した後再び冷間圧延加工(b)を加え、最終再結晶焼鈍(c)を施して出発板材を得た。そして、これらに最終冷間圧延加工(d)を加えて冷間圧延黄銅板を得、更にこれを0.2%耐力(σ0.2)のピークが得られる温度よりもやや焼鈍過剰となる条件設定で低温焼鈍(e)して硬質α黄銅材を得た。得られた硬質α黄銅材の物性を評価した結果、それぞれの引張り強さが598MPa、543MPa、0.2%耐力(σ0.2)が537MPa、486MPa、応力緩和率が49%、51%、エリクセン値(Er)が8.5mm、9.6mmであって、機械強度がEH材の規格範囲に入っているにもかかわらずエリクセン値(Er)がH材よりも優れたものとなっている。詳細には表3に示す。
本実施例ではインゴット2を用い、熱間圧延した後に面削(a)し、11.5mm厚みの原料素材を得た。そして、加工率と焼鈍温度を変化させた予察試験を実施して焼鈍軟化曲線を得た。なお、用いた塩浴での焼鈍時間は10秒である。ここで得られた焼鈍軟化曲線を図2に示す。図2によれば、加工率70%のものを除き再結晶焼鈍材のビッカース硬度(Hv)は約150と安定している。そして、結晶粒の光学顕微鏡観察によれば加工率70%のものでは430℃まで加工組織が残り、450℃では最大10μmの結晶粒と3μm以下の結晶粒が混在している結晶組織となっていた。一方、その他の加工率で冷間圧延加工を加えたものを430℃で焼鈍した場合にはおよそ2μmの結晶粒径であった。
比較例1ではそれぞれ途中工程までは実施例1と同一条件で加工し、条件を表2に示すように低温焼鈍条件(e)のみを変えたものとして実施した。得られたα黄銅材の物性を評価した結果引張り強さが547MPa〜559MPa、0.2%耐力(σ0.2)が495MPa〜499MPa、エリクセン値(Er)が8.5mm〜9.1mmであったが、応力緩和率は53%〜54%であった。詳細を実施例1〜実施例4と併せて表3に示す。
市販のC2680材(Cu/Zn:65%/35%)及びC2600材(Cu/Zn:70%/30%)のH材及びC2680材(Cu/Zn:65%/35%)のEH材の物性を参考例として評価した。これら参考例の黄銅材は再結晶焼鈍後加工率25%、17%、35%で最終冷間圧延加工を加えており、低温焼鈍は施していないものである。評価結果は引張り強さが486MPa〜567MPa、0.2%耐力(σ0.2)が437MPa〜524MPa、応力緩和率が36%〜52%、エリクセン値(Er)が6.9mm〜8.3mmであった。詳細は表4に示す。そして、参考例1では機械強度、エリクセン値(Er)の絶対値と以下の数6が、そして参考例2では参考例1に比べて結晶粒が小さく仕上がっているためにエリクセン値(Er)が相対的に高いものの8.5mmには到達しておらず、また以下の数6も満足できておらず応力緩和率も大きめである。そして、参考例3では機械強度と応力緩和値は満足できているがエリクセン値(Er)の絶対値と以下の数6を満足できていない。
上記実施例1及び比較例1で得られたデータを用い、低温焼鈍温度が硬質α黄銅の特性、0.2%耐力(σ0.2)及び応力緩和率に与える影響を図1に示した。この図からは、0.2%耐力(σ0.2)については低温焼鈍温度が高くなるほど低下する傾向が認められ、低温焼鈍温度を低めに設定しても所期の強度は得られることが見て取れる。しかしながら、低温焼鈍温度を20℃低下させただけで応力緩和率の上昇がみられている。従って、本件特許に係る機械強度が大きく且つ応力緩和率劣化の小さな硬化α黄銅は、最終冷間圧延加工の加工率と低温焼鈍温度の最適選択による結晶粒微細化により得られることが明確である。
Claims (3)
- 前記硬質α黄銅のエリクセン値(Er)が8.5mm以上であることを特徴とする請求項1に記載の硬質α黄銅。
- 請求項1又は請求項2に記載の硬質α黄銅の製造方法であって、
結晶粒径が1μm〜2μmである出発板材を用い、
この出発板材に5%〜18%の加工率で冷間圧延加工を加えて冷間圧延黄銅板とし、
この冷間圧延黄銅板を、0.2%耐力(σ 0.2 )の焼鈍温度依存性からみて、0.2%耐力(σ 0.2 )が当該冷間圧延黄銅板の低温焼鈍温度を変化させた際に、最も高くなる最高値を示す焼鈍温度以上の温度で低温焼鈍し、
0.2%耐力(σ0.2)を当該最高値の90%以上に調整したことを特徴とする硬質α黄銅の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2006027233A JP5192648B2 (ja) | 2006-02-03 | 2006-02-03 | 成形加工性の優れた硬質α黄銅及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2006027233A JP5192648B2 (ja) | 2006-02-03 | 2006-02-03 | 成形加工性の優れた硬質α黄銅及びその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2007204829A JP2007204829A (ja) | 2007-08-16 |
JP5192648B2 true JP5192648B2 (ja) | 2013-05-08 |
Family
ID=38484545
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2006027233A Active JP5192648B2 (ja) | 2006-02-03 | 2006-02-03 | 成形加工性の優れた硬質α黄銅及びその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP5192648B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP5889698B2 (ja) * | 2012-03-30 | 2016-03-22 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐応力緩和特性に優れるCu−Zn合金板及びその製造方法 |
JP6147077B2 (ja) * | 2013-05-10 | 2017-06-14 | 古河電気工業株式会社 | 圧延銅箔および圧延銅箔の製造方法 |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6260850A (ja) * | 1985-09-10 | 1987-03-17 | Nippon Mining Co Ltd | 耐応力緩和特性の優れた銅合金の製造方法 |
JPH03170646A (ja) * | 1989-11-28 | 1991-07-24 | Nippon Mining Co Ltd | 結晶粒が微細でかつ低強度な銅合金の製造方法 |
JP2000129376A (ja) * | 1998-10-28 | 2000-05-09 | Mitsui Mining & Smelting Co Ltd | 強化黄銅及びその製造方法 |
JP2003105509A (ja) * | 2001-09-27 | 2003-04-09 | Toto Ltd | 黄銅の製造方法 |
JP4012845B2 (ja) * | 2003-03-26 | 2007-11-21 | 住友金属鉱山伸銅株式会社 | 結晶粒を微細化した70/30黄銅とその製造方法 |
-
2006
- 2006-02-03 JP JP2006027233A patent/JP5192648B2/ja active Active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2007204829A (ja) | 2007-08-16 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP3558628B2 (ja) | マグネシウム合金板およびその製造方法 | |
JP5972484B2 (ja) | 銅合金板材、銅合金板材からなるコネクタ、および銅合金板材の製造方法 | |
JP5156317B2 (ja) | 銅合金板材およびその製造法 | |
JP4451336B2 (ja) | チタン銅及びその製造方法 | |
US9587299B2 (en) | Copper alloy for electronic equipment, method for producing copper alloy for electronic equipment, rolled copper alloy material for electronic equipment, and part for electronic equipment | |
KR101579629B1 (ko) | 동합금 판재 및 그 제조 방법 | |
WO2011118400A1 (ja) | 高強度チタン銅板及びその製造方法 | |
JP5247010B2 (ja) | 高強度で曲げ加工性に優れたCu−Zn系合金 | |
WO2013018228A1 (ja) | 銅合金 | |
JP2011508081A (ja) | 銅−ニッケル−ケイ素系合金 | |
WO2010016428A1 (ja) | 電気・電子部品用銅合金材 | |
JP5937865B2 (ja) | プレス成形性と強度のバランス、及び耐食性に優れた純チタン板の製造方法 | |
JPWO2002053790A1 (ja) | 曲げ加工性に優れた高強度銅合金及びその製造方法及びそれを用いた端子・コネクタ | |
WO2009099198A1 (ja) | 電気電子部品用銅合金材料 | |
JP2009167464A (ja) | 靱性に優れたアルミニウム合金材の製造方法 | |
JP4012845B2 (ja) | 結晶粒を微細化した70/30黄銅とその製造方法 | |
JP7195054B2 (ja) | 銅合金板材およびその製造方法 | |
JP5192648B2 (ja) | 成形加工性の優れた硬質α黄銅及びその製造方法 | |
JP2006299409A (ja) | 加工性に優れた高強度・高導電性銅合金およびそれを用いた銅合金部材 | |
JP4718273B2 (ja) | 強化α黄銅及びその製造方法 | |
JP5665186B2 (ja) | 銅−亜鉛合金板条 | |
JP7213086B2 (ja) | 銅合金板材およびその製造方法 | |
JP4831969B2 (ja) | 黄銅材料の製造法および黄銅材料 | |
JP5032011B2 (ja) | 硬質α黄銅及びその硬質α黄銅の製造方法 | |
JP2004143469A (ja) | 曲げ加工性に優れた高強度銅合金 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20081219 |
|
A711 | Notification of change in applicant |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A711 Effective date: 20100929 |
|
A711 | Notification of change in applicant |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A712 Effective date: 20101201 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20110414 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20110531 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20110628 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20120210 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20120409 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20130125 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20130201 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5192648 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20160208 Year of fee payment: 3 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |