JP5186066B2 - 気液混合ガスの気液分離装置 - Google Patents

Description

本発明は、気液混合ガスの気液分離装置に関する。

車両用のエンジンでは、ブローバイガス（未燃焼ガス）が、ピストンとシリンダとの隙間を通って、燃焼室の下部に位置するクランクケース内に漏出する。この漏出したブローバイガスがクランクケース内に留まると、クランクケース内の圧力が高くなってピストンの動きに対して負荷となるので、これを防止するために、クランクケースからブローバイガスを排出させて、エンジンの吸気側に戻すための回路（配管）が設けられている。

しかし、ブローバイガスは、エンジンオイルのミスト（オイルミスト）が多く含まれた気液混合ガスであり、ブローバイガスをそのままエンジンの吸気側に戻すと、配管の途中にオイルが付着することがある。

特に、ディーゼルターボエンジンのようにブローバイガスに含まれるオイルミストの量が多い場合や、エンジンを高負荷で運転してブローバイガスの流量が増大している場合には、配管内に多くのオイルが付着する傾向があり、かかる場合、付着したオイルが配管を詰まらせることや、付着したオイルが配管の接続部や、配管とゴムホースとの接続部などから漏出することがある。さらに、吸気側にインタクーラが設けられている場合には、インタクーラを詰まらせてエンジントルクを低下させてしまうことがある。

そのため、ブローバイガスをエンジンの吸気側に戻す回路の途中に気液分離装置を設けて、ブローバイガス内のオイルを分離することが行われている。

例えば特許文献１には、内部に円錐状の仕切板が設けられた円筒状の密閉用器内に、ブローバイガスを接線方向から流入させて旋回流を形成させると共に、仕切板の内周に沿って旋回しながら流れるブローバイガスを、仕切板に形成した貫通孔を通過させることで、仕切板にオイルを捕捉するようにしたものが開示されている。

また、特許文献２には、円筒状の二重壁の内側に、ブローバイガスを接線方向から流入させて内側の壁に沿って流れる旋回流を形成させることで、内側の壁に気体に含まれる水分（ブローバイガスの場合にはオイル）を捕捉するようにしたものが開示されている。

特開平４−７８９１５号公報 特開平１−１５２７３７号公報

しかし、エンジンが高負荷で運転されている場合には、ブローバイガスの流速が速くなるので、ブローバイガスが気液分離装置を短時間で通過してしまい、オイルミストを十分に捕捉できないことがある。
そこで、ブローバイガスの流速にかかわらず、ブローバイガスに含まれるオイルミストをより確実に捕捉できるようにすることが求められている。

本発明は、両端が封止された筒状の外壁部の内側に円筒状の内壁部が設けられ、内壁部の一端が、外壁部の一端と接合した共有壁部で封止された密閉容器と、外壁部の一端側に接線方向から連通し、内壁部と外壁部との間に気液混合ガスを流入させる流入管と、共有壁部の内壁部内に開口した排出管と、を備える気液混合ガスの気液分離装置において、内壁部内に旋回流を形成する整流プレートを設けると共に、内壁部の中心線に対する整流プレートの傾斜角を、流入管から流入する気液混合ガスの流速に応じて変化させる駆動機構を設けた構成とした。

本発明によれば、ブローバイガスの流速に応じて整流プレートの傾斜角を変えることで、内側円筒部内に流入して旋回流を形成するブローバイガスの流速と旋回回数とを変えることができる。
よって、例えばブローバイガスの流速が速いときには、整流プレートの傾斜角を大きくすることで、ブローバイガスの流れを整流プレートで邪魔して、ブローバイガスの流速を遅くすると共に、内壁部内におけるブローバイガスの旋回数を増やすことができる。
これにより、ブローバイガスの内壁部内での滞留時間を調整できるので、エンジンが高負荷で運転されている場合のようにブローバイガスの流速が速い場合であっても、ブローバイガスに含まれるオイルミストを確実に捕捉できるようになる。

実施の形態にかかる気液分離装置を備えるエンジン周りの概略構成図である。 実施の形態にかかる気液分離装置を説明する図である。 気液分離装置の駆動機構を説明する図である。 駆動機構の動作を説明する図である。 駆動機構の動作を説明する図である。 駆動機構の作用を説明する図である。

以下、本発明の実施の形態を説明する。
図１は、実施の形態にかかる気液分離装置１０が設けられたエンジン１周りの概略図である。
図２の（ａ）は、気液分離装置１０の一部を切り欠いて示した斜視図であり、（ｂ）は、（ａ）の気液分離装置１０を面Ａで切断した断面を模式的に示す図である。

図１に示すように、エンジン１の燃焼室１ａとエアクリーナ２とを接続する吸気側の配管３の途中には、エンジン１のクランク室１ｂから排出されるブローバイガスを吸気側に戻すための配管４（４ａ、４ｂ）が接続されており、この配管４の途中には、ブローバイガスに含まれるオイルミストを捕捉するための気液分離装置１０が設けられている。

気液分離装置１０は、上端が封止された有底円筒形状の外壁部１１の内側に、円筒状の内壁部１２を配置した二重構造を有している。
内壁部１２の上端１２ａは、外壁部１１の上端を封止する上壁部１３に全周に亘って隙間無く接続して封止されており、上壁部１３から下方に延びる内壁部１２の延出長Ｌ１は、外壁部１１の延出長Ｌ２よりも短い長さに設定されている。

外壁部１１の下端１１ａには、外壁部１１から離れるにつれて縮径する円錐形状の円錐部１４が一体に形成されている。円錐部１４の下端には、図示しない開閉バルブを備える円筒形状のオイル排出口１５が設けられて封止されており、気液分離装置１０内でブローバイガスから分離されたオイルが、このオイル排出口１５から回収可能とされている。

外壁部１１は、内壁部１２を周方向の全周に亘って所定間隔で囲むように設けられており、この外壁部１１の上壁部１３側の上部には、ブローバイガスを気液分離装置１０内に導く配管４ａが接続している。

配管４ａは、図２の（ｂ）に示すように、断面視において円形の外壁部１１に、内壁部１２の接線Ｌ方向から接続して設けられている。
気液分離装置１０内の上部側には、軸方向から見てリング状の空間Ｓ１が、外壁部１１と内壁部１２の間に形成されており、配管４ａの流入口４ａ１からリング状の空間Ｓ１内に流入したブローバイガスが、図１に示すように、空間Ｓ１内を内壁部１２の外周に沿って中心軸Ｘ周りに旋回するように流れながら、円錐部１４側の下方に移動するようになっている。

図１に示すように、上壁部１３の中央部には、配管４ｂが接続しており、気液分離装置１０内の内壁部１２で囲まれた空間Ｓ２に連通している。
そのため、空間Ｓ１内を円錐部１４側の下方に移動したブローバイガスは、内壁部１２の下端１２ｂ側の開口１２２から空間Ｓ２内に流入し、空間Ｓ２内を下から上に通流したのちに、ブローバイガス排出口４ｂ１から配管４ｂに排出されるようになっている。

空間Ｓ２内の上部側の符号Ａで囲んだ領域には、ブローバイガス内に含まれるオイルミストを捕捉するための図示しないフィルタ（金属メッシュフィルタ）が設けられている。
また、空間Ｓ２内の下部側には、空間Ｓ２内を下から上に向かって通流するブローバイガスを整流するための整流機構２０が設けられている。

整流機構２０は、配管４ａを通って空間Ｓ１内に流入するブローバイガスの流量に応じて、空間Ｓ２内を通流するブローバイガスの流れを整流（調整）するものであり、空間Ｓ１に流入するブローバイガスの流量が多い（流速が速い）ほど、ブローバイガスの空間Ｓ２内での滞留時間が長くなるように整流する。

整流機構２０は、図２に示すように、内壁部１２内に挿入されて固定される円筒状の枠体２１と、枠体２１の中心を通る中心軸Ｘ（内壁部１２の長手方向に沿う中心線）周りに回動可能な回動部材２２と、回動部材２２の回動に連動して、整流プレート２３の傾斜角度を変化させるリンク機構２４と、を備える。

枠体２１は、中心軸Ｘの軸方向に所定間隔で配置されたリング形状の枠部２１１、２１２と、中心軸Ｘ周りの周方向に複数設けられて、枠部２１１、２１２を連結する棒状の連結部２１３と、を備える。
枠体２１は、内壁部１２の内周１２ｃ（図２の（ｂ）参照）に略整合する外径で形成されており、内壁部１２の内周１２ｃに、着脱自在に固定されている。

枠部２１１の中央には、径方向内側に延びる梁部２１４で支持された円筒形状の支持部２１５が位置しており、この支持部２１５では、回動部材２２の軸部２２１が回動可能に支持されている。

図３の（ａ）は、リンク機構２４を説明する図であって、整流プレート２３ａ〜２３ｄを仮想線で示した斜視図であり、（ｂ）は、リンク機構２４のリンク部材２４２の部分を拡大して示す斜視図である。図３の（ｃ）は、整流プレート２３ａ〜２３ｄを中心軸Ｘの軸方向から見た状態を模式的に示した図であって、整流プレート２３ａ〜２３ｄの形状を説明するために、整流プレート２３ａ、２３ｃのみを、整流プレート２３ｂ、２３ｄよりも径方向に僅かに拡大して示した図である。図３の（ｄ）は、リンク機構２４の要部を拡大して示す部分断面図である。

図３の（ａ）に示すように、枠部２１２の中央には、径方向内側に延びる梁部２１６で支持された有底円筒形状の支持部２１７が配置されており、この支持部２１７には、軸部２２１の下端が挿入されて、回動可能に支持されている。

図２の（ａ）、（ｂ）に示すように、回動部材２２は、中心軸Ｘに沿って延びる軸部２２１と、軸部２２１の上端側を中心軸Ｘに直交する方向に折り曲げて形成した腕部２２２と、を備えており、枠体２１において、中心軸Ｘ周りに回動可能に支持されている。

腕部２２２の先端側は、内壁部１２に設けられたスリット孔１２１を貫通して、外壁部１１と内壁部１２の間の空間Ｓ１内に挿入されており、この空間Ｓ１内に位置する腕部２２２の先端には、配管４ａから空間Ｓ１内に流入するブローバイガスの圧力を受ける受圧部２２３が設けられている。
受圧部２２３は、平面視において略矩形形状の板状部材であり、配管４ａから流入したブローバイガスの通流方向に交差して設けられている。

内壁部１２のスリット孔１２１は、中心軸Ｘ周りの周方向に所定長さで形成されており、腕部２２２（回動部材２２）の中心軸Ｘ周りの周方向の回動範囲を規定している。

図２の（ｂ）に示すように、空間Ｓ２内において、腕部２２２には、枠体２１の枠部２１１や梁部２１４などの固定側部材に一端が固定されたスプリング１６が連結されており、回動部材２２には、中心軸Ｘ周りに時計回り方向に回動させようとする引っ張り力が作用している。
そのため、エンジン１からのブローバイガスが、配管４ａから空間Ｓ１内に流入していないときや、配管４ａから空間Ｓ１内に流入している場合であっても、ブローバイガスから受圧部２２３が受ける押圧力がスプリング１６の引っ張り力よりも小さいときには、回動部材２２は、受圧部２２３を配管４ａの最も近くに配置させた初期位置Ｐ１に配置されている。

そして、配管４ａから空間Ｓ１内に流入するブローバイガスの量が多くなって、ブローバイガスから受圧部２２３が受ける押圧力が、スプリング１６の引っ張り力よりも大きくなると、図２の（ｂ）において、回動部材２２が、中心軸Ｘ周りに反時計回り方向に回動し、最大で、腕部２２２が図中仮想線で示す位置（高負荷位置）Ｐ２に到達するまで回動する。
この回動部材２２の中心軸Ｘ周りの角度位置は、ブローバイガスから受圧部２２３が受ける押圧力と、スプリング１６による引っ張り力とが釣り合う位置に決定される。

図３の（ａ）に示すように、軸部２２１の下端側には、回動部材２２の中心軸Ｘ周りの回動を、整流プレート２３（２３ａ〜２３ｄ）の軸（揺動軸）Ｙ１またはＹ２周りの揺動に変換するリンク機構２４が設けられている。
なお、以下の説明において、整流プレート２３ａ〜２３ｄを特に区別しない場合には、整流プレート２３と表記する。

リンク機構２４は、軸部２２１の下端側から径方向外側に突出して設けられた係止部２４１と、この係止部２４１により、中心軸Ｘに直交する軸Ｙ１または軸Ｙ２周りに回動させられて、整流プレート２３ａ〜２３ｄの中心軸Ｘに対する傾斜角を変更するリンク部材２４２と、を備える。

係止部２４１は、中心軸Ｘ周りの周方向で、９０°間隔で４つ設けられており、円柱形状の係止部２４１の各々には、リンク部材２４２の係合部２４５が係合している。

リンク部材２４２は、一端にリング状の係合部２４５が設けられた軸状部材を、９０°折り曲げて形成される略Ｌ字形状を有しており、整流プレート２３が取り付けられる取付部２４３と、先端に係合部２４５を有する連結部２４４と、を備える。

図３の（ａ）、（ｂ）に示すように、枠体２１において取付部２４３は、軸Ｙ１またはＹ２に沿って設けられており、梁部２１６の長手方向に所定間隔で設けられたリング状の支持部２１８、２１８で、回動可能に支持されている。

連結部２４４は、中心軸Ｘに平行に延びており、連結部２４４の先端の係合部２４５は、図３の（ｃ）、（ｄ）に示すように、中央の貫通孔２４６を、軸Ｙ１または軸Ｙ２の軸方向から係止部２４１に係合させている。

図４は、回動部材２２が初期位置Ｐ１（図２の（ｂ）参照）にある場合を説明する図であって、（ａ）は、係止部２４１と、貫通孔２４６の傾斜面２４６ａ、２４６ｂとの位置関係を説明する図であり、（ｂ）は、整流プレート２３ａを中心軸Ｘの径方向から見た場合における整流プレート２３ａの中心軸Ｘに対する傾斜角を説明する図であり、（ｃ）は、整流機構２０における各整流プレート２３ａ〜２３ｄの傾きを説明する図である。
図５は、回動部材２２が高負荷位置Ｐ２（図２の（ｂ）参照）にある場合を説明する図であって、（ａ）は、係止部２４１と、貫通孔２４６の傾斜面２４６ａ、２４６ｂとの位置関係を説明する図であり、（ｂ）は、整流プレート２３ａを中心軸Ｘの径方向から見た場合における整流プレート２３ａの中心軸Ｘに対する傾斜角を説明する図であり、（ｃ）は、整流機構２０における各整流プレート２３ａ〜２３ｄの傾きを説明する図である。

実施の形態では、図３に示すように、回動部材２２（軸部２２１）が、係止部２４１を貫通孔２４６内に挿入した状態で中心軸Ｘ周りに回動することで、リンク部材２４２の係合部２４５が、軸Ｙ１に直交する線分Ｚ１、または軸Ｙ２に直交する線分Ｚ２方向に移動し、これによりリンク部材２４２の取付部２４３が、軸Ｙ１または軸Ｙ２周りに回動する。
そのため、回動部材２２の回動可能な範囲を広く取るために、係合部２４５の貫通孔２４６には、傾斜面２４６ａ、２４６ｂが設けられている。

図３の（ｃ）に示すように、貫通孔２４６は、係合部２４５を厚み方向（図中、軸Ｙ１またはＹ２方向）に貫通して設けられている。
ここで、図３の（ｄ）に示す係合部２４５（軸Ｙ１上で係止部２４１に係合している係合部２４５）の場合について説明をすると、貫通孔２４６の傾斜面２４６ａ、２４６ｂは、係合部２４５の厚み方向における中心を通り、軸Ｙ１に直交する線分Ｚ１と、軸Ｙ１との交点を挟んで対称に設けられており、線分Ｚ１から離れるにつれて開口径が広がるように軸Ｙ１に対して所定角度傾斜している。

これにより、回動部材２２は、図４の（ａ）に示すように、係止部２４１が貫通孔２４６の傾斜面２４６ｂ、２４６ｂに当接する位置まで、係合部２４５を線分Ｚ１に沿って移動させながら、中心軸Ｘ周りに時計回り方向に回動できると共に、図５の（ａ）に示すように、係止部２４１が貫通孔２４６の傾斜面２４６ａ、２４６ａに当接する位置まで、係合部２４５を線分Ｚ１に沿って移動させながら、中心軸Ｘ周りに反時計回り方向に回動できるようになっており、傾斜面２４６ａ、２４６ｂが設けられていない貫通孔の場合よりも、中心軸Ｘ周りの回動可能な範囲が広くなっている。

なお、図４の（ａ）が、回動部材２２が初期位置Ｐ１（図２の（ｂ）参照）に位置している場合の、係止部２４１と係合部２４５との係合状態を示し、図５の（ａ）が、回動部材２２が高負荷位置Ｐ２（図２の（ｂ）参照）に位置している場合の、係止部２４１と係合部２４５との係合状態を示している。

図３の（ｃ）に示すように、整流プレート２３（２３ａ〜２３ｄ）は、中心軸Ｘの軸方向から見た平面視において扇形状を有しており、各整流プレート２３ａ〜２３ｄの外周は、内壁部１２の内周１２ｃ（図２参照）に略整合する弧を描く形状に形成されている。
整流プレート２３ａ〜２３ｄは、それぞれ同じ外形を有しており、中心軸Ｘ周りの周方向で４つ設けられている。

整流プレート２３ａ〜２３ｄの周方向における一端２３ａ１、２３ｂ１、２３ｃ１、２３ｄ１側（一方側）は、中心軸Ｘの軸方向から見て、隣接する整流プレートの他端２３ｂ２、２３ｃ２、２３ｄ２、２３ａ２側（他方側）に重なるように配置されている。
そして、整流プレート２３ａ〜２３ｄの一端２３ａ１〜２３ｄ１側は、他端２３ａ２〜２３ｄ２側よりも、内壁部１２のブローバイガス排出口４ｂ１（図１参照）が設けられた上方側に位置している。例えば、整流プレート２３ａの場合には、図４の（ｂ）に示すように、一端２３ａ１の方が他端２３ａ２側よりも、上方側に位置している。
これにより、内壁部１２内に流入したブローバイガスが、各整流プレート２３ａ〜２３ｄの間を通過すると、上方から見て反時計回り方向の旋回流が、内壁部１２内に形成される。

図４の（ｃ）に示すように、整流プレート２３ａ〜２３ｄの取付部２４３側の下面には、取付部２４３側に突出する固定部２３１が設けられており、固定部２３１は、リンク部材２４２の取付部２４３に固定されている。
これにより、整流プレート２３ａ〜２３ｄは、取付部２４３の軸Ｙ１または軸Ｙ２周りの回動に連動して軸Ｙ１または軸Ｙ２周りに揺動し、中心軸Ｘに対する傾斜角が変化するようになっている。

実施の形態にかかる気液分離装置１０における整流機構２０の動作を説明する。
図６は、内壁部１２内に形成される旋回流を説明する図であって、（ａ）は、気液分離装置１０内に流入するブローバイガスの流速が遅い場合の旋回流を示す図であり、（ｂ）は、ブローバイガスの流速が速い場合の旋回流を示す図である。

アイドリング中のようにエンジンの回転数が低い場合には、気液分離装置１０の空間Ｓ１内に流入するブローバイガスの流速が遅く、回動部材２２の受圧部２２３が受ける押圧力が小さいので、例えば回動部材２２の腕部２２２は初期位置Ｐ１（図２の（ｂ）参照）に配置され、リンク機構２４の係止部２４１の中心軸Ｘ周りの角度位置も、図４の（ａ）に示す初期位置となる。

係止部２４１が初期位置に配置されていると、リンク部材２４２の取付部２４３は、図４の（ａ）において、軸Ｙ１、Ｙ２周りの周方向で最も反時計回り方向側に回動した位置となり、例えば整流プレート２３ａの場合、図４の（ｂ）に示すように、中心軸Ｘに対する傾きが最も小さい傾きθ１となる。

そのため、図６の（ａ）に示すように、空間Ｓ１内に流入したブローバイガスは、空間Ｓ１内を旋回しながら下方に向けて通流したのち、内壁部１２内に下端１２ｂ側の開口１２２から進入し、配管４ｂが設けられた上側に向けて通流するが、整流プレート２３の中心軸Ｘに対する傾きがエンジンが高負荷で運転されている場合よりも小さいので、その流れが整流プレート２３により大きく邪魔されることなく内壁部１２内を上部側に移動できる。よって、ブローバイガスの流速は大きく低下させられない。
さらに、内壁部１２内には上方から見て反時計回り方向の旋回流が、整流プレート２３により形成される。

一方、エンジンの回転数が上昇した場合のように空間Ｓ２内に流入するブローバイガスの流速が増加すると、回動部材２２の腕部２２２は、図２の（ｂ）において符号Ｐ２で示す高負荷位置に向けて移動して、スプリング１６による保持力とブローバイガスから作用する押圧力とが釣り合う位置に移動する。

そして、例えばエンジンが高負荷で運転されている場合のように、空間Ｓ１内に流入するブローバイガスの流速が大きくなって、受圧部２２３がブローバイガスから受ける押圧力が、スプリング１６（図２の（ｂ）参照）による引っ張り力よりもずっと大きくなると、腕部２２２は、高負荷位置Ｐ２に配置され、リンク機構２４の係止部２４１の中心軸Ｘ周りの角度位置は、図５の（ａ）に示す高負荷位置となる。

係止部２４１が高負荷位置に配置されていると、リンク部材２４２の取付部２４３は、図５の（ａ）において、軸Ｙ１、Ｙ２周りの周方向で最も時計回り方向側に回動した位置となり、例えば整流プレート２３ａの場合、図５の（ｂ）に示すように、中心軸Ｘに対する傾きが最も大きい傾きθ２となる。

そのため、図６の（ｂ）に示すように、内壁部１２を上側に向けて通流するブローバイガスは、その流れが整流プレートにより大きく邪魔されながら上部側に移動するので、流速は大きく低下させられる。
さらに、内壁部１２内には上方から見て反時計回り方向の旋回流が、整流プレート２３により形成されるが、整流プレート２３の中心軸Ｘに対する傾きが大きいので、内壁部１２内に形成される旋回流の旋回回数は、係止部２４１が初期位置にある場合よりも多くなる。
よって、ブローバイガスは、よりゆっくりとした流速で、より多くの回数、旋回するので、内壁部１２内に設けられたフィルタにより多くのオイルミストが捕捉されるようになる。
併せて、ブローバイガスが整流プレート２３に当たるときのエネルギー（圧力）でも、オイルミストの液状化が促進される。

実施の形態では、回動部材２２の中心軸Ｘ周りの角度位置と、整流プレート２３の中心軸Ｘに対する傾きは、空間Ｓ２内に流入するブローバイガスの流速に応じて変化し、流速が大きくなるほど、内壁部１２内を旋回しながら流れるブローバイガスの流速が遅くなると共に旋回回数が増加する。
よって、エンジンが高負荷で運転されている場合のように、気液分離装置１０内に流入するブローバイガスの流速が速くなっても、オイルミストを捕捉できる。
また、ブローバイガスの流速が遅い場合には、整流プレート２３の中心軸Ｘに対する傾きが小さくなって、内壁部１２内におけるブローバイガスの流れが大きく妨げられない。よって、クランク室からのブローバイガスの排出が妨げられて、ピストンに負荷を与えてしまうことがない。

実施の形態では、空間Ｓ２内のみならず、内壁部１２と外壁部１１の間の空間Ｓ１内にも旋回流を形成し、図２の（ｂ）に示すように、内壁部１２の外周１２ｄや外壁部１１の内周１１ｃへのブローバイガスの接触機会を増やすことで、オイルミストを捕捉できるようにしている。
よって、空間Ｓ１と空間Ｓ２の両方をオイルミストの捕捉に確実に利用しているので、オイルミストをより捕捉できるようになる。

ここで、実施形態における上壁部１３が、発明における共有壁部に相当し、実施の形態における配管４ａが、発明における流入管に相当し、実施の形態における配管４ｂが、発明における排出管に相当し、実施の形態における回動部材２２とリンク機構２４とからなる整流機構２０が、発明における駆動機構に相当する。
実施の形態における外壁部１１と、図示しない開閉バルブを備えるオイル排出口１５が設けられた円錐部１４とで、発明における密閉容器を構成する。

以上の通り、実施の形態では、内壁部１２の内側の空間Ｓ２内に旋回流を形成する整流プレート２３（２３ａ〜２３ｄ）を、内壁部１２内の他端１２ｂ側に設けると共に、内壁部１２の長手方向に沿う中心線（中心軸）Ｘに対する整流プレート２３の傾斜角を、気液分離装置１０の空間Ｓ１内に流入するブローバイガスの流速に応じて変化させる駆動機構（回動部材２２、リンク機構２４）を設けて、整流プレート２３の中心軸に対する傾斜角が、ブローバイガスの流速が速くなるほどより大きくなるようにした。

これにより、整流プレート２３の中心軸に対する傾斜角は、流速に応じて変更されて、ブローバイガスの流速が速くなるほど、ブローバイガスの流速が遅い場合よりも大きくなる。すなわち、ブローバイガスの流速に応じて整流プレート２３の傾きが変化して、内壁部１２内に旋回流を形成するブローバイガスの流速と、旋回回数とを変えることができる。
よって、例えばブローバイガスの流速が速いときには、中心軸Ｘに対する整流プレートの傾斜角を大きくすることで、ブローバイガスの中心軸Ｘに沿って配管４ｂに向かう流れを邪魔して、ブローバイガスの流速を遅くすると共に、内壁部１２内におけるブローバイガスの旋回数を増やすことができる。
これにより、内壁部１２内を他端１２ｂ側からブローバイガス排出口４ｂ１が設けられた一端１２ａ側に向けて通流するブローバイガスの、内壁部１２（空間Ｓ２）内での滞留時間を調整できるので、エンジンが高負荷で運転されている場合のようにブローバイガスの流速が速い場合であっても、ブローバイガスの内壁部１２の内周１２ｃや、内壁部１２内に設けたフィルタ（図示せず）との接触機会を増大させて、ブローバイガスに含まれるオイルミストを、気液分離装置１０内に確実に捕捉できるようになる。
よって、ディーゼルターボエンジンのようにブローバイガスに含まれるオイルミストの量が多い場合や、エンジンを高負荷で運転してブローバイガスの流量が増大している場合に、オイルが付着して配管を詰まらせることや、付着したオイルが配管の接続部や配管とゴムホースとの接続部などから漏出することを好適に防止できる。
さらに、吸気側にインタクーラが設けられている場合には、インタクーラを詰まらせてエンジントルクを低下させてしまうことも好適に防止できる。

中心線（中心軸）Ｘ周りの周方向では、複数の整流プレート２３ａ〜２３ｄが設けられており、整流プレート２３ａ〜２３ｄの各々は、内壁部１２の内周１２ｃに沿う弧状の外側を有する扇形状に形成されていると共に、中心軸Ｘの軸方向から見て、隣接する整流プレートと端部同士が重なるように配置されている構成とし、中心軸Ｘ周りの周方向における一端２３ａ１〜２３ｄ１側が、他端２３ａ２〜２３ｄ２側よりも、内壁部１２における一端１２ａ側（上方側）に位置している構成とした。
これにより、内壁部１２内の空間Ｓ２内に、中心軸Ｘ周りに旋回する旋回流を確実に形成できる。

整流プレート２３ａ〜２３ｄの各々は、中心軸Ｘに直交する軸（揺動軸）Ｙ１またはＹ２周りに揺動可能に設けられており、駆動機構は、空間Ｓ１内に流入するブローバイガスの流速に応じて中心軸Ｘ周りに回動して、中心軸Ｘ周りの角度位置が変化する回動部材２２と、回動部材２２の中心軸Ｘ周りの回動を、整流プレート２３ａ〜２３ｄの軸Ｙ１またはＹ２周りの回動に変換するリンク機構２４と、を備える構成とした。
これにより、整流プレート２３ａ〜２３ｄの中心軸Ｘに対する傾斜角を、ブローバイガスの流速に応じて適宜変更できる。

とくに、回動部材２２は、中心軸Ｘに沿って延びると共に中心軸Ｘ周りに回動可能な軸部２２１と、軸部２２１の上端側から径方向外側に延びる腕部２２２と、を備え、腕部２２２の先端側は、内壁部１２に設けられたスリット孔１２１を貫通して、外壁部１１と内壁部１２の間の空間Ｓ１内に挿入されており、この空間Ｓ１内に位置する腕部２２２の先端には、配管４ａから空間Ｓ１内に流入するブローバイガスの圧力を受ける受圧部２２３が設けられている構成とし、腕部２２２には、ブローバイガスの圧力が作用する方向とは反対方向に引っ張り力を作用させるスプリング１６が連結されている構成とした。
このように構成することで、回動部材２２の中心軸Ｘ周りの角度位置を、空間Ｓ１内に流入するブローバイガスの流速（圧力）に応じて変化させることができる。

さらに、リンク機構２４は、回動部材２２の軸部２２１の下端側から径方向外側に突出して設けられた係止部２４１と、この係止部２４１により、中心軸Ｘに直交する軸Ｙ１または軸Ｙ２周りに回動させられて、整流プレート２３ａ〜２３ｄの中心軸Ｘに対する傾斜角を変更するリンク部材２４２と、を備え、リンク部材２４２は、軸Ｙ１またはＹ２に沿って設けられると共に整流プレート２３ａ〜２３ｄが取り付けられる取付部２４３と、先端にリング状の係合部２４５を有すると共に中心軸Ｘに平行に延びる連結部２４４と、を備え、係合部２４５は、中央の貫通孔２４６を、軸Ｙ１または軸Ｙ２の軸方向から係止部２４１に係合させている構成とした。
このように構成すると、回動部材２２の中心軸Ｘ周りの回動を、整流プレート２３ａ〜２３ｄの軸（揺動軸）Ｙ１またはＹ２周りの揺動に好適に変換できる。

とくに、貫通孔２４６は、係合部２４５を厚み方向に貫通して設けられおり、貫通孔２４６には、係合部２４５の厚み方向における中心を通り、厚み方向に直交する線分Ｚ１を挟んで対称となると共に、線分Ｚ１から離れるにつれて開口径が広がる傾斜面２４６ａ、２４６ｂが設けられている構成とした。
このように構成すると、回動部材２２の中心軸Ｘ周りの回動可能な範囲を広くとることができるので、整流プレート２３ａ〜２３ｄの軸（揺動軸）Ｙ１またはＹ２周りの揺動可能な範囲（中心軸Ｘに対する傾斜角の範囲）も大きくとることができる。

１ エンジン
２ エアクリーナ
３、４（４ａ、４ｂ） 配管
４ａ１ 流入口
４ｂ１ ブローバイガス排出口
１０ 気液分離装置
１１ 外壁部
１２ 内壁部
１２１ スリット孔
１３ 上壁部
１４ 円錐部
１５ オイル排出口
１６ スプリング
２０ 整流機構
２１ 枠体
２１１、２１２ 枠部
２１３ 連結部
２１４、２１６ 梁部
２１５、２１７、２１８ 支持部
２２ 回動部材
２２１ 軸部
２２２ 腕部
２２３ 受圧部
２３（２３ａ〜２３ｄ） 整流プレート
２３１ 固定部
２４ リンク機構
２４１ 係止部
２４２ リンク部材
２４３ 取付部
２４４ 連結部
２４５ 係合部
２４６ 貫通孔
２４６ａ、２４６ｂ 傾斜面
Ｘ 中心軸
Ｙ１ 回動軸

Claims (4)

1. 両端が封止された筒状の外壁部の内側に円筒状の内壁部が設けられ、前記内壁部の一端が、前記外壁部の一端と接合した共有壁部で封止された密閉容器と、
   前記外壁部の前記一端側に接線方向から連通し、前記内壁部と前記外壁部との間に気液混合ガスを流入させる流入管と、
   前記共有壁部の前記内壁部内に開口した排出管と、を備える気液混合ガスの気液分離装置において、
   前記内壁部内に旋回流を形成する整流プレートを設けると共に、
   前記内壁部の中心線に対する前記整流プレートの傾斜角を、前記流入管から流入する気液混合ガスの流速に応じて変化させる駆動機構を設けたことを特徴とする気液混合ガスの気液分離装置。
2. 前記駆動機構は、
   前記整流プレートの前記中心線に対する傾斜角を、前記気液混合ガスの流速が速くなるほどより大きくすることを特徴とする
   請求項１に記載の気液混合ガスの気液分離装置。
3. 前記整流プレートは、前記内壁部内で前記中心線周りに複数設けられており、
   前記整流プレートの各々は、前記中心線の軸方向から見て、隣接する整流プレートと端部同士が重なるように配置されている
   ことを特徴とする請求項１または請求項２に記載の気液混合ガスの気液分離装置。
   
4. 前記整流プレートは、前記中心線に直交する揺動軸周りに揺動可能に設けられており、
   前記駆動機構は、
   前記密閉容器内に流入する気液混合ガスの流速に応じて前記中心線周りに回動して角度位置が変化する回動部材と、
   前記回動部材の前記中心線周りの回動を、前記整流プレートの前記揺動軸周りの揺動に変換するリンク機構と、を備えることを特徴とする請求項１から請求項３の何れか一項に記載の気液混合ガスの気液分離装置。

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