JP5112038B2

JP5112038B2 - Heating tool

Info

Publication number: JP5112038B2
Application number: JP2007324949A
Authority: JP
Inventors: 毅岡; 雅隆石川
Original assignee: Kao Corp
Current assignee: Kao Corp
Priority date: 2007-12-17
Filing date: 2007-12-17
Publication date: 2013-01-09
Anticipated expiration: 2027-12-17
Also published as: JP2009142558A

Description

本発明は、主として身体の加温に好適に用いられる発熱具に関する。 The present invention mainly relates to a heating tool suitably used for warming the body.

本出願人は先に、被酸化性金属、反応促進剤及び繊維状物を含有する成形シートに、電解質水溶液を含有させてなり、かつ空気との接触により発熱可能な発熱シートと、少なくとも一部が通気性を有しかつ該発熱シートを収容する収容体とを備え、該収容体を通じて温熱スチームが外部に放出される湿熱シートを提案した（特許文献１参照）。この湿熱シートは、該シートから放出される温熱スチームの作用によって、人体の血行促進、筋肉の疲れを取る、筋肉の凝りや筋肉痛の緩和、冷え性の緩和、神経痛の緩和などの効能を有する。 The present applicant has previously made a molded sheet containing an oxidizable metal, a reaction accelerator and a fibrous material containing an aqueous electrolyte solution, and is capable of generating heat by contact with air, and at least partly. Has proposed a wet heat sheet in which a thermal steam is released to the outside through the container (see Patent Document 1). This wet heat sheet has effects such as promoting blood circulation of the human body, removing muscle fatigue, relieving muscle stiffness and muscle pain, relieving coldness, and relieving neuralgia by the action of heat steam released from the sheet.

ところで、空気中の酸素と被酸化性金属との酸化反応に伴う発熱を利用した発熱体は、酸化反応の進行に伴って被酸化性金属が凝結して硬化し、柔軟性が低下することが知られている。この柔軟性の低下は、発熱体を備えた発熱具を身体に装着して使用するときに使用者に違和感を生じさせ、また熱を効率よく身体に伝え難くなるという不都合を生じる原因となる。 By the way, the heat generating element using the heat generated by the oxidation reaction between oxygen in the air and the oxidizable metal may cause the oxidizable metal to condense and harden with the progress of the oxidation reaction, resulting in a decrease in flexibility. Are known. This decrease in flexibility causes the user to feel uncomfortable when using the heating tool including the heating element on the body, and causes inconvenience that it is difficult to efficiently transfer heat to the body.

かかる柔軟性の低下を防ぐ技術として、被酸化性金属として用いられる鉄粉に代えて亜鉛粉末を用いることで、酸化反応が進行しても柔軟性を維持するようにした技術（特許文献２参照）や、発熱層に保水ゲル層を組み合わせて柔軟性を付与した技術（特許文献３参照）が提案されている。 As a technique for preventing such a decrease in flexibility, a technique for maintaining flexibility even when an oxidation reaction proceeds by using zinc powder instead of iron powder used as an oxidizable metal (see Patent Document 2) ) And a technology (see Patent Document 3) in which a heat-generating layer is combined with a water retention gel layer to provide flexibility.

しかしながら、特許文献２に記載の技術は、硬化抑制効果の具体的な数値的開示がされてなく、また亜鉛を使用するために発熱量の制御が難しい。特許文献３に記載の技術は、発熱層以外に保水ゲル層を設けなければならないため、保水ゲル層の分だけ厚くなり、身体に装着して使用する場合に装着性が悪くなり、また生産コストも割高となる。これら特許文献２及び３に記載の技術は、発熱体内に含まれる被酸化性金属の粒子どうしの凝結防止を主たる目的としている。しかし、柔軟性を付与するには十分でなく、これら発熱具の使用感にかかわる柔軟性の向上が依然として望まれている。 However, the technique described in Patent Document 2 does not disclose a specific numerical value of the effect of suppressing the curing, and it is difficult to control the amount of heat generated because zinc is used. In the technique described in Patent Document 3, a water retention gel layer must be provided in addition to the heat generation layer, so that the thickness of the water retention gel layer is increased, so that the wearability is deteriorated when worn on the body and the production cost is reduced. Is also expensive. The techniques described in these Patent Documents 2 and 3 are mainly intended to prevent condensation of particles of oxidizable metal contained in the heat generating body. However, it is not sufficient for imparting flexibility, and improvement in flexibility relating to the feeling of use of these heating tools is still desired.

特開２００５−１９９０５１号公報JP-A-2005-199051 特開２００１−２１２１６７号公報JP 2001-212167 A 特開２００３−１３５５０９号公報JP 2003-135509 A

本発明の目的は、前述した従来技術が有する欠点を解消し得る発熱具を提供することにある。 An object of the present invention is to provide a heating tool that can eliminate the above-mentioned drawbacks of the prior art.

本発明は、複数枚積層されたシート状発熱体を有し、隣り合う該シート状発熱体間に、発熱に起因する該シート状発熱体どうしの癒着を抑制する層が設けられている発熱具を提供するものである。 The present invention has a sheet-like heating element in which a plurality of sheets are laminated, and a heating tool in which a layer that suppresses adhesion between the sheet-like heating elements due to heat generation is provided between adjacent sheet-like heating elements Is to provide.

本発明の発熱具によれば、シート状発熱体を複数枚積層した状態下に発熱を行った場合に生じる不都合である、シート状発熱体どうしの癒着が抑制され、それによって発熱具の装着性の低下や違和感の発生が効果的に防止される。しかも、シート状発熱体の発熱特性は損なわれない。 According to the heating tool of the present invention, the adhesion between the sheet heating elements, which is a disadvantage that occurs when heat is generated in a state where a plurality of sheet heating elements are stacked, is thereby suppressed. Is effectively prevented from occurring and a sense of discomfort. Moreover, the heat generation characteristics of the sheet-like heating element are not impaired.

以下本発明を、その好ましい実施形態に基づき図面を参照しながら説明する。図１には、本発明の発熱具の一実施形態としての蒸気温熱具をその肌当接面側からみた平面図が示されている。図２は、図１におけるII−II線断面図である。本実施形態の蒸気温熱具１０は、所定温度に加熱された水蒸気の発生が可能なように構成されたものである。蒸気温熱具１０は使用者の例えば膝部、肩部、腰部、頸部、肘部、腹部における肌に直接固定されて使用されるものである。 The present invention will be described below based on preferred embodiments with reference to the drawings. The top view which looked at the steam heating tool as one Embodiment of the heat generating tool of this invention from the skin contact surface side is shown by FIG. 2 is a cross-sectional view taken along line II-II in FIG. The steam heating tool 10 of the present embodiment is configured to be able to generate water vapor heated to a predetermined temperature. The steam heating device 10 is used by being directly fixed to the skin of a user, for example, knee, shoulder, waist, neck, elbow, and abdomen.

蒸気温熱具１０は、横方向Ｘ及びそれに直交する縦方向Ｙを有し、横方向に長い形状を有している。蒸気温熱具１０は、横方向Ｘに延びる長辺Ｓ１，Ｓ２と、縦方向Ｙに延びる短辺Ｅ１，Ｅ２とを有している。長辺Ｓ１，Ｓ２の両端部が、左右の短辺Ｅ１，Ｅ２の上端部及び下端部とそれぞれ滑らかに連なっていることで、該蒸気温熱具１０はその着用中に違和感が発生しづらくなっている。 The steam heating device 10 has a horizontal direction X and a vertical direction Y orthogonal thereto, and has a shape that is long in the horizontal direction. The steam heating tool 10 has long sides S1 and S2 extending in the horizontal direction X and short sides E1 and E2 extending in the vertical direction Y. Both ends of the long sides S1 and S2 are smoothly connected to the upper and lower ends of the left and right short sides E1 and E2, respectively, so that the steam heating tool 10 is less likely to feel uncomfortable while being worn. Yes.

蒸気温熱具１０は、発熱部１１及び該発熱部１１を収容する収容体１２を備えている。収容体１２は扁平なものであり、蒸気温熱具１０の輪郭を成している。収容体１２は、複数のシート材が貼り合わされることで、発熱部１１が収容される密閉空間が形成されたものである。扁平な形状を有する収容体１２は、図２に示すように、使用者の肌に近い側に位置する第１の面１３、及びそれと反対側であり、使用者の肌から遠い側に位置する第２の面１４を有している。 The steam heating tool 10 includes a heat generating part 11 and a container 12 that stores the heat generating part 11. The container 12 is flat and forms the outline of the steam heating device 10. The container 12 is formed by adhering a plurality of sheet materials to form a sealed space in which the heat generating portion 11 is accommodated. As shown in FIG. 2, the container 12 having a flat shape is a first surface 13 located on the side close to the user's skin and the opposite side, and is located on the side far from the user's skin. A second surface 14 is provided.

発熱部１１は、図３に示すようにシート状発熱体２０が複数枚積層された構造を有している（同図においては三枚積層）。各シート状発熱体２０の間は非接合状態になっている。また、隣り合うシート状発熱体２０間には、発熱に起因するシート状発熱体２０どうしの癒着を抑制する層（以下、癒着抑制層という）２１が形成されている。つまり各シート状発熱体２０は単に積層された状態になっている。 As shown in FIG. 3, the heat generating part 11 has a structure in which a plurality of sheet-like heating elements 20 are stacked (in the figure, three are stacked). The sheet-like heating elements 20 are not joined. In addition, a layer 21 (hereinafter referred to as an adhesion suppression layer) 21 that suppresses adhesion between the sheet-like heating elements 20 caused by heat generation is formed between adjacent sheet-like heating elements 20. That is, the sheet-like heating elements 20 are simply laminated.

発熱部１１は、シート状発熱体２０に含まれている被酸化性金属が酸素と接触することによる酸化反応で生じた熱を利用して、所定温度に加熱された水蒸気を発生する部位である。被酸化性金属を含む粉体組成物では粉体の偏りやよれが生じやすいのに対して、発熱部１１としてシート状発熱体２０を用いることで、水蒸気量や発熱の温度分布を均一化することが容易となり、しかも被酸化性金属の担持能力が優れている点からも有利である。各シート状発熱体２０は、例えば被酸化性金属、繊維状物、反応促進剤、電解質及び水を含む繊維シートであることが好ましい。詳細には、シート状発熱体２０は、被酸化性金属、反応促進剤及び繊維状物を含有する成形シートに、電解質水溶液を含有させて構成されていることが好ましく、その例としては湿式抄造により得られたシート状物が挙げられる。そのようなシート状発熱体２０は、例えば本出願人の先の出願に係る特開２００３−１０２７６１号公報に記載の湿式抄造法を用いて製造することができる。 The heat generating part 11 is a part that generates water vapor heated to a predetermined temperature using heat generated by an oxidation reaction caused by contact of the oxidizable metal contained in the sheet-like heat generating element 20 with oxygen. . In the powder composition containing an oxidizable metal, the powder tends to be biased or twisted. On the other hand, the sheet-like heating element 20 is used as the heating part 11 to make the water vapor amount and the temperature distribution of the heating uniform. This is also advantageous from the viewpoint that the carrying ability of the oxidizable metal is excellent. Each sheet-like heating element 20 is preferably a fiber sheet containing, for example, an oxidizable metal, a fibrous material, a reaction accelerator, an electrolyte, and water. Specifically, the sheet-like heating element 20 is preferably configured by containing an electrolyte aqueous solution in a molded sheet containing an oxidizable metal, a reaction accelerator, and a fibrous material. The sheet-like material obtained by this is mentioned. Such a sheet-like heating element 20 can be manufactured, for example, using the wet papermaking method described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2003-102761 related to the previous application of the present applicant.

上述のシート状発熱体２０は、６０〜９０重量％、特に７０〜８５重量％の被酸化性金属、５〜２５重量％、特に８〜１５重量％の反応促進剤及び５〜３５重量％、特に８〜２０重量％の繊維状物を含む成形シートに、該成形シート１００重量部に対して、１〜１５重量％、特に２〜１０重量％の電解質を含む電解質水溶液が２５〜８０重量部、特に３０〜７０重量部含有されて構成されていることが好ましい。シート状発熱体２０を構成する各種材料としては、当該技術分野において通常用いられているものと同様のものを用いることができる。また、先に述べた特開２００３−１０２７６１号公報に記載の材料を用いることもできる。 The above-mentioned sheet-like heating element 20 comprises 60 to 90% by weight, particularly 70 to 85% by weight of oxidizable metal, 5 to 25% by weight, particularly 8 to 15% by weight of a reaction accelerator and 5 to 35% by weight, In particular, the molded sheet containing 8 to 20% by weight of the fibrous material contains 25 to 80 parts by weight of an aqueous electrolyte solution containing 1 to 15% by weight, particularly 2 to 10% by weight of the electrolyte with respect to 100 parts by weight of the molded sheet. In particular, it is preferable that 30 to 70 parts by weight is contained. As various materials constituting the sheet-like heating element 20, the same materials as those normally used in the technical field can be used. Further, the materials described in JP-A-2003-102761 described above can also be used.

シート状発熱体２０の他の例として、本出願人の先の出願に係る特開２００４−１４３２３２号公報に記載のダイコーターを用いたエクストルージョン法で得られるものが挙げられる。また、不織布等の繊維シートに、被酸化性金属及び反応促進剤を付着させ、更に電解質水溶液を含浸させたものが挙げられる。更に他の例として、被酸化性金属及び反応促進剤を含む発熱組成物を圧延してシート状に形成し、それに電解質水溶液を含浸させたものが挙げられる。どのような形態のシート状発熱体２０を用いる場合であっても、隣り合う二枚のシート状発熱体２０の各対向面には、被酸化性金属が露出している。 Another example of the sheet-like heating element 20 is that obtained by an extrusion method using a die coater described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2004-143232 related to the previous application of the present applicant. Moreover, the thing which made the fiber sheet, such as a nonwoven fabric, adhere an oxidizable metal and a reaction accelerator, and also impregnated the electrolyte aqueous solution was mentioned. As yet another example, a heat-generating composition containing an oxidizable metal and a reaction accelerator is rolled to form a sheet and impregnated with an aqueous electrolyte solution. Whatever form of sheet-like heating element 20 is used, the oxidizable metal is exposed on the opposing surfaces of the two adjacent sheet-like heating elements 20.

図３においては、隣り合う二枚のシート状発熱体２０の各対向面のうちの一方に、癒着抑制層２１が形成されている。癒着抑制層２１は、シート状発熱体２０の表面の全域に連続して形成されている。なお、本発明においては、発熱体２０の両面に、癒着抑制層２１が形成されていてもよい。 In FIG. 3, an adhesion suppression layer 21 is formed on one of the opposing surfaces of two adjacent sheet-like heating elements 20. The adhesion suppression layer 21 is continuously formed over the entire surface of the sheet-like heating element 20. In the present invention, an adhesion suppression layer 21 may be formed on both surfaces of the heating element 20.

癒着抑制層２１を構成する材料としては、発熱に起因するシート状発熱体２０どうしの癒着を抑制し得るものが挙げられる。例えば癒着抑制層２１はシート状発熱体の発熱反応に関与しない非水溶性の固形物を含んで構成されている。非水溶性の固形物の例としては、固体脂、滑沢剤、非水系抗酸化剤等が挙げられる。これら各種の非水溶性の固形物は、それぞれ単独で、又は二種以上を組み合わせて用いることができる。「シート状発熱体の発熱反応に関与しない」とは、シート状発熱体に含まれる被酸化性金属の酸化反応に関与しないという意味である。 Examples of the material constituting the adhesion suppression layer 21 include materials that can suppress adhesion between the sheet-like heating elements 20 due to heat generation. For example, the adhesion suppression layer 21 includes a water-insoluble solid that does not participate in the exothermic reaction of the sheet-like heating element. Examples of water-insoluble solids include solid fats, lubricants, non-aqueous antioxidants and the like. These various water-insoluble solids can be used alone or in combination of two or more. “Does not participate in the exothermic reaction of the sheet-like heating element” means that it does not participate in the oxidation reaction of the oxidizable metal contained in the sheet-like heating element.

固体脂としては、少なくともシート状発熱体２０の発熱温度において固体である脂が挙げられる。例えば４０℃において固体である脂を用いることが好ましい。その具体例としては、ラウリン酸、ミリスチン酸、パルミチン酸、ステアリン酸、ベヘン酸等の炭素数１０〜２６の飽和脂肪酸、トリパルミチン、トリステアリン等の飽和トリグリセリド（トリアシルグリセロール）及び融点が４０℃以上の硬化油などが挙げられる。これらの固体脂は単独で又は二種以上を組み合わせて用いることができる。これらの固体脂のうち、ステアリン酸、ベヘン酸、トリステアリン、又はトリパルミチンを用いることが、融点が高く、５０℃以上でも固体で存在し得る点から好ましい。 Examples of the solid fat include fat that is solid at least at the heat generation temperature of the sheet heating element 20. For example, it is preferable to use fat that is solid at 40 ° C. Specific examples thereof include saturated fatty acids having 10 to 26 carbon atoms such as lauric acid, myristic acid, palmitic acid, stearic acid and behenic acid, saturated triglycerides (triacylglycerol) such as tripalmitin and tristearin, and a melting point of 40 ° C. The above hardened oil is mentioned. These solid fats can be used alone or in combination of two or more. Of these solid fats, stearic acid, behenic acid, tristearin, or tripalmitin is preferably used because it has a high melting point and can exist as a solid even at 50 ° C. or higher.

滑沢剤としては、粉体の圧縮成形（打錠）によって錠剤を製造するときに汎用的な材料を用いることができる。滑沢剤は一般に粉体の流動性を良好にし、圧縮成形を容易にするために用いられる。本発明においては、積層されるシート状発熱体２０の間に滑沢剤の層を設けることで、シート状発熱体２０間の癒着を防止できることに加えて、シート状発熱体２０を曲げたときに生じるシート状発熱体２０間の摩擦力が減じられるという利点もある。滑沢剤の例としては、ステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸カルシウム等のステアリン酸塩類、酸化マグネシウム、二酸化ケイ素（例えば、微粒シリカゲル）、タルク、ベントナイト等の無機系滑沢剤、シュガーエステル（例えば飽和脂肪酸系（ステアリン酸、ベヘン酸）のもの）、粉末プラスチックなどが挙げられる。これらの滑沢剤は単独で又は二種以上を組み合わせて用いることができる。これらの滑沢剤のうち、ステアリン酸マグネシウム、酸化マグネシウム、微粒シリカゲル、ベヘン酸系シュガーエステルを用いることが好ましい。 As the lubricant, a general-purpose material can be used when a tablet is produced by compression molding (tabletting) of powder. Lubricants are generally used to improve powder flowability and facilitate compression molding. In the present invention, by providing a lubricant layer between the laminated sheet-like heating elements 20, in addition to preventing adhesion between the sheet-like heating elements 20, when the sheet-like heating element 20 is bent There is also an advantage that the frictional force generated between the sheet-like heating elements 20 is reduced. Examples of lubricants include stearates such as magnesium stearate and calcium stearate, magnesium oxide, silicon dioxide (eg fine silica gel), inorganic lubricants such as talc and bentonite, sugar esters (eg saturated fatty acids) (Stearic acid, behenic acid)), and powdered plastics. These lubricants can be used alone or in combination of two or more. Of these lubricants, magnesium stearate, magnesium oxide, fine silica gel, and behenic acid sugar ester are preferably used.

非水系抗酸化剤としては、５０℃以上の融点を持つものが好ましい。例えばアスコルビン酸と脂肪酸とのエステルなどが挙げられる。アスコルビン酸と脂肪酸とのエステルとしては、例えばアスコルビン酸パルミテート、アスコルビン酸ステアレート等が挙げられる。 As the non-aqueous antioxidant, those having a melting point of 50 ° C. or higher are preferable. Examples thereof include esters of ascorbic acid and fatty acids. Examples of esters of ascorbic acid and fatty acids include ascorbyl palmitate and ascorbic acid stearate.

上述の各種の非水溶性の固形物を含む癒着抑制層２１は、シート状発熱体２０の少なくとも一方の面に、該固形物を施すことで形成される。例えば該固形物が粉体である場合には、粉体のまま又は少量の溶剤等に溶解又は分散させて、それを所定量散布することで癒着抑制層２１を形成することができる。あるいは、ブラシを用いて該固形物を塗布することで癒着抑制層２１を形成することができる。また、該固形物が固体脂の場合には、該固体脂を所定温度に加熱し流動状態にして、その状態下にシート状発熱体２０の少なくとも一方の面に噴霧し冷却することで癒着抑制層２１を形成することができる。なお、これらの方法を採用すると、場合によっては該固形物の一部がシート状発熱体２０内に入り込むことがあるが、シート状発熱体２０上に癒着抑制層２１が形成される限り、そのような入り込みが起こっても何ら差し支えはない。 The adhesion suppression layer 21 containing the various water-insoluble solids described above is formed by applying the solids to at least one surface of the sheet-like heating element 20. For example, when the solid is a powder, the adhesion suppression layer 21 can be formed by dissolving or dispersing the powder in a powder or in a small amount of solvent and spraying a predetermined amount thereof. Alternatively, the adhesion suppression layer 21 can be formed by applying the solid using a brush. Further, when the solid is a solid fat, the solid fat is heated to a predetermined temperature to be in a fluid state, and then sprayed onto at least one surface of the sheet-like heating element 20 and cooled in that state to suppress adhesion. Layer 21 can be formed. In addition, when these methods are employed, a part of the solid matter may enter the sheet-like heating element 20 in some cases, but as long as the adhesion suppression layer 21 is formed on the sheet-like heating element 20, There is no problem even if such an intrusion occurs.

さらに、本発明における癒着抑制層２１は、通気性を有することが、シート状発熱体２０に含まれる被酸化性金属の酸化反応を阻害しないようにする観点から好ましい。この観点から、癒着抑制層２１が上述の各種の非水溶性の固形物を含んで構成されている場合、該癒着抑制層２１は、シート状発熱体２０どうしの癒着を抑制し得る範囲において、できるだけ薄層であるか、又は連続していない層（部分的に微小な空隙が存在する）であることが好ましい。癒着抑制層２１の坪量は、非水溶性の固形物の種類によるところ、シート状発熱体２０の片面に、無機系滑沢剤では好ましくは４〜４０ｇ／ｍ²（更に好ましくは１０〜３０ｇ／ｍ²）、ステアリン酸塩系（ステアリン酸Ｍｇ、Ｃａ、Ｚｎ）滑沢剤では好ましくは２〜１５ｇ／ｍ²（更に好ましくは４〜１０ｇ／ｍ²）、シュガーエステル系滑沢剤（ベヘン酸系シュガーエステルＨＬＢ３、ステアリン酸系シュガーエステルＨＬＢ３）では好ましくは３〜１５ｇ／ｍ²（更に好ましくは６〜１０ｇ／ｍ²）、トリグリセリド等も固体脂では、好ましくは３〜１２ｇ／ｍ²、更に好ましくは５〜８ｇ／ｍ²であり、アスコルビン酸エステル等の非水系抗酸化剤では好ましくは１〜６ｇ／ｍ²、更に好ましくは２〜４ｇ／ｍ²である。 Furthermore, the adhesion suppression layer 21 in the present invention is preferably breathable from the viewpoint of not inhibiting the oxidation reaction of the oxidizable metal contained in the sheet-like heating element 20. From this viewpoint, when the adhesion suppression layer 21 is configured to include the above-described various water-insoluble solids, the adhesion suppression layer 21 is within a range in which adhesion between the sheet-like heating elements 20 can be suppressed. It is preferable that the layer be as thin as possible or a layer that is not continuous (partially there are minute voids). The basis weight of the adhesion-suppressing layer 21 depends on the type of the water-insoluble solid, and is preferably 4 to 40 g / m ² (more preferably 10 to 30 g) on one side of the sheet-like heating element 20 with an inorganic lubricant. / M ² ), stearates (Mg, Ca, Zn stearate) lubricants, preferably ^{2 to} 15 g / m ² (more preferably 4 to 10 g / m ² ), sugar ester lubricants (behen) Acid sugar ester HLB3 and stearic acid sugar ester HLB3) are preferably 3 to 15 g / m ² (more preferably 6 to 10 g / m ² ), and triglycerides and the like are also solid fats, preferably 3 to 12 g / m ² . more preferably from 5~8g / m ^2, in the nonaqueous antioxidants such as ascorbic acid ester is preferably 1 to 6 g / m ^2, more preferably at 2 to 4 g / m ^2.

癒着抑制層２１を構成する別の材料として、非水溶性であって、シート状発熱体２０の発熱温度において耐熱性を有する通気性シートが挙げられる。ここで耐熱性を有するとは、発熱体２０の発熱温度において、融解しないことを意味する。図４に示すように、かかる通気性シート２２は、隣り合う二枚のシート状発熱体２０の間に、該シート状発熱体２０と非接合状態で介在配置される。通気性シート２２は、一枚又は複数枚を積層した状態で使用される。通気性シート２２としては、例えば紙又は融点が９０℃以上の樹脂を原料とする穿孔フィルム若しくは不織布が挙げられる。これらの通気性シート２２は、該通気性シート２２が当接している二枚のシート状発熱体２０どうしの癒着を防止するに足る厚みを有していることが好ましい。通気性シート２０の材質にもよるが、通気性シート２２を一枚で用いる場合には、その厚み（定圧ノギスで測定）が８〜１５０μｍ、特に１０〜１２０μｍであることが、シート状発熱体２０の仕様（厚み）に影響なく、該発熱体２０どうしの癒着を十分に防止するために好ましい。通気性シート２２を複数枚積層して用いる場合には、積層状態での厚み（定圧ノギスで測定）が上述の範囲内であることが好ましい。また、通気性シート２２の通気性は、シート状発熱体２０に含まれる被酸化性金属の酸化反応を阻害しない程度あればよく、具体的にはＪＩＳＰ８１１７によって測定される通気度（ガーレー）が１０００秒／１００ｍｌ以下であれば十分である。なお、通気性シート２０として穿孔フィルムを用いる場合、該穿孔フィルムの開孔部を通して隣り合う２枚のシート状発熱体が癒着しないようにする観点から、該開孔の大きさは、円相当直径で表して８０〜５００μｍであることが好ましい。 Another material constituting the adhesion suppression layer 21 is a breathable sheet that is water-insoluble and has heat resistance at the heat generation temperature of the sheet heating element 20. Here, having heat resistance means not melting at the heat generation temperature of the heat generator 20. As shown in FIG. 4, the breathable sheet 22 is interposed between two adjacent sheet-like heating elements 20 in a non-bonded state with the sheet-like heating element 20. The breathable sheet 22 is used in a state where one sheet or a plurality of sheets are laminated. Examples of the air-permeable sheet 22 include a perforated film or a nonwoven fabric made of paper or a resin having a melting point of 90 ° C. or higher. These breathable sheets 22 preferably have a thickness sufficient to prevent adhesion between the two sheet-like heating elements 20 with which the breathable sheets 22 are in contact. Although depending on the material of the air-permeable sheet 20, when the air-permeable sheet 22 is used alone, the thickness (measured with a constant pressure caliper) is 8 to 150 μm, particularly 10 to 120 μm. This is preferable in order to sufficiently prevent adhesion between the heating elements 20 without affecting the specification (thickness). When a plurality of breathable sheets 22 are laminated and used, the thickness in the laminated state (measured with a constant pressure caliper) is preferably within the above range. In addition, the air permeability of the air permeable sheet 22 is not limited so long as it does not inhibit the oxidation reaction of the oxidizable metal contained in the sheet heating element 20, and specifically, the air permeability (Gurley) measured by JIS P8117 is used. 1000 seconds / 100 ml or less is sufficient. In the case where a perforated film is used as the air-permeable sheet 20, the size of the aperture is the equivalent circle diameter from the viewpoint of preventing adhesion of two adjacent sheet-like heating elements through the aperture of the perforated film. It is preferable that it is 80-500 micrometers represented.

癒着抑制層２１を含むシート状発熱体２０を積層状態にする際、特に癒着抑制層２１が図４のような介在層である場合には、各シートを重ねて状態でスリット状の切れ込みを形成することにより、製造工程で必要な層間の固定をすることができる。スリットの大きさや個数は、形状や使用箇所によって決めればよい。例えば、図１の形状においては、Ｙ方向のスリットを形成することが好ましい。 When the sheet-like heating element 20 including the adhesion suppressing layer 21 is laminated, particularly when the adhesion suppressing layer 21 is an intervening layer as shown in FIG. 4, a slit-like cut is formed by overlapping the sheets. By doing so, it is possible to fix the layers required in the manufacturing process. The size and number of slits may be determined depending on the shape and location of use. For example, in the shape of FIG. 1, it is preferable to form a slit in the Y direction.

以上の各種癒着抑制層を採用することで、発熱後の発熱具１０が硬くなることが防止され、発熱具１０の装着性の低下が効果的に防止される。また発熱具１０の装着中における違和感の発生が効果的に防止される。この理由は次のとおりである。シート状発熱体２０の発熱に起因して、それに含まれている被酸化性金属の粒子どうしの凝結が生じる。この凝結は、溶出した被酸化性金属が析出する際に、周囲の非酸化性金属・反応促進剤・繊維状物等を取り込みながら成長するためである。この凝結は各シート状発熱体２０内において生じるのみならず、隣り合うシート状発熱体２０間でも生じる。これらのことが、発熱後の発熱具１０が硬くなる主たる原因である。そして本発明者らが種々検討したところ、発熱後の発熱具１０の硬化を知覚させる主たる原因は、各シート状発熱体２０内において生じる被酸化性金属の粒子同士の凝結に加え、隣り合うシート状発熱体２０間で生じる被酸化性金属の粒子どうしの凝結、即ちシート状発熱体２０間で生じる癒着の影響が大きいことが判明した。その理由は、一般にシートの曲げ剛性は、厚みの二乗に比例するところ、癒着が生じたシート状発熱体２０は、あたかも一枚の厚い板状酸化物体となり、その見掛け厚みは、癒着が生じたシート状発熱体２０の枚数に相当し、癒着する枚数が増えるに連れて曲げ剛性が加速度的に大きくなるからである。これに対して、各シート状発熱体２０内において被酸化性金属の粒子どうしが凝結したとしても、シート状発熱体２０間において癒着が生じない場合には、曲げ剛性は、各シート状発熱体２０の曲げ剛性の総和と、各シート状発熱体２０間の摩擦力とを足し合わせた値となるに過ぎない。なお、癒着抑制層は通気性を有するので、シート状発熱体２０の発熱特性が損なわれることはない。 By adopting the above various adhesion suppression layers, the heating tool 10 after heat generation is prevented from being hardened, and deterioration of the mounting property of the heating tool 10 is effectively prevented. Moreover, the occurrence of a sense of incongruity during the mounting of the heating tool 10 is effectively prevented. The reason for this is as follows. Due to the heat generated by the sheet-like heating element 20, the oxidizable metal particles contained therein are condensed. This condensation is because when the eluted oxidizable metal is deposited, it grows while taking in the surrounding non-oxidizing metal, reaction accelerator, fibrous material and the like. This condensation occurs not only within each sheet-like heating element 20 but also between adjacent sheet-like heating elements 20. These are the main causes that the heating tool 10 after heat generation becomes hard. As a result of various investigations by the present inventors, the main cause of perception of the curing of the heating tool 10 after heat generation is not only the condensation of particles of oxidizable metal generated in each sheet-like heating element 20, but also adjacent sheets. It has been found that the influence of the aggregation of the oxidizable metal particles generated between the sheet-like heating elements 20, that is, the adhesion produced between the sheet-like heating elements 20 is great. The reason is that the sheet-like heating element 20 in which adhesion occurs is generally a single thick plate-like oxide body, and the apparent thickness is the result of adhesion, where the bending rigidity of the sheet is generally proportional to the square of the thickness. This is because it corresponds to the number of sheet-like heating elements 20 and the flexural rigidity increases at an accelerated rate as the number of sheets to be adhered increases. On the other hand, if no adhesion occurs between the sheet-like heating elements 20 even if the particles of the oxidizable metal condense in each sheet-like heating element 20, the bending rigidity is determined by each sheet-like heating element. The sum of the bending rigidity of 20 and the frictional force between the sheet-like heating elements 20 are merely added. In addition, since the adhesion suppression layer has air permeability, the heat generation characteristics of the sheet-like heating element 20 are not impaired.

次に、発熱具１０における発熱部１１以外の部位の詳細について説明する。発熱具１０における収容部１２を構成する第１の面１３は空気及び水蒸気の透過が可能なように通気性を有している。一方、第２の面１４も、その少なくとも一部が空気及び水蒸気の透過が可能な面、即ち通気面になっていてもよい。発熱具１０は、その第１の面１３の側を使用者の肌面、第２の面１４の側が外方を向くように使用する場合、発生した熱及び水蒸気が、第１の面２３を通じ対象物である肌面に付与できるよう、第２の面１４は、空気及び水蒸気の透過の程度が第１の面１３よりも低いこと、即ち第１の面１３よりも難通気性であるか、又は非通気性であることが好ましい。 Next, the detail of parts other than the heat generating part 11 in the heat generating tool 10 will be described. The 1st surface 13 which comprises the accommodating part 12 in the heat generating tool 10 has air permeability so that permeation | transmission of air and water vapor | steam is possible. On the other hand, at least a part of the second surface 14 may be a surface capable of transmitting air and water vapor, that is, a ventilation surface. When the heating tool 10 is used such that the first surface 13 side faces the user's skin surface and the second surface 14 side faces outward, the generated heat and water vapor are transmitted through the first surface 23. Whether the second surface 14 has a lower degree of air and water vapor transmission than the first surface 13, that is, is less breathable than the first surface 13, so that it can be applied to the skin surface that is the object. Or non-breathable.

蒸気温熱具１０における第１の面１３及び第２の面１４はいずれもシート材から構成されている。そして蒸気温熱具１０の収容体１２はその周縁に、第１の面１３及び第２の面１４をそれぞれ構成するシート材の周縁部を互いに接合して形成された閉じた形状の周縁接合部１５を有している。周縁接合部１５は連続に形成されている。収容体１２は、周縁接合部１５よりも内側の部分において第１の面１３と第２の面１４とが非接合状態になっている。それによって収容体１２には、発熱部１１を収容する単一の密閉空間が形成されている。図２では、発熱部１１は収容体１２に形成されている空間のほぼ全域を占めるように単一の発熱部１１が収容されており、かつ該発熱部１１は周縁接合部１５を除く収容体１２のほぼ全域を占めるように収容されている。図２では発熱部１１は収容体１２の密閉空間に単に収容されているが、発熱部１１と収容体１２の内面の一部とを発熱を妨げない範囲で接着剤等の接合手段を用いて固定しても良い。また発熱部１１は、複数個に分割されていても良い。 Both the first surface 13 and the second surface 14 of the steam heating tool 10 are made of a sheet material. The container 12 of the steam heating device 10 has a closed peripheral edge joint portion 15 formed by joining the peripheral edges of the sheet materials constituting the first surface 13 and the second surface 14 to the peripheral edge thereof. have. The peripheral joint 15 is formed continuously. In the container 12, the first surface 13 and the second surface 14 are in a non-joined state at a portion inside the peripheral joint 15. As a result, a single sealed space for accommodating the heat generating portion 11 is formed in the container 12. In FIG. 2, a single heat generating part 11 is accommodated so that the heat generating part 11 occupies almost the entire space formed in the container 12, and the heat generating part 11 is a container excluding the peripheral joint 15. 12 are accommodated so as to occupy almost the whole area. In FIG. 2, the heat generating part 11 is simply accommodated in the sealed space of the container 12. However, the heat generating part 11 and a part of the inner surface of the container 12 are joined using a bonding means such as an adhesive as long as the heat generation is not hindered. It may be fixed. Moreover, the heat generating part 11 may be divided into a plurality of parts.

蒸気温熱具１０においては、第１の面１３を通じて水蒸気が優先的に放出されるように第２の面１４の通気度を、第１の面１３の通気度よりも大きくしている。ここで、通気度（ガーレー）はＪＩＳＰ８１１７（ＩＳＯ５６３６／５−Ｐａｒｔ５に準拠）によって測定される値であり、１００ｍｌの空気が６．４５ｃｍ²の面積を通過する時間（秒／１００ｍｌ）で定義される。 In the steam heating device 10, the air permeability of the second surface 14 is made larger than the air permeability of the first surface 13 so that water vapor is preferentially released through the first surface 13. Here, the air permeability (Gurley) is a value measured according to JIS P8117 (conforming to ISO5636 / 5-Part5), and is defined as the time (seconds / 100 ml) in which 100 ml of air passes through an area of 6.45 cm ^2. The

収容体１２における第２の面１４は、非通気性であるか又は難通気性である。第２の面１４が難通気性である場合、該第２の面１４を通じての空気の流入を確保しつつ、該面１４を通じての水蒸気の放出を抑制させる観点から、第２の面１４の通気度を、第１の面１３の通気度の５倍以上、特に１０倍以上とすることが好ましい。これによって、第２の面１４を通じての水蒸気の放出を一層減じさせることができ、かつ第１の面１３を通じての水蒸気の放出を一層増加させることができる。一方、第２の面１４が非通気性である場合、収容体１２内への空気の流入、及び水蒸気の放出は、専ら第１の面１３を通じて行われる。 The second surface 14 of the container 12 is non-breathable or hardly breathable. When the second surface 14 is difficult to breathe, the second surface 14 is vented from the viewpoint of suppressing the release of water vapor through the surface 14 while ensuring the inflow of air through the second surface 14. The degree is preferably 5 times or more, more preferably 10 times or more the air permeability of the first surface 13. Thereby, the release of water vapor through the second surface 14 can be further reduced, and the release of water vapor through the first surface 13 can be further increased. On the other hand, when the second surface 14 is non-breathable, the inflow of air into the container 12 and the release of water vapor are performed exclusively through the first surface 13.

第２の面１４の通気度は、１００００秒以上、特に１００００〜８００００秒であることが好ましく、さらに下限値を４００００秒以上、とりわけ５００００秒以上とすることが好ましい。一方、第１の面１３の通気度は、第２の面１４が非通気性であるか又は難通気性であるかを問わず、１００〜３００００秒／１００ｍｌ、特に１０００〜２００００秒／１００ｍｌであることが好ましい。 The air permeability of the second surface 14 is preferably 10,000 seconds or more, particularly 10,000 to 80,000 seconds, and the lower limit is preferably 40,000 seconds or more, particularly preferably 50000 seconds or more. On the other hand, the air permeability of the first surface 13 is 100 to 30000 seconds / 100 ml, particularly 1000 to 20000 seconds / 100 ml, regardless of whether the second surface 14 is non-breathable or non-breathable. Preferably there is.

先に述べたとおり、蒸気温熱具１０における第１の面１３及び第２の面１４はいずれもシート材から構成されている。通気度を支配しかつ粉体の漏れ出しを防止するシート材としては、メルトブローン不織布や透湿性フィルムが好適に用いられる。透湿性フィルムは、熱可塑性樹脂及び該樹脂と相溶性のない有機又は無機のフィラーの溶融混練物をフィルム状に成形し、一軸又は二軸延伸して得られたものであり、微細な多孔質構造になっている。種々の通気度及び透湿度を有するシート材を組み合わせて積層シートを構成することで、第１の面１３及び第２の面１４の通気度を所望の値に設定する自由度が増す。 As described above, both the first surface 13 and the second surface 14 of the steam heating device 10 are made of a sheet material. As the sheet material that controls the air permeability and prevents the powder from leaking out, a melt-blown nonwoven fabric or a moisture-permeable film is preferably used. The moisture-permeable film is obtained by forming a melt-kneaded product of a thermoplastic resin and an organic or inorganic filler that is not compatible with the resin into a film shape and stretching it uniaxially or biaxially. It has a structure. By configuring a laminated sheet by combining sheet materials having various air permeability and moisture permeability, the degree of freedom for setting the air permeability of the first surface 13 and the second surface 14 to a desired value is increased.

本実施形態においては、図２に示すように、第１の面１３は透湿性シート１３ａと、該シート１３ａの全面を被覆する第１の不織布１３ｂとから構成されている。第１の不織布１３ｂの通気性は透湿性シート１３ａの通気性に比べて十分に高いので、第１の面１３の通気性は透湿性シート１３ａの通気性によって決定される。一方、第２の面１４は、シート１４ａと、該シート１４ａの全面を被覆する第２の不織布１４ｂとから構成されている。シート１４ａは、透湿性シートであるか、又は非透湿性シートである。シート１４ａが透湿性シートである場合、該透湿性シートの通気性は、第１の面１３を構成する透湿性シート１３ａの通気性よりも低くなっている。 In this embodiment, as shown in FIG. 2, the 1st surface 13 is comprised from the moisture-permeable sheet | seat 13a and the 1st nonwoven fabric 13b which coat | covers the whole surface of this sheet | seat 13a. Since the air permeability of the first nonwoven fabric 13b is sufficiently higher than the air permeability of the moisture permeable sheet 13a, the air permeability of the first surface 13 is determined by the air permeability of the moisture permeable sheet 13a. On the other hand, the 2nd surface 14 is comprised from the sheet | seat 14a and the 2nd nonwoven fabric 14b which coat | covers the whole surface of this sheet | seat 14a. The sheet 14a is a moisture permeable sheet or a non-moisture permeable sheet. When the sheet 14 a is a moisture permeable sheet, the breathability of the moisture permeable sheet is lower than the breathability of the moisture permeable sheet 13 a constituting the first surface 13.

不織布１３ｂ，１４ｂとしては、例えばエアスルー不織布、スパンボンド不織布、スパンレース不織布、ケミカルボンド不織布、ヒートボンド不織布などを用いることができる。 As the nonwoven fabrics 13b and 14b, for example, an air-through nonwoven fabric, a spunbond nonwoven fabric, a spunlace nonwoven fabric, a chemical bond nonwoven fabric, a heat bond nonwoven fabric, or the like can be used.

第１の面１３を構成する第１の不織布１３ｂの表面には、蒸気温熱具１０を使用者の肌に直接固定するための第１の固定部１７Ａが収容体１２の短辺Ｅ１，Ｅ２に沿って設けられ、また第２の固定部１７Ｂが収容体１２の長辺Ｓ１，Ｓ２に沿って各２箇所設けられている。これらの固定部は、例えば熱可塑性樹脂であるアクリル系樹脂、酢酸ビニル系樹脂、オレフィン系樹脂などの粘着剤を、第１の不織布１３ｂの表面に塗工したり印刷したりすることで形成されている。これらの樹脂は非転着性であることが好ましい。 On the surface of the first nonwoven fabric 13b constituting the first surface 13, a first fixing portion 17A for directly fixing the steam heating device 10 to the user's skin is provided on the short sides E1 and E2 of the container 12. The second fixing portion 17 </ b> B is provided at two locations along the long sides S <b> 1 and S <b> 2 of the container 12. These fixing portions are formed by, for example, applying or printing an adhesive such as an acrylic resin, vinyl acetate resin, or olefin resin, which is a thermoplastic resin, on the surface of the first nonwoven fabric 13b. ing. These resins are preferably non-transferable.

第１の固定部１７Ａ及び第２の固定部１７Ｂが粘着剤によって形成されている場合、発熱具１０の使用前の状態においては、これらの固定部１７Ａ，１７Ｂは、表面が剥離処理された剥離シートによって保護されている。 When the first fixing portion 17A and the second fixing portion 17B are formed of an adhesive, the fixing portions 17A and 17B are peeled off in a state where the surface is peeled off before the heating tool 10 is used. Protected by a sheet.

以上、本発明をその好ましい実施形態に基づき説明したが、本発明は前記実施形態に制限されない。例えば図３に示す実施形態においては、癒着抑制層２１は、隣り合う二枚のシート状発熱体２０の各対向面のうちの一方にのみ形成されていたが、これに代えて、各対向面それぞれに癒着抑制層２１を形成してもよい。この場合、各対向面それぞれの全域にわたって癒着抑制層２１を形成してもよく、あるいは各対向面を当接させた状態において、見かけ上一層の癒着抑制層２１が対向面の全域にわたって形成されるようなパターンで、各対向面に不連続の癒着抑制層２１を形成してもよい。例えば、位置関係が互い違いになるストライプ状のパターンの癒着形成層２１を各対向面に形成することで、各対向面を当接させた状態において、見かけ上一層の癒着抑制層２１が対向面の全域にわたって形成されることになる。 As mentioned above, although this invention was demonstrated based on the preferable embodiment, this invention is not restrict | limited to the said embodiment. For example, in the embodiment shown in FIG. 3, the adhesion suppression layer 21 is formed only on one of the opposing surfaces of the two adjacent sheet-like heating elements 20. You may form the adhesion suppression layer 21 in each. In this case, the adhesion suppression layer 21 may be formed over the entire area of each opposing surface, or in the state where the respective opposing surfaces are in contact, an apparently one adhesion suppression layer 21 is formed over the entire area of the opposing surface. A discontinuous adhesion suppression layer 21 may be formed on each facing surface in such a pattern. For example, by forming the adhesion-forming layers 21 in a stripe pattern in which the positional relationship is staggered on each opposing surface, an apparently one adhesion-suppressing layer 21 is formed on the opposing surface in a state where the opposing surfaces are in contact with each other. It will be formed over the entire area.

前記実施形態の蒸気温熱具は使用者の肌に固定されて使用されるものであったが、これに代えて、蒸気温熱具を使用者の衣服に固定してもよい。 Although the steam heating tool of the said embodiment was used by being fixed to a user's skin, it may replace with this and may fix a steam heating tool to a user's clothes.

また前記実施形態は、本発明の発熱具を蒸気温熱具に適用した例であるが、本発明は、蒸気温熱具以外の発熱具、例えば使い捨てカイロとして知られている、水蒸気の発生を実質的に伴わずに発熱する発熱具にも同様に適用することができる。 Moreover, although the said embodiment is an example which applied the heating tool of this invention to the steam heating tool, this invention is the generation | occurrence | production of water vapor | steam known as heating tools other than a steam heating tool, for example, a disposable body warmer. It can be similarly applied to a heating tool that generates heat without accompanying.

以下、実施例により本発明を更に詳細に説明する。しかしながら本発明の範囲はかかる実施例に制限されない。 Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to examples. However, the scope of the present invention is not limited to such examples.

〔実施例１〕
（１）発熱部の製造
＜スラリーの配合＞
・繊維状物：パルプ繊維（ＮＢＫＰ、製造者：フレッチャーチャレンジカナダ、商品名「Ｍａｃｋｅｎｚｉｅ」、ＣＳＦ１４０ｍｌ）８重量％
・被酸化性金属：鉄粉（同和鉄粉鉱業（株）、商品名「ＲＫＨ」）８４重量％
・反応促進剤：活性炭（日本エンバイロケミカル（株）、商品名「カルボラフィン」）８重量％
前記原料組成物固形分（繊維状物、被酸化性金属及び反応促進剤の合計）１００重量部に対し、カチオン系凝集剤であるポリアミドエピクロロヒドリン樹脂（星光ＰＭＣ（株）、商品名「ＷＳ４０２０」）０．７重量部及びアニオン系凝集剤であるカルボキシメチルセルロースナトリウム（第一工業製薬（株）、商品名「ＨＥ１５００Ｆ」）０．１８重量部を添加した。更に、水（工業用水）を、固形分濃度が１２重量％となるまで添加した。 [Example 1]
(1) Production of heat generating part <Slurry blending>
・ Fibrous material: Pulp fiber (NBKP, manufacturer: Fletcher Challenge Canada, trade name “Mackenzie”, CSF 140 ml) 8% by weight
・ Oxidizable metal: Iron powder (Dowa Iron Mining Co., Ltd., trade name “RKH”) 84% by weight
・ Reaction accelerator: Activated carbon (Nippon Enviro Chemical Co., Ltd., trade name “Carborafine”) 8% by weight
Polyamide epichlorohydrin resin (Seiko PMC Co., Ltd., trade name “100% by weight” based on 100 parts by weight of the solid content of the raw material composition (total of fibrous material, oxidizable metal and reaction accelerator) WS4020 ") 0.7 parts by weight and 0.18 parts by weight of anionic flocculant sodium carboxymethylcellulose (Daiichi Kogyo Seiyaku Co., Ltd., trade name" HE1500F ") were added. Furthermore, water (industrial water) was added until the solid content concentration was 12% by weight.

＜抄紙条件＞
前記スラリーを用い、抄紙ヘッドの直前で０．３重量％に水希釈し、傾斜型短網抄紙機によって、ライン速度１５ｍ／分にて抄紙して湿潤状態の成形シートを作製した。 <Paper making conditions>
Using the slurry, it was diluted with water to 0.3% by weight immediately before the paper making head, and paper was made with an inclined short paper machine at a line speed of 15 m / min to produce a wet shaped sheet.

＜脱水・乾燥条件＞
成形シートをフェルトで挟持して加圧脱水し、そのまま１４０℃の加熱ロール間に通し、含水率が５重量％以下になるまで乾燥した。乾燥後の坪量は４５０ｇ／ｍ²、厚さは０．４５ｍｍであった。このようにして得られた成形シート（発熱中間成形体）の組成を熱重量測定装置（セイコーインスツルメンツ社、ＴＧ／ＤＴＡ６２００）を用いて測定した結果、鉄８４重量％、活性炭８重量％、パルプ８重量％であった。 <Dehydration and drying conditions>
The molded sheet was sandwiched with felt, dehydrated under pressure, passed through a heating roll at 140 ° C. as it was, and dried until the water content became 5% by weight or less. The basis weight after drying was 450 g / m ² and the thickness was 0.45 mm. The composition of the molded sheet (exothermic intermediate molded body) thus obtained was measured using a thermogravimetric apparatus (Seiko Instruments Inc., TG / DTA6200), and as a result, 84 wt% iron, 8 wt% activated carbon, pulp 8 % By weight.

＜電解質水溶液添加条件＞
得られた成形シートを三枚重ね合わせてから、精製塩（ＮａＣｌ）を工業用水に溶解した電解質水溶液（濃度５重量％）を所定量含浸させてシート状発熱体を作製した。得られたシート状発熱体の坪量は一枚当たり６５２（抄紙単体で４５０ｇ／ｍ²、塩水量は２０２ｇ／ｍ²）ｇ／ｍ²であり、シート状発熱体におけるパルプの量は５．５２重量％、活性炭の量は５．５２重量％、鉄粉の量は５７．９３％、電解質の量は１．５５重量％、水の量は２９．４８重量％であった。 <Electrolytic aqueous solution addition conditions>
After superposing the three formed sheets, a predetermined amount of an aqueous electrolyte solution (concentration 5% by weight) in which purified salt (NaCl) was dissolved in industrial water was impregnated to produce a sheet-like heating element. The resulting basis weight of the sheet-like heating element is one per 652 (paper alone at 450 g / m ^2, water amount 202 g / m ²⁾ was g / m ^2, the amount of pulp in the sheet-like heating element 5. The amount of activated carbon was 52% by weight, the amount of activated carbon was 5.52% by weight, the amount of iron powder was 57.93%, the amount of electrolyte was 1.55% by weight, and the amount of water was 29.48% by weight.

三枚重ね合わせたシート状発熱体における隣り合うシート状発熱体間に、ステアリン酸（融点６９．９℃）の粉末をブラシで塗布して癒着抑制層を形成し、図３に示す形態の発熱部を得た。各癒着抑制層は、シート状発熱体における片面にのみ設けられ、各癒着抑制層の坪量は１４ｇ／ｍ²であった。 A sticking suppression layer is formed by applying a powder of stearic acid (melting point 69.9 ° C.) with a brush between adjacent sheet-like heating elements in the three sheet-like heating elements, and the heat generation in the form shown in FIG. Got a part. Each adhesion suppression layer was provided only on one side of the sheet heating element, and the basis weight of each adhesion suppression layer was 14 g / m ² .

（２）蒸気温熱具の製造
図１及び図２に示す蒸気温熱具を製造した。透湿性シート１３ａ，１４ａとして、ポリエチレン製の多孔質透湿性フィルムを用いた。第１の透湿性シート１３ａの通気度は１５０００秒／１００ｍｌ、第２の透湿性シート１４ａの通気度は４００００秒／１００ｍｌであった。第１の透湿性シート１３ａの外面には、坪量４０ｇ／ｍ²のポリエチレンテレフタレート系不織布３ｄをラミネートした。また第２の透湿性シート１４ａの外面には、ポリエチレンテレフタレート繊維（繊度０．９ｄｔｅｘ）からなるスパレンレース不織布３ｃ（坪量３８ｇ／ｍ²）を配した。この収容体の中に前記発熱部５．５ｃｍ×１０ｃｍを収容した。 (2) Manufacture of steam heating tool The steam heating tool shown in FIGS. 1 and 2 was manufactured. As the moisture permeable sheets 13a and 14a, a polyethylene porous moisture permeable film was used. The air permeability of the first moisture-permeable sheet 13a was 15000 seconds / 100 ml, and the air permeability of the second moisture-permeable sheet 14a was 40000 seconds / 100 ml. A polyethylene terephthalate nonwoven fabric 3d having a basis weight of 40 g / m ² was laminated on the outer surface of the first moisture-permeable sheet 13a. Also on the outer surface of the second moisture permeable sheet 14a, decor spa Ren lace nonwoven fabric 3c made of polyethylene terephthalate fibers (fineness 0.9 dtex) (basis weight 38 g / m ^2). The exothermic part 5.5 cm × 10 cm was accommodated in this container.

〔実施例２〕
実施例１の発熱部の製造において、癒着抑制層としてのステアリン酸に代えて、ステアリン酸マグネシウム（融点８８℃）の粉末を用い、図３に示す形態の発熱部を得た。各癒着抑制層はシート状発熱体における両面に設けられ、各癒着抑制層の坪量は８ｇ／ｍ²であった。これ以外は実施例１と同様にして蒸気温熱具を得た。 [Example 2]
In the production of the heat generating part of Example 1, instead of stearic acid as an adhesion suppression layer, magnesium stearate (melting point 88 ° C.) powder was used to obtain a heat generating part having the form shown in FIG. Each adhesion suppression layer was provided on both surfaces of the sheet-like heating element, and the basis weight of each adhesion suppression layer was 8 g / m ² . Except this, it carried out similarly to Example 1, and obtained the steam heating tool.

〔実施例３〕
実施例１の発熱部の製造において、癒着抑制層としてのステアリン酸に代えて、アスコルビン酸パルミテート（融点１０７〜１１７℃）の粉末を用い、図３に示す形態の発熱部を得た。各癒着抑制層はシート状発熱体の片面にのみ設けられ、各癒着抑制層の坪量は３ｇ／ｍ²であった。これ以外は実施例１と同様にして蒸気温熱具を得た。 Example 3
In the production of the heat generating part in Example 1, powder of ascorbic acid palmitate (melting point: 107 to 117 ° C.) was used in place of stearic acid as the adhesion suppressing layer to obtain a heat generating part having the form shown in FIG. Each adhesion suppression layer was provided only on one side of the sheet heating element, and the basis weight of each adhesion suppression layer was 3 g / m ² . Except this, it carried out similarly to Example 1, and obtained the steam heating tool.

〔実施例４〕
実施例１の発熱部の製造において、癒着抑制層としてのステアリン酸に代えて、坪量２４ｇ／ｍ²で、定圧ノギスで測定した厚みが８０μｍのティッシュペーパーを２枚用い、図４に示す形態の発熱部を得た。 Example 4
In the production of the heat generating part of Example 1, instead of stearic acid as an adhesion suppression layer, two tissue papers having a basis weight of 24 g / m ² and a thickness of 80 μm measured with a constant pressure caliper were used, and the form shown in FIG. The exothermic part was obtained.

〔実施例５〕
実施例１の発熱部の製造において、癒着抑制層としてのステアリン酸に代えて、酸化マグネシウム（平均粒径６μｍ）の粉末を用い、図３に示す形態の発熱部を得た。各癒着抑制層はシート状発熱体の片面にのみ設けられ、各癒着抑制層の坪量は２７ｇ／ｍ²であった。これ以外は実施例１と同様にして蒸気温熱具を得た。 Example 5
In the production of the heat generating part of Example 1, in place of stearic acid as the adhesion suppressing layer, a powder of magnesium oxide (average particle size 6 μm) was used to obtain a heat generating part having the form shown in FIG. Each adhesion suppression layer was provided only on one side of the sheet heating element, and the basis weight of each adhesion suppression layer was 27 g / m ² . Except this, it carried out similarly to Example 1, and obtained the steam heating tool.

〔実施例６〕
実施例１の発熱部の製造において、癒着抑制層としてのステアリン酸に代えて、微粒二酸化ケイ素（サンスフェアＮＰ１００、旭硝子製）を用い、図３に示す形態の発熱部を得た。各癒着抑制層はシート状発熱体の片面にのみ設けられ、各癒着抑制層の坪量は２５ｇ／ｍ²であった。これ以外は実施例１と同様にして蒸気温熱具を得た。 Example 6
In the production of the heat generating part of Example 1, in place of stearic acid as the adhesion suppression layer, fine silicon dioxide (Sunsphere NP100, manufactured by Asahi Glass) was used to obtain a heat generating part having the form shown in FIG. Each adhesion suppression layer was provided only on one side of the sheet heating element, and the basis weight of each adhesion suppression layer was 25 g / m ² . Except this, it carried out similarly to Example 1, and obtained the steam heating tool.

〔実施例７〕
実施例１の発熱部の製造において、癒着抑制層としてのステアリン酸に代えて、坪量３０ｇ／ｍ²で、定圧ノギスで測定した厚みが１００μｍの穿孔フィルムを１枚用い、図４に示す形態の発熱部を得た。このフィルムはＰＰ樹脂（融点１６０℃）からなり、フィルム成形後、熱針穿孔（４００μｍ）を行い製造されたものであった。 Example 7
In the production of the heat generating part of Example 1, instead of stearic acid as an adhesion suppression layer, a perforated film having a basis weight of 30 g / m ² and a thickness of 100 μm measured with a constant pressure caliper was used, and the form shown in FIG. The exothermic part was obtained. This film was made of PP resin (melting point: 160 ° C.), and was manufactured by hot needle drilling (400 μm) after film formation.

〔比較例１〕
実施例１の発熱部の製造において、癒着抑制層を設けない以外は実施例１と同様にして蒸気温熱具を得た。 [Comparative Example 1]
In the production of the heat generating part of Example 1, a steam heating tool was obtained in the same manner as in Example 1 except that the adhesion suppressing layer was not provided.

〔評価〕
実施例及び比較例で得られた蒸気温熱具を空気と接触させ発熱させ、空気との接触開始から３時間後、６時間後、９時間後及び１２時間後における蒸気温熱具の最大曲げ強度及び曲げ剛性を以下の方法で測定した。また、最高到達温度を以下の方法で測定した。それらの結果を以下の表１〜３に示す。 [Evaluation]
The steam heating devices obtained in the examples and comparative examples were brought into contact with air to generate heat, and the maximum bending strength of the steam heating device after 3 hours, 6 hours, 9 hours and 12 hours from the start of contact with air and The bending stiffness was measured by the following method. Further, the maximum temperature reached was measured by the following method. The results are shown in Tables 1 to 3 below.

〔最大曲げ強度〕
蒸気温熱具から取り出した発熱部１１を、図５に示すように、支持台３０を用い、両者間の距離を５０ｍｍに設定し、その上に支持台３０の離間方向を長尺方向として架け渡した。発熱部１１の中央部を、幅１０ｍｍで先端半径５ｍｍの押圧部材３１を用いて押し込み（テンシロン、エー・アンド・デイ社）、押し込み量−押し込み荷重曲線を得た。そしてそのときの最大荷重を測定し、最大曲げ強度とした。押圧部材３１の押し込み速度は２０ｍｍ／ｍｉｎとした。 [Maximum bending strength]
As shown in FIG. 5, the heat generating part 11 taken out from the steam heater is set to a distance of 50 mm between the two using a support base 30, and the distance between the support bases 30 is set as a long direction on the support base 30. did. The center part of the heat generating part 11 was pushed in using a pressing member 31 having a width of 10 mm and a tip radius of 5 mm (Tensilon, A & D) to obtain a pushing amount-pushing load curve. And the maximum load at that time was measured and it was set as the maximum bending strength. The pressing speed of the pressing member 31 was 20 mm / min.

〔曲げ剛性〕
発熱終了後の蒸気温熱具の曲げ強さの指標として、発熱部の厚みと癒着を抑制する層の厚みとの差から得られるシート状発熱体の厚みを基準として算出した弾性率を曲げ剛性として定義し、蒸気温熱具の曲げ強さの指標として用いた。曲げ剛性は、前記で得られた押し込み量−押し込み荷重曲線の弾性率測定範囲内から得られる最大傾きαを求め、以下の式から算出した。
曲げ剛性［Ｐａ］＝α×Ｌ³／（４×Ｗ×ｈ³）
式中、Ｌは支持台３０間の距離（０．０５ｍ）、Ｗはシート状発熱体の幅、ｈはシート状発熱体の厚みを示す。 (Bending rigidity)
As an index of the bending strength of the steam heating device after the end of heat generation, the bending modulus is the elastic modulus calculated based on the thickness of the sheet heating element obtained from the difference between the thickness of the heat generating part and the thickness of the layer that suppresses adhesion. It was defined and used as an index of the bending strength of steam heaters. The bending stiffness was calculated from the following equation by obtaining the maximum inclination α obtained from the elastic modulus measurement range of the indentation amount-indentation load curve obtained above.
Flexural rigidity [Pa] = α × L ³ / (4 × W × h ³ )
In the formula, L is the distance (0.05 m) between the support bases 30, W is the width of the sheet heating element, and h is the thickness of the sheet heating element.

〔最高到達温度〕
ＪＩＳＳ４１００に準拠した簡易型温度測定装置を用い、蒸気温熱具の発熱温度を測定した。簡易型温度測定装置は、厚さ１ｍｍのポリプロピレンシートを６枚、日本薬局方で規定するタイプ１のガーゼを２枚重ね、表面を３５℃に保った測定台を水平に設置したものである。該測定装置の上に、蒸気温熱具を、その第１の面が下を向くように静置し、その上から「綿１００％、テックス番手５．９０５双糸のネル」を８枚重ねて発熱温度を測定し、最高到達温度（反応後開始後１時間から５時間までの平均温度）を求めた。 [Maximum temperature]
The heat generation temperature of the steam heating tool was measured using a simple temperature measuring device based on JIS S4100. The simple type temperature measuring device is a device in which 6 sheets of 1 mm thick polypropylene sheets, 2 sheets of type 1 gauze prescribed by the Japanese Pharmacopoeia are stacked, and a measuring table whose surface is kept at 35 ° C. is installed horizontally. Place the steam heating tool on the measuring device so that the first side faces down, and stack 8 pieces of “100% cotton, 5.905 twin yarn flannel” from above. The exothermic temperature was measured, and the highest temperature reached (average temperature from 1 hour to 5 hours after the start of the reaction) was determined.

表１及び表２に示す結果から明らかなように、各実施例で得られた蒸気温熱具は、比較例で得られた蒸気温熱具に比べて最大曲げ強度及び曲げ剛性の値が低くなっていることが判る。また発熱開始から９時間後、蒸気温熱具から発熱部を取り出して観察したところ、各実施例で得られた蒸気温熱具ではシート状発熱体間での癒着は観察されなかった。これに対して比較例で得られた蒸気温熱具では、シート状発熱体間での癒着が観察された。また表３に示す結果から明らかなように、最高到達温度（反応後開始後１時間から５時間までの平均温度）に関しては、実施例及び比較例ともに１℃以内の変化であり、癒着抑制層の有無で差はみられず、発熱には影響がなかった。 As is clear from the results shown in Tables 1 and 2, the steam heating tools obtained in each example have lower maximum bending strength and bending rigidity than the steam heating tools obtained in the comparative examples. I know that. Further, after 9 hours from the start of heat generation, the heat generating part was taken out from the steam heating tool and observed, and no adhesion between the sheet heating elements was observed in the steam heating tool obtained in each example. In contrast, in the steam heating tool obtained in the comparative example, adhesion between the sheet-like heating elements was observed. Further, as is apparent from the results shown in Table 3, regarding the maximum temperature reached (average temperature from 1 hour to 5 hours after the start of the reaction), the change was within 1 ° C. in both Examples and Comparative Examples, and the adhesion suppression layer There was no difference in the presence or absence of heat, and there was no effect on fever.

本発明の発熱具の一実施形態としての蒸気温熱具をその肌当接面側からみた平面図である。It is the top view which looked at the steam heating tool as one Embodiment of the heat generating tool of this invention from the skin contact surface side. 図１におけるII−II線断面図である。It is the II-II sectional view taken on the line in FIG. 図１における発熱部の構造を示す模式図である。It is a schematic diagram which shows the structure of the heat generating part in FIG. 図１における発熱部の別の構造を示す模式図である。It is a schematic diagram which shows another structure of the heat generating part in FIG. 最大曲げ強度の測定方法を示す模式図である。It is a schematic diagram which shows the measuring method of maximum bending strength.

Explanation of symbols

１０蒸気温熱具（発熱具）
１１発熱部
１２収容体
１３第１の面
１４第２の面 10 Steam heating device (heating device)
DESCRIPTION OF SYMBOLS 11 Heat generation part 12 Container 13 1st surface 14 2nd surface

Claims

A sheet-like heating element having a plurality of laminated sheets, and a layer for suppressing adhesion between the sheet-like heating elements due to heat generation is provided between the adjacent sheet-like heating elements ,
The layer comprises a water-insoluble solid that does not participate in the exothermic reaction of the sheet-like heating element;
The heating tool, wherein the water-insoluble solid is one or more selected from solid fat, lubricant or non-aqueous antioxidant .

The solid fat, stearic acid, behenic acid, tristearin, or heating tool of claim 1 wherein the tripalmitin.

It said lubricant is magnesium stearate, magnesium oxide, heating tool of claim 1 wherein the silicon dioxide, talc or behenic acid sugar esters.

The non-aqueous antioxidant, heating tool of claim 1 wherein the ascorbyl palmitate or ascorbic acid stearate.