JP5088853B2 - フレキシブル回路基板用補強板の高温リフロー工程による反りの予測方法、およびフレキシブル回路基板用補強板 - Google Patents
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Description
フレキシブル回路基板用補強板の250℃における熱収縮率[%]と、250℃から室温までの平面方向における線膨張係数の平均値[ppm/℃]を測定し;
上記熱収縮率:(A)と線膨張係数の平均値:(B)を下記式(i)または(ii)に代入し;
|(A)×13.0−(B)×0.59+10.0| ・・・(i)
|(A)×30.6+(B)×0.86−15.4| ・・・(ii)
高温リフロー加熱中におけるフレキシブル回路基板用補強板の反り(%)を式(i)の値から、また、高温リフロー加熱してから室温まで冷却した後におけるフレキシブル回路基板用補強板の反り(%)を式(ii)の値から予測することを特徴とする。
液晶ポリマー樹脂フィルムからなり、
250℃における熱収縮率(A)[%]と、250℃から室温までの平面方向における線膨張係数の平均値(B)[ppm/℃]が、下記式(iii)と(iv)を満たし、且つ熱収縮率(A)が0%以上であることを特徴とする。
|(A)×13.0−(B)×0.59+10.0|≦6 ・・・(iii)
|(A)×30.6+(B)×0.86−15.4|≦6 ・・・(iv)
|(A)×13.0−(B)×0.59+10.0|≦3 ・・・(v)
|(A)×30.6+(B)×0.86−15.4|≦3 ・・・(vi)
|(A)×13.0−(B)×0.59+10.0| ・・・(i)
|(A)×30.6+(B)×0.86−15.4| ・・・(ii)
リフロー加熱中の反り量(%) = (A)×13.0−(B)×0.59+10.0
リフロー加熱後の反り量(%) = (A)×30.6+(B)×0.86−15.4
液晶ポリマー樹脂フィルムからなり、
250℃における熱収縮率(A)[%]と、250℃から室温までの平面方向における線膨張係数の平均値(B)[ppm/℃]が、下記式(iii)と(iv)を満たし、且つ熱収縮率(A)が0%以上であることを特徴とする。
|(A)×13.0−(B)×0.59+10.0|≦6 ・・・(iii)
|(A)×30.6+(B)×0.86−15.4|≦6 ・・・(iv)
液晶ポリマー樹脂をTダイから溶融押出しして液晶ポリマー樹脂シートを得る工程;
得られた液晶ポリマー樹脂シートをTD方向へ延伸する工程;および
得られた延伸フィルムをアニーリングする工程;を含み、
最終的に得られるフレキシブル回路基板用補強板の250℃における熱収縮率(A)[%]と、250℃から室温までの平面方向における線膨張係数の平均値(B)[ppm/℃]が、下記式(iii)と(iv)を満たし且つ熱収縮率(A)が0%以上となる様に、溶融押出工程における液晶ポリマー樹脂シートのシート厚に対するTダイのリップクリアランスの比、延伸工程におけるTD方向への延伸倍率、アニーリング工程におけるアニール温度のうち少なくとも1つを調節することを特徴とする。
|(A)×13.0−(B)×0.59+10.0|≦6 ・・・(iii)
|(A)×30.6+(B)×0.86−15.4|≦6 ・・・(iv)
(1) 液晶ポリマー樹脂フィルムの製造
液晶ポリマー樹脂(住友化学社製、スミカスーパーE6000、融点:350℃)90重量部とシリカ(電気化学工業製、FS−15)10重量部との混合物を、Tダイ(Tダイ幅:300mm、Tダイリップクリアランス:1.8mm)を用いて、押出温度:360℃で且つ押出量:50kg/Hで溶融押出することによって、厚さ440μmの液晶ポリマー樹脂シートを得た。当該一軸配向シートの両面に多孔質フッ素樹脂フィルム(空孔率:70%、引張り破断伸び:130%)を300℃でラミネートして、積層体とした。この積層体をTD方向に延伸(温度:350℃、延伸倍率:2.5、延伸速度:20%/秒)し、さらにアニール処理(250℃、5分間)することによって、厚さ175μmの等配向フィルムを製造した。
上記液晶ポリマー樹脂フィルムにつき、下記方法により線膨張係数を測定した。先ず、試験対象であるフィルムを、試験片幅:4mm、チャック間距離:15mm、荷重:5gで熱機械分析装置(TAインスツルメント社製、TMA249)に固定した。そして室温から250℃まで昇温速度:5℃/分で昇温した後、そのまま1分間保持し、次いで降温速度:5℃/分で冷却する際において、250℃から室温まで各温度における長さの変化量から線膨張係数を得た。250℃から室温までの0.33℃ごとに長さの変化量を測定してCTEを算出し、得られたCTE測定値の平均値を得た。当該測定をMD方向とTD方向で行い、さらにこれらの平均値を算出した。
上記液晶ポリマー樹脂フィルムにつき、下記方法により熱収縮率を測定した。各フィルムを120mm角に切り出し、当該フィルム上、MD方向に平行な2辺とTD方向に平行な2辺からなる100mm角の正方形を作成し、向かい合う2辺上に1点ずつ100mm間隔の標点をレーザーマーカーで作成した。次いで、フィルムを250℃で30分間加熱した直後の距離(Xmm)を三次元測定器で測定し、式:[100−X/100]×100(%)から求めた。さらに、得られたMD方向とTD方向の熱収縮率値の平均値を求めた。各フィルムの線膨張係数と熱収縮率の分布を、図1に示す。
上記液晶ポリマー樹脂フィルムにつき、下記方法により高温のリフロー加熱時における反りを測定した。上記液晶ポリマー樹脂フィルムを、ポリイミドからなるフレキシブル回路基板(新日鐵化学社製、エスパネックスS、全面を銅箔エッチングしたもの)へ接着剤シート(デュポン社製、パイララックスLF)を介して積層し、190℃、3MPaで60分間真空プレスした。これを100mm×20mmに裁断し、測定試料とした。得られた測定試料を250℃のホットプレート上で2分間加熱し、リフロー加熱時における反りを測定した。また、ホットプレート上から取り出したサンプルを室温まで冷却し、リフロー加熱後の反りを測定した。反り量は%(測定mm/100mm)を単位とした。
分析ソフト(SAS Institute Japan株式会社製、JMP6.0)を用いて、上記測定で得られた250℃から室温までの線膨張係数の平均値、250℃における熱収縮率を因子とし、250℃のリフロー加熱による反りの測定値を応答とした多変量解析を行った。解析の手法は次の通りである。まず分散分析によって、因子の主効果および交互作用効果のうちどれが有意か、つまり因子の効果があるかないかを調べ、次にそれらの効果がどれほど効いているのかを回帰分析によって近似式を求めた。通常、近似式のあてはめといえば最小二乗法による直線のあてはめ(y=ax+b)が知られているが、分析ソフトを使うと因子が複数あるような複雑なモデル(=多変量モデル)の近似式も求めることができる。分析ソフトによって上述の分散分析と回帰分析とを行い、得られた多変量モデルによる加熱中および加熱後反り量の予測値と実測値との関係を図2および図3に示す。図2は加熱中の反り量を、図3は加熱後の反り量を示し、それぞれのグラフの下に記載される数値は、多変量解析の結果得られた予測式のパラメータを示す。具体的には、図2に記載される「切片」「熱膨張係数」「熱収縮率」の数値は、本発明の式(i)、(iii)および(v)の切片等を示し、図3に記載される数値は、本発明の式(ii)、(iv)および(vi)の切片等を示す。即ち、高温のはんだリフロー加熱中の反り量および冷却後の反り量について、250℃における熱収縮率(A)[%]と、250℃から室温までの平面方向における線膨張係数の平均値(B)[ppm/℃]の2つの因子を用いて、以下に示す予測式を立てることができた。
リフロー加熱中の反り量 = (A)×13.0−(B)×0.59+10.0
リフロー加熱後の反り量 = (A)×30.6+(B)×0.86−15.4
次に、実施例1で導き出した式につき、別途、液晶ポリマー樹脂フィルムを作製し、その妥当性を検証した。
表1に示す通り、液晶ポリマー樹脂、フィラーの有無、押出条件、延伸条件、アニール条件のうち少なくとも1つを変更した以外は実施例1に示す製造条件と同様にして、表1に示す厚さの液晶ポリマー樹脂フィルムを作製した。なお、実施例1で作製したフィルムを製造例No.1とし、別途作製したフィルムを製造例No.2〜23とする。
なお、表1中の「ドラフト比」は、シート厚さに対するTダイリップクリアランスの比(Tダイリップクリアランス/シート厚さ)である。
上記表1の製造例No.2〜23の液晶ポリマー樹脂フィルムについて、実施例1と同様の方法により、250℃から室温までの線膨張係数の平均値(ppm/℃)、250℃における熱収縮率(%)、および250℃のリフロー加熱による反り(%)を測定した。結果を表2に示す。なお、反り量は%(測定mm/100mm)を単位とし、下記の基準に従って判定した。
◎:反り量が3%以下
○:反り量が3%より大きく6%以下
×:反り量が6%より大きい
製造例No.1〜23の液晶ポリマー樹脂フィルムについて、以下の通りリフロー試験を行った。即ち、高温を要する鉛フリーのはんだを想定して、反り量の測定で作製した積層板を、製造例No.1〜10と15〜22のフィルムを用いた場合は280℃で、製造例No.11〜14と15〜23の場合は240℃で2分間加熱し、加熱時における表面性状の有無を目視で観察した。その後、室温まで冷却し、液晶ポリマーフィルムの表面を目視で観察して膨れなどの有無を確認し、耐熱性を評価した。結果を表2に示す。表2の通り、製造例1〜23の何れの液晶ポリマーフィルムのリフロー試験結果も良好であった。
製造例1の液晶ポリマーフィルムの各温度における線膨張係数(CTE)を図4に示すと、線膨張係数の最高値が24ppm/℃程度、最低値が7ppm/℃程度と、温度に対する線膨張係数の変化が小さいことが分かる。その一方で、製造例No.15の液晶ポリマーフィルムの各温度におけるMD方向のCTEを図5に示すと、当該フィルムの線膨張係数の最高値は14ppm/℃程度であるのに対し最低値は−18ppm/℃程度と両者の差は大きい上に、200℃以上の高温域ではかえって収縮していることが分かる。
Claims (10)
- フィラーを有していてもよい液晶ポリマー樹脂フィルムからなるフレキシブル回路基板用補強板の高温リフロー工程による反りを予測する方法であって、
フレキシブル回路基板用補強板の250℃における熱収縮率[%]と、250℃から室温までの平面方向における線膨張係数の平均値[ppm/℃]を測定し;
上記熱収縮率:(A)と線膨張係数の平均値:(B)を下記式(i)に代入し;
|(A)×13.0−(B)×0.59+10.0| ・・・(i)
高温リフロー加熱中におけるフレキシブル回路基板用補強板の反り(%)を式(i)の値から予測することを特徴とする方法。 - フィラーを有していてもよい液晶ポリマー樹脂フィルムからなるフレキシブル回路基板用補強板の高温リフロー工程による反りを予測する方法であって、
フレキシブル回路基板用補強板の250℃における熱収縮率[%]と、250℃から室温までの平面方向における線膨張係数の平均値[ppm/℃]を測定し;
上記熱収縮率:(A)と線膨張係数の平均値:(B)を下記式(ii)に代入し;
|(A)×30.6+(B)×0.86−15.4| ・・・(ii)
高温リフロー加熱してから室温まで冷却した後におけるフレキシブル回路基板用補強板の反り(%)を式(ii)の値から予測することを特徴とする方法。 - フレキシブル回路基板を補強するための補強板であって、
フィラーを有していてもよい液晶ポリマー樹脂フィルムからなり、
250℃における熱収縮率(A)[%]と、250℃から室温までの平面方向における線膨張係数の平均値(B)[ppm/℃]が、下記式(iii)と(iv)を満たし、且つ熱収縮率(A)が0%以上であることを特徴とするフレキシブル回路基板用補強板。
|(A)×13.0−(B)×0.59+10.0|≦6 ・・・(iii)
|(A)×30.6+(B)×0.86−15.4|≦6 ・・・(iv) - 250℃における熱収縮率(A)[%]と、250℃から室温までの平面方向における線膨張係数の平均値(B)[ppm/℃]が、下記式(v)と(vi)を満たす請求項3に記載のフレキシブル回路基板用補強板。
|(A)×13.0−(B)×0.59+10.0|≦3 ・・・(v)
|(A)×30.6+(B)×0.86−15.4|≦3 ・・・(vi) - TD方向における上記線膨張係数の平均値に対する、MD方向における上記線膨張係数の平均値の比が0.67〜1.5の範囲内にある請求項3または4に記載のフレキシブル回路基板用補強板。
- 液晶ポリマー樹脂の融点が280℃以上である請求項3〜5の何れかに記載のフレキシブル回路基板用補強板。
- フィラーを有していてもよい単層の液晶ポリマー樹脂フィルムからなる請求項3〜6の何れかに記載のフレキシブル回路基板用補強板。
- フィラーを有していてもよい液晶ポリマー樹脂フィルムを複数枚積層したものである請求項3〜6の何れかに記載のフレキシブル回路基板用補強板。
- 片面に接着剤層を有する請求項3〜8の何れかに記載のフレキシブル回路基板用補強板。
- 少なくとも片面に表面改質処理を施されたものである請求項3〜9の何れかに記載のフレキシブル回路基板用補強板。
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