JP5066598B2 - 金属板の補強方法および補強構造 - Google Patents
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調製例1および2
表1に示す配合処方において、各成分を質量部基準で配合して、120℃に予め加熱したミキシングロールで混練することにより、調製例1および2の熱可塑性樹脂組成物の混練物を調製した。
比較調製例1
表1に示す配合処方において、各成分を質量部基準で配合して、120℃に予め加熱したミキシングロールで混練することにより、比較調製例1の熱硬化性樹脂組成物の混練物を調製した。
A:商品名「タフプレンA」、スチレン−ブタジエン−スチレンブロック共重合体、スチレン/ブタジエン比:40/60(質量基準)、25質量%トルエン溶液粘度(25℃)650mPa・s、MFR(190℃、2.16kg):2.6(g/10分)、MFR(200℃、5kg):13(g/10分)、デュロメータ硬さ(ISO7619に準拠、タイプA)85度、旭化成ケミカルズ社製
スチレン系合成ゴム:商品名「Tufdene」、スチレン・ブタジエンランダム共重合体、数平均分子量90,000、スチレン含有量25質量%、ムーニー粘度35(ML1+4、at100℃)、旭化成社製
アクリロニトリル・ブタジエンゴム:商品名「Nipol 1052J」、アクリロニトリル含有量33.5質量%、ムーニー粘度77.5(ML1+4、at100℃)、固形状(常温)、日本ゼオン社製
H1041:商品名「タフテックH1041」、スチレン−エチレン−ブチレン−スチレンブロック共重合体、スチレン/(エチレンおよびブタジエン)比:30/70(質量基準)、MFR(190℃、2.16kg):0.3(g/10分)、MFR(200℃、5kg):3.5(g/10分)、デュロメータ硬さ(ISO7619に準拠、タイプA)84度、旭化成ケミカルズ社製
H1052:商品名「タフテックH1052」、スチレン−エチレン−ブチレン−スチレンブロック共重合体、スチレン/(エチレンおよびブタジエン)比:20/80(質量基準)、MFR(190℃、2.16kg):3(g/10分)、MFR(200℃、5kg):10(g/10分)、デュロメータ硬さ(ISO7619に準拠、タイプA)67度、旭化成ケミカルズ社製
架橋剤:微粉硫黄
架橋促進剤:商品名「ノクセラーDM」、チアゾール化合物(ジ−2−ベンゾチアゾリルジスルフィド)、大内新興化学工業社製
ペトロタック90HM:商品名、脂肪族−芳香族共重合体石油系樹脂、軟化点(環球法)88℃、東ソー社製
ペトロタック100:商品名、脂肪族−芳香族共重合体石油系樹脂、軟化点(環球法)96℃、東ソー社製
アルコンM100:商品名、脂環族石油系樹脂、軟化点(環球法)100℃、荒川化学工業社製
アルコンP100:商品名、脂環族石油系樹脂、軟化点(環球法)100℃、荒川化学工業社製
旭♯50:商品名、カーボンブラック、旭カーボン社製
重質炭酸カルシウム:丸尾カルシウム社製
エポキシ樹脂1:商品名「JER834」、ビスフェノールA型エポキシ樹脂、エポキシ当量230〜270g/eq.、ジャパンエポキシレジン社製
エポキシ樹脂2:商品名「Adekaresin EP4080E」、ビスフェノールA型エポキシ樹脂、エポキシ当量215g/eq.、ADEKA社製
硬化剤:商品名「DDA50」、ジシアンジアミド、加熱硬化型、ピイ・ティ・アイ・ジャパン社製
硬化促進剤:商品名「K−37Y」、アミノ酸化合物(アミノドデカン酸)、ピイ・ティ・アイ・ジャパン社製
OBSH:4,4’−オキシビス(ベンゼンスルホニルヒドラジド)
(補強シートの作製)
実施例1
調製例1の熱可塑性樹脂組成物の混練物を、アルミニウム箔(伊勢崎JIS H 4160、A3003H−0、住軽アルミ箔社製)からなる厚み0.12mmの拘束層と、離型フィルムとの間に配置して挟み、その後、120℃のプレス成形により、混練物をシート状に圧延して、厚み(拘束層および補強層の合計厚み、以下同様)1.5mmの補強シートを作製した(図1(a)参照)。
調製例2の熱可塑性樹脂組成物の混練物を、アルミニウム箔(伊勢崎JIS H 4160、A3003H−0、住軽アルミ箔社製)からなる厚み0.12mmの拘束層と、離型フィルムとの間に配置して挟み、その後、120℃のプレス成形により、混練物をシート状に圧延して、厚み1.5mmの補強シートを作製した(図1(a)参照)。
アルミニウムからなる拘束層に代えて、ガラスクロス(H220MK、ユニチカグラスファイバー社製)からなる厚み0.20mmの拘束層を用いた以外は、実施例1と同様に処理して、厚み1.5mmの補強シートを作製した(図1(a)参照)。
アルミニウムからなる拘束層に代えて、ガラスクロス(H220MK、ユニチカグラスファイバー社製)からなる厚み0.20mmの拘束層を用いた以外は、実施例2と同様に処理して、厚み1.5mmの補強シートを作製した(図1(a)参照)。
アルミニウムからなる拘束層に代えて、ステンレス板(SUS430、日鉱商事社製)からなる厚み0.10mmの拘束層を用いた以外は、実施例1と同様に処理して、厚み1.5mmの補強シートを作製した(図1(a)参照)。
比較調製例1の熱硬化性樹脂組成物を、プレス成形によりシート状に圧延することにより、厚み0.54mmの補強層を形成した。
補強層の厚みを0.84mmに変更した以外は、比較例1と同様に処理して、厚み1.04mmの補強シートを作製した。
1.補強性(1mm曲げ強度)
A.実施例1〜5の補強性
実施例1〜5の補強シートを150mm×25mmに外形加工し、離型フィルムを補強層から引き剥がし、補強層を、150mm×25mm×0.7mmの冷間圧延鋼板(SPCC−SD、日本テストパネル社製)に、室温(20℃)で貼着し、その後、80℃で3分間加熱して、鋼板を補強することにより、試験片を作製した。
比較例1および2の補強シートの補強性を、実施例1〜5と同様の条件で試験することにより、硬化前の補強シートの補強性を評価した。その結果を、表2に示す。
比較例1および2の補強シートの加熱条件を、180℃、20分間に変更した以外は、実施例1〜5と同様に試験することにより、加熱後の補強シートの補強性を評価した。
補強シートを設けられてない、150mm×25mm×0.7mmの冷間圧延鋼板(SPCC−SD、日本テストパネル社製)のみについて、参考例1として、上記と同様に測定したところ、鋼板の1mm変位時の強度が、6.3(N)であった。
2.美観性(歪量)
A.実施例1〜4の歪量
実施例1〜4の補強シートを、100mm×50mmに外形加工し、離型フィルムを補強層から引き剥がし、図2(a)が参照されるように、補強層2を、300mm×200mm×0.7mmの冷間圧延鋼板(SPCC−SD、日本テストパネル社製)4の中央部分に、室温(20℃)で貼着し、次いで、2kgのローラにより、補強層2を鋼板4の表面に圧着した。
加熱条件を、180℃、20分間に変更した以外は、上記した「A.実施例1〜4の歪量」と同様に処理して、歪量を算出することにより、鋼板4の美観性を評価した。
3.粘着性(補強層)
実施例1〜4の補強層のみを、常温(25℃)で鋼板(SPCC−SD、日本テストパネル社製)に貼着し、次いで、それらを80℃で3分間、あるいは、120℃で1分間加熱した後に、鋼板に対する粘着力を測定した。その結果を表2に示す。
2 補強層
3 拘束層
4 金属板
Claims (10)
- 拘束層と、前記拘束層の表面に積層され、熱可塑性樹脂組成物からなる補強層とを備える補強シートを、塗装後の金属板に貼着することを特徴とする、金属板の補強方法。
- 前記熱可塑性樹脂組成物が、共役ジエン類を含む単量体の重合体および/または前記重合体の水素添加物を含有していることを特徴とする、請求項1に記載の金属板の補強方法。
- 前記熱可塑性樹脂組成物が、さらに、粘着付与剤を含有していることを特徴とする、請求項2に記載の金属板の補強方法。
- 前記粘着付与剤の配合割合が、前記重合体および前記水素添加物100質量部に対して、40〜200質量部であることを特徴とする、請求項3に記載の金属板の補強方法。
- 前記拘束層が、金属箔および/またはガラスクロスであることを特徴とする、請求項1〜4のいずれか一項に記載の金属板の補強方法。
- 前記金属箔が、ステンレスおよび/またはアルミニウムからなることを特徴とする、請求項5に記載の金属板の補強方法。
- 前記補強シートを前記金属板に貼着し、次いで、前記補強シートを80℃以上に加熱することを特徴とする、請求項1〜6のいずれか一項に記載の金属板の補強方法。
- 前記補強シートを予め80℃以上に加熱し、次いで、加熱された前記補強シートを前記金属板に貼着することを特徴とする、請求項1〜6のいずれか一項に金属板の補強方法。
- 前記補強シートを、80℃以上の状態にある前記金属板に貼着することを特徴とする、請求項1〜6のいずれか一項に記載の金属板の補強方法。
- 前記金属板が、請求項1〜9のいずれか一項に記載の金属板の補強方法により補強されていることを特徴とする、金属板の補強構造。
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