JP5010138B2 - サブマフラー - Google Patents
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Description
(1)従来のガラス繊維は、高温の排気ガスに晒されると、完全なガラス相から一部結晶化が進行し、またCa−Si−O系の低融点結晶相の生成によって繊維同士が固着するため見かけの繊維径が単繊維径の数倍になって固化するため可撓性が失われる。
(2)従来のガラス繊維は、高温の排気ガスに晒されると、固着は生じないが完全なガラス相からすべて結晶相のみとなり、可撓性が失われる。
(3)市販ガラス繊維はガラスの網目形成体(Network Former)と網目修飾体(Network Modfier)となる酸化物原料を所定の組成になるように混合してから高温で溶融させるため、原料費大、混粉工程を要する、原料の溶融温度が高い等の理由から製造コストが高い。
(4)従来のバサルト繊維は、天然原料を使用するため製造コストは市販ガラス繊維と比べて低い。又、原石(低温度用(B))はSiO2が少ないため、高温溶融物の粘性が低く、20mμ以下の繊維径を有する長繊維の製造が可能であるが、750℃以上でガラス相が結晶化するため耐熱性に劣る。
(1)前記高温度用のバサルト繊維が、前記穴明き排気管とキャップ及びアウトパイプとの間の全空間に充填されているサブマフラー。
(2)前記穴明き排気管とキャップ及びアウトパイプとの間に充填された吸音材が2層構造であり、該穴明き排気管側の該吸音材が高温度用のバサルト繊維層であり、該キャップ及びアウトパイプ側の該吸音材が低温度用のバサルト繊維層であるサブマフラー。
(3)前記穴明き排気管とキャップ及びアウトパイプとの間に充填された吸音材が2層構造であり、該穴明き排気管側の該吸音材が高温度用のバサルト繊維層であり、該キャップ及びアウトパイプ側の該吸音材が低温度用のガラス繊維層であるサブマフラー。
(4)前記穴明き排気管とキャップ及びアウトパイプとの間に充填された吸音材が3層構造であり、該穴明き排気管側の該吸音材が高温度用のバサルト繊維層であり、該キャップ及びアウトパイプ側の該吸音材が低温度用のガラス繊維層であり、該高温度用のバサルト繊維層と該低温度用のガラス繊維層の間に低温度用のバサルト繊維層を有する記載のサブマフラー。
第1に、本発明のサブマフラーに用いられる高温度用バサルト繊維とは、SiO2含有量が55.9〜61.1wt%前後の高温用玄武岩石(A)100wt%から得られるバサルト繊維を意味する。
(1)前記酸化物の添加が1成分であり、その添加量が、該玄武岩100wt%に対して外添加で1.0から40wt%、望ましくは10〜30wt%である。
(2)前記酸化物の添加が2成分であり、その添加量の合計が、該玄武岩100wt%に対して外添加で1.0から70wt%、望ましくは10〜60wt%である。
(3)前記酸化物の添加が3成分であり、その添加量の合計が、該玄武岩100wt%に対して外添加で1.0から60wt%、望ましくは10〜50wt%である。
(1)前記酸化物の添加が1成分であり、その添加量が、該玄武岩100wt%に対して外添加で1.0から40wt%、望ましくは10〜30wt%である。
(2)前記酸化物の添加が2成分であり、その添加量の合計が、該玄武岩100wt%に対して外添加で1.0から70wt%、望ましくは10〜60wt%である。
(3)前記酸化物の添加が3成分であり、その添加量の合計が、該玄武岩100wt%に対して外添加で1.0から60wt%、望ましくは10〜50wt%である。
(1)前記酸化物の添加が1成分であり、その添加量が、該玄武岩100wt%に対して外添加で1.0〜40wt%、望ましくは10〜30wt%である。
(2)前記酸化物が2成分であり、その添加量の合計が、該玄武岩100wt%に対して外添加で1.0〜70wt%、望ましくは10〜60wt%である。
(3)前記酸化物が3成分以上であり、その添加量の合計が、該玄武岩100wt%に対して外添加で1.0〜60wt%、望ましくは10〜50wt%である。
(1)炉の改修をする場合にある1部の生産を止めるという対応が可能である。例えば、複数炉存在すれば、定期的に炉を改修し、尚且つ生産を続けることが可能である。
(2)少ロットの生産にも対応が可能であり、尚且つ原料材質の違うものを生産することが可能である。
という長所がある。
溶融物の高温粘性の評価法としては、ガラスの粘性測定(試料引き下げ法)を用いる。試料引き下げ法の原理はガラス溶融体中でPt球体が等速運動すると粘性はStokesの法則から
η=GW/v
となる。ここで、G=装置定数、W=負荷荷重、v=Pt坩堝の引き下げ速度である。
図2に、本発明の方法にて得られた各種原石の1430℃〜1640℃における高温粘度を示した。尚、1550℃以上の粘度は評価装置の限界で測定できないため、外挿線とした。いずれの原石においても、logηは温度の上昇とともにほぼ直線的に減少する傾向にある。いずれの原石においても高温粘性データから高耐熱性バサルト長繊維の製造に最適な溶融温度を選定することによって、切断することなく所望の繊維径を有するバサルト繊維が得られた。
A:ガラス相のみ
B:ガラス相多く、結晶相少ない
C:ガラス相少なく、結晶相多い
D:結晶相のみ
を表す。A>B>C>Dの順で耐熱性に優れ、Bレベルであれば耐熱性に問題はない。
(1)高温度用玄武岩(A)のみからなる原石を用いたバサルト繊維は800〜900℃×200時間の熱処理後もガラス相が多く存在し、高耐熱性のバサルト繊維であることが分かった。
(2)高温度用玄武岩(A)と低温度用玄武岩(B)の混合原石から得られたバサルト繊維は玄武岩(A)80wt%+玄武岩(B)20wt%、および玄武岩(A)85wt%+玄武岩(B)15wt%では800〜900℃×200時間の熱処理後もガラス相が多く存在し、高耐熱性のバサルト繊維であることが分かった。
乳鉢中で粉砕した低温度用玄武岩石(B)と各種酸化物をボールミルにより12時間混合後、白金箔を内張りしたアルミナ坩堝中で1430℃で4時間加熱し、徐冷することによりガラス化した試料を作製した。それらを800、850、900℃で50〜200時間加熱処理した後、X線粉末回折法により結晶相とガラス相の有無を検証した。
A:ガラス相のみ、
B:ガラス相多く、結晶相少ない、
C:ガラス相少なく、結晶相多い、
D:結晶相のみ、
を表す。A>B>C>Dの順で耐熱性に優れ、Bレベルであれば耐熱性に問題はない。
(1)TiO2の添加ではガラス化せず、また熱処理後の結晶化の抑制はできない。
(2)Na2O(実験ではNa2CO3を添加)を添加しても熱処理後の結晶化の抑制はできない。
(3)SiO2の添加では結晶相は確認されるが、添加量が増加すると結晶相の生成を抑制できる。
(4)Al2O3の添加では添加量の増加に伴い結晶化の抑制効果は大きくなるが、過剰になるとガラス化が困難である。
(5)CaOの添加では800℃の熱処理では結晶化の抑制はできるが、850℃以上では、結晶化の進行が早い。
(6)MgOを添加しても結晶化の抑制はできず、更に添加量が過剰であるとガラス化も困難となる。
クラッシャーにより解砕した低温度用玄武岩原石(B)と各種酸化物をメノウ乳鉢により混合後、白金箔を内張りしたアルミナ坩堝中で1430℃で4時間加熱し、徐冷することによりガラス化した試料を作製した。
(1)SiO2/Al2O3系を添加すると800℃×200時間の熱処理では完全に結晶化を抑制でき、さらに850℃×200時間、900℃×200時間の熱処理でもガラス相が多量に残存し、結晶相の生成を抑制できる。
(2)SiO2/CaO系を添加すると800℃×200時間の熱処理では完全に結晶化を抑制できたが、850℃×200時間、900℃×200時間の熱処理では結晶化の抑制はできない。
(3)SiO2/MgO系を添加すると800℃×200時間の熱処理では結晶化を抑制できる傾向にあるが、850℃×200時間、900℃×200時間の熱処理では結晶化の抑制はできない。
(4)Al2O3/MgO系を添加してもガラス化せず、結晶化の抑制はできない。
(5)Al2O3/CaO系を添加してもガラス化せず、結晶化の抑制はできない。
SiO2:20wt%/A12O3:20wt%>SiO2/CaO系>SiO2/MgO系>Al2O3:20wt%/MgO系>Al2O3:20wt%/CaO系の順であり、特にSiO2:20wt%/A12O3:20wt%を添加するとバサルト繊維の耐熱性は現状の約750℃から850〜900℃レベルまで大く向上することが明らかとなった。
クラッシャーにより解砕した低温度用玄武岩(B)とSiO2、Al2O3、MgOの3種の酸化物をメノウ乳鉢により混合後、白金箔を内張りしたアルミナ坩堝中で1430℃で4時間加熱し、徐冷することによりガラス化した試料を作製した。
乳鉢中で粉砕した低温度用玄武岩(B)と高温度用玄武岩(A)をボールミルにより12時間混合後、白金箔を内張りしたアルミナ坩堝中で1430℃で4時間加熱し、徐冷することによりガラス化した試料を作製した。
クラッシャーにより解砕した高温度用玄武岩原石(A)と酸化物としてAl2O3をメノウ乳鉢により混合後、白金箔を内張りしたアルミナ坩堝中で1430℃で4時間加熱し、徐冷することによりガラス化した試料を作製した。
図1に示す長繊維の製造装置を用い、玄武岩系の種々の原料を用いて長繊維を製造した。用いた玄武岩は、(1)高温度用玄武岩原石(A)、(2)低温度用玄武岩原石(B)、(3)低温度用玄武岩原石(B)に1成分、2成分、3成分系酸化物を添加した玄武岩原料、(4)玄武岩(高温度用(A))および玄武岩(中温度用(B))の混合玄武岩を原料、(5)高温度用玄武岩原石(A)および低温度用玄武岩原石(B)の混合玄武岩に他の酸化物を添加した原料である。
以下のサブマフラーの実施例において、高耐熱性および中耐熱性とはそれぞれ800〜900℃およびで750〜800℃の温度で200hr以上の高温に曝されても結晶化が少なく、固着現象も問題無いレベルのバサルト繊維を示す。高耐酸性とは700〜900℃の高温ガス中で前記した各種排気ガス中の有機酸、無機酸にさらされても腐食が問無いレベルのバサルト繊維を示す。
図3に示すように、サブマフラーはインレットパイプ、アウトレットパイプ、セパレータ、キャップおよびアウトパイプから構成され、インレット/アウトレットパイプとアウトパイプの空間に各種組成の玄武岩繊維より高耐熱性かつ高耐酸性の玄武岩長繊維を吸音材料として巻きつけた構造を有する。本発明のサブマフラはガソリンエンジン、デーゼルエンジン、FFV(Flex Fuel VehicIc:一例;ガソリン/エタノール車)用エンジン、HV用エンジン等に適用できる。さらに、本構造のサブマフラーは、図8に示されるような、SUSウールを備えた従来構造のサブマフラーからSUSウールを廃止でき、その結果、製造工程の簡略化及び20〜40%の軽量化を達成できる。
サブマフラーの構造及び適用エンジンは、実施例8と同様であるが、図4に示すように、吸音材料として、内側に高耐熱性の玄武岩長繊維、その外側に低耐熱性の玄武岩長繊維の2層からなる玄武岩長繊維を用いたサブマフラーである。本構造では、内側は高コスト、外側には低コストの玄武岩長繊維を用いるため、実施例8と同様の軽量化、及びサブマフラーの低コスト化が可能となる。
サブマフラーの構造および適用エンジンは実施例8と同様であるが、図5に示すように、吸音材料として内側に高耐熱性・高耐酸性、その外側にSiO2−Al2O3−CaO系、SiO2−Al2O3−CaO−Na2O系、SiO2−CaO−Na2O系、SiO2−Na2O系、SiO2−K2O系を用いた合成原料から得たガラス長繊維を用いたサブマフラーである。本構造では内側は外側に低コストのガラス繊維を用いるため、実施例8の構造のサブマフラーと比較し、さらなる低コスト化が可能となる。
サブマフラーの構造および適用エンジンは実施例8と同様であるが、図6に示すように、吸音材料として繊維径が1〜5μm、5〜10μm、10〜20μm、20〜50μmの各範囲、あるいはこれらの複数の各範囲の繊維系を有する玄武岩長繊維あるいは前記繊維径を有し、かつ5〜1000mm長のチョップド玄武岩長繊維を撒きつけた構造を有するサブマフラーである。玄武岩長繊維の製造工程では通常は長繊維であるが、製造時に、切断や又は繊維径の異なる玄武岩繊維が得られる。これらの繊維を吸音材として用いることによって製造時の歩留まりを100%とすることができ、低コストが可能となる。
サブマフラーの構造および適用エンジンは実施例8と同様であるが、図7に示すように、吸音材料として内側に高耐熱性、中間層に低耐熱性の玄武岩長繊維、そして外側にSiO2−Al2O3−CaO系、SiO2−Al2O3−CaO−Na2O系、SiO2−CaO−Na2O系、SiO2−Na2O系、SiO2−K2O系を用いた合成原料から得たガラス長繊維の3層構造からなるサブマフラーである。本構造では3層構造となるため実施例9の構造のサブマフラーと比較し、さらなる低コスト化が可能となる。
Claims (14)
- 内側に穴明き排気管が配置され、該穴明き排気管の外側にキャップ及びアウトパイプが配置され、該穴明き排気管とキャップ及びアウトパイプとの間に吸音材が充填されたサブマフラーであって、
前記吸音材の内、少なくとも該穴明き排気管側の該吸音材が高温度用のバサルト繊維であり、
前記穴明き排気管とキャップ及びアウトパイプとの間に充填された吸音材が2層構造であり、
前記穴明き排気管側の該吸音材が高温度用のバサルト繊維層であり、
前記キャップ及びアウトパイプ側の該吸音材が低温度用のバサルト繊維層であり、
前記高温度用のバサルト繊維は、SiO2:55.9〜61.1、FeO+Fe2O3:8.10〜9.39、A12O3:16.2〜18.6、CaO:5.64〜6.54、Na2O:2.94〜3.17、K2O:1.92〜2.05、MgO:0.31〜2.57、TiO2:0.81〜0.92、MnO:0.15〜0.22、P2O5:0.20〜0.23、ZrO2:0.03〜0.03、BaO:0.05〜0.05、SrO:0.03〜0.04、B2O3:0.11〜0.22、Cr2O3:0.01〜0.03及びSO:0.01〜0.02wt%から成り、且つ
前記低温度用のバサルト繊維は、SiO2:54.1〜58.1、FeO+Fe2O3:8.23〜9.53、A12O3:15.0〜18.0、CaO:7.68〜8.68、Na2O:2.35〜2.75、K2O:1.54〜1.69、MgO:1.55〜4.75、TiO2:0.89〜1.04、MnO:0.15〜0.22、P2O5:0.14〜0.22、ZrO2:0.03〜0.03、BaO:0.03〜0.05、SrO:0.03〜0.05、B2O3:0.05〜0.15、Cr2O3:0.01〜0.03及びSO:0.01〜0.02wt%から成る、
前記サブマフラー。 - 前記高温度用のバサルト繊維がバサルト長繊維であることを特徴とする、請求項1に記載のサブマフラー。
- 前記高温度用のバサルト繊維が、繊維径の異なるバサルト短繊維であることを特徴とする、請求項1に記載のサブマフラー。
- 前記高温度用のバサルト繊維が、織成されて巻設されていることを特徴とする、請求項1又は2に記載のサブマフラー。
- 前記高温度用のバサルト繊維が、織成されずに巻設されていることを特徴とする、請求項1〜3のいずれか1項に記載のサブマフラー。
- 前記高温度用のバサルト繊維が、SiO2含有量が54.1〜58.1wt%の玄武岩原石にAl2O3、SiO2、CaO及びMgOから選択される酸化物の1種以上を添加したものであることを特徴とする、請求項1〜5のいずれか1項に記載のサブマフラー。
- 前記高温度用のバサルト繊維が、
(1)SiO2含有量が55.9〜61.1wt%の玄武岩原石の原料を用いたもので、該玄武岩原料の粘度をηとするとlogηが1440℃において、2.75〜2.85、且つ1540℃において、2.30〜2.40までほぼ直線的に変化する原料を用いて繊維化されたもの、又は
(2)SiO2含有量が55.9〜61.1wt%の玄武岩原石とSiO2含有量が54.1〜58.1wt%の玄武岩原石の混合物から選択される玄武岩原料を用いたもので、該玄武岩原料の粘度をηとするとlogηが1440℃において、2.55〜2.75、且つ1540℃において、2.10〜2.35までほぼ直線的に変化する原料を用いて繊維化されたもの、
であることを特徴とする、請求項1〜5のいずれか1項に記載のサブマフラー。 - 前記玄武岩原石の溶融物の粘度をηとするとlogηが1440℃において、2.4〜2.75、且つ1540℃において、2.0〜2.5までほぼ直線的に変化することを特徴とする、請求項6に記載のサブマフラー。
- 前記酸化物の添加が1成分であり、その添加量が、前記玄武岩原石100wt%に対して外添加で1〜40wt%であることを特徴とする、請求項6又は8に記載のサブマフラー。
- 前記酸化物が2成分であり、その添加量の合計が、前記玄武岩原石100wt%に対して外添加で1〜70wt%であることを特徴とする、請求項6又は8に記載のサブマフラー。
- 前記酸化物が3成分以上であり、その添加量の合計が、前記玄武岩原石100wt%に対して外添加で1〜60wt%であることを特徴とする、請求項6又は8に記載のサブマフラー。
- 前記穴明き排気管が、インレットパイプとアウトレットパイプを相互に圧入して構成されることを特徴とする、請求項1〜11のいずれか1項に記載のサブマフラー。
- インレットパイプとアウトレットパイプを相互に圧入して構成される前記穴明き排気管と、前記キャップとアウトパイプとから成る空間が、セパレータでインレットパイプ部とアウトレットパイプ部に分離されることを特徴とする、請求項1〜12のいずれか1項に記載のサブマフラー。
- 請求項1〜13のいずれか1項に記載のサブマフラーを備えた自動車。
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