JP5002509B2 - 高周波スイッチ - Google Patents

Description

本発明は、高周波信号を切り替える高周波スイッチに関し、特に、アンテナに接続されるアンテナスイッチ、例えばＴＤＤ（Ｔｉｍｅ Ｄｉｖｉｓｉｏｎ Ｄｕｐｌｅｘ）スイッチ等に用いて好適な高周波スイッチに関する。

従来のアンテナスイッチ等の高周波スイッチとしては、例えば特許文献１記載のマイクロ波スイッチや特許文献２記載の送受信切り換え装置が知られている。

特許文献１記載のマイクロ波スイッチは、信号ラインに直列及び並列にＰＩＮダイオードを挿入し、ＰＩＮダイオードに順電流を流してＰＩＮダイオードをオンとし、また、ＰＩＮダイオードを逆バイアスしてＰＩＮダイオードをオフさせることにより、高周波信号を切り替えるようにしている。

特許文献２記載の送受信切り換え装置は、信号伝送ラインに、伝送ラインとそれに直列に配置されたＰＩＮダイオード等を並列に挿入してスイッチを構成した回路方式を採用している。

特許第２５３２１２２号公報 特許第２８３０３１９号公報

ところで、上述のような高周波スイッチを利用した送受信方式としては、以下に示すような２種類の方式（第１送受信方式及び第２送受信方式）がある。

第１送受信方式は、図１４に示すように、送受信器１００と送受信アンテナ１０２（又はバンドパスフィルタ１０４を介して）との間における送信ライン１０６に、送信アンプ１０８とアイソレータ１１１を接続し、送受信器１００と送受信アンテナ１０２（又はバンドパスフィルタ１０４を介して）との間における受信ライン１１０に受信アンプ１１２を接続し、送信ライン１０６と受信ライン１１０との結合点に高周波スイッチ１１４を接続した方式である。

第２送受信方式は、図１５に示すように、送信ライン１０６に送信アンプ１０８を接続し、受信ライン１１０に受信アンプ１１２と高周波スイッチ１１４を接続し、送信ライン１０６と受信ライン１１０との結合点にサーキュレータ１１６を接続した方式である。

上述の高周波スイッチにおいては、受信側のスイッチがオフ時には、ＶＳＷＲ（電圧定在波比）が無限大で全反射となる反射型の高周波スイッチである。この場合、受信アンプへの入力不整合により、発振を起こしやすい不安定な状態となる。これを解消するために、受信アンプと高周波スイッチとの間にさらにアイソレータを挿入接続することが考えられるが、損失が大きくなり、受信信号を効率よく伝達できないという問題がある。

また、特許文献１及び２は、以下のような不都合点が存在する。

すなわち、特許文献１記載のマイクロ波スイッチは、信号ラインにＰＩＮダイオードを挿入して、ＰＩＮダイオードのオン／オフ動作によって、信号の切り替えを行うようにしているが、ＰＩＮダイオードのオン時の残留抵抗、オフ時の残留容量及びオフ抵抗により、通過損失が大きい。並列に挿入するＰＩＮダイオードの個数を増やすことにより、オフ時のアイソレーションを拡大することができるが、個数と共に通過損失を増加させるという問題がある。また、オン時の通過損失を小さくすることができるが、個数と共にアイソレーションが低下するという問題がある。

特許文献２記載の送受信切り換え装置は、信号伝送ラインに、伝送ラインとそれに直列に配置されたＰＩＮダイオード等を並列に挿入してスイッチを構成するようにしているが、切替回路のオン時にＰＩＮダイオード（順電流導通によりオン状態）の残留抵抗により通過損失が発生する。また、切替回路のオフ時にＰＩＮダイオード（逆バイアスによりオフ状態）の残留容量により、λ／４伝送ラインの位相特性に誤差を生じる。すなわち、切替回路のオン時とオフ時の中心周波数にずれが生じるという問題がある。結果的には、スイッチのオン時の通過帯域と、オフ時のアイソレーション帯域がずれるという問題を引き起こす。また、切替回路のオフ時にＰＩＮダイオードの残留抵抗により、アイソレーションの低下も生じる。

本発明はこのような課題を考慮してなされたものであり、受信側のスイッチがオフとなっても受信アンプへの入力不整合は生じず、受信アンプの動作が不安定になることを回避することができる高周波スイッチを提供することを目的とする。

また、本発明の他の目的は、ＰＩＮダイオードの残留容量によるλ／４伝送路の位相特性に誤差が発生せず、スイッチ回路のオン時の通過帯域とオフ時のアイソレーション帯域を一致させることができ、高周波スイッチとして使用する帯域において、オン時の通過損失の最小化、オフ時のアイソレーションの最大化を適切に設定することができる高周波スイッチを提供することを目的とする。

本発明に係る高周波スイッチは、動作周波数帯の中心周波数がｆｏ、該中心周波数ｆｏに対応する波長がλである高周波スイッチにおいて、送信端子からの送信信号を伝送させる第１λ／４信号伝送路と、受信信号を受信端子に伝送させる第２λ／４信号伝送路との接続点がアンテナ端子であり、前記第１λ／４信号伝送路と接地間に接続された第１スイッチ回路と、前記第２λ／４信号伝送路と接地間に接続された第２スイッチ回路と、少なくとも前記受信端子と前記第２λ／４信号伝送路との間に接続された第３λ／４信号伝送路と接地間に接続された第３スイッチ回路と、前記第１スイッチ回路は、第１λ／４伝送路と、該第１λ／４伝送路と接地間に直列に接続された１以上の第１ＰＩＮダイオードを含む並列共振回路とを有し、前記第２スイッチ回路は、第２λ／４伝送路と、該第２λ／４伝送路と接地間に直列に接続された１以上の第２ＰＩＮダイオードを含む並列共振回路とを有し、前記第３スイッチ回路は、第３λ／４伝送路と、該第３λ／４伝送路と接地間に直列に接続された１以上の第３ＰＩＮダイオードを含む並列共振回路と、前記第３ＰＩＮダイオードに対して並列に接続された終端形成用抵抗とを有し、各前記並列共振回路は、対応する前記ＰＩＮダイオードのオフ時の共振周波数と前記中心周波数ｆｏとが同じになるように定数が設定されていることを特徴とする。

これにより、受信側のスイッチ（第２スイッチ回路及び第３スイッチ回路）がオフになっても受信端子に接続される受信アンプへの入力不整合は生じず、受信アンプの動作が不安定になることを回避することができる。また、λ／４伝送路の位相特性に誤差は発生せず、スイッチ回路のオン時の通過帯域とオフ時のアイソレーション帯域を一致させることができ、高周波スイッチとして使用する帯域において、オン時の通過損失の最小化、オフ時のアイソレーションの最大化を適切に設定することができる。

そして、本発明において、さらに、前記送信端子と前記第１λ／４信号伝送路との間に接続された第４λ／４信号伝送路と接地間に接続された第４スイッチ回路を有し、前記第４スイッチ回路は、第４λ／４伝送路と、該第４λ／４伝送路と接地間に直列に接続された１以上の第４ＰＩＮダイオードを含む並列共振回路と、前記第４ＰＩＮダイオードに対して並列に接続された終端形成用抵抗とを有し、前記第４ＰＩＮダイオードを含む前記並列共振回路は、前記第４ＰＩＮダイオードのオフ時の共振周波数と前記中心周波数ｆｏとが同じになるように定数が設定されていてもよい。

これにより、送信側のスイッチ（第１スイッチ回路及び第４スイッチ回路）がオフになっても送信端子には終端抵抗が接続されることになる。この場合、オフ時の送信側のインピーダンスが終端抵抗の値（例えば５０オーム）となって、他の回路とインピーダンスの整合をとることが可能となる。

また、本発明において、前記並列共振回路は、複数のＰＩＮダイオードを含むようにしてもよい。これにより、信号遮断時のアイソレーションを劣化させることなく、信号伝送時のスイッチ回路の通過損失をより低減することができる。

また、本発明において、各前記λ／４伝送路の特性インピーダンスをそれぞれ対応する前記λ／４信号伝送路の特性インピーダンスよりも低くしてもよい。この場合、スイッチオフ時のアイソレーションの拡大を図ることができる。

また、本発明において、各前記λ／４伝送路の特性インピーダンスをそれぞれ対応する前記λ／４信号伝送路の特性インピーダンスよりも高くしてもよい。この場合、スイッチオン時の通過損失の最小化を図ることができる。

以上説明したように、本発明に係る高周波スイッチによれば、受信側のスイッチがオフとなっても受信アンプへの入力不整合は生じず、受信アンプの動作が不安定になることを回避することができる。

また、ＰＩＮダイオードの残留容量によるλ／４伝送路の位相特性に誤差が発生せず、スイッチ回路のオン時の通過帯域とオフ時のアイソレーション帯域を一致させることができ、信号切替スイッチとして使用する帯域において、オン時の通過損失の最小化、オフ時のアイソレーションの最大化を適切に設定することができる。

以下、本発明に係る高周波スイッチを、例えばアンテナスイッチに適用した実施の形態例を図１〜図１３を参照しながら説明する。なお、λは、スイッチの動作周波数帯の中心周波数に対応する波長で、以下の伝送路での波長を表すものとする。

第１の実施の形態に係るアンテナスイッチ（以下、第１アンテナスイッチ１０Ａと記す）は、図１に示すように、アンテナ接続端子１４と送信用端子１６との間に接続された１つの第１λ／４信号伝送路１８ａと、アンテナ接続端子１４と受信用端子２０との間に接続された１つの第２λ／４信号伝送路１８ｂと、第２λ／４信号伝送路１８ｂと受信用端子２０との間に接続された１つの第３λ／４信号伝送路１８ｃとを有する。

また、この第１アンテナスイッチ１０Ａは、第１λ／４信号伝送路１８ａに対して並列に接続された第１スイッチ回路２２ａと、第２λ／４信号伝送路１８ｂに対して並列に接続された第２スイッチ回路２２ｂと、第３λ／４信号伝送路１８ｃに対して並列に接続された第３スイッチ回路２２ｃとを有する。なお、送信用端子１６と第１λ／４信号伝送路１８ａとの間、第１λ／４信号伝送路１８ａとアンテナ接続端子１４との間、アンテナ接続端子１４と第２λ／４信号伝送路１８ｂとの間、第２λ／４信号伝送路１８ｂと第３λ／４信号伝送路１８ｃとの間、第２λ／４信号伝送路１８ｃと受信用端子２０との間にそれぞれキャパシタＣ１〜Ｃ５が直列に接続されている。このキャパシタＣ１〜Ｃ５は、後述するＰＩＮダイオードをオン／オフする電流を阻止するためのコンデンサで、高周波的にはショートとして働く。

第１スイッチ回路２２ａは、キャパシタＣ１と第１λ／４信号伝送路１８ａとの間の信号ラインとＧＮＤ（グランド）間に接続され、１つの第１λ／４伝送路２４ａと第１並列共振回路２６ａとが第１接点ａ１で直列に接続された直列回路を有する。

第１並列共振回路２６ａは、第１接点ａ１とＧＮＤ間に接続された１つの第１ＰＩＮダイオード２８ａと、第１接点ａ１と第１制御端子Ｔｃ１間に接続された第１インダクタ３０ａと、第１制御端子Ｔｃ１とＧＮＤ間に接続された第１キャパシタＣａとを有する。この第１キャパシタＣａは、第１ＰＩＮダイオード２８ａをオン／オフする電流を阻止するためのコンデンサとして働く。

第１制御端子Ｔｃ１には、第１ＰＩＮダイオード２８ａに順電流を流して該第１ＰＩＮダイオード２８ａをオンにするための順バイアス電圧Ｖｃ１と、第１ＰＩＮダイオード２８ａを逆バイアスして第１ＰＩＮダイオード２８ａをオフにするための逆バイアス電圧Ｖｃ２が印加されるようになっている。

第２スイッチ回路２２ｂは、上述した第１スイッチ回路２２ａと同様に、第２λ／４信号伝送路１８ｂとキャパシタＣ４との間の信号ラインとＧＮＤ（グランド）間に接続され、１つの第２λ／４伝送路２４ｂと第２並列共振回路２６ｂとが第２接点ａ２で直列に接続された直列回路を有する。

第２並列共振回路２６ｂは、第２接点ａ２とＧＮＤ間に接続された１つの第２ＰＩＮダイオード２８ｂと、第２接点ａ２と第２制御端子Ｔｃ２間に接続された第２インダクタ３０ｂと、第２制御端子Ｔｃ２とＧＮＤ間に接続された第２キャパシタＣｂとを有する。この第２キャパシタＣｂは、第２ＰＩＮダイオード２８ｂをオン／オフする電流を阻止するためのコンデンサとして働く。

第３スイッチ回路２２ｃは、上述した第２スイッチ回路２２ｂと同様に、第３λ／４信号伝送路１８ｃとキャパシタＣ５との間の信号ラインとＧＮＤ（グランド）間に接続され、１つの第３λ／４伝送路２４ｃと第３並列共振回路２６ｃとが第３接点ａ３で直列に接続された直列回路を有する。

第３並列共振回路２６ｃは、第３接点ａ３とＧＮＤ間に接続された１つの第３ＰＩＮダイオード２８ｃと、第３接点ａ３と第２制御端子Ｔｃ２間に接続された第３インダクタ３０ｃと、第２制御端子Ｔｃ２とＧＮＤ間に接続された第３キャパシタＣｃとを有する。この第３キャパシタＣｃは、第３ＰＩＮダイオード２８ｃをオン／オフする電流を阻止するためのコンデンサとして働く。

さらに、第３スイッチ回路２２ｃは、第３ＰＩＮダイオード２８ｃに対して、受信側終端形成用抵抗ＲｒとコンデンサＣｒの直列回路が並列に接続されている。このコンデンサＣｒは、第３ＰＩＮダイオード２８ｃをオン／オフする電流を阻止するためのコンデンサとして働く。

第２制御端子Ｔｃ２には、第２ＰＩＮダイオード２８ｂ及び第３ＰＩＮダイオード２８ｃに順電流を流して該第２ＰＩＮダイオード２８ｂ及び第３ＰＩＮダイオード２８ｃをオンにするための順バイアス電圧Ｖｃ１と、第２ＰＩＮダイオード２８ｂ及び第３ＰＩＮダイオード２８ｃを逆バイアスして第２ＰＩＮダイオード２８ｂ及び第３ＰＩＮダイオード２８ｃをオフにするための逆バイアス電圧Ｖｃ２が印加されるようになっている。なお、第１制御端子Ｔｃ１に順バイアス電圧Ｖｃ１が印加される時には、第２制御端子Ｔｃ２に逆バイアス電圧Ｖｃ２が印加され、第１制御端子Ｔｃ１に逆バイアス電圧Ｖｃ２が印加される時には、第２制御端子Ｔｃ２に順バイアス電圧Ｖｃ１が印加される。第１制御端子Ｔｃ１の逆バイアス電圧Ｖｃ２と第２制御端子Ｔｃ２の逆バイアス電圧Ｖｃ２の電圧は、異なってもよい。

ここで、第１アンテナスイッチ１０Ａの回路動作について図２Ａ〜図７を参照しながら説明する。

第１スイッチ回路２２ａを主体に説明すると、先ず、第１制御端子Ｔｃ１に順バイアス電圧Ｖｃ１が印加されることで、第１ＰＩＮダイオード２８ａがオンとなり、そのときの第１スイッチ回路２２ａの等価回路は図２Ａに示すようになる。すなわち、第１λ／４伝送路２４ａとＧＮＤ間に、等価的にインダクタンスＬａと第１ＰＩＮダイオード２８ａのオン抵抗Ｒｏが並列に接続された回路が直列に接続された形態となる。

反対に、第１制御端子Ｔｃ１に逆バイアス電圧Ｖｃ２が印加されることで、第１ＰＩＮダイオード２８ａがオフとなり、そのときの第１スイッチ回路２２ａの等価回路は図２Ｂに示すようになる。すなわち、第１λ／４伝送路２４ａとＧＮＤ間に、インダクタンスＬａと第１ＰＩＮダイオード２８ａの空乏層による寄生容量Ｃｆと第１ＰＩＮダイオード２８ａのオフ抵抗Ｒｆによる並列共振回路が直列に接続された形態となる。

そして、この第１アンテナスイッチ１０Ａでは、該第１アンテナスイッチ１０Ａの中心周波数ｆｏと、寄生容量Ｃｆ、オフ抵抗Ｒｆ及びインダクタンスＬａからなる並列共振回路の共振周波数を一致させるようにインダクタンスＬａの値を設定してある。

ここで、オン抵抗Ｒｏは、一般に１オーム程度あるいはそれ以下であり、Ｒｏ＜＜２πｆｏＬａとできるため、第１ＰＩＮダイオード２８ａのオン時における中心周波数ｆｏ付近の等価回路は図３Ａのように表すことができ、第１ＰＩＮダイオード２８ａのオフ時における中心周波数ｆｏ付近の等価回路は図３Ｂのように表すことができる。

いま、図４に示すように、伝送線路ｚ＝ＬにおいてインピーダンスＺ（Ｌ）の負荷で終端した場合を考える。

伝送線路の特性インピーダンスをＺｏとし、進行波をＡｅ^−γｚ、反射波をＢｅ^−γｚ（γは伝搬定数）とすれば、基準点ｚにおける電圧Ｖ（ｚ）及び電流Ｉ（ｚ）は以下の式で表される。
Ｖ（ｚ）＝Ａｅ^−γｚ＋Ｂｅ ^γｚ
Ｉ（ｚ）＝（Ａ／Ｚｏ）ｅ^−γｚ−（Ｂ／Ｚｏ）ｅ ^γｚ

従って、ｚ＝ＬにおけるインピーダンスＺ（Ｌ）は以下の式で表される。
Ｚ（Ｌ）＝Ｖ（Ｌ）／Ｉ（Ｌ）
＝Ｚｏ｛（Ａｅ^−γＬ＋Ｂｅ ^γＬ）／（Ａｅ^−γＬ−Ｂｅ ^γＬ）｝

また、反射係数Γ（Ｌ）は以下の式（ａ）で示す関係がある。
Γ（Ｌ）＝（Ｂｅ ^γＬ）／（Ａｅ^−γＬ）
＝（Ｂ／Ａ）ｅ^２γＬ
＝｛Ｚ（Ｌ）−Ｚｏ｝／｛Ｚ（Ｌ）＋Ｚｏ｝ ……（ａ）

さらに、ｚ＝０において負荷側を見たインピーダンスＺ（０）は、以下の式（ｂ）で表される。
Ｚ（０）＝Ｚｏ｛（Ａ＋Ｂ）／（Ａ−Ｂ）｝ ……（ｂ）
式（ａ）より、
Ｂ／Ａ＝［｛Ｚ（Ｌ）−Ｚｏ｝／｛Ｚ（Ｌ）＋Ｚｏ｝］ｅ^−２γＬ
であるから、この式を式（ｂ）に代入すれば、以下の式（ｃ）になる。
Z(0)/Zo = {Z(L) + ZotanhγL}/{Zo + Z(L)tanhγL} ……（ｃ）

ここで、γ＝α＋ｊβ（αは減衰定数、βはβ＝２π／λで位相定数）である。

無損失線路は、α＝０であり、γ＝ｊβとなるから、式（ｃ）は以下の式（ｄ）に変形できる。
Z(0)/Zo = [Z(L) + jZotanβL]/[Zo + jZ(L)tanβL] ……（ｄ）

そして、式（ｄ）にＬ＝λ／４を代入すると、以下の式（ｅ）が求まる。
Ｚ（０）／Ｚｏ＝Ｚｏ／Ｚ（Ｌ）
Ｚ（０）＝Ｚｏ²／Ｚ（Ｌ） ……（ｅ）

このことから、第１ＰＩＮダイオード２８ａがオンのとき、Ｚ（Ｌ）が１オーム程度あるいはそれ以下の低抵抗であることから、式（ｅ）からもわかるように、第１λ／４伝送路２４ａの信号ライン側のインピーダンス（この場合、Ｚ（０））は大きな値となり、理想的には開放状態となる。反対に、第１ＰＩＮダイオード２８ａがオフのとき、Ｚ（Ｌ）が１０ｋオーム以上の高抵抗であることから、式（ｅ）からもわかるように、第１λ／４伝送路２４ａの信号ライン側のインピーダンス（この場合、Ｚ（０））は小さな値となり、理想的には短絡状態となる。

これは、第２スイッチ回路２２ｂも同様であり、第２ＰＩＮダイオード２８ｂがオンのとき、第２λ／４伝送路２４ｂの信号ライン側のインピーダンスは大きな値となり、理想的には開放状態となる。反対に、第２ＰＩＮダイオード２８ｂがオフのとき、第２λ／４伝送路２４ｂの信号ライン側のインピーダンスは小さな値となり、理想的には短絡状態となる。

一方、第３スイッチ回路２２ｃにおいては、第２制御端子Ｔｃ２に順バイアス電圧Ｖｃ１が印加されることで、第３ＰＩＮダイオード２８ｃがオンとなり、そのときの第３スイッチ回路２２ｃの等価回路は図５Ａに示すようになる。すなわち、第３λ／４伝送路２４ｃとＧＮＤ間に、等価的にインダクタンスＬａと第３ＰＩＮダイオード２８ｃのオン抵抗Ｒｏと受信側終端形成用抵抗Ｒｒが並列に接続された回路が直列に接続された形態となる。

反対に、第２制御端子Ｔｃ２に逆バイアス電圧Ｖｃ２が印加されることで、第３ＰＩＮダイオード２８ｃがオフとなり、そのときの第３スイッチ回路２２ｃの等価回路は図５Ｂに示すようになる。すなわち、第３λ／４伝送路２４ｃとＧＮＤ間に、インダクタンスＬａと第３ＰＩＮダイオード２８ｃの空乏層による寄生容量Ｃｆと第３ＰＩＮダイオード２８ｃのオフ抵抗Ｒｆと受信側終端形成用抵抗Ｒｒによる並列共振回路が直列に接続された形態となる。

この場合も、第１アンテナスイッチ１０Ａの中心周波数ｆｏと、寄生容量Ｃｆ、オフ抵抗Ｒｆ及びインダクタンスＬａからなる並列共振回路の共振周波数を一致させるようにインダクタンスＬａの値を設定してある。

第３スイッチ回路２２ｃは、上述したように、受信側終端形成用抵抗Ｒｒが並列に接続された形態となるが、オン抵抗Ｒｏと受信側終端形成用抵抗Ｒｒの大小関係が、Ｒｏ＜＜Ｒｒであるため、オン動作時には影響を与えない。また、オフ抵抗Ｒｆと受信側終端形成用抵抗Ｒｒの大小関係が、Ｒｆ＞＞Ｒｒであるため、信号ライン側のインピーダンスは受信側終端形成用抵抗Ｒｒで決定される。

具体的に説明すると、例えば第３λ／４伝送路２４ｃの特性インピーダンスを５０オームとし、受信側終端形成用抵抗Ｒｒを５０オームとしたとき、オフ抵抗Ｒｆ（例えば１０ｋオーム）と受信側終端形成用抵抗Ｒｒとの合成抵抗（Ｒｆ／／Ｒｒ）は、４９．７５１オームとなるから、第３λ／４伝送路２４ｃの信号ライン側のインピーダンスは、上述の式（ｅ）から、５０×５０／４９．７５１＝５０．２５０オームで終端されることになる（終端抵抗が５０．２５０オームとなる）。実際には、終端抵抗が例えば５０オームとなるように、受信側終端形成用抵抗Ｒｒの値を決定する。

オン時は、オン抵抗Ｒｏ＝１オームとすると、オン抵抗Ｒｏと受信側終端形成用抵抗Ｒｒとの合成抵抗（Ｒｏ／／Ｒｒ）は、０．９８０４オームとなるから、第３λ／４伝送路２４ｃの信号ライン側のインピーダンスは、上述の式（ｅ）から、５０×５０／０．９８０４＝２５５０オームとなる。

従って、例えば第１制御端子Ｔｃ１に順バイアス電圧Ｖｃ１が印加されて第１ＰＩＮダイオード２８ａがオン、第２制御端子Ｔｃ２に逆バイアス電圧Ｖｃ２が印加されて第２ＰＩＮダイオード２８ｂ及び第３ＰＩＮダイオード２８ｃがオフになると、図６に示すような等価回路となり、送信用端子１６のみがアンテナ接続端子１４に高周波的には接続され、受信用端子２０には例えば５０オームの終端抵抗Ｒｅが接続されることになる。これによって、送信用端子１６に供給された送信信号Ｓａがアンテナ接続端子１４を通じて送信されることになる。つまり、送信用端子１６からアンテナ接続端子１４にかけての第１信号ライン３４ａが信号伝送側となり、受信用端子２０からアンテナ接続端子１４にかけての第２信号ライン３４ｂが信号遮断側となる。

仮に、第３スイッチ回路２２ｃが存在しないとすると、上述したように、第２λ／４伝送路２４ｂの信号ライン側のインピーダンスは小さな値となり、理想的には短絡状態となる。つまり、オフ時の受信側のインピーダンスが０オームとなり、全反射となるため、受信用端子２０に接続される受信アンプの動作が不安定になる場合がある。

しかし、この第１アンテナスイッチ１０Ａでは、第３スイッチ回路２２ｃを接続するようにしたので、上述したように、オフ時の受信側のインピーダンスが終端抵抗Ｒｅの値、例えば５０オームとなって、他の回路とインピーダンスの整合をとることができ、受信用端子２０に接続される受信アンプの動作を安定にさせることができる。

上述とは反対に、第１制御端子Ｔｃ１に逆バイアス電圧Ｖｃ２が印加されて第１ＰＩＮダイオード２８ａがオフ、第２制御端子Ｔｃ２に順バイアス電圧Ｖｃ１が印加されて第２ＰＩＮダイオード２８ｂ及び第３ＰＩＮダイオード２８ｃがオンになると、図７に示すような等価回路となり、受信用端子２０のみがアンテナ接続端子１４に高周波的には接続されることになる。これによって、アンテナにて受信した受信信号Ｓｂがアンテナ接続端子１４に供給され、該受信用端子２０から出力されることになる。つまり、送信用端子１６からアンテナ接続端子１４にかけての第１信号ライン３４ａが信号遮断側となり、受信用端子２０からアンテナ接続端子１４にかけての第２信号ライン３４ｂが信号伝送側となる。このため、受信時において、受信側終端形成用抵抗Ｒｒによる影響はない。

ところで、上述したように、例えば第１並列共振回路２６ａを設けず、第１ＰＩＮダイオード２８ａのみを接続した場合、第１ＰＩＮダイオード２８ａのオフ時における中心周波数ｆｏ付近の等価回路は、図３Ｂのようにはならず、図２Ｂのように、寄生容量Ｃｆが残り、共振周波数は低域側にずれることになる。その結果、第１λ／４伝送路２４ａの位相特性に誤差が生じ、損失につながるという問題がある。

そこで、第１アンテナスイッチ１０Ａでは、第１並列共振回路２６ａの第１インダクタ３０ａの定数を調整して、第１ＰＩＮダイオード２８ａのオフ時の第１並列共振回路２６ａの共振周波数と第１アンテナスイッチ１０Ａの中心周波数ｆｏとが同じになるようにしている。同様に、第２並列共振回路２６ｂ及び第３並列共振回路２６ｃの第２インダクタ３０ｂ及び第３インダクタ３０ｃの各定数を調整して、第２ＰＩＮダイオード２８ｂ及び第３ＰＩＮダイオード２８ｃのオフ時の第２並列共振回路２６ｂ及び第３並列共振回路２６ｃの各共振周波数と第１アンテナスイッチ１０Ａの中心周波数ｆｏとが同じになるようにしている。

一方、ＰＩＮダイオードのオン時の抵抗Ｒｏは、Ｒｏ＜＜２πｆｏＬａであるので、これにより、図３Ａ及び図３Ｂに示すように、例えば第１ＰＩＮダイオード２８ａのオン時において、第１λ／４伝送路２４ａのＧＮＤ側にオン抵抗Ｒｏのみが接続され、第１ＰＩＮダイオード２８ａのオフ時において、第１λ／４伝送路２４ａのＧＮＤ側にオフ抵抗Ｒｆのみが接続された形態となるため、第１ＰＩＮダイオード２８ａのオン時とオフ時の第１λ／４伝送路２４ａの共振周波数はずれることがない。

従って、この第１アンテナスイッチ１０Ａにおいては、第１λ／４伝送路２４ａ、第２λ／４伝送路２４ｂ及び第３λ／４伝送路２４ｃの各位相特性に誤差は発生せず、スイッチ回路のオン時の通過帯域とオフ時のアイソレーション帯域を一致させることができる。つまり、アンテナスイッチとして使用する帯域において、オン時の通過損失の最小化、オフ時のアイソレーションの最大化を適切に設定することができる。結果的に、スイッチ回路に伴う伝送信号に対する損失を低減することができると共に、スイッチ回路のオフ時の減衰量を適切に確保することができる。

次に、第１アンテナスイッチ１０Ａの変形例について図８及び図９を参照しながら説明する。

先ず、第１の変形例に係る第１ａアンテナスイッチ１０Ａａは、図８に示すように、第１λ／４伝送路２４ａ〜第３λ／４伝送路２４ｃの各特性インピーダンスＺｏ２が第１λ／４信号伝送路１８ａ〜第３λ／４信号伝送路１８ｃの各特性インピーダンスＺｏ１（例えば５０オーム）よりも低く設定されている（Ｚｏ１＞Ｚｏ２）。

この第１ａアンテナスイッチ１０Ａａの作用は上述した式（ｅ）に基づいて説明することができる。

すなわち、例えば第１ＰＩＮダイオード２８ａをオフにした場合を考えたとき、オフ抵抗Ｒｆ＝Ｚ（Ｌ）＝１０ｋオーム、第１λ／４伝送路２４ａの特性インピーダンスＺｏ＝５０オームとした場合、第１λ／４伝送路２４ａにおける第１信号ライン側の端部のインピーダンスＺ（０）は、Ｚ（０）＝０．２５オームとなる。

この第１ａアンテナスイッチ１０Ａａでは、第１λ／４伝送路２４ａの特性インピーダンスが第１λ／４信号伝送路１８ａの特性インピーダンス（この場合、５０オーム）よりも低く設定されていることから、第１λ／４伝送路２４ａの特性インピーダンスＺｏ＝２５オームとしたとき、第１信号ライン側の端部のインピーダンスＺ（０）は、Ｚ（０）＝０．０６２５オームとなる。

つまり、第１λ／４伝送路２４ａにおける第１信号ライン３４ａ側の端部のインピーダンスは、第１λ／４伝送路２４ａの特性インピーダンスＺｏ２と第１λ／４信号伝送路１８ａの特性インピーダンスＺｏ１が同じ場合のときよりも小さくなる。すなわち、理想的な短絡状態に近づくことになる。

これにより、第１ａアンテナスイッチ１０Ａａにおいては、第１ＰＩＮダイオード２８ａ〜第３ＰＩＮダイオード２８ｃのオフ時におけるアイソレーション、特に、アンテナ接続端子１４と送信用端子１６間のアイソレーション又はアンテナ接続端子１４と受信用端子２０間のアイソレーションを拡大することができ、送信時の受信信号及び受信時の送信信号を効率よく遮断することが可能となる。しかも、受信側のオフ時のインピーダンスを、理想とする終端抵抗Ｒｅの値、例えば５０オームにより近づけることができ、受信用端子２０に接続される受信アンプの動作をより安定にさせることができる。

次に、第２の変形例に係る第１ｂアンテナスイッチ１０Ａｂは、図９に示すように、第１λ／４伝送路２４ａ〜第３λ／４伝送路２４ｃの各特性インピーダンスＺｏ２が第１λ／４信号伝送路１８ａ〜第３λ／４信号伝送路１８ｃの各特性インピーダンスＺｏ１（例えば５０オーム）よりも高く設定されている（Ｚｏ１＜Ｚｏ２）。

この第１ｂアンテナスイッチ１０Ａｂの作用も上述した式（ｅ）に基づいて説明することができる。

すなわち、例えば第１ＰＩＮダイオード２８ａをオンにした場合を考えたとき、オン抵抗Ｒｏ＝Ｚ（Ｌ）＝１オーム、第１λ／４伝送路２４ａの特性インピーダンスＺｏ＝５０オームとした場合、第１λ／４伝送路２４ａにおける第１信号ライン側の端部のインピーダンスＺ（０）は、Ｚ（０）＝２５００オームとなる。

この第１ｂアンテナスイッチ１０Ａｂでは、第１λ／４伝送路２４ａの特性インピーダンスが第１λ／４信号伝送路１８ａの特性インピーダンス（この場合、５０オーム）よりも高く設定されていることから、第１λ／４伝送路２４ａの特性インピーダンスＺｏ＝１００オームとしたとき、第１信号ライン側の端部のインピーダンスＺ（０）は、Ｚ（０）＝１００００オームとなる。

つまり、第１λ／４伝送路２４ａにおける第１信号ライン３４ａ側の端部のインピーダンスは、第１λ／４伝送路２４ａの特性インピーダンスＺｏ２と第１λ／４信号伝送路１８ａの特性インピーダンスＺｏ１が同じ場合のときよりも高くなる。すなわち、理想的な開放状態に近づくことになる。

これにより、第１ｂアンテナスイッチ１０Ａｂにおいては、第１ＰＩＮダイオード２８ａ〜第３ＰＩＮダイオード２８ｃのオン時における通過損失、特に、アンテナ接続端子１４と送信用端子１６間の通過損失又はアンテナ接続端子１４と受信用端子２０間の通過損失を最小にすることができ、送信信号及び受信信号を効率よく伝達することが可能となる。しかも、受信側のオフ時のインピーダンスを、理想とする終端抵抗Ｒｅの値、例えば５０オームにより近づけることができ、受信用端子２０に接続される受信アンプの動作をより安定にさせることができる。

上述のように、第１ａアンテナスイッチ１０Ａａは、ＰＩＮダイオードがオフとされた信号ラインのアイソレーションを拡大するのに有利であり、第１ｂアンテナスイッチ１０Ａｂは、ＰＩＮダイオードがオンとされた信号ラインの通過損失を低減するのに有利であることから、どの構成を採用するかは、要請、仕様等に応じて決定すればよい。

次に、第２の実施の形態に係るアンテナスイッチ（以下、第２アンテナスイッチ１０Ｂと記す）について図１０を参照しながら説明する。

この第２アンテナスイッチ１０Ｂは、図１０に示すように、上述した第１アンテナスイッチ１０Ａとほぼ同様の構成を有するが、以下の点で異なる。

すなわち、アンテナ接続端子１４と送信用端子１６との間に２つの第１λ／４信号伝送路１８ａが接続され、アンテナ接続端子１４と受信用端子２０との間に２つの第２λ／４信号伝送路１８ｂと１つの第３λ／４信号伝送路１８ｃが接続されている。

また、各第１λ／４信号伝送路１８ａに対応してそれぞれ第１スイッチ回路２２ａが接続され、同様に、各第２λ／４信号伝送路１８ｂに対応してそれぞれ第２スイッチ回路２２ｂが接続され、第３λ／４信号伝送路１８ｃに対応して第３スイッチ回路２２ｃが接続されている。

さらに、第１スイッチ回路２２ａの第１並列共振回路２６ａに複数の第１ＰＩＮダイオード２８ａが並列に接続され、第２スイッチ回路２２ｂの第２並列共振回路２６ｂに複数の第２ＰＩＮダイオード２８ｂが並列に接続され、第３スイッチ回路２２ｃの第３並列共振回路２６ｃに複数の第３ＰＩＮダイオード２８ｃが並列に接続されている。

この場合も、第１並列共振回路２６ａの第１インダクタ３０ａの定数を調整して、第１ＰＩＮダイオード２８ａのオフ時の第１並列共振回路２６ａの共振周波数と第２アンテナスイッチ１０Ｂの中心周波数とが同じになるようにしている。同様に、第２並列共振回路２６ｂ及び第３並列共振回路２６ｃの第２インダクタ３０ｂ及び第３インダクタ３０ｃの各定数を調整して、第２ＰＩＮダイオード２８ｂ及び第３ＰＩＮダイオード２８ｃのオフ時の第２並列共振回路２６ｂ及び第３並列共振回路２６ｃの各共振周波数と第２アンテナスイッチ１０Ｂの中心周波数とが同じになるようにしている。

従って、例えば第１スイッチ回路２２ａがオン、すなわち、複数の第１ＰＩＮダイオード２８ａがすべてオンになると、第１接点ａ１とＧＮＤ間の抵抗は、１つのオン抵抗よりも低い抵抗が接続された形となる。従って、上述した式（ｅ）からもわかるように、第１λ／４伝送路２４ａにおける第１信号ライン３４ａ側の端部のインピーダンスは、１つのオン抵抗の場合よりも高いインピーダンスとなる。すなわち、理想的な開放状態に近づくことになる。

逆に、第１スイッチ回路２２ａがオフ、すなわち、複数の第１ＰＩＮダイオード２８ａがすべてオフになると、結果的に第１接点ａ１とＧＮＤ間には高抵抗であるオフ抵抗のみが接続された形となる。従って、第１λ／４伝送路２４ａにおける第１信号ライン３４ａ側の端部のインピーダンスは、上述した（ｅ）式からもわかるように、高抵抗に応じた低いインピーダンスになる。つまり、信号伝送時のスイッチ回路の通過損失をより低減することができる。

この第２アンテナスイッチ１０Ｂにおいても、上述した第１ａアンテナスイッチ１０Ａａや第１ｂアンテナスイッチ１０Ａｂと同様の構成を採用するようにしてもよい。

また、上述の例では、第１信号ライン３４ａに２つの第１λ／４信号伝送路１８ａを直列に接続し、第２信号ライン３４ｂに２つの第２λ／４信号伝送路１８ｂを直列に接続した例を示したが、その他、第１信号ライン３４ａに３つ以上の第１λ／４信号伝送路１８ａを直列に接続し、第２信号ライン３４ｂに３つ以上の第２λ／４信号伝送路１８ｂを直列に接続するようにしてもよい。

また、上述のように、スイッチ回路を多段に配した場合、第１信号ライン３４ａ側及び第２信号ライン３４ｂ側におけるそれぞれ少なくとも１つずつのスイッチ回路を除いて、並列共振回路を省略することも可能である。並列共振回路を省略したスイッチ回路においてはλ／４伝送路の位相特性に誤差が発生するが、λ／４伝送路の特性インピーダンスを調整することで、損失低減を図ることができると共に、回路の簡素化に有利であることから、どの構成を採用するかは、要請、仕様等に応じてすればよい。

次に、第３の実施の形態に係るアンテナスイッチ（以下、第３アンテナスイッチ１０Ｃと記す）について図１１を参照しながら説明する。

この第３アンテナスイッチ１０Ｃは、上述した第１アンテナスイッチ１０Ａとほぼ同様の構成を有するが、以下の点で異なる。

すなわち、第１λ／４信号伝送路１８ａと送信用端子１６との間に接続された１つの第４λ／４信号伝送路１８ｄと、該第４λ／４信号伝送路１８ｄに対して並列に接続された第４スイッチ回路２２ｄとを有する。

第４スイッチ回路２２ｄは、第４λ／４信号伝送路１８ｄとキャパシタＣ１との間の信号ラインとＧＮＤ（グランド）間に接続され、１つの第４λ／４伝送路２４ｄと第４並列共振回路２６ｄとが第４接点ａ４で直列に接続された直列回路を有する。

第４並列共振回路２６ｄは、第４接点ａ４とＧＮＤ間に接続された１つの第４ＰＩＮダイオード２８ｄと、第４接点ａ４と第１制御端子Ｔｃ１間に接続された第４インダクタ３０ｄと、第１制御端子Ｔｃ１とＧＮＤ間に接続された第４キャパシタＣｄとを有する。この第４キャパシタＣｄは、第４ＰＩＮダイオード２８ｄをオン／オフする電流を阻止するためのコンデンサとして働く。

さらに、第４スイッチ回路２２ｄは、第４ＰＩＮダイオード２８ｄに対して、送信用終端形成用抵抗ＲｔとコンデンサＣｔの直列回路が並列に接続されている。

つまり、この第４スイッチ回路２２ｄは、受信側の第３スイッチ回路２２ｃと同様の構成を有する。

従って、例えば第１制御端子Ｔｃ１に順バイアス電圧Ｖｃ１が印加されて第１ＰＩＮダイオード２８ａ及び第４ＰＩＮダイオード２８ｄがオン、第２制御端子Ｔｃ２に逆バイアス電圧Ｖｃ２が印加されて第２ＰＩＮダイオード２８ｂ及び第３ＰＩＮダイオード２８ｃがオフになると、図６に示すような等価回路となり、送信用端子１６のみがアンテナ接続端子１４に高周波的に接続され、受信用端子２０には例えば５０オームの終端抵抗が接続されることになる。この場合、オフ時の受信側のインピーダンスが終端抵抗Ｒｅの値、例えば５０オームとなって、他の回路とインピーダンスの整合をとることができ、受信用端子２０に接続される受信アンプの動作を安定にさせることができる。

上述とは反対に、第１制御端子Ｔｃ１に逆バイアス電圧Ｖｃ２が印加されて第１ＰＩＮダイオード２８ａ及び第４ＰＩＮダイオード２８ｄがオフ、第２制御端子Ｔｃ２に順バイアス電圧Ｖｃ１が印加されて第２ＰＩＮダイオード２８ｂ及び第３ＰＩＮダイオード２８ｃがオンになると、図１２に示すような等価回路となり、受信用端子２０のみがアンテナ接続端子１４に高周波的に接続され、送信用端子１６には例えば５０オームの終端抵抗Ｒｅが接続されることになる。この場合、オフ時の送信側のインピーダンスが終端抵抗Ｒｅの値、例えば５０オームとなって、他の回路とインピーダンスの整合をとることができる。

この第３アンテナスイッチ１０Ｃにおいても、上述した第１ａアンテナスイッチ１０Ａａ、第１ｂアンテナスイッチ１０Ａｂ並びに第２アンテナスイッチ１０Ｂと同様の構成を採用することができる。

以上、上述した実施の形態では、動作周波数帯の中心周波数ｆｏを主体に説明したが、実際には、動作周波数帯域に含まれる各周波数で、上述した効果があることはもちろんである。

次に、第４の実施の形態に係るアンテナスイッチ（以下、第４アンテナスイッチ１０Ｄと記す）について図１３を参照しながら説明する。

この第４アンテナスイッチ１０Ｄは、上述した第１アンテナスイッチ１０Ａとほぼ同様の構成を有するが、第１スイッチ回路２２ａ〜第３スイッチ回路２２ｃの構成が以下の点で異なる。

すなわち、第１スイッチ回路２２ａは、第１λ／４伝送路２４ａとＧＮＤ間に第１ＰＩＮダイオード２８ａと第１キャパシタＣａとの直列回路が接続され、第１ＰＩＮダイオード２８ａと第１キャパシタＣａとの接点に第１制御端子Ｔｃ１が接続されて構成されている。

第２スイッチ回路２２ｂは、第２λ／４伝送路２４ｂとＧＮＤ間に第２ＰＩＮダイオード２８ｂと第２キャパシタＣｂとの直列回路が接続され、第２ＰＩＮダイオード２８ｂと第２キャパシタＣｂとの接点に第２制御端子Ｔｃ２が接続されて構成されている。

第３スイッチ回路２２ｃは、第３λ／４伝送路２４ｃとＧＮＤ間に第３ＰＩＮダイオード２８ｃと第３キャパシタＣｃとの直列回路が接続され、第３ＰＩＮダイオード２８ｃと第３キャパシタＣｃとの接点に第２制御端子Ｔｃ２が接続され、さらに、第３ＰＩＮダイオード２８ｃのカソードとＧＮＤ間に受信側終端形成用抵抗Ｒｒが接続されて構成されている。

従って、例えば第１制御端子Ｔｃ１に順バイアス電圧Ｖｃ１が印加されて第１ＰＩＮダイオード２８ａがオン、第２制御端子Ｔｃ２に逆バイアス電圧Ｖｃ２が印加されて第２ＰＩＮダイオード２８ｂ及び第３ＰＩＮダイオード２８ｃがオフになると、図６に示すような等価回路となり、送信用端子１６のみがアンテナ接続端子１４に高周波的に接続され、受信用端子には例えば５０オームの終端抵抗Ｒｅが接続されることになる。この場合、オフ時の受信側のインピーダンスが終端抵抗Ｒｅの値、例えば５０オームとなって、他の回路とインピーダンスの整合をとることができ、受信用端子２０に接続される受信アンプの動作を安定にさせることができる。

上述とは反対に、第１制御端子Ｔｃ１に逆バイアス電圧Ｖｃ２が印加されて第１ＰＩＮダイオード２８ａがオフ、第２制御端子Ｔｃ２に順バイアス電圧Ｖｃ１が印加されて第２ＰＩＮダイオード２８ｂ及び第３ＰＩＮダイオード２８ｃがオンになると、図７に示すような等価回路となり、受信用端子２０のみがアンテナ接続端子１４に高周波的には接続されることになる。

この第４アンテナスイッチ１０Ｄでは、第１ＰＩＮダイオード２８ａのオフ時における中心周波数ｆｏ付近の等価回路は、図３Ｂのようにはならず、図２Ｂのように、寄生容量Ｃｆが残り、これにより、共振周波数が低域側にずれてしまい、性能的には第１アンテナスイッチ１０Ａよりも劣ることになるが、構造が簡単であることから、性能よりも小型化、低コストを望む場合に有効である。

また、第４アンテナスイッチ１０Ｄにおいても、上述した第１ａアンテナスイッチ１０Ａａ、第１ｂアンテナスイッチ１０Ａｂ、第２アンテナスイッチ１０Ｂ及び第３アンテナスイッチ１０Ｃと同様の構成を採用することも可能である。

なお、本発明に係る高周波スイッチは、上述の実施の形態に限らず、本発明の要旨を逸脱することなく、種々の構成を採り得る。

第１アンテナスイッチの構成を示す回路図である。 図２Ａは第１アンテナスイッチにおいて、第１ＰＩＮダイオードをオンにしたときの第１スイッチ回路の等価回路を示す図であり、図２Ｂは第１ＰＩＮダイオードをオフにしたときの第１スイッチ回路の等価回路を示す図である。 図３Ａは第１ＰＩＮダイオードのオン時における中心周波数付近の第１スイッチ回路の等価回路を示す図であり、図３Ｂは第１ＰＩＮダイオードのオフ時における中心周波数付近の第１スイッチ回路の等価回路を示す図である。 伝送線路の入力側と出力側のインピーダンスの関係を説明するための図である。 図５Ａは第１アンテナスイッチにおいて、第３ＰＩＮダイオードをオンにしたときの第３スイッチ回路の等価回路を示す図であり、図５Ｂは第３ＰＩＮダイオードをオフにしたときの第３スイッチ回路の等価回路を示す図である。 第１アンテナスイッチにおいて、第１スイッチ回路をオン、第２スイッチ回路及び第３スイッチ回路をオフにしたときの等価回路を示す図である。 第１アンテナスイッチにおいて、第１スイッチ回路をオフ、第２スイッチ回路及び第３スイッチ回路をオンにしたときの等価回路を示す図である。 第１ａアンテナスイッチの構成を示す回路図である。 第１ｂアンテナスイッチの構成を示す回路図である。 第２アンテナスイッチの構成を示す回路図である。 第３アンテナスイッチの構成を示す回路図である。 第３アンテナスイッチにおいて、第１スイッチ回路及び第４スイッチ回路をオフ、第２スイッチ回路及び第３スイッチ回路をオンにしたときの等価回路を示す図である。 第４アンテナスイッチの構成を示す回路図である。 高周波スイッチを利用した第１送受信方式を示す説明図である。 高周波スイッチを利用した第２送受信方式を示す説明図である。

符号の説明

１０Ａ、１０Ａａ、１０Ａｂ、１０Ｂ〜１０Ｄ…アンテナスイッチ
１４…アンテナ接続端子
１６…送信用端子
１８ａ〜１８ｄ…第１λ／４信号伝送路〜第４λ／４信号伝送路
２０…受信用端子
２２ａ〜２２ｄ…第１スイッチ回路〜第４スイッチ回路
２４ａ〜２４ｄ…第１λ／４伝送路〜第４λ／４伝送路
２６ａ〜２６ｄ…第１並列共振回路〜第４並列共振回路
２８ａ〜２８ｄ…第１ＰＩＮダイオード〜第４ＰＩＮダイオード
Ｒｒ…受信側終端形成用抵抗
Ｒｔ…送信側終端形成用抵抗

Claims (5)

1. 動作周波数帯の中心周波数がｆｏ、該中心周波数ｆｏに対応する波長がλである高周波スイッチにおいて、
   送信端子からの送信信号を伝送させる第１λ／４信号伝送路と、受信信号を受信端子に伝送させる第２λ／４信号伝送路との接続点がアンテナ端子であり、
   前記第１λ／４信号伝送路と接地間に接続された第１スイッチ回路と、
   前記第２λ／４信号伝送路と接地間に接続された第２スイッチ回路と、
   少なくとも前記受信端子と前記第２λ／４信号伝送路との間に接続された第３λ／４信号伝送路と接地間に接続された第３スイッチ回路と、
   前記第１スイッチ回路は、第１λ／４伝送路と、該第１λ／４伝送路と接地間に直列に接続された１以上の第１ＰＩＮダイオードを含む並列共振回路とを有し、
   前記第２スイッチ回路は、第２λ／４伝送路と、該第２λ／４伝送路と接地間に直列に接続された１以上の第２ＰＩＮダイオードを含む並列共振回路とを有し、
   前記第３スイッチ回路は、第３λ／４伝送路と、該第３λ／４伝送路と接地間に直列に接続された１以上の第３ＰＩＮダイオードを含む並列共振回路と、前記第３ＰＩＮダイオードに対して並列に接続された終端形成用抵抗とを有し、
   各前記並列共振回路は、対応する前記ＰＩＮダイオードのオフ時の共振周波数と前記中心周波数ｆｏとが同じになるように定数が設定されていることを特徴とする高周波スイッチ。
2. 請求項１記載の高周波スイッチにおいて、
   さらに、前記送信端子と前記第１λ／４信号伝送路との間に接続された第４λ／４信号伝送路と接地間に接続された第４スイッチ回路を有し、
   前記第４スイッチ回路は、第４λ／４伝送路と、該第４λ／４伝送路と接地間に直列に接続された１以上の第４ＰＩＮダイオードを含む並列共振回路と、前記第４ＰＩＮダイオードに対して並列に接続された終端形成用抵抗とを有し、
   前記第４ＰＩＮダイオードを含む前記並列共振回路は、前記第４ＰＩＮダイオードのオフ時の共振周波数と前記中心周波数ｆｏとが同じになるように定数が設定されていることを特徴とする高周波スイッチ。
3. 請求項１又は２記載の高周波スイッチにおいて、
   前記並列共振回路は、複数のＰＩＮダイオードを含むことを特徴とする高周波スイッチ。
4. 請求項１〜３のいずれか１項に記載の高周波スイッチにおいて、
   前記λ／４伝送路の特性インピーダンスが前記λ／４信号伝送路の特性インピーダンスよりも低いことを特徴とする高周波スイッチ。
5. 請求項１〜３のいずれか１項に記載の高周波スイッチにおいて、
   前記λ／４伝送路の特性インピーダンスが前記λ／４信号伝送路の特性インピーダンスよりも高いことを特徴とする高周波スイッチ。

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