JP4954542B2 - 掘削ロッド、掘削ビット及び掘削工具 - Google Patents
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Description
さらに、掘削ビットの先端側、つまり、取付孔の孔底部分において雌ネジを切り上げるためにヌスミ部が形成されているため、せっかく、テーパー状のネジを形成したにも拘らず、掘削ビット先端側に肉薄部分が形成されてしまい、掘削工具にかかる負荷によって掘削ビットが破損するおそれがあった。
ここで、雄ネジ切り上げ部におけるネジ谷部分の曲率半径とは、当該掘削ロッドの軸線を含む平面で切断した際の断面におけるネジ谷部分の曲率半径をいう。
ここで、雌ネジ切り上げ部におけるネジ谷部分の曲率半径とは、当該掘削ビットの中心軸を含む平面で切断した際の断面におけるネジ谷部分の曲率半径をいう。
また、平行雄ネジ部が形成されているので、掘削時の衝撃によって掘削ビットと掘削ロッドとを離間するような力が作用した場合でも、この掘削ロッドから掘削ビットが外れてしまうことを防止できる。また、雄ネジの加工が容易であり、この掘削ロッドを低コストで製作することができる。
さらに、前記平行雄ネジ部の前記軸線方向長さを、前記平行雄ネジ部のネジピッチPに対して3.8×P以上とすることにより、平行雄ネジ部におけるネジ山の数を確保することができる。よって、ひとつのネジ山に作用する荷重を抑えることができ、平行雄ネジ部におけるネジの早期磨耗や締め付けトルクによる応力集中を分散して、この掘削ロッドの寿命延長を図ることができる。
また、平行雌ネジ部が形成されているので、掘削時の衝撃によって掘削ビットと掘削ロッドとを離間するような力が作用した場合でも、この掘削ビットが掘削ロッドから外れてしまうことを防止できるとともに、雌ネジの加工が容易であり、この掘削ビットを低コストで製作することができる。
また、掘削ビットは岩盤等の被掘削物に直接接触するものであり、その寿命は掘削ロッドに比べて短いものである。したがって、ネジの噛み込みを掘削ビットの平行雌ネジ部で優先的に発生させることで、掘削ロッドの平行雄ネジ部での噛み込みを防止でき、掘削ロッドの寿命延長を図ることができる。また、以上の効果をさらに確実に奏効せしめるためには、掘削ロッドを掘削ビットよりも高硬度に設定することが好ましく、より具体的には、掘削ビットと掘削ロッドとの硬度差をHRC(ロックウェル硬さCスケール)6ポイント以上とすることが好ましい。
この掘削工具10は、掘削機械に装着されて岩盤等の被掘削物を掘削するものであり、図1に示すように、被掘削物に直接衝突する掘削ビット30と、この掘削ビット30を支持する掘削ロッド20とで構成されている。
取付部22は、その先端部分に最も小径とされた小径部23が形成され、第1拡径部24を介して平行雄ネジ部25へと連設され、平行雄ネジ部25の後端側から第2拡径部26を介して前記ロッド本体21へと連なるようにそれぞれ配置されている。
この雄ネジ切り上げ部27は、図3に示すように、ネジ山部分における軸線Nからの距離が後端側に向かうにしたがい漸次拡大するように形成されており、雄ネジ切り上げ部27におけるネジ谷部分の曲率半径R2が、前記平行雄ネジ部25に形成された雄ネジのネジ谷部分の曲率半径R1よりも大きくなるように設定されている。この雄ネジ切り上げ部27の軸線N方向長さはネジピッチP1以下とされている。
このように雄ネジ切り上げ部27を形成することにより、第2拡径部26に形成されるネジ谷の曲率半径R2は、平行雄ネジ部25に形成されるネジ谷の曲率半径R1よりも大きくなるのである。すなわち、第2拡径部26と平行雄ネジ部25とがなす角度αとした場合には、平行雄ネジ部25のピッチP1に対して、第2拡径部26でのピッチP2がP1/cosαと大きくなるため、ネジ谷の曲率半径R2も大きくなるのである。
また、掘削ロッド20には、その先端面に開口して軸線Lに沿って延びる流体供給孔28が設けられている。
なお、本実施形態では、図5に示すように、2つの大径ボタンチップ36を1組とした大径ボタンチップ対37が周方向に3つ等間隔に配置されている。
取付孔40は、その先端に小径孔41が形成され、第1拡径孔42を介して平行雌ネジ部43へと連設されて第2拡径孔44を介して、掘削ビット30の後端面に開口するように構成されている。
平行雌ネジ部43の内周面には、ネジピッチP1の雌ネジが形成されている。この平行雌ネジ部43においては、ネジ山の高さ及びネジ谷の深さは一定とされている。
この雌ネジ切り上げ部45は、ネジ谷部分における中心軸Cからの距離が先端側に向かうにしたがい漸次縮小するように形成されており、雌ネジ切り上げ部45におけるネジ谷部分の曲率半径が、前記平行雌ネジ部43に形成された雌ネジのネジ谷部分の曲率半径よりも大きくなるように設定されている。この雌ネジ切り上げ部45の中心軸C方向長さはネジピッチP1以下とされている。
また、小径孔41の先端側には、中心軸Cに沿って延びて、前記流体排出孔35に連通された連通孔46が設けられている。
掘削ビット30の取付孔40に掘削ロッド20の取付部22が挿入され、平行雌ネジ部43と平行雄ネジ部25とを螺合することによって結合され、掘削ロッド20の軸線Nと掘削ビット30の中心軸Cとが一致するように配置される。ここで、掘削ロッド20の小径部23の先端面が、掘削ビット30の小径孔41の底面に当接され、流体供給孔28と連通孔46とが接続される。
このように掘削ビット30に推力を与えながら、被掘削材へと繰り返し衝突させることにより、掘削ビット30及び掘削ロッド20には、衝突に対する反力が掘削工具に負荷される。
さらに、雄ネジ切り上げ部27におけるネジ谷部分の曲率半径R2が、平行雄ネジ部25に形成された雄ネジのネジ谷部分の曲率半径R1よりも大きくされているので、この雄ネジ切り上げ部27における切欠部分を小さくすることができ、掘削ロッド20の剛性を確実に向上させることができる。
さらに、取付部20の先端面から平行雄ネジ部25後端までの軸線N方向長さLが、平行雄ネジ部25のネジ谷径Dに対して、L≦2.5×Dに設定されているので、平行雄ネジ部25後端のネジ谷部分に負荷される曲げ応力を抑えることができ、平行雄ネジ部25における折損を防止することができる。
さらに、雌ネジ切り上げ部45におけるネジ谷部分の曲率半径が、平行雌ネジ部43に形成された雌ネジのネジ谷部分の曲率半径よりも大きくされているので、この雌ネジ切り上げ部45に形成される切欠部分を小さくして肉厚を厚くすることができ、掘削ビット30の剛性を確実に向上させることができる。
したがって、掘削ロッド20の平行雄ネジ部25の噛み込みを防止して、この掘削ロッド20のさらなる寿命延長を図ることができる。また、ネジの噛み込みが取付孔40の開口部近傍で発生するので、掘削ロッド20と掘削ビット30の取り外しなどの処置が比較的容易にできる。さらに、本実施形態では、掘削ロッド20の硬度が掘削ビット30の硬度よりもHRC6ポイント以上高くなるように設定されているので、平行雄ネジ部25の噛み込みを確実に防止することができる。
この第2の実施形態である掘削工具10では、掘削ロッド20は第1の実施形態と同じものであり、掘削ビット30のみが異なっている。図6に、第2の実施形態である掘削工具10を示す。図7に、この掘削工具10を構成する掘削ビット30を示す。
例えば、取付部の形状については、本実施形態に限定されることはなく、軸線Nに垂直な断面における軸線Nからの最小距離が先端側に比べて後端側が小さくなることがないように形成されていればよい。
同様に、取付孔の形状についても、本実施形態に限定されることはなく、中心軸Cに垂直な断面における中心軸Cからの最大距離が、先端側に比べて後端側が小さくなることがないように形成されていればよい。
掘削ビットの先端面に配置されたボタンチップ及び大径ボタンチップのサイズ、個数、配置についても、本実施形態に限定されることはなく、掘削工具の外径や被掘削物等を考慮して、適宜設定することが好ましい。
掘削ロッドの剛性を考慮した場合、掘削ロッドの外周面を切り欠くことになる平行雄ネジ部の長さL1は短い方がよい。特に、掘削時に曲げ荷重が負荷される先端部分からの長さが長くその外径が小さな部分で応力は最も大きくなって折損することになるために、ネジ谷が形成される平行雄ネジ部の長さは短いほうがよい。
一方、回転力や推力によって負荷される軸線方向の荷重はネジ山部分に作用することになるが、ネジ山ひとつあたりに加わる荷重を考慮した場合、ネジ山の数が多い方が好ましく、平行雄ネジ部の長さL1が長い方がよいことになる。
FEM解析においては、平行雄ネジ部の長さL1は、汎用されている34mmと49mmとの2条件とした。また、ネジピッチP1は12.7とした。このモデルに軸方向荷重ならびに曲げ荷重を負荷した際の最大応力をそれぞれ算出し、その結果を線形近似した。解析結果を図8に示す。
この解析結果から、曲げ荷重による応力と軸方向荷重による応力とを考慮すると、ネジピッチP1=12.7の場合には、平行雄ネジ長さL1が48.26(3.8×P1)以上となるように設定することが好ましいことが確認された。
20 掘削ロッド
22 取付部
25 平行雄ネジ部
26 第2拡径部
27 雄ネジ切り上げ部
30 掘削ビット
40 取付孔
42 第1拡径孔
43 平行雌ネジ部
45 雌ネジ切り上げ部
Claims (8)
- 先端に向けて突出して軸線に沿って延びる取付部を有し、該取付部は、前記軸線に垂直な断面における前記軸線からの最小距離が一定とされた平行雄ネジ部と、該平行雄ネジ部の後端側に連なり前記最小距離が拡大する雄ネジ切り上げ部とを備え、先端側から後端側に向けて前記最小距離が小さくなることがないように形成され、
前記雄ネジ切り上げ部の後端が、前記軸線からの距離が前記平行雄ネジ部から後端側に向けて漸次拡大するように形成され、
前記雄ネジ切り上げ部におけるネジ谷部分の曲率半径が、前記平行雄ネジ部に形成された雄ネジのネジ谷部分の曲率半径よりも大きくされていることを特徴とする掘削ロッド。 - 前記雄ネジ切り上げ部の前記軸線方向長さが、前記平行雄ネジ部のネジピッチP以下であることを特徴とする請求項1に記載の掘削ロッド。
- 前記取付部の先端面から前記平行雄ネジ部後端までの前記軸線方向長さが、前記平行雄ネジ部のネジ谷径Dに対して2.5×D以下であるとともに、
前記平行雄ネジ部の前記軸線方向長さが、前記平行雄ネジ部のネジピッチPに対して3.8×P以上であることを特徴とする請求項1または請求項2に記載の掘削ロッド。 - 後端に向けて開口して中心軸に沿って延びる取付孔を有し、該取付孔は、前記中心軸に垂直な断面における前記中心軸からの最大距離が一定とされた平行雌ネジ部と、該平行雌ネジ部の先端側に連なり前記最大距離が縮小する雌ネジ切り上げ部とを備え、先端側から後端側に向けて前記最大距離が小さくなることがないように形成され、
前記雌ネジ切り上げ部の先端が、前記中心軸からの距離が前記平行雌ネジ部よりも縮小するように形成され、
前記雌ネジ切り上げ部におけるネジ谷部分の曲率半径が、前記平行雌ネジ部に形成された雌ネジのネジ谷部分の曲率半径よりも大きくされていることを特徴とする掘削ビット。 - 前記雌ネジ切り上げ部の前記中心軸方向長さが、前記平行雌ネジ部のネジピッチP以下であることを特徴とする請求項4に記載の掘削ビット。
- 請求項1から請求項3のいずれかに記載の掘削ロッドの前記平行雄ネジ部と、請求項4または請求項5に記載の記掘削ビットの前記平行雌ネジ部とが螺合することにより構成されたことを特徴とする掘削工具。
- 前記掘削ロッドと前記掘削ビットとを螺合させた状態において、
前記平行雄ネジ部の先端と前記雌ネジ切り上げ部の後端との前記軸線方向距離が、前記雄ネジ切り上げ部の先端と前記平行雌ネジ部の後端との前記軸線方向距離よりも大きくされていることを特徴とする請求項6に記載の掘削工具。 - 前記掘削ロッドの前記取付部の後端側部分には、前記軸線に垂直な断面における前記軸線からの距離が、後端側に向かうにしたがい漸次大きくなる傾斜面が形成され、
前記掘削ビットの前記取付孔の後端側部分には、前記中心軸に垂直な断面における前記中心軸からの距離が、後端側に向かうにしたがい漸次大きくなる斜面が形成され、
前記取付部の前記軸線と前記取付孔の前記中心軸とが一致している場合には、前記傾斜面と前記斜面とが離間し、前記軸線と前記中心軸とが交差するように変位した場合には、前記傾斜面と前記斜面とが互いに接触することを特徴とする請求項6または請求項7に記載の掘削工具。
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