JP4951574B2 - ダブルｖリブドベルト - Google Patents

Description

本発明は、心線が埋設された接着ゴム層の両側にリブゴム層が設けられたダブルＶリブドベルトに関する。

ベルト内周側及びベルト外周側の両方で動力伝達する伝動ベルトとして、心線が埋設された接着ゴム層の両側にリブゴム層が設けられたダブルＶリブドベルトがある。

例えば、特許文献１には、ダブルＶリブドベルトの耐屈曲性及び耐摩耗性の改善を目的として、内側リブゴム層の短繊維の混入量をゴム１００質量部に対して５〜２５質量部とし、外側リブゴム層の短繊維の混入量をゴム１００質量部に対して５質量部未満とすることが開示されている。
特開平８−９３８５９号公報

ところで、かかるダブルＶリブドベルトは、一般的に、接着ゴム層に埋設された心線の心線中心連結線を軸としてベルト内周側部分とベルト外周側部分とが対称形状に形成されている。その一方、ダブルＶリブドベルトは、現実の使用においては、主として内側リブゴム層により動力伝達を行う。

そのため、従来のダブルＶリブドベルトでは、内側リブゴム層が外側リブゴム層よりも摩耗速度が速く、先に内側リブゴム層のリブ底に接着ゴム層が露出するという問題がある。また、内側リブゴム層側を例えばオルタネータ等の小径のプーリに巻き掛けるレイアウトで用いた場合、先に外側リブゴム層にクラックが発生するという問題もある。

本発明の目的は、耐久性に優れるダブルＶリブドベルトを提供することである。

本発明に係るダブルＶリブドベルトは、
ベルト幅方向にピッチを有する螺旋を形成するように心線が埋設された接着ゴム層と、
上記接着ゴム層のベルト内周側に設けられ、各々、ベルト周方向に延びる複数のＶリブがベルト幅方向に並列するように形成された内側リブゴム層と、
上記接着ゴム層のベルト外周側に設けられ、各々、ベルト周方向に延びる複数のＶリブがベルト幅方向に並列するように形成された外側リブゴム層と、
を備えたものであって、
上記内側リブゴム層のＶリブのリブ底から上記接着ゴム層の心線までのゴム厚さと上記外側リブゴム層のＶリブのリブ底から上記接着ゴム層の心線までのゴム厚さとが同一であり、
上記接着ゴム層は、上記心線よりも上記内側リブゴム層側のゴム厚さが上記心線よりも上記外側リブゴム層側のゴム厚さよりも薄いことを特徴とする。

また、本発明に係るダブルＶリブドベルトは、
ベルト幅方向にピッチを有する螺旋を形成するように心線が埋設された接着ゴム層と、
上記接着ゴム層のベルト内周側に設けられ、各々、ベルト周方向に延びる複数のＶリブがベルト幅方向に並列するように形成された内側リブゴム層と、
上記接着ゴム層のベルト外周側に設けられ、各々、ベルト周方向に延びる複数のＶリブがベルト幅方向に並列するように形成された外側リブゴム層と、
を備えたものであって、
上記内側リブゴム層のＶリブのリブ底から上記接着ゴム層の心線までのゴム厚さと上記外側リブゴム層のＶリブのリブ底から上記接着ゴム層の心線までのゴム厚さとが同一であり、
上記内側リブゴム層のＶリブのリブ底から上記接着ゴム層までのゴム厚さが上記外側リブゴム層のＶリブのリブ底から上記接着ゴム層までのゴム厚さよりも厚いことを特徴とする。

本発明によれば、内側リブゴム層のＶリブのリブ底における接着ゴム層までのゴム厚さが外側リブゴム層のＶリブのリブ底における接着ゴム層までのゴム厚さよりも厚いので、内側リブゴム層のＶリブのリブ底における接着ゴム層が露出するまでの摩耗代を厚く確保でき、また、逆に、外側リブゴム層のＶリブのリブ底におけるゴム厚さが内側リブゴム層のＶリブのリブ底におけるゴム厚さよりも薄いこととなるので、外側リブゴム層には高い耐屈曲性が得られ、結果として、ダブルＶリブドベルトについて優れた耐久性を得ることができる。

以下、実施形態について図面に基づいて詳細に説明する。

図１及び２は、本実施形態に係るダブルＶリブドベルトＢを示す。このダブルＶリブドベルトＢは、例えば、自動車補機駆動用途に好適に用いられ、ベルト周長が７００〜３０００ｍｍ、ベルト幅が１０〜３６ｍｍ、及びベルト厚さが５．０〜８．０ｍｍにそれぞれ形成されている。

このダブルＶリブドベルトＢは、接着ゴム層１１と、そのベルト内周側の内側リブゴム層１２及びベルト外周側の外側リブゴム層１３と、で構成されたベルト本体１０を備えている。また、接着ゴム層１１には、ベルト幅方向にピッチを有する螺旋を形成するように心線１８が埋設されている。

接着ゴム層１１は、断面横長矩形の帯状に構成され、例えば、層厚さ１．０〜２．５ｍｍに形成されている。接着ゴム層１１は、ベースゴムに配合剤が配合されて混練された未架橋ゴム組成物を加熱及び加圧して架橋剤により架橋させたもので形成されている。

接着ゴム層１１を構成するゴム組成物のベースゴムとしては、例えば、エチレン・プロピレンゴム（ＥＰＲ）やエチレンプロピレンジエンモノマーゴム（ＥＰＤＭ）などのエチレン−α−オレフィンエラストマー、クロロプレンゴム（ＣＲ）、クロロスルホン化ポリエチレンゴム（ＣＳＭ）、水素添加アクリロニトリルゴム（Ｈ−ＮＢＲ）等が挙げられる。接着ゴム層１１を構成するゴム組成物のベースゴムは、単一種で構成されていてもよく、また、複数種がブレンドされたもので構成されていてもよい。

接着ゴム層１１を構成するゴム組成物の配合剤としては、例えば、架橋剤、老化防止剤、可塑剤、ゴム軟化剤、カーボンブラックなどの補強材、炭酸カルシウムなどの充填材等が挙げられる。

接着ゴム層１１に用いられる架橋剤としては、例えば、硫黄、有機過酸化物が挙げられる。架橋剤として、硫黄を用いたものでもよく、また、有機過酸化物を用いたものでもよく、さらには、それらの両方を併用したものでもよい。但し、有機過酸化物を用いたものであることが好ましい。架橋剤は、硫黄の場合、ベースゴム１００質量部に対する含有量が０．５〜５．０質量部であることが好ましく、１．５〜４．０質量部であることがより好ましく、有機過酸化物の場合、ベースゴム１００質量部に対する含有量が０．５〜１０．０質量部であることが好ましく、２．０〜７．０質量部であることがより好ましい。

内側リブゴム層１２は、プーリ接触部分を構成する複数のＶリブ１４がベルト内周側に垂下するように設けられている。外側リブゴム層１３は、プーリ接触部分を構成する複数のＶリブ１６がベルト外周側に隆起するように設けられている。内側リブゴム層１２及び外側リブゴム層１３のそれぞれは、例えば、層厚さ２．０〜２．８ｍｍに形成されている。

内側リブゴム層１２及び外側リブゴム層１３の複数のＶリブ１４，１６は、各々がベルト周方向に延びる断面略逆三角形の突条に形成されていると共に、ベルト幅方向に並列するように形成されている。各Ｖリブ１４，１６は、例えば、リブ高さが２．０〜３．０ｍｍ、リブ基端間の幅が１．０〜３．６ｍｍにそれぞれ形成されている。リブ数は、例えば、３〜６個である（図１では、内側リブゴム層１２のＶリブ１４も外側リブゴム層１３のＶリブ１６もリブ数は６である。）。内側リブゴム層１２及び外側リブゴム層１３のＶリブ１４，１６は、形状、寸法、及びリブ数が同一であって、ベルト断面において、心線中心連結線を軸としてベルト内周側部分とベルト外周側部分とが対称形状に形成されていることが好ましいが、それらが異なっていて、ベルト断面において、心線中心連結線の両側で、ベルト内周側の部分とベルト外周側の部分とが非対称形状に形成されていてもよい。但し、内側リブゴム層１２及び外側リブゴム層１３はＶリブ１４，１６のリブ高さが同一であることが好ましい。

内側リブゴム層１２及び外側リブゴム層１３は、ベースゴムに配合剤が配合されて混練された未架橋ゴム組成物を加熱及び加圧して架橋させたもので形成されている。内側リブゴム層１２と外側リブゴム層１３とは、同一のゴム組成物で形成されていることが好ましいが、異なるゴム組成物で形成されていてもよい。

内側リブゴム層１２及び外側リブゴム層１３のそれぞれを構成するゴム組成物のベースゴムとしては、例えば、エチレン・プロピレンゴム（ＥＰＲ）やエチレンプロピレンジエンモノマーゴム（ＥＰＤＭ）などのエチレン−α−オレフィンエラストマー、クロロプレンゴム（ＣＲ）、クロロスルホン化ポリエチレンゴム（ＣＳＭ）、水素添加アクリロニトリルゴム（Ｈ−ＮＢＲ）等が挙げられる。ベースゴムは、耐熱性及び耐寒性が優れるという観点から、エチレン・プロピレンゴム（ＥＰＲ）やエチレンプロピレンジエンモノマーゴム（ＥＰＤＭ）などのエチレン−α−オレフィンエラストマーであることが好ましい。内側リブゴム層１２及び外側リブゴム層１３のそれぞれを構成するゴム組成物のベースゴムは、単一種で構成されていてもよく、また、複数種がブレンドされたもので構成されていてもよい。

内側リブゴム層１２及び外側リブゴム層１３を構成するゴム組成物の配合剤としては、例えば、架橋剤、老化防止剤、可塑剤、ゴム軟化剤、カーボンブラックなどの補強材、炭酸カルシウムなどの充填材、超高分子量ポリエチレン粒子（重量平均分子量１００万以上）、短繊維１５，１７等が挙げられる。

架橋剤としては、例えば、硫黄、有機過酸化物が挙げられる。架橋剤として、硫黄を用いたものでもよく、また、有機過酸化物を用いたものでもよく、さらには、それらの両方を併用したものでもよい。但し、耐摩耗性及び耐油性の観点からは、有機過酸化物を用いたものが好ましい。

架橋剤は、硫黄の場合、ベースゴム１００質量部に対する含有量が０．５〜４．０質量部であることが好ましく、有機過酸化物の場合、ベースゴム１００質量部に対する含有量が２．０〜６．０質量部であることが好ましい。

ゴム軟化剤としては、例えば、パラフィン系プロセスオイル、ナフテン系プロセスオイル、芳香族系プロセスオイルなどの石油系軟化剤；パラフィンワックスなどの鉱物油系軟化剤；ひまし油、綿実油、あまに油、なたね油、大豆油、パーム油、やし油、落下生油、木ろう、ロジン、パインオイルなどの植物油系軟化剤等が挙げられる。ゴム軟化剤は、単一種で構成されていてもよく、また、複数種で構成されていてもよい。

ゴム軟化剤は、耐摩耗性及び耐寒性のバランスが良好となるという観点から、ベースゴム１００質量部に対する含有量が１〜１５質量部であることが好ましい。

補強材のカーボンブラックとしては、例えば、チャネルブラック；ＳＡＦ、ＩＳＡＦ、Ｎ−３３９、ＨＡＦ、Ｎ−３５１、ＭＡＦ、ＦＥＦ、ＳＲＦ、ＧＰＦ、ＥＣＦ、Ｎ−２３４などのファーネスブラック；ＦＴ、ＭＴなどのサーマルブラック；アセチレンブラック等が挙げられる。カーボンブラックは、単一種で構成されていてもよく、また、複数種で構成されていてもよい。

カーボンブラックは、耐摩耗性及び耐屈曲性のバランスが良好となるという観点から、ベースゴム１００質量部に対する含有量が３０〜８０質量部であることが好ましい。

短繊維１５，１７は、ベルト幅方向に配向するように設けられている。短繊維１５，１７のうち一部分は、プーリ接触表面、つまり、Ｖリブ１４，１６表面に露出している。Ｖリブ１４，１６表面に露出した短繊維１５，１７は、Ｖリブ１４，１６表面から突出していてもよい。なお、短繊維１５，１７は、内側リブゴム層１２及び外側リブゴム層１３に含まれずに、Ｖリブ１４，１６表面に植毛等された構成であってもよい。

短繊維１５，１７としては、例えば、ナイロン短繊維、ビニロン短繊維、綿短繊維、ポリエステル短繊維、アラミド短繊維等が挙げられる。短繊維１５，１７は、単一種で構成されていてもよく、また、複数種で構成されていてもよい。

短繊維１５，１７は、ミスアライメントに起因する異音の発生の抑制及び耐屈曲性のバランスが良好となるという観点から、ベースゴム１００質量部に対する含有量が１〜３０質量部であることが好ましい。短繊維１５，１７は、例えば、長さが０．２〜５．０ｍｍに形成されていることが好ましく、１．０ｍｍ以下に形成されていることがより好ましい。短繊維１５，１７は、例えば、繊維径が１０〜５０μｍである。短繊維１５，１７は、例えば、レゾルシン・ホルマリン・ラテックス水溶液（以下「ＲＦＬ水溶液」という）等に浸漬した後に加熱する接着処理が施された長繊維を長さ方向に沿って所定長に切断して製造され得る。

接着ゴム層１１と内側リブゴム層１２及び外側リブゴム層１３とは、同一のゴム組成物で形成されていてもよく、また、異なるゴム組成物で形成されていてもよい。但し、接着ゴム層１１は、発熱を抑制して耐屈曲性を高める観点から、短繊維が配合されていないゴム組成物で形成されていることが好ましい。

心線１８は、ポリエステル繊維（ＰＥＴ）、ポリエチレンナフタレート繊維（ＰＥＮ）、アラミド繊維、ビニロン繊維等の撚り糸１８’で構成されている。心線１８は、ベルト弾性及び耐屈曲性のバランスが良好となるという観点から、心線径が０．９〜１．１ｍｍに形成されていることが好ましい。心線１８は、ベルト本体１０に対する接着性を付与するために、成形加工前にＲＦＬ水溶液に浸漬した後に加熱する接着処理及び／又はゴム糊に浸漬した後に乾燥させる接着処理が施されている。

そして、このダブルＶリブドベルトＢでは、内側リブゴム層１２のＶリブ１４のリブ底から接着ゴム層１１の心線１８までのゴム厚さＤ１と外側リブゴム層１３のＶリブ１５のリブ底から接着ゴム層１１の心線１８までのゴム厚さＤ２とが同一に形成され、また、接着ゴム層１１は、心線１８よりも内側リブゴム層１２側のゴム厚さｄ１が心線１８よりも外側リブゴム層１３側のゴム厚さｄ２よりも薄く形成されている。換言すると、このダブルＶリブドベルトＢでは、心線１８の中心が接着ゴム層１１のベルト厚さ方向中央よりもベルト内周側に位置付けられており、また、内側リブゴム層１２の層厚さが外側リブゴム層１３の層厚さよりも厚く形成されている。従って、内側リブゴム層１２のＶリブ１４のリブ底から接着ゴム層１１までのゴム厚さ（Ｄ１−ｄ１）が外側リブゴム層１３のＶリブ１６のリブ底から接着ゴム層１１までのゴム厚さ（Ｄ２−ｄ２）よりも厚く形成されている。

Ｖリブ１４，１６のリブ底から接着ゴム層１１の心線１８までのゴム厚さＤ１，Ｄ２は例えば０．４〜１．０ｍｍである。

耐摩耗性及び耐屈曲性のバランスが良好となるという観点からは、接着ゴム層１１における心線１８よりも内側リブゴム層１２側のゴム厚さｄ１が０〜０．３ｍｍであり、且つ心線１８よりも外側リブゴム層１３側のゴム厚さｄ２が０．４〜０．８ｍｍであることが好ましい。

内側リブゴム層１２のＶリブ１４のリブ底から接着ゴム層１１までのゴム厚さ（Ｄ１−ｄ１）は例えば０．３〜１．０ｍｍである。外側リブゴム層１３のＶリブ１６のリブ底から接着ゴム層１１までのゴム厚さ（Ｄ２−ｄ２）は例えば０〜０．４ｍｍである。

以上の構成のダブルＶリブドベルトＢでは、内側リブゴム層１２のＶリブ１４のリブ底から接着ゴム層１１の心線１８までのゴム厚さＤ１と外側リブゴム層１４のＶリブ１６のリブ底から接着ゴム層１１の心線１８までのゴム厚さＤ２とが同一であるものの、接着ゴム層１１において、心線１８よりも内側リブゴム層１２側のゴム厚さｄ１が心線１８よりも外側リブゴム層１３側のゴム厚さｄ２よりも薄い。

従って、内側リブゴム層１２のＶリブ１４のリブ底から接着ゴム層１１までのゴム厚さ（Ｄ１−ｄ１）が外側リブゴム層１３のＶリブ１６のリブ底から接着ゴム層１１までのゴム厚さ（Ｄ２−ｄ２）よりも厚いので、内側リブゴム層１２のＶリブ１４のリブ底における接着ゴム層１１が露出するまでの摩耗代を厚く確保できる。なお、この摩耗代の確保及び耐屈曲性のバランスが良好となるという観点からは、ベルト厚さは６．１〜６．７ｍｍであることが好ましい。

また、逆に、外側リブゴム層１３のＶリブ１６のリブ底から接着ゴム層１１までのゴム厚さ（Ｄ２−ｄ２）が内側リブゴム層１２のＶリブ１４のリブ底から接着ゴム層１１までのゴム厚さ（Ｄ１−ｄ１）よりも薄いということであり、加えて、接着ゴム層１１が緩衝機能を発現することにより、外側リブゴム層１３には高い耐屈曲性が得られる。例えば、このダブルＶリブドベルトＢが自動車のエンジンルームに設けられる補機駆動ベルト伝動装置に用いられ、プーリ径が５０〜６５ｍｍといった小径のオルタネータプーリに巻き掛けられた場合でも、外側リブゴム層１３が容易に屈曲して発熱が抑えられ、それによってクラックの発生も抑えられる。

そして、以上の結果として、ダブルＶリブドベルトＢについて優れた耐久性を得ることができる。

なお、内側リブゴム層１２のＶリブ１４のリブ底から接着ゴム層１１の心線１８までのゴム厚さＤ１、及び接着ゴム層１１における心線１８よりも内側リブゴム層１２側のゴム厚さｄ１については、図２に示すように、ベルト断面に現れる複数の心線１８断面の下端を連結したラインを基準とし、前者がそこからＶリブ１４のリブ底までの長さとして、及び後者がそこから接着ゴム層１１と内側リブゴム層１２との境界までの長さとして、それぞれ測定される。同様に、外側リブゴム層１３のＶリブ１６のリブ底から接着ゴム層１１の心線１８までのゴム厚さＤ２、及び接着ゴム層１１における心線１８よりも外側リブゴム層１３側のゴム厚さｄ２については、ベルト断面に現れる複数の心線１８断面の上端を連結したラインを基準とし、前者がそこからＶリブ１６のリブ底までの長さとして、及び後者がそこから接着ゴム層１１と外側リブゴム層１３との境界までの長さとして、それぞれ測定される。

次に、上記ダブルＶリブドベルトＢの製造方法を図３に基づいて説明する。

ダブルＶリブドベルトＢの製造では、円筒金型とゴムスリーブとを用いる。

まず、円筒金型の上に、内側リブゴム層１２を形成するための未架橋ゴムシート１２’を巻き付ける。

次いで、その上に、接着ゴム層１１のベルト内周側の部分を形成するための未架橋ゴムシート１１ａ’を巻き付け、その上に、心線１８となる撚り糸１８’を螺旋状に巻き付けた後、その上に、接着ゴム層１１のベルト外周側の部分を形成するための未架橋ゴムシート１１ｂ’を巻き付ける。このとき、接着ゴム層１１のベルト内周側の部分を形成するための未架橋ゴムシート１１ａ’よりもベルト外周側の部分を形成するための未架橋ゴムシート１１ｂ’を厚く巻き付ける。

次いで、さらにその上に、外側リブゴム層１３を形成するための未架橋ゴムシート１３’を巻き付ける。

しかる後、円筒金型上の成形体にゴムスリーブを被せてそれを成形釜にセットし、円筒金型を高熱の水蒸気などにより加熱すると共に、高圧をかけてゴムスリーブを半径方向内方に押圧する。このとき、ベースゴムが流動すると共に架橋反応が進行し、加えて、撚り糸１８’のゴムへの接着反応も進行する。そして、これによって、筒状のベルトスラブが成形される。

そして、円筒金型からベルトスラブを取り外し、それを長さ方向に数個に分割した後、それぞれの内周及び外周のそれぞれを研磨切削してＶリブ１４，１６を形成する。

最後に、分割されて内周及び外周にＶリブ１４，１６が形成されたベルトスラブを所定幅に幅切りし、それぞれの表裏を裏返すことによりダブルＶリブドベルトＢが得られる。

なお、上記とは逆に、円筒金型の上に、外側リブゴム層１３を形成するための未架橋ゴムシート１３’、接着ゴム層１１のベルト外周側の部分を形成するための未架橋ゴムシート１１ｂ’、心線１８となる撚り糸１８’、接着ゴム層１１のベルト内周側の部分を形成するための未架橋ゴムシート１１ａ’、及び内側リブゴム層１２を形成するための未架橋ゴムシート１２’の順に材料を設けてもよい。

（試験評価用ベルト）
以下の実施例１及び比較例１〜６のそれぞれのダブルＶリブドベルトを作製した。なお、ゴム配合については表１及び２に、並びにベルト寸法構成については表３にそれぞれ示す。

＜実施例１＞
ベースゴムをエチレンプロピレンジエンモノマーゴム（ＥＰＤＭ）（DOW CHEMICAL社製 商品名：Nordel4640）とし、そのベースゴム１００質量部に対して、ステアリン酸（新日本理化社製 商品名：ステアリン酸５０Ｓ）１．０質量部、酸化亜鉛（堺化学工業社製 商品名：酸化亜鉛３種）５質量部、老化防止剤１（大内新興化学社製 商品名：ノクラックＭＢ）１．５質量部、カーボンブラック（東海カーボン社製 商品名：シーストＳＯ）６０質量部、プロセスオイル１（日本サン石油社製 商品名：サンパー２２８０）１０質量部、架橋剤としての有機過酸化物（日油社製 商品名：パークミルＤ）３．０質量部、ナイロン短繊維（旭化成社製 商品名：レオナ６６ 繊維長１ｍｍ）１２質量部、及びパラ系アラミド短繊維（帝人社製 商品名：テクノーラ 繊維長１ｍｍ）２質量部を配合して密閉式混練機で混練したものをオープンロールで圧延したシート状の未架橋ゴム組成物を用いて内側及び外側リブゴム層を形成し、そして、内側リブゴム層のＶリブのリブ底から接着ゴム層の心線までのゴム厚さＤ１及び外側リブゴム層のＶリブのリブ底から接着ゴム層の心線までのゴム厚さＤ２を０．６５ｍｍ、接着ゴム層における心線よりも内側リブゴム層側のゴム厚さｄ１を０．２ｍｍ、及び心線よりも外側リブゴム層側のゴム厚さｄ２を０．６ｍｍとした上記実施形態と同様の構成のダブルＶリブドベルトを作製し、これを実施例１とした。

なお、実施例１のダブルＶリブドベルトについて、接着ゴム層をＥＰＤＭの短繊維を含有しないゴム組成物、及び心線をポリエステル繊維（ＰＥＴ）製の撚り糸をＲＦＬ処理した心線径１．０ｍｍのものでそれぞれ構成し、ベルト周長を１１５０ｍｍ及びベルト厚さを６．３ｍｍ、心線を中心として、ベルト内周側の部分とベルト外周側の部分とが対称形状に形成されたものとした。

＜比較例１＞
接着ゴム層における心線よりも内側リブゴム層側のゴム厚さｄ１を０．４ｍｍ、及び心線よりも外側リブゴム層側のゴム厚さｄ２を０．４ｍｍとしたことを除いて実施例１と同一構成のダブルＶリブドベルトを作製し、これを比較例１とした。

＜比較例２＞
ベルト厚さを７．０ｍｍにしたことを除いて比較例１と同一構成のダブルＶリブドベルトを作製し、これを比較例２とした。

＜比較例３＞
ベルト厚さを５．８ｍｍにしたことを除いて比較例１と同一構成のダブルＶリブドベルトを作製し、これを比較例３とした。

＜比較例４＞
内側及び外側リブゴム層を形成する未架橋ゴム組成物として、ベースゴム１００質量部に対し、架橋剤として有機過酸化物の代わりに、硫黄（鶴見化学工業社製 商品名：オイル硫黄）０．５質量部、加硫促進剤１（大内新興化学社製 商品名：ノクセラーＴＴ）０．５質量部、及び加硫促進剤２（大内新興化学社製 商品名：ノクセラーＤ）１．５質量部を配合したものを用いたことを除いて比較例１と同一構成のダブルＶリブドベルトを作製し、これを比較例４とした。

＜比較例５＞
内側及び外側リブゴム層を形成する未架橋ゴム組成物として、ベースゴム１００質量部に対し、ナイロン短繊維を配合せず、パラ系アラミド短繊維をて５質量部配合したものを用いたことを除いて比較例１と同一構成のダブルＶリブドベルトを作製し、これを比較例５とした。

＜比較例６＞
内側及び外側リブゴム層を形成する未架橋ゴム組成物として、ベースゴムをクロロプレンゴム（昭和電工エラストマー社製 商品名：ショウプレンＧＳ）とし、そのベースゴム１００質量部に対して、ステアリン酸（新日本理化社製 商品名：ステアリン酸５０Ｓ）１．０質量部、酸化亜鉛（堺化学工業社製 商品名：酸化亜鉛３種）５質量部、酸化マグネシウム（協和化学工業社製 商品名：キョウマグ１５０）４質量部、老化防止剤１（大内新興化学社製 商品名：ノクラックＭＢ）０．５質量部、老化防止剤２（大内新興化学社製 商品名：ノクラックＡＤ）１．５質量部、カーボンブラック（東海カーボン社製 商品名：シーストＳＯ）４０質量部、プロセスオイル２（神戸油化学工業社製 商品名：アロマックスＢＫ）５質量部、ナイロン短繊維（旭化成社製 商品名：レオナ６６ 繊維長１ｍｍ）１２質量部、及びパラ系アラミド短繊維（帝人社製 商品名：テクノーラ 繊維長１ｍｍ）２質量部を配合したものを用いたことを除いて比較例１と同一構成のダブルＶリブドベルトを作製し、これを比較例６とした。

（試験評価方法）
＜耐熱耐久走行試験＞
図４は、耐熱耐久走行試験機４０のプーリレイアウトを示す。

この耐熱耐久走行試験機４０は、最下位置に設けられたプーリ径１２０ｍｍの駆動プーリ４１と、その上方に設けられたプーリ径１２０ｍｍの第１従動プーリ４２と、それらの間にベルトの巻き掛け角度が１２０°となるように設けられたプーリ径８５ｍｍの第２従動プーリ４３と、その側方にベルトの巻き掛け角度が９０°となるように設けられたプーリ径５５ｍｍの第３従動プーリ４４と、を備えている。

実施例１及び比較例１〜６のそれぞれのダブルＶリブドベルトＢ（ベルト幅１０．６８ｍｍ、リブ数３山）について、内側リブゴム層のＶリブを駆動プーリ４１、第１及び第３従動プーリ４２，４４のそれぞれに接触させ、且つ外側リブゴム層のＶリブを第２従動プーリ４３に接触させるように巻き掛け、１２０℃の温度雰囲気下で、第１従動プーリ４２に８．８３ｋＷの回転負荷を与えると共に第３従動プーリ４４に側方に５５９Ｎのセットウエイトを負荷し、その状態で、駆動プーリ４１を４９００ｒｐｍの回転数で回転させ、これによりダブルＶリブドベルトＢにベルト走行させた。

そして、定期的にベルト走行を中断して、外側リブゴム層のクラックの有無を確認し、クラックが発見されたときまでのベルト走行時間を記録した。

＜強制スリップ摩耗耐久走行試験＞
図５は、強制スリップ摩耗耐久走行試験機５０のプーリレイアウトを示す。

この強制スリップ摩耗耐久走行試験機５０は、最下位置に設けられたプーリ径８０ｍｍの駆動プーリ５１と、その上方に設けられたプーリ径８０ｍｍの従動プーリ５２と、それらの中間位置の側方にベルトの巻き掛け角度が９０°となるように設けられたプーリ径１２０ｍｍのアイドラプーリ５３と、を備えている。

実施例１及び比較例１〜６のそれぞれのダブルＶリブドベルトＢ（ベルト幅１０．６８ｍｍ、リブ数３山）について、内側リブゴム層のＶリブを駆動プーリ５１、従動プーリ５２、及びアイドラプーリ５３のそれぞれに接触させるように巻き掛け、従動プーリ５２に９．８Ｎ／ｍのトルクを与えるようにアイドラプーリ５３に側方にデッドウエイトを付与し、その状態で、駆動プーリ５１を３１３５ｒｐｍの回転数で回転させ、これによりダブルＶリブドベルトＢに従動プーリ５２上で６．４％のスリップを強制的に生じさせながらベルト走行させた。

そして、定期的にベルト走行を中断して、内側リブゴム層のＶリブのリブ底における接着ゴム層の露出の有無を確認し、接着ゴム層の露出が発見されたときまでのベルト走行時間を記録した。

＜ミスアライメント耐久走行試験＞
図６は、ミスアライメント耐久走行試験機６０のプーリレイアウトを示す。

このミスアライメント耐久走行試験機６０は、最上位置に設けられたプーリ径８０ｍｍの駆動プーリ６１と、その下方に設けられたプーリ径１３０ｍｍのフェノール樹脂製の第１従動プーリ６２と、それらの間に設けられたプーリ径８０ｍｍの第２従動プーリ６３と、その側方に設けられたプーリ径６０ｍｍの第３従動プーリ６４と、を備えている。第１従動プーリ６２と第２従動プーリ６３との間には３°のミスアライメントがある。

実施例１及び比較例１〜６のそれぞれのダブルＶリブドベルトＢ（ベルト幅２１．３６ｍｍ、リブ数６山）について、内側リブゴム層のＶリブを駆動プーリ６１、第１及び第３従動プーリ６２，６４のそれぞれに接触させ、且つ外側リブゴム層のＶリブを第２従動プーリ６３に接触させるように巻き掛け、第３従動プーリ６４に側方に３８０Ｎのデッドウエイトを付与し、その状態で、駆動プーリ６１を７５０ｒｐｍの回転数で回転させ、これによりダブルＶリブドベルトＢにベルト走行させた。

そして、異音が発生するまでのベルト走行時間を計測した。なお、試験は２００時間で打ち切った。

（試験評価結果）
表４は試験評価結果を示す。

これによれば、比較例５では、耐熱耐久走行試験で良好な結果が得られているものの、ミスアライメント耐久走行試験の結果が劣ることが分かる。これらのいずれの結果も、内側及び外側リブゴム層の短繊維の配合量が少ないことに起因するものであると考えられる。

比較例２では、強制スリップ摩耗耐久走行試験で良好な結果が得られているものの、耐熱耐久走行試験の結果が劣ることが分かる。これらのいずれの結果も、ベルト厚さが他のものよりも厚いことに起因するものであると考えられる。

しかしながら、実施例１では、耐熱耐久走行試験、強制スリップ摩耗耐久走行試験、及びミスアライメント耐久走行試験のいずれにおいても良好な結果がバランスよく得られていることが分かる。これは、内側リブゴム層のＶリブのリブ底におけるゴム厚さが外側リブゴム層のＶリブのリブ底におけるゴム厚さよりも厚いので、内側リブゴム層のＶリブのリブ底における接着ゴム層が露出するまでの摩耗代を相対的に厚くとることができ、また、外側リブゴム層のＶリブのリブ底におけるゴム厚さが内側リブゴム層のＶリブのリブ底におけるゴム厚さよりも薄いので、外側リブゴム層には高い耐屈曲性が得られるためであると考えられる。

本発明は、心線が埋設された接着ゴム層の両側にリブゴム層が設けられたダブルＶリブドベルトについて有用である。

ダブルＶリブドベルトの斜視図である。 ダブルＶリブドベルトの横断面図である。 ダブルＶリブドベルトの製造方法の説明図である。 耐熱耐久走行試験機のプーリレイアウトを示す図である。 強制スリップ摩耗耐久走行試験機のプーリレイアウトを示す図である。 ミスアライメント耐久走行試験機のプーリレイアウトを示す図である。

符号の説明

Ｂ ダブルＶリブドベルト
１０ ベルト本体
１１ 接着ゴム層
１２ 内側リブゴム層
１３ 外側リブゴム層
１４，１６ Ｖリブ
１８ 心線

Claims (6)

1. ベルト幅方向にピッチを有する螺旋を形成するように心線が埋設された接着ゴム層と、
   上記接着ゴム層のベルト内周側に設けられ、各々、ベルト周方向に延びる複数のＶリブがベルト幅方向に並列するように形成された内側リブゴム層と、
   上記接着ゴム層のベルト外周側に設けられ、各々、ベルト周方向に延びる複数のＶリブがベルト幅方向に並列するように形成された外側リブゴム層と、
   を備えたダブルＶリブドベルトであって、
   上記内側リブゴム層のＶリブのリブ底から上記接着ゴム層の心線までのゴム厚さと上記外側リブゴム層のＶリブのリブ底から上記接着ゴム層の心線までのゴム厚さとが同一であり、
   上記接着ゴム層は、上記心線よりも上記内側リブゴム層側のゴム厚さが上記心線よりも上記外側リブゴム層側のゴム厚さよりも薄いことを特徴とするダブルＶリブドベルト。
2. ベルト幅方向にピッチを有する螺旋を形成するように心線が埋設された接着ゴム層と、
   上記接着ゴム層のベルト内周側に設けられ、各々、ベルト周方向に延びる複数のＶリブがベルト幅方向に並列するように形成された内側リブゴム層と、
   上記接着ゴム層のベルト外周側に設けられ、各々、ベルト周方向に延びる複数のＶリブがベルト幅方向に並列するように形成された外側リブゴム層と、
   を備えたダブルＶリブドベルトであって、
   上記内側リブゴム層のＶリブのリブ底から上記接着ゴム層の心線までのゴム厚さと上記外側リブゴム層のＶリブのリブ底から上記接着ゴム層の心線までのゴム厚さとが同一であり、
   上記内側リブゴム層のＶリブのリブ底から上記接着ゴム層までのゴム厚さが上記外側リブゴム層のＶリブのリブ底から上記接着ゴム層までのゴム厚さよりも厚いことを特徴とするダブルＶリブドベルト。
3. 請求項１又は２に記載されたダブルＶリブドベルトにおいて、
   ベルト断面において、心線中心連結線を軸としてベルト内周側部分とベルト外周側部分とが対称形状に形成されていることを特徴とするダブルＶリブドベルト。
4. 請求項１乃至３のいずれかに記載されたダブルＶリブドベルトにおいて、
   上記内側リブゴム層のＶリブのリブ底から上記接着ゴム層の上記心線までのゴム厚さ及び上記外側リブゴム層のＶリブのリブ底から上記接着ゴム層の上記心線までのゴム厚さが０．４〜０．８ｍｍであることを特徴とするダブルＶリブドベルト。
5. 請求項１乃至４のいずれかに記載されたダブルＶリブドベルトにおいて、
   上記接着ゴム層は、上記心線よりも上記内側リブゴム層側のゴム厚さが０〜０．３ｍｍであって、上記心線よりも上記外側リブゴム層側のゴム厚さが０．４〜０．８ｍｍであることを特徴とするダブルＶリブドベルト。
6. 請求項１乃至５のいずれかに記載されたダブルＶリブドベルトにおいて、
   自動車の補機駆動用であることを特徴とするダブルＶリブドベルト。

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