JP4931039B2 - 水質監視装置及び水処理設備 - Google Patents

Description

本発明は、膜分離装置（逆浸透（ＲＯ）膜分離装置、ノナ濾過（ＮＦ）膜分離装置、限外濾過（ＵＦ）膜分離装置、精密濾過（ＭＦ）膜分離装置など）に供給される水（膜分離装置の給水）の汚染度を、少ない原水量で従来より精度良く測定することができる水質監視装置と、この水質監視装置を備える水処理設備に関する。

従来、膜分離装置に供給される水の汚染度を測定する方法としては、ＭＦ法（Ｄｅｓａｌｉｎａｔｉｏｎ，ｖｏｌ．２０，ｐ．３５３−３６４，１９７７）や、ＳＤＩ法がある。

ＭＦ法は、１Ｌの原水を−５００ｍｍＨｇの減圧下で濾過するときの時間（秒あるいは分）で表示するものであり、水の汚染度が高いと濾過時間が長くなることを利用している。この方法で、評価に使用するフィルターは、孔径０．４５μｍの酢酸セルロース系フィルターであり、このフィルターは孔径も大きく、また原水中の有機物等の汚染物質の捕捉性も低いため、ＭＦ法は、測定精度は低いが、原水量が１Ｌと少なく、簡易であるという利点がある。

ＳＤＩ法は、ＭＦ法と同仕様のフィルターを用いて、圧力２０７ｋＰａで原水を濾過し、以下の式によりフィルターの目詰まり度合（Ｓｉｌｔ Ｄｅｎｓｉｔｙ Ｉｎｄｅｘ）を測定する方法であり、アメリカのＡＳＴＭＤ ４１８９で示され、膜分離装置の給水質の評価法としては古くから広く用いられている。ＳＤＩ法は、ＭＦ法より濾過する原水量が多い（１５〜２０Ｌ）ため、精度はＭＦ法より高く優れているが、測定に要する原水量が多いことが欠点である。また、精度についても、ＭＦ法より多量の原水を濾過するため、測定精度はＭＦ法より高いが、評価用のフィルターはＭＦ法と同じであるため、ＭＦ法と同じく有機物の捕捉性については十分ではない。また、測定には最低１５分を要するという欠点もある。
ＳＤＩ＝（１−ｔ_０／ｔ_１）×（１００／１５）
ｔ_０＝最初の５００ｍＬを濾過するのに要した時間
ｔ_１＝１５分間濾過し続けた後、再度５００ｍＬを濾過するのに要した時間

なお、ＳＤＩ法で孔径０．４５μｍのフィルターを用いることはＡＳＴＭＤ４１８９で定められており、ＳＤＩ法では、これよりも更に孔径の小さなフィルター例えば孔径０．１μｍ以下のフィルターは上記規格からはずれること及びｔ_０，ｔ_１の測定に要する時間が長くなるため用いることはできない。

上述の如く、ＭＦ法は測定に使用する原水量が少なく簡易であるが、測定精度が低い。一方、ＳＤＩ法は測定精度はＭＦ法よりも優れるものの、測定に使用する原水量が多い。このように、ＭＦ法もＳＤＩ法も長所と短所を持つものである上に、いずれも測定水温の影響を受けるという欠点があった。

ＭＦ法では、水温の影響を水の粘性係数を用いて補正することができるが、ＳＤＩ法では、水温の補正は行わないので、同一の水質を異なる水温で測定した場合は、異なった値となり、水温の低い条件ではＳＤＩ値は低く、水温の高い場合は高い値となる。このため、季節変動による水温の差により、ＳＤＩ値は異なるものとなることから、例えば、原水の汚染度の経時変化を把握するような場合には、十分な測定方法とは言えない。

なお、膜分離装置の給水の汚染度の測定方法としては、その他に、水の濁度を測定する方法（特許第３１９８６１２号公報）や、波長２６０ｎｍの紫外光の吸光度（Ｅ−２６０）を測定する方法（特許３３１２５０７号公報）もあるが、いずれも汚染度の指標として十分な値は得られない。
特許第３１９８６１２号公報 特許３３１２５０７号公報 Ｄｅｓａｌｉｎａｔｉｏｎ，ｖｏｌ．２０，ｐ．３５３−３６４，１９７７

本発明は上記従来の問題点を解決し、膜分離装置の給水等の水の汚染度の指標を、少ない原水量で、しかも測定水温の影響を受けることなく、短時間に精度良く求めることができる水質監視装置と、この水質監視装置を備える水処理設備を提供することを目的とする。

本発明（請求項１）の水質監視装置は、原水を濾過膜に通水して濾過液を得る膜濾過手段と、該膜濾過手段からの濾過液量を測定するための濾過液量測定手段と、該濾過液量測定手段の測定結果から濾過係数を算出する演算手段とを備え、前記濾過係数が、下記式［２−１］〜［２−３］で表される中間閉塞濾過係数であることを特徴とする水質監視装置。
なお、以下において、各符号は次の通りである。
ｔ：濾過時間（ｓｅｃ）
Ｖ：単位膜面積当りの濾過液量（ｍ）
Ｊ：透過流束（ｍ／ｓ）
Ｊ _０ ：初期透過流束（ｍ／ｓ）
Ｋ _ｉ ：中間閉塞濾過係数（ｍ ^−１ ）

請求項２の水質監視装置は、請求項１の水質監視装置において、前記膜濾過手段は未使用のシート状の濾過膜がロール状に巻回された未使用膜巻回体と、該未使用膜巻回体から送り出された該濾過膜を巻き取るための巻取体と、前記巻回体から送り出され、該巻取体に巻き取られる前の濾過膜に原水を透過させるように通水する通水手段とを備えてなることを特徴とする。

請求項３の水質監視装置は、請求項１又は２の水質監視装置において、前記濾過液量測定手段が自動天秤であることを特徴とする。

本発明（請求項４）の水処理設備は、水処理装置と、請求項１ないし３のいずれかに記載の水質監視装置と、該水質監視装置で算出された濾過係数によって該水処理装置の運転条件を制御するための制御手段とを備えたことを特徴とする。

請求項５の水処理設備は、請求項４の水処理設備において、前記水処理装置は、膜の洗浄手段を備える膜分離装置であり、該水処理設備は、該膜分離装置への給水の一部を抜き出して前記原水として前記水質監視装置に供給する手段を有し、前記制御手段は、該水質監視装置で算出した濾過係数に基いて前記洗浄手段の運転条件を制御することを特徴とする。

濾過液量から濾過係数を算出する本発明の水質監視装置によれば、次のような効果のもとに、水の汚染度を精度良く測定することができる。

１）同一水質の測定に要する原水量は、従来のＳＤＩ法に比べ１／１０〜１／５の水量でよく、測定原水量を低減することができる。例えば、測定に必要な原水量は、濾過膜として直径４７ｍｍのフィルターを用いた場合で１．５〜２．５Ｌであり、直径２５ｍｍのフィルターを用いた場合では、更に少なくすることができる。
２）従来のＳＤＩ法は測定時間を一定としているため、測定水温の影響を受けるが、本発明では濾過係数として中間閉塞濾過係数を用いることから、本係数は水温の影響を受けないため、水温の影響を受けず、同一水質であれば、水温にかかわらず一定の値を得ることができる。従って、水温の変化が大きい原水の経時的な汚染度の測定にも有効である。
３）従来のＳＤＩ法では、評価用フィルターとして孔径の小さなフィルターを用いることはできないが、本発明では濾液量が少なくてもよいため、濾過膜として孔径が小さなフィルターを用いても測定可能であり、このようなフィルターを用いることにより、より高精度な値を得ることができる。
４）従来のＳＤＩ法では、測定は１５分以上必要であるが、１５分以内の短時間での測定が可能である。
５）ＳＤＩ値は、物理的な意味を何も持たないが、濾過係数は、物理的な意味を持ち、特に中間閉塞濾過係数は、「原水中の単位容積当りの微粒子個数／単位膜面積当りの細孔数」という物理的な意味を持つため、膜汚染との関連が理解しやすい。

このような水質監視装置を備えた本発明の水処理設備によれば、原水の水質に応じて運転条件を的確に制御して安定かつ効率的な処理を行える。

以下に本発明の水質監視装置及び水処理設備の実施の形態を詳細に説明する。

［水質監視装置］
本発明の水質監視装置は、原水を濾過膜に通水して濾過液を得る膜濾過手段と、該膜濾過手段からの濾過液量を測定するための濾過液量測定手段と、該濾過液量測定手段の測定結果から濾過係数を算出する演算手段とを備えるものである。
｛濾過係数｝
まず、本発明において、水の汚染度の指標とする濾過係数について説明する。

本発明においては、ＨｅｒｍａｎとＢｒｅｄｃｅにより提案された細孔閉塞モデルに基き、濾過係数（膜の細孔の目詰り度，目詰り指数）を算出し、この濾過係数を原水の汚染度の指標として表す。

濾過閉塞モデル式は、以下の［１］，［２］，［３］の式で示され、さらに、［４］のケーク濾過式を加えて、大きくは４式で示される。これらの４式は以下の１２式（［１−１］〜［１−３］，［２−１］〜［２−３］，［３−１］〜［３−３］，［４−１］〜［４−３］）として、さらに表現される。本発明では、これら１２式で表現される濾過係数を原水の汚染度の指標として用いる。

なお、以下において、各符号は次の通りである。
ｔ：濾過時間（ｓｅｃ）
Ｖ：単位膜面積当りの濾過液量（ｍ）
Ｊ：透過流束（ｍ／ｓ）
Ｊ_０：初期透過流束（ｍ／ｓ）
Ｋ_ｓ：標準閉塞濾過係数（ｍ^−１）
Ｋ_ｉ：中間閉塞濾過係数（ｍ^−１）
Ｋ_ｂ：完全閉塞濾過係数（ｓ^−１）
Ｋ_ｃ：ケーク濾過係数（ｓ／ｍ^２）

上記濾過係数のうち、特に中間閉塞濾過係数を用いることが、水温の影響を受けず、算出も容易であることから好ましい。

このような濾過係数を用いることにより、
(1) 少ない水でも測定ができる（ただし、ケーク濾過式における濾過係数では少ない水では、汚染度が低い水での測定は困難である。）。
(2) ＳＤＩ法と高い相関関係を示す。
(3) 数値に物理的な意味があるため、膜汚染との関係を理解しやすい。
といった利点が得られ、特に上記濾過係数のうち、中間閉塞濾過係数を用いた場合には、
(4) 「原水中の単位容積当りの微粒子個数／単位膜面積当りの細孔数」という物理的意味を持っているため、水温の影響を受けない。（他の濾過係数はその物理的な意味において、初期透過流束の概念が含まれており、従って、水温の影響を受けるが、中間閉塞濾過係数には、初期透過流束の概念が含まれないため、水温の影響を受けない。）
(5) 算出が容易である。即ち、例えばｌｎＪとＶのグラフより求めることができる。
(6) 他の濾過係数と比べてＳＤＩ値と直線的な関係があり、広い数値範囲でＳＤＩ値との相関が高い。
という利点が得られる。

従って、本発明において濾過係数としては、中間閉塞濾過係数を採用し、前述の［２−２］式又は［２−３］式で算出する。

中間閉塞濾過係数Ｋ_ｉ、透過流束Ｊ、初期透過流束Ｊ_０、濾過液量Ｖ、濾過時間ｔは図５（ａ），（ｂ）に示す関係を有し、原水の汚染度が高くなると中間閉塞濾過係数Ｋ_ｉも大きくなり、従来のＳＤＩ値と良好な相関を示し、図６に示す如く直線関係となる。

なお、前述の［１］〜［４］の各濾過式は、Ｖとして膜の単位面積当りの濾過液量（ｍ）を用いているが、この濾過液量（ｍ）の代わりに濾過液量（ｍ^３）を使用し、Ｊとして濾過流束（ｍ／ｓ）の代わりに濾過流量（ｍ^３／ｓ）を使用することもでき、その場合には、濾過係数の単位は完全閉塞濾過係数Ｋ_ｂ（１／ｓ）、標準閉塞濾過係数Ｋ_ｓ（１／ｍ^３）、中間閉塞濾過係数Ｋ_ｉ（１／ｍ^３）、ケーク濾過係数Ｋ_ｃ（ｓ／ｍ^３）となる。

｛濾過膜｝
次に、本発明の水質監視装置の膜濾過手段に用いられる濾過膜について説明する。

本発明の水質監視装置の濾過膜としては、孔径０．４５μｍ以下のフィルターを用いることが好ましく、その材質としては、ポリアミド、ナイロン等の汚染物質の捕捉性の高いものを用いることが好ましい。

孔径が０．４５μｍよりも小さいフィルターを用いることにより、汚染物質の捕捉性が高くなり、透過流束の低下が速くなる。従って、少ない原水量でも十分に透過流束が変化するため、少ない原水量でも十分に再現性の高い（ＳＤＩ値との相関性の高い）値をとることが可能となる。十分に透過流束が低下しない状態では、再現性の高いデータが得られない。

また、ポリアミドやナイロンなどの有機物等の汚染物質の捕捉性が高い材質のフィルターを用いることにより、汚染物質の捕捉性が高くなるため、上記と同じ理由で少ない原水量で十分に再現性のよい値を得ることができる。

なお、従来のＭＦ法やＳＤＩ法で用いられている酢酸セルロース系フィルターとナイロン系フィルターとのＴＯＣ，色度の除去率の対比は下記表１に示す通りである。

このようなことから、本発明において、水質監視装置の濾過膜としては孔径が０．４５μｍ以下、好ましくは０．２μｍ以下、例えば０．１〜０．２μｍの、ポリアミド、ナイロン製のフィルターを用いることが好ましい。

このような汚染物質の捕捉性に優れたフィルターであれば、濾過係数は、図７（ａ）に示すような現象を示す値と考えられ、例えば、孔径０．２μｍのフィルター１を用いた場合、０．２μｍより小さい微粒子であってもそのフィルターへの吸着性が高いものであれば吸着により捕捉され、濾過係数として反映される。

これに対して、従来のＭＦ法やＳＤＩ法で用いられている孔径０．４５μｍの酢酸セルロース系フィルター２では、孔径が大きい上に汚染物質の吸着性も低いため、図７（ｂ）に示す如く、０．４５μｍ未満の微粒子は通過してしまい、汚染物質量の情報を十分に反映することができない。

なお、汚染度の異なる検水を用いて孔径０．４５μｍの酢酸セルロース（ＨＡ）系フィルターを用いてＳＤＩ値を求める場合（ＳＤＩ法）に必要な原水量と、孔径０．２μｍのナイロン製フィルター（日本ポール社製「Ｎｙｌａｆｌｏ」）を用いて中間閉塞濾過係数Ｋ_ｉを求める場合（Ｋ_ｉ法）に必要な原水量との対比を図８に示す。

このように、本発明においては、用いる分離膜を選択することにより、少ない原水量で高精度な測定を行えることが分かる。

｛装置構成｝
次に、図１を参照して本発明の水質監視装置の具体的な構成について説明する。

図１は本発明の水質監視装置の実施の形態を示す系統図である。

図１において、１０は加圧タンクであり、圧力計１１を備える。この加圧タンク１０には、原水がサンプリングポンプＰ−１により導入ライン３１を経て導入される。３２はオーバーフローライン、３３は排水ラインである。

この加圧タンク１０には、コンプレッサー１２で昇圧された空気が加圧ライン３４を経て供給される。１３はエアフィルター、１４は圧力調整弁である。

１５は膜濾過手段であり、第１のロール（未使用膜巻回体）１６から濾過膜（フィルター）１８が送り出され、第２のロール１７（巻取体）で巻き取られる。第１のロール１６から送り出された濾過膜１８は、原水の通水路においてフィルターホルダー１９により保持される。この膜濾過手段１５には、加圧タンク１０から原水が原水ライン３５を経て供給され、濾過膜１８でデッドエンド濾過された後、濾過液が濾過液ライン３６から排出される。

２０はアクチュエーターであり、コンプレッサー１２から加圧ライン３７を経て供給される加圧空気によってフィルターホルダー１９の開閉を行うように構成されている。３８は空気抜きラインである。濾過液ライン３６からの濾過液は、自動天秤２１の受槽２２に送給される。３９は受槽２２の排水ラインである。自動天秤２１の測定結果は演算・制御手段２３に入力され、演算・制御手段２３では入力された測定値から濾過係数が算出され、その算出結果に基いて制御信号が出力される。

ＡＶ−１〜ＡＶ−８は自動開閉弁を示す。

なお、原水の加圧は、加圧空気等によるガス加圧の他、水加圧ポンプ等で行うことができる。ガス加圧行う場合、図１に示すように加圧をするための加圧ガス発生機（コンプレッサーなど）と、加圧水貯留水槽（加圧タンク）を設けることにより、加圧圧力を一定の値に制御することができる。

測定圧力はＳＤＩ法で規定されている２０７ｋＰａに限らず、これよりも高くても低くてもよいが、低すぎると測定時間が長くなり、また、膜や装置の耐圧性の点などより２０７ｋＰａ程度が好ましい。

濾過液量の測定手段としては、測定精度として感量０．１ｇ又は０．１ｍＬ程度のものが好ましく、図１に示す自動天秤の他、精密流量計、精密レベル計やロードセル等を用いることができる。

演算・制御手段２３では、濾過液量の測定値から濾過係数を算出するが、弁の開閉等の制御信号を出力して、原水のサンプリング、加圧、濾過膜の更新、濾過、測定等の一連の計測操作を自動制御することができるものが好ましい。また、更に濾過時間、測定水温を求めることができ、濾過係数を算出して表示すると共に、従来のＳＤＩ値も求めることができるものであることが好ましい。本発明の態様では、膜濾過手段としてはロール状に巻回された未使用膜巻回体から未使用の膜を送り出してフィルターホルダーにセットするものであるが、特にこれに限定されるものではなく、自動で膜セッティングされるものを好適に用いることができる。

｛測定手順｝
図１に示す水質監視装置による原水の汚染度の測定手順は次の通りである。
１）弁ＡＶ−１、ＡＶ−２を開とした状態でサンプリングポンプＰ−１で原水（測定用サンプル）を加圧タンク１０に送る。弁ＡＶ−２よりオーバーフローが生じた時点で弁ＡＶ−２を閉とする。オーバーフローの時間を調整することにより加圧タンク１０内の水の入れ替え量を調整することができる。
２）加圧タンク１０内に原水が入って、オーバーフローした状態でポンプＰ−１停止、弁ＡＶ−１閉、弁ＡＶ−２閉とし、次いで、弁ＡＶ−３を開として、コンプレッサー１２より加圧空気（２０７ｋＰａ）を送給して、タンク１０内を２０７ｋＰａに調整する。
３）膜濾過手段１５のフィルター１８を第１のロール１６から一定長さ移送させる。移動長さは、第２のロール１７のロール稼働時間で調整する。
４）フィルター１８を新しいものにした後、弁ＡＶ−６を開とし、アクチュエーター２０作動用のソレノイドバルブＳＶ−１をＯＮとして、フィルターホルダー１９の上側のフィルター押さえ部材をアクチュエーター２０で下に移動させる。
フィルター１８は、フィルターホルダー１９のＯリングでシールされ、水漏れのない状態となる。
５）次に、弁ＡＶ−４、ＡＶ−５を開とし、加圧タンク１０から加圧された原水を膜濾過手段１５に送り、弁ＡＶ−５よりライン中の空気を除去する。
６）弁ＡＶ−５閉、弁ＡＶ−７開として、濾過を開始する。
７）濾過液は受槽２２に受け入れ、自動天秤２１で測定し、濾過時間と濾過液量を記録する。
８）濾過液量が所定量（例えば２．５Ｌ）になった時点で、弁ＡＶ−７閉、弁ＡＶ−４閉とし、濾過を終了する。
９）弁ＡＶ−８開として、受槽２２から濾過液を排出し、弁ＡＶ−５開としてから、アクチュエーター２０作動用ソレノイドバルブＳＶ−１をＯＦＦとして、アクチュエーター２０でフィルターホルダー１９の上側のフィルター押さえ部材を上げる。
１０）３）と同様にフィルター１８を１回分巻き取る。
１１）弁ＡＶ−１０を開として、加圧タンク１０内の原水を排出する。サンプル水を連続的に加圧タンク１０内に送る状態としておく場合は、サンプリングポンプＰ−１運転、弁ＡＶ−１開、弁ＡＶ−２開としておく。コンプレッサー１２は圧力に応じて自動的にＯＮ−ＯＦＦする状態とする。
１２）濾過時間と濾過液量の計測値を用いて時間対濾過液量の回帰２次曲線Ｖ＝Ｃ_１ｔ^２＋Ｃ_２ｔ＋ｂを求める（図３（ａ））。
１３）求めた回帰２次曲線から、濾過液量を時間で微分した値、即ち、透過流束Ｊを求め、その対数ｌｎＪを求める。
１４）濾過液量Ｖと透過流束Ｊの対数ｌｎＪとのグラフを作成し（図３（ｂ））、一次近似曲線ｌｎＪ＝ｍＶ＋ｂのｍ、即ち中間閉塞濾過係数Ｋ_ｉを表示する。
１５）中間閉塞濾過係数Ｋ_ｉより、従来のＳＤＩ法のＳＤＩ値との相関関係式（ＳＤＩ＝αＫ_ｉ＋β）から、相当ＳＤＩ値としても表示する。

上記１２）〜１５）の計算には、自動計算ソフトを装置内計装盤に組み込み自動計算を実施する。

なお、濾過液量としては、２．５Ｌに何ら限定されない。

本発明の方法では、例えば、用いたフィルターの面積に対して、測定に必要な濾過液量は９５０〜３０００Ｌ／ｍ^２程度とすることができる。

｛用途｝
本発明の水質監視装置は、特に、水処理設備の膜分離装置（ＲＯ膜分離装置、ＮＦ膜分離装置、ＵＦ膜分離装置、ＭＦ膜分離装置など）に供給する水の汚染度の測定に有効であるが、これに限らず、半導体のウエハー等の洗浄用水の水質評価、前処理用濾過器等の処理水質の水質評価など、幅広い水の水質評価に用いることができる。

［水処理設備］
本発明の水処理設備は、このような本発明の水質監視装置と、水処理装置とを備え、水質監視装置で算出された濾過係数によってこの水処理装置の運転条件を制御するようにしたものである。

このような本発明の水処理設備の実施態様には特に制限はないが、本発明は特に水処理装置として膜分離装置を備え、膜分離装置給水の水質を本発明の水質監視装置で監視し、この結果に基づいて、膜分離装置の分離膜の洗浄条件又は回収率を制御するものであることが好ましい。

即ち、例えば、膜分離装置の給水の一部を分取して水質監視装置の原水として水質監視装置に送給し、この給水の一部について水質監視装置で濾過係数を算出し、算出した濾過係数から、水質が悪いと評価された場合には、洗浄頻度や洗浄水量又は洗浄圧力を高めたり、薬品を用いた薬品洗浄の場合には洗浄薬品濃度を上げるなど、洗浄条件を変更するものが挙げられる。その他、膜の洗浄条件の制御に限らず、膜分離水の回収率や膜分離装置の前処理装置の運転条件を制御することもでき、例えば、水質監視装置で算出された濾過係数の値に基いて前処理装置で使用する凝集剤の添加量を増減するなどの制御方法を採用することができる。

以下に実施例を挙げて本発明をより具体的に説明する。

実施例１
微粒子、有機物質、色度成分等を含む表２に示す水質の調整水−１〜５を調製し、各調整水について、図２に示す測定装置を用いて、濾過液量と濾過時間のデータを求め、この値から中間閉塞濾過係数Ｋ_ｉを算出した。

図２において、４１は圧力容器であり、各調整水４０が貯留されている。この圧力容器４１は、コンプレッサー４２で加圧された空気がエアフィルター４３で除塵された後圧力調整弁４４を経て導入されることにより内部が加圧される。４５は圧力計である。圧力容器４１内の調整水４０は、この加圧力で送り出され、フィルターホルダー４６に保持されたフィルターで濾過され、濾過液は天秤４７上の濾過液受槽４８に貯留される。４９は開閉弁である。

測定は以下の手順で行った。
１）圧力容器（約２０Ｌ容量）４１に調整水−１を１８Ｌ入れ、コンプレッサー４２からの空気で２０７ｋＰａに加圧した。
２）フィルターホルダー４６には、直径４７ｍｍ、孔径０．２μｍのナイロン製フィルター（日本ポール社製「Ｎｙｌａｆｌｏ」）（以下「Ｎｙｌａｆｌｏ、０．２μｍフィルター」と称す。）をセットし、濾過時間と濾過液量を測定した。測定水温は室温（約２０℃）であった。
３）フィルターホルダー４６のフィルターを、直径４７ｍｍ、孔径０．４５μｍの酢酸セルロース系フィルター（ミリポア社製「ＨＡＷＰ」）（以下「ＨＡＷＰ、０．４５μｍフィルター」と称す。）に交換し、同様に濾過時間と濾過液量を測定した。ここでは、濾過液量５００ｍＬのときの濾過時間ｔ_０（ｓｅｃ）、１５分間濾過継続後にさらに５００ｍＬ濾過するときの濾過時間ｔ_１（ｓｅｃ）も測定し、ｔ_０とｔ_１よりＳＤＩ値も計算した。
４）以上の操作を調整水−２、３、４、５についても行った。

Ｎｙｌａｆｌｏ、０．２μｍフィルターを用いたときの濾過液量Ｖと濾過時間ｔとの関係から、透過流束Ｊを求め、Ｊの対数ｌｎＪと濾過液量Ｖ（ｍ）との関係を求めた（図３（ａ），（ｂ））。これらの値を中間閉塞濾過式［２−３］に代入して中間閉塞濾過係数Ｋ_ｉを求めた。この結果を表３に示す。

また、上記３）でＨＡＷＰ、０．４５μｍフィルターによる測定値から算出したＳＤＩ値を表３に併記した。

従来法のＳＤＩ値と、Ｎｙｌａｆｌｏ、０．２μｍフィルターを用いて算出した中間閉塞濾過係数Ｋ_ｉとの関係は図４に示す通りであり、両者は直線的な相関を示し、濾過係数Ｋ_ｉを原水の汚染度の指標として用いることができることが確認された。

本発明の水質監視装置の実施の形態を示す系統図である。 実施例１で用いた水質監視装置の構成を示す系統図である。 （ａ）図は濾過時間と濾過液量とから求められる時間対濾過液量の回帰２次曲線を示し、（ｂ）図は、（ａ）図から求められる濾過液量Ｖと透過流束Ｊの対数ｌｎＪとの一次近似曲線を示すグラフである。 実施例１で得られた従来法によるＳＤＩ値と本発明による濾過係数Ｋ_ｉとの相関を示すグラフである。 （ａ）図は透過流束Ｊと濾過液量Ｖとの関係を示すグラフであり、（ｂ）図は透過流束Ｊの逆数（１／Ｊ）と濾過時間ｔとの関係を示すグラフである。 従来法によるＳＤＩと本発明による濾過係数Ｋ_ｉとの相関を示すグラフである。 フィルターによる捕捉機構を示す模式的断面図である。 測定に必要な原水量と水質との関係を示すグラフである。

１０ 加圧タンク
１２ コンプレッサー
１５ 膜濾過手段
１６ 第１のロール
１７ 第２のロール
１８ 濾過膜（フィルター）
１９ フィルターホルダー
２０ アクチュエーター
２１ 自動天秤
２３ 演算・制御手段
４０ 調整水
４１ 圧力容器
４２ コンプレッサー
４３ エアフィルター
４４ 圧力調整弁
４５ 圧力計
４６ フィルターホルダー
４７ 天秤
４８ 受槽

Claims (5)

1. 原水を濾過膜に通水して濾過液を得る膜濾過手段と、
   該膜濾過手段からの濾過液量を測定するための濾過液量測定手段と、
   該濾過液量測定手段の測定結果から濾過係数を算出する演算手段と
   を備え、
   前記濾過係数が、下記式［２−１］〜［２−３］で表される中間閉塞濾過係数であることを特徴とする水質監視装置。
   なお、以下において、各符号は次の通りである。
   ｔ：濾過時間（ｓｅｃ）
   Ｖ：単位膜面積当りの濾過液量（ｍ）
   Ｊ：透過流束（ｍ／ｓ）
   Ｊ _０ ：初期透過流束（ｍ／ｓ）
   Ｋ _ｉ ：中間閉塞濾過係数（ｍ ^−１ ）
   

   
2. 請求項１の水質監視装置において、前記膜濾過手段は
   未使用のシート状の濾過膜がロール状に巻回された未使用膜巻回体と、該未使用膜巻回体から送り出された該濾過膜を巻き取るための巻取体と、
   前記巻回体から送り出され、該巻取体に巻き取られる前の濾過膜に原水を透過させるように通水する通水手段と
   を備えてなることを特徴とする水質監視装置。
3. 請求項１又は２の水質監視装置において、前記濾過液量測定手段が自動天秤であることを特徴とする水質監視装置。
4. 水処理装置と、
   請求項１ないし３のいずれかに記載の水質監視装置と、
   該水質監視装置で算出された濾過係数によって該水処理装置の運転条件を制御するための制御手段と
   を備えたことを特徴とする水処理設備。
5. 請求項４の水処理設備において、前記水処理装置は、膜の洗浄手段を備える膜分離装置であり、該水処理設備は、該膜分離装置への給水の一部を抜き出して前記原水として前記水質監視装置に供給する手段を有し、前記制御手段は、該水質監視装置で算出した濾過係数に基いて前記洗浄手段の運転条件を制御することを特徴とする水処理設備。

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