JP4911972B2 - 空気調和機の室内機 - Google Patents

Description

この発明は、空気調和機の室内機に係り、特にクロスフローファンを採用した室内機の送風系において、比較的大きな通風抵抗の存在に対して好適な送風性能を確保するための技術に関する。

一般に、室内機および室外機の２つのユニットから成るいわゆるセパレート式空気調和機のうち特に室内機が壁掛け式であるものは、その室内機１の構成として図９に示すように、室内機ケース２の前面から天面にかけての範囲に吸込口２４が、室内機ケース２の前面から底面にかけての範囲に吹出口２５がそれぞれ設けられ、かつ室内機ケース２内部にクロスフローファン４が設けられ、クロスフローファン４と吸込口２４の間に熱交換器３が設けられ、かつクロスフローファン４の下流部と吹出口を連通する送風ダクト２３が設けられる、といった構成を成している。

このような構成の空気調和機の室内機１において、たとえば特許文献１（実開平４−６８９２１号公報）に示されるように、熱交換器３が複数の部分からなり、前面側の熱交換器群３７と背面側の熱交換器群３８とが略逆Ｖ字型を成すよう配置され、さらに前面側や背面側の熱交換器群３７，３８は、クロスフローファン４を取り囲むように複数部分の熱交換器が各々所定の角度をもって配置されているといったものがある。これは、空気調和機運転における省エネルギー化の要請に鑑み、室内機１の容積を極力従来程度のコンパクトさにとどめつつ熱交換器３の表面積を増加させ、伝熱効率を向上させようとするものである。
実開平４−６８９２１号公報

上記背景技術において、クロスフローファンを取り囲んで熱交換器を設置することによる熱交換器の表面積の増大に伴い、通風抵抗が大きく増大するといった問題があった。特に伝熱性能をより多く得るために、たとえば冷媒管の列数を３列以上にし熱交換器の厚みを相当程度厚くしたものや、たとえば冷媒管の管直径を7ｍｍ以上にし冷媒管の太さを相当程度太くしたものにおいては、従来の設計基準におけるファン送風系（クロスフローファンおよび送風経路）の想定を大きく超えた通風抵抗が生じる。さらには、室内機内の送風経路にてたとえば電気集塵機やイオン発生装置など、空気の通風を要しなおかつ相当程度の通風抵抗を有する付属品を設置した場合には、さらにも増して大きな通風抵抗が生じることになる。

この場合、このファン送風系の性能向上を図る手段の一つとして、リアガイド部を上流側に伸ばすといった手段がとられる。これは、リアガイド部により形成されるスクロール曲線の長さを延ばし送風風量を増大するとともに、ファン送風系の吸込側面積を適正化することにより、風量と静圧のバランスを適正化するという効果を期待してのものである。

しかし上記のような手法を採った場合、リアガイド部の延長に伴って、特に室内機断面で見た場合のファン送風系の吸込開口角（クロスフローファンを軸中心としスタビライザ部の上流側端部からリアガイド部の上流側端部までの開口角度）が、熱交換器の取り囲み角度（クロスフローファンを軸中心とし熱交換器の前面側下端から背面側下端までの取り囲み角度）よりも有意に狭くなる。そのため、ファン送風系の吸込側部分において、従来のように熱交換器の取り囲み角度全域からほぼ均等に吸い込むのではなく、ある程度の指向性をもって偏って吸い込むといった事象が起こっていた。

したがってこのようにファン送風系の吸込側部分において指向性を持った吸い込みがなされる場合、伝熱および送風に関する性能を劣化させることなくまたより好適に性能を引き出すために、その吸込みの方向と熱交換器の取り囲み方に対して適切な、ファン送風系の位置関係および形状を設定する必要があった。

本発明は、上記の事情に鑑みてなされたものであり、ファン送風系の吸込開口角が熱交換器の取り囲み角度よりも相当程度狭い場合において、より好適な吸込み流れ場を実現しより好適な伝熱および送風性能を実現しうる、室内機の構成の設計指針を提供することを目的としている。

上記目的を達成するために、本発明は、下記の手段を提示する。
この発明に基づいた、空気調和機の室内機においては、吸込口から室内空気を吸い込み吹出口から吹き出すためのクロスフローファンと、上記クロスフローファンの上流側に位置し、主として上記吸込口の前面側から上記クロスフローファンに向かう空気の流れ中に配設された第１の熱交換器と、主として上記吸込口の背面側から上記クロスフローファンに向かう空気の流れ中に配設された第２の熱交換器と、上記クロスフローファンの近傍および下流側に位置し、スタビライザ部およびリアガイド部を有する送風ダクトとを有し、吸込開口角が熱交換器取り囲み角より小であって、上記スタビライザ部のファンへの近接尖端部と上記クロスフローファンの軸中心とを結ぶ線分をＬｃとし、上記第１の熱交換器の上端の延長線と上記第２の熱交換器の上端の延長線との交点Ｐと、上記クロスフローファンの軸中心とを結ぶ線分をＬｐとし、線分Ｌｃと線分Ｌｐとが成す角度が１００度〜１４０度であり、かつ、上記ディフューザ部の天面側壁面と底面側壁面とが成す開き角度の２等分線をＬｍとし、上記線分Ｌｐと上記２等分線Ｌｍとの成す角度が１３０度以下であることを特徴としている。

この構成を採用することにより、本発明の課題にて示した、ファン送風系の吸込開口角が熱交換器の取り囲み角度よりも相当程度狭い場合において、ファン送風系に適切な送風性能を発揮させより好適な吸込み流れ場を実現することができる。

また、上記空気調和機の室内機においては、上記線分Ｌｃと上記線分Ｌｐとが成す角度が、１１５度〜１３０度であることを特徴とする。この構成により、熱交換器の配置に対してファン送風系の吸込方向に偏りがある構成においても好適な送風性能を実現できるとともに、さらには、熱交換器において比較的通過風量の多い前面側と比較的通過風量の少ない背面側との通過風量の差を極力小さくすることができる。

また、上記空気調和機の室内機においては、上記線分Ｌｐと上記２等分線Ｌｍとの成す角度が、１００度〜１２０度であることを特徴とする。この構成により、リアガイド部を上流側に延長した構成においてより好適な送風性能を実現できるとともに、さらには、熱交換器において比較的通過風量の多い前面側と比較的通過風量の少ない背面側との通過風量の差を極力小さくすることができる。

また、上記空気調和機の室内機においては、上記スタビライザ部の上流側端部と上記クロスフローファンの軸中心とを結ぶ線分をＬａとし、上記線分Ｌａと上記線分Ｌｃとが成す角度が０度〜１０度であることを特徴とする。この構成により、スタビライザ上流側端部での流れが整流化され、約１〜２ｄＢ（Ａ）程度の騒音低減効果を得ることができる。

また、上記空気調和機の室内機においては、上記ディフューザ部の天面側壁面と上記スタビライザ部とが成す設置角度が５４度〜６７度であることを特徴とする。この構成により、特にファン送風系の騒音に寄与するファンのスタビライザ部近傍での吹出し分流の適正化を図ることができ、ファン送風系の騒音エネルギーを抑えることができる。

また、上記空気調和機の室内機においては、上記ディフューザ部の天面側壁面に屈曲部を有し、該屈曲部は上記ディフューザ部の底面側壁面の下流側端部よりも前面側に位置し、かつ、該屈曲部より下流側の天面側壁面は上流側の天面側壁面より開き角が大であることを特徴とする。この構成により、底面側壁面の下流側端部において、流路抵抗を抑制することができると共にディフューザの効果をさらに継続して有せしめることができる。

また、上記空気調和機の室内機においては、上記天面側壁面の下流側壁面が水平面と成す角度は、上記天面側壁面の上流側壁面が水平面と成す角度よりも大であることを特徴とする。この構成により、特に冷房運転時の冷気送風の際に上記の屈曲部以降でのディフューザ効果により、冷気に水平もしくは天面方向への運動量を加えることができ、送風後の冷気のダレを極力緩和することができる。

本発明の構成によれば、ファン送風系の吸込開口角が熱交換器の取り囲み角度よりも相当程度狭い場合においても、良好な吸込み流れ場を実現しうる空気調和機の室内機を容易に設計することができる。そして、より良好な伝熱および送風性能を実現することにより、空気調和機の室内機全体での省エネルギー化の効果を実現することができる。

以下、図を参照しながら、本発明に基づいた実施の形態における空気調和機の室内機を説明する。なお、各実施の形態においては、同一の部位には同一の参照符号を付し、その説明は繰り返さない。

（実施の形態１）
本発明に基づいた実施の形態１における空気調和機の室内機を、図面を参照して説明する。図１は、本実施の形態における室内機の概略的な構成を示す断面図である。図１に示すように、室内機１は、室内機ケース２の内部に熱交換器３、クロスフローファン４、集塵用のフィルタ５、風向制御用の縦ルーバ６１、風向制御用の横ルーバ６２、クロスフローファン４の駆動用のモータ（図示省略）、および、ファンモータや冷熱サイクルの運転などの制御を行う制御部（図示省略）を有した構成をなしている。

室内機ケース２は主に、室内機１の外装を成す外装面２１と、壁面に好適に設置するための背面２２と、室内機１の内部送風経路のうち主としてクロスフローファン４のファンケーシングとしての目的を持つ送風ダクト２３とからなる。外装面２１のうち主に天面側には吸込口２４が、主に底面側には吹出口２５がそれぞれ形成されている。吸込口２４および吹出口２５は室内機１の内部送風経路と連通しており、特に吹出口２５は送風ダクト２３を経由しクロスフローファン４の吹出側と連通している。

送風ダクト２３は、クロスフローファン４の送風を好適に行うため、スタビライザ部２６、リアガイド部２７、およびディフューザ部２８を有する。スタビライザ部２６はクロスフローファン４より正面側に位置し、ディフューザ部２８の天面側２８ａと連結している。また、リアガイド部２７はクロスフローファン４より背面側に位置し、いわゆるスクロール形状を形成しつつディフューザ部２８の底面側２８ｂと連結している。

熱交換器３は内部送風経路のうち吸込口２４からクロスフローファン４の吹出側までの経路中に位置し、この経路を通過する空気の大部分が熱交換器３を通過するよう、熱交換器３の端部は両端ともに内部送風経路と接して設置されている。ここで熱交換器３は、４つのプレートフィンチューブ型熱交換器の組み合わせにより構成され、クロスフローファンを取り囲むようにそれぞれ、前面下側３１、前面上側３２、背面上側３３、および背面下側３４に配置されており、前面上側熱交換器３２と背面上側熱交換器３３とは略逆Ｖ字型を成すよう配置されている。前面下側部分３１の下端および背面下側部分３４の下端が、上記の熱交換器３の端部であり内部送風経路と接している部分である。

プレートフィンチューブ型熱交換器３１〜３４のその他の端部は、各々直接または間接的に接しており、各々所定の角度をもって配置されている。プレートフィンチューブ型熱交換器３１〜３４は、等間隔に配列された直径５ｍｍの冷媒管３５が厚み方向に３列配置されており、その冷媒管に串刺しにされるように、厚み約０．３ｍｍのフィン３６が約２ｍｍ間隔で奥行方向に重なって配置するといった構成を成している。冷媒管の間隔および太さは上記４つのプレートフィンチューブ型熱交換器３１〜３４のいずれとも同じであり、したがって各プレートフィンチューブ型熱交換器３１〜３４での単位領域あたりの通風抵抗はすべて同じである。

次に、本実施の形態の特徴的な部分について図２を参照して説明する。図２はクロスフローファン４、送風ダクト２３、および熱交換器３の各々の配置の詳細を示す断面図である。前述の通り、送風ダクト２３はスタビライザ部２６、リアガイド部２７、およびディフューザ部２８にて構成されている。ディフューザ部２８は下流側の開口を吹出口２５とした拡大流路であり、各々略平面状の天面側壁面２８ａと底面側壁面２８ｂとで挟まれた流路区間である。このディフューザ部２８の天面側壁面２８ａの上流側にて連通してスタビライザ部２６が配置されている。また、ディフューザ部２８の底面側壁面２８ｂの上流側にてリアガイド部２７と連通している。リアガイド部２７は、下流側に向けて徐々に開口が大となるようないわゆるスクロール形状をなしており、また、上流側端部付近にはファンと最も近接する尖端をなす屈曲部２７ａを有している。スタビライザ部２６はクロスフローファン４より正面側に位置し、下流側にてディフューザ部２８の天面側２８ａと連結している。また上流側端部付近にはファンと最も近接する尖端をなす、先端部２６ａを有している。

送風ダクト２３の上流側端部付近にて、スタビライザ部２６とリアガイド部２７に挟まれるようにクロスフローファン４が配置されている。クロスフローファン４には円筒の周縁部に複数枚（本実施の形態では３５枚）の翼４１が設けられている。

熱交換器３の前面下側３１の下端Ｆは、スタビライザ部２６の正面側とディフューザ部２８の天面側壁面２８ａの天面側とで形成される窪みに位置しており、また、熱交換器３の背面下側３４の下端Ｒは、リアガイド部２７の背面側に形成される窪みに位置している。

ここで、上記スタビライザ部２６の尖端部２６ａと上記クロスフローファン４の軸中心とを結ぶ線分をＬｃ、上記リアガイド部２７の屈曲部２７ａと上記クロスフローファン４の軸中心とを結ぶ線分をＬｄとし、線分Ｌｃと線分Ｌｄとが成す角度を吸込開口角θとする。

また、上記熱交換器３の前面下側３１の下端Ｆと上記クロスフローファン４の軸中心とを結ぶ線分をＬｆ、上記熱交換器３の背面下側３４の下端Ｒと上記クロスフローファン４の軸中心とを結ぶ線分をＬｒとし、線分Ｌｆと線分Ｌｒとが成す角度を熱交換器取り囲み角ψとする。

また、上記前面側上部熱交換器３２の上端の延長線と背面側上部熱交換器３３の上端の延長線との交点Ｐ（略逆Ｖ字型の根元部分）とクロスフローファン４の軸中心とを結ぶ線分をＬｐとし、線分Ｌｃと線分Ｌｐとが成す角度を吸込方向角φとする。

また、上記スタビライザ部２６の上流側端部と上記クロスフローファン４の軸中心とを結ぶ線分をＬａとし、線分Ｌａと線分Ｌｃとが成す角度をスタビライザ助走角νとする。

また、上記ディフューザ部２８の天面側壁面２８ａと底面側壁面２８ｂとが成す開き角度の２等分線をＬｍとし、線分Ｌｐと２等分線Ｌｍとの成す角度を吹出方向角ωとする。

また、ディフューザ部２８の天面側壁面２８ａとスタビライザ部２６とが成す設置角度をζとする。また、ディフューザ部２８の天面側壁面２８ａと底面側壁面２８ｂとが成す、ディフューザの開き角をηとする。

本実施の形態において、たとえば図２に示した構成では、上記吸込開口角θは約１５０度、上記熱交換器取り囲み角ψは約２２０度であり、すなわちθ＜ψとなっている。これは、上記の熱交換器３の通風抵抗に打ち勝つべく、ファン送風系の送風性能向上のためリアガイド部２７を上流側に伸ばしていることに起因する。

このようなファン送風系において、本実施の形態では、φ、ω、ηについて以下に説明するように設計指針を規定する。

吸込方向角φは１００度〜１４０度（即ち１００度≦φ≦１４０度）となるようにする。図３にφと、このファン送風系の動作点での風量との関係を示す。図３によると、φが概ね１２０度の時が最も風量が多くなり、かつφを増減するといずれの方向においても風量が減少することが解かる。そこで、動作点での風量が最も多いφから２％風量が低下するまでの範囲をφの適正な設計範囲と判断し、その範囲を求めると、上記の１００度≦φ≦１４０度となるのである。風量の低下下限幅を２％とすることにより、想定している所望の送風性能を確保することができる。

さらに望ましくは、吸込方向角φを１１５度〜１３０度（即ち１１５度≦φ≦１３０度）となるようにする。図４にφと、このファン送風系の動作点での熱交換器の背面側３３、３４における通過風量との関係を示す。図４によると、φが概ね１２４度の時が最も通過風量が多くなり、かつφを増減するといずれの方向においても通過風量が減少することが解かる。そこで、熱交換器背面側３３、３４での通過風量が最も多いφから２％通過風量が低下するまでの範囲をφの適正な設計範囲と判断し、その範囲を求めると、上記の１１５度≦φ≦１３０度となるのである。通過風量の低下下限幅を２％としたのは、通過風量の測定誤差を鑑みてのものである。

上記のように吸込方向角φを規定することにより、本実施形態のように熱交換器３の配置に対してファン送風系の吸込方向に偏りがある構成においても好適な送風性能を実現できるとともに、さらには、熱交換器３において比較的通過風量の多い前面側３１，３２と比較的通過風量の少ない背面３３，３４との通過風量の差を極力小さくすることができる。

また、ここでスタビライザ助走角νを設け、０度〜１０度（即ち０度≦ν≦１０度）とすると、スタビライザ上流側端部での流れが整流化され、約１〜２ｄＢ（Ａ）程度の騒音低減効果を得ることができる。

次に、吹出方向角ωは１３０度以下（即ちω≦１３０度）となるようにする。図５にωと、このファン送風系の動作点での風量との関係を示す。図５によると、ωが概ね１１０度の時が最も風量が多くなることが解かる。そこで、動作点での風量が最も多いφから２％風量が低下するまでの範囲をφの適正な設計範囲と判断し、その範囲を求めると、上記のω≦１３０度となるのである。風量の低下下限幅を２％とすることにより、想定している所望の送風性能を確保することができる。

さらに望ましくは、吹出方向角ωを１００度〜１２０度（即ち１００度≦ω≦１２０度）となるようにする。図６にωと、このファン送風系の動作点での熱交換器の背面側３３、３４における通過風量との関係を示す。図６によると、ωが概ね１１０度の時が最も通過風量が多くなり、かつφを増減するといずれの方向においても通過風量が減少することが解かる。そこで、熱交換器背面側３３、３４での通過風量が最も多いωから２％通過風量が低下するまでの範囲をωの適正な設計範囲と判断し、その範囲を求めると、上記の１００度≦ω≦１２０度となるのである。通過風量の低下下限幅を２％としたのは、通過風量の測定誤差を鑑みてのものである。

上記のように吹出方向角ωを規定することにより、本実施形態のようにリアガイド部２７を上流側に延長した構成においてより好適な送風性能を実現できるとともに、さらには、熱交換器３において比較的通過風量の多い前面側３１，３２と比較的通過風量の少ない背面３３，３４との通過風量の差を極力小さくすることができる。

次に、スタビライザ設置角度ζは５４度〜６７度（即ち５４度≦ζ≦６７度）となるようにする。図７にζと、このファン送風系の騒音レベルとの関係を示す。図７によると、ζが概ね６１度の時が最も騒音レベルの値が小さくなり、かつζを増減するといずれの方向においても騒音レベルの値は上昇することが解かる。そこで、騒音レベルの値が最も小さいζから０．５ｄＢ（Ａ）だけ騒音レベルが上昇するまでの範囲をスタビライザ設置角度ζの適正な設計範囲と判断し、その範囲を求めると上記の５４度≦γｉｎ≦６７度となるのである。なお、騒音レベルの上昇上限幅を０．５ｄＢ（Ａ）としたのは、騒音レベルの測定誤差を鑑みてのものである。上記のようにスタビライザ設置角度ζを規定することにより、特にファン送風系の騒音に寄与するファン３６のスタビライザ部２６近傍での吹出し分流の適正化を図ることができ、ファン送風系の騒音エネルギーを抑えることができる。

以上のような規定をもってファン送風系の適正化を図ることにより、上記の改善効果を得ることができる。

なお、本実施の形態における熱交換器は、上記の直径５ｍｍの冷媒管を厚み方向に３列配置したプレートフィンチューブ型熱交換器に限らず、たとえばそれよりも若干抵抗の大きい直径７ｍｍの冷媒管を厚み方向に２列配置したプレートフィンチューブ型熱交換器でもよい。さらには、直径５ｍｍの冷媒管を厚み方向に６列まで配置した程度の通風抵抗をもつ熱交換器であれば、上記の規定によるファン送風系の適正化の効果を得ることができる。たとえば、上記の直径５ｍｍの冷媒管を厚み方向に３列配置したプレートフィンチューブ型熱交換器に、さらに直径７ｍｍの冷媒管を厚み方向に１列配置したプレートフィンチューブ型熱交換器を副次的に利用する熱交換器として重ねて配置した場合でも、その通風抵抗は、上記の規定によるファン送風系の適正化の範囲内である。

（実施の形態２）
本実施の形態は、下記に示す特長部分の内容を除く他の部分においては、上記実施の形態１と同様の形態を有する。図８は、本実施の形態の空気調和機の室内機１の概略的な構成を示す断面図である。図８に示すように、本実施形態においてディフューザ部２８の天面側壁面２８ａは吹出口付近（横ルーバの設置位置の近傍）にて屈曲部２９を有している。該屈曲部２９はディフューザ部２８の底面側壁面２８ｂの下流側端部Ｑよりも前面側に位置している。上記屈曲部２９の上流側に位置する、天面側壁面２８ａの上流側壁面は、底面側壁面２８ｂと一定の開き角ηをなすディフューザ流路を形成している。上記屈曲部２９の下流側に位置する、天面側壁面２８ａの下流側壁面２９ａは、上記上流側壁面よりも角度κだけ前面向き（天面向き）に傾斜しており、底面側壁面２８ｂに対して上記上流側よりも大きな開き角（η＋κ）を有する。また、上記上流側壁面と水平面と成す角度をλ１、上記下流側壁面２９ａと水平面と成す角度をλ２とすると、λ１＜λ２の関係が成り立つように形成されている。

上記のような構成を有する空気調和機の室内機では、以下に記載のような利点が得られる。従来では、ディフューザ部２８の底面側壁面２８ｂの下流側端部Ｑよりもさらに下流側に天面側壁面２８ａを延長した場合、その延長部において、その上流まで底面側壁面に沿っていた流れが天面側に偏って流れるようになり流れ幅が縮小するため、その上流までのディフューザの効果を損なうとともに、流路抵抗の原因にもなっていた。そこで上記のように屈曲部２９を設けることにより、天面側壁面２８ａに沿う流れに対し、屈曲部２９より下流にてさらに拡大する流路としての機能を与えることができるため、上記のようなディフューザの効果をさらに継続して有せしめることができるとともに、上記のような流路抵抗を抑制することができる。なお、角度κは、屈曲部２９での流れの剥離等を起こさずディフューザとして好適に働くよう、１５〜２５度程度であることが望ましい。

また、上記のようにλ１＜λ２とすると、特に冷房運転時の冷気送風の際に上記の屈曲部以降でのディフューザ効果により、冷気に水平もしくは天面方向への運動量を加えることができ、送風後の冷気のダレを極力緩和することができる。

なお、今回開示した上記実施の形態はすべての点で例示であって、限定的な解釈の根拠となるものではない。したがって、本発明の技術的範囲は、上記した実施の形態のみによって解釈されるのではなく、特許請求の範囲の記載に基づいて画定される。また、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれる。

本発明に基づいた実施の形態１における室内機の概略的な構成を示す断面図である。 本発明に基づいた実施の形態１における室内機のファン送風系に関する要部の構成を示す断面図である。 本発明に基づいた実施の形態１における室内機の作用を説明するための図であり、吸込方向角とファン送風系の動作点での風量との関係を示す図である。 本発明に基づいた実施の形態１における室内機の作用を説明するための図であり、吸込方向角とファン送風系の動作点での熱交換器の背面側における通過風量との関係を示す図である。 本発明に基づいた実施の形態１における室内機の作用を説明するための図であり、吹出方向角とファン送風系の動作点での風量との関係を示す図である。 本発明に基づいた実施の形態１における室内機の作用を説明するための図であり、吹出方向角とファン送風系の動作点での熱交換器の背面側における通過風量との関係を示す図である。 本発明に基づいた実施の形態１における室内機の作用を説明するための図であり、スタビライザ設置角度とファン送風系の騒音レベルとの関係を示す図である。 本発明に基づいた実施の形態２における室内機の吹出口周辺に関する要部の構成を示す断面図である。 背景技術における空気調和機の室内機の概略的な構成を示す断面図である。

符号の説明

１ 室内機、２ 室内機ケース、３ 熱交換器、４ クロスフローファン、５ 集塵用フィルタ、２１ 外装面、２２ 背面、２３ 送風ダクト、２４ 吸込口、２５ 吹出口、２６ スタビライザ部、２６ａ スタビライザ部の尖端部、２７ リアガイド部、２７ａ リアガイド部の屈曲部、２８ ディフューザ部、２８ａ ディフューザ部の天面側壁面、２８ｂ ディフューザ部の底面側壁面、２９ ディフューザ部天面側壁面の屈曲部、２９ａ 屈曲部の下流側壁面、３１ 熱交換器の前面下側部分、３２ 熱交換器の前面上側部分、３３ 熱交換器の背面上側部分、３４ 熱交換器の背面下側部分、３５ 冷媒管、３６ フィン、３７ 前面側熱交換器群、３８ 背面側熱交換器群、４１ 翼、６１ 縦ルーバ、６２ 横ルーバ。

Claims (5)

1. 吸込口から室内空気を吸い込み吹出口から吹き出すためのクロスフローファンと、前記クロスフローファンの上流側に位置し、主として前記吸込口の前面側から前記クロスフローファンに向かう空気の流れ中に配設された第１の熱交換器と、主として前記吸込口の背面側から前記クロスフローファンに向かう空気の流れ中に配設された第２の熱交換器と、
   前記クロスフローファンの近傍および下流側に位置し、スタビライザ部およびリアガイド部を有する送風ダクトとを有し、吸込開口角が熱交換器取り囲み角より小である空気調和機の室内機であって、
   前記スタビライザ部のファンへの近接尖端部と前記クロスフローファンの軸中心とを結ぶ線分をＬｃとし、
   前記第１の熱交換器の上端の延長線と前記第２の熱交換器の上端の延長線との交点Ｐと、前記クロスフローファンの軸中心とを結ぶ線分をＬｐとし、線分Ｌｃと線分Ｌｐとが成す角度が１００度〜１４０度であり、かつ、前記ディフューザ部の天面側壁面と底面側壁面とが成す開き角度の２等分線をＬｍとし、前記線分Ｌｐと前記２等分線Ｌｍとの成す角度が１３０度以下であり、
   前記線分Ｌｃと前記線分Ｌｐとが成す角度が、１１５度〜１３０度であり、
   前記線分Ｌｐと前記２等分線Ｌｍとの成す角度が、１００度〜１２０度であり、
   前記スタビライザ部の上流側端部と前記クロスフローファンの軸中心とを結ぶ線分をＬａとし、前記線分Ｌａと前記線分Ｌｃとが成す角度が０度〜１０度であり、
   前記ディフューザ部の天面側壁面と前記スタビライザ部とが成す設置角度が５４度〜６７度であり、
   前記ディフューザ部の天面側壁面に屈曲部を有し、
   該屈曲部は前記ディフューザ部の底面側壁面の下流側端部よりも前面側に位置し、かつ、該屈曲部より下流側の天面側壁面は上流側の天面側壁面より開き角が大であり、
   前記上流側の天面側壁面を下流側に延長した線分と前記下流側の天面側壁面とが成す角度が１５度〜２５度であることを特徴とする、空気調和機の室内機。
2. 前記第１の熱交換器と前記第２の熱交換器のいずれか一方は、直径５ｍｍの冷媒管を厚み方向に３列以上６列以下配置したプレートフィンチューブ型熱交換器であることを特徴とする、請求項１に記載の空気調和機の室内機。
3. 前記第１の熱交換器と前記第２の熱交換器のいずれか一方は直径７ｍｍの冷媒管を厚み方向に２列配置したプレートフィンチューブ型熱交換器であることを特徴とする、請求項１に記載の空気調和機の室内機。
4. 前記第１の熱交換器と前記第２の熱交換器のいずれか一方は直径５ｍｍの冷媒管を厚み方向に３列配置したプレートフィンチューブ型熱交換器であり、さらに直径７ｍｍの冷媒管を厚み方向に１列配置したプレートフィンチューブ型熱交換器が重ねて配置されることを特徴とする、請求項１に記載の空気調和機の室内機。
5. 前記天面側壁面の下流側壁面が水平面と成す角度は、前記天面側壁面の上流側壁面が水平面と成す角度よりも大であることを特徴とする、請求項１から４のいずれかに記載の空気調和機の室内機。

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