JP4885044B2

JP4885044B2 - 湿式多板クラッチの寿命評価方法及び装置

Info

Publication number: JP4885044B2
Application number: JP2007108215A
Authority: JP
Inventors: 一成岡部
Original assignee: Mitsubishi Heavy Industries Ltd
Current assignee: Mitsubishi Heavy Industries Ltd
Priority date: 2007-04-17
Filing date: 2007-04-17
Publication date: 2012-02-29
Anticipated expiration: 2027-04-17
Also published as: JP2008267429A

Description

本発明は、湿式多板クラッチの寿命評価に関し、特に、摩擦摺動部品であるクラッチ板のフィールドでの負荷頻度を加味して寿命評価を行うことにより、より適切なクラッチの寿命予測を可能とした湿式多板クラッチの寿命評価方法及び装置に関する。

一般に、オートマチックトランスミッション（自動変速機）には湿式多板クラッチが多く採用されている。湿式多板クラッチは、車両のエンジンからのトルクをトランスミッションに伝達するための装置であって、クラッチハウジング内に配置した、複数のクラッチ板を互いに係合させて、両者を油圧で圧接させてトルクを伝達する構造を有している。
このような湿式多板クラッチを備えたオートマチックトランスミッションの寿命を評価する場合、その手法は構成部品別に異なる。ギヤ、シャフト等の金属疲労により破壊する部品に関しては、材料のＳ−Ｎ線図（応力頻度データ）からマイナー則を用いて寿命を算出することが行われている。これは、一定振幅の正弦波状繰り返し応力を疲労破壊するまで加えたときの応力振幅と破損までの繰り返し数の関係を示すＳ−Ｎ線図を用い、フィールドにおける実測データから得られた実働波形から、疲労寿命に関係する有効な成分を分析し、これを用いて疲労寿命を計算する。このとき、以下のマイナー則を用いて、ｎ_ｉを１時間当たりの繰り返し数とすると、寿命時間Ｌ_Ｈは以下の式（２）で求められる。

また、軸受に関しては、負荷頻度から評価可能であり、シールリング、スラストワッシャ等の摺動部品に関しては、実機使用条件でのＰＶ値（Ｐ；面圧とＶ；周速との積）から、各ＰＶ値ごとに連続摺動による磨耗量変化データを計測し、フィールド負荷頻度データから求めた単位時間での各ＰＶ値の摺動時間に基づいて寿命を評価することが可能である。
このように、各構成部品毎に夫々寿命予測の手法は挙げられるが、オートマチックトランスミッションの寿命、使用限界を考えた場合、湿式多板クラッチの磨耗や焼付で決まる場合が多い。

ここで湿式多板クラッチについて寿命評価しようとした場合、金属疲労での寿命評価とは異なり上記したように磨耗や焼付で決まるため、単に金属疲労での寿命評価方法を適用することはできなかった。これは、湿式多板クラッチの寿命に影響するパラメータとしては、例えば、吸収エネルギ、吸収エネルギ率、伝達トルク、面圧、周速、摩擦係数、潤滑油量等の潤滑条件など多数存在し、これらが複雑に絡み合って寿命が決定するためである。
また、従来用いられてきた湿式多板クラッチの寿命評価方法として、使用条件での吸収エネルギ、吸収エネルギ率を計算し、これがクラッチ摩擦材の焼付き限界内に入っているかを判断する方法があるが、これは瞬時のクラッチ板の測定データのみを用いる方法であり、負荷頻度を考慮しているものではないため正確な寿命を把握することはできなかった。

そこで、特許文献１（特許第３３４８５９０号公報）には、湿式多板クラッチの残存寿命をより適切に予測する装置について開示されている。これは、多板摩擦クラッチの差動回転数、制御油圧、油温、差動回転発生時間に基づいて、多板摩擦クラッチのクラッチフェーシング温度Ｔを演算し、求めた温度Ｔを所定温度範囲毎に区分して区分毎の積算時間を計測し、予め判明している多板摩擦クラッチフェーシングの耐力線図よりマイナー値を用いて残存寿命を求めるものである。このように、種々の負荷状態から多板摩擦クラッチの残存寿命を判定する構成とすることにより、適切な多板摩擦クラッチの残存寿命を求めるようにしている。

特許第３３４８５９０号公報

オートマチックトランスミッションの寿命評価を行う際には、その構成部品のうち湿式多板クラッチの負荷が最も大きくその使用限界に与える影響が大きいため、湿式多板クラッチの寿命を適切に予測することが重要となる。しかしながら、上記したように、湿式多板クラッチに関しては寿命に影響するパラメータが複数存在するため、その寿命を適切に評価することは困難であった。特に、湿式多板クラッチの疲労は、通常の金属疲労とは異なり磨耗や焼付などによるものであるため、従来の金属疲労寿命評価は適用できない。
特許文献１に記載される寿命評価では、多板摩擦クラッチのクラッチフェーシング温度を各種測定値からシミュレーションにより演算しているが、この演算により得られる値は精度に不安が残り、この演算制度が適切な寿命評価結果に影響を及ぼす惧れがある。
従って、本発明は上記従来技術の問題点に鑑み、簡単に且つ適切な湿式多板クラッチの寿命評価を可能とした湿式多板クラッチの寿命評価方法及び装置を提供することを目的とする。

そこで本発明者は、上記したパラメータが如何に複雑に絡み合おうともクラッチ板の摩擦自身にとっては、そのパラメータの絡み合いの結果として決まるクラッチ板の表面温度が劣化を決定する直接の要因であると考えた。それは、クラッチ板のペーパ系摩擦材は、有機繊維（例えば天然パルプ）、合成繊維、カーボン、無機充填材等を熱硬化性樹脂であるレジンを含浸して固めたものであるから、熱によるこれら材料の燃焼、炭化が劣化の要因であるからである。
クラッチ単体要素試験において、吸収エネルギのレベルをパラメータとして、クラッチ板表面温度Ｔを変えて、クラッチが寿命に至るまでの臨界係合回数Ｎを求めると、図３の関係があることが知られている。このＴ−Ｎ線図を、金属疲労でのＳ−Ｎ線図のように捉えると、実機でのクラッチ板表面温度Ｔの頻度が把握できれば、マイナー則を用いて金属疲労と同様な手法で湿式多板クラッチの寿命を評価できると考えた。

よって、本発明はかかる課題を解決するために、湿式多板クラッチにて測定された実測データに基づいてその寿命評価を行うようにした湿式多板クラッチの寿命評価方法において、
予め変速機台上試験により前記湿式多板クラッチを備えた変速機の変速条件及び前記湿式多板クラッチの単位時間当たりの係合頻度毎に前記湿式多板クラッチのクラッチ板表面温度Ｔと吸収エネルギ若しくは吸収エネルギ率の相関関係であるＴ予測線図を求めるとともに、クラッチ単体耐久試験により前記クラッチ板表面温度Ｔとクラッチ板の劣化が生じる臨界係合回数Ｎの相関関係であるＴ−Ｎ線図を求めておき、
前記変速機を含む車体から測定された実測データに基づいて吸収エネルギ若しくは吸収エネルギ率を算出し、
前記算出した吸収エネルギ若しくは吸収エネルギ率、並びに、前記各種実測データの測定時における変速条件及び係合頻度から前記Ｔ予測線図に基づいて前記クラッチ板表面温度Ｔを推定し、
該推定したクラッチ板表面温度Ｔの各値について、前記Ｔ−Ｎ線図に基づいて対応する臨界係合回数Ｎを求め、前記クラッチ板表面温度Ｔの頻度と前記求めた臨界係合回数Ｎの積算値からマイナー則を用いて前記クラッチ板の寿命を算出することを特徴とする。

また、前記クラッチ板表面温度Ｔと吸収エネルギ若しくは吸収エネルギ率の相関関係であるＴ予測線図は、前記湿式多板クラッチを備えたトランスミッションの台上試験により得られた測定データから求めることを特徴とする。
このように、吸収エネルギ若しくは吸収エネルギ率とクラッチ板との相関関係を試験により求めるようにしたため、シミュレーション等の演算のみを用いる場合に比べて精度が高い値が得られ、寿命評価の精度が向上する。
尚、前記Ｔ−Ｎ線図は、クラッチ板単体要素試験により得られた前記クラッチ温度の頻度に基づき確認試験を行うことが好ましい。
さらに、前記クラッチ板の劣化が認められる臨界係合回数Ｎは、前記クラッチ板の動摩擦係数が２０％以上低下した場合若しくは該クラッチ板が焼き付いた時のサイクル数であることを特徴とする。

また、湿式多板クラッチにて測定された実測データに基づいてその寿命評価を行うようにした湿式多板クラッチの寿命評価装置において、
予め変速機台上試験により前記湿式多板クラッチを備えた変速機の変速条件及び前記湿式多板クラッチの単位時間当たりの係合頻度毎に前記湿式多板クラッチのクラッチ板表面温度Ｔと吸収エネルギ若しくは吸収エネルギ率の相関関係であるＴ予測線図と、クラッチ単体耐久試験により前記クラッチ板表面温度Ｔとクラッチ板の劣化が生じる臨界係合回数Ｎの相関関係であるＴ−Ｎ線図とが格納された記憶手段と、
前記変速機を含む車体から実測データを検出する実測データ検出手段と、
前記実測データ検出手段によって検出された実測データに基づいて吸収エネルギ若しくは吸収エネルギ率を算出する吸収エネルギ算出手段と、
前記算出した吸収エネルギ若しくは吸収エネルギ率、並びに、前記各種実測データの測定時における変速条件及び係合頻度から前記Ｔ予測線図に基づいて前記クラッチ板表面温度Ｔを推定するクラッチ板表面温度算出手段と、
該推定したクラッチ板表面温度Ｔの各値について、前記Ｔ−Ｎ線図に基づいて対応する臨界係合回数Ｎを求め、前記クラッチ板表面温度Ｔの頻度と前記求めた臨界係合回数Ｎの積算値からマイナー則を用いて前記クラッチ板の寿命を算出する寿命算出手段と、を備えたことを特徴とする。

さらに、前記記憶手段に格納されるクラッチ板表面温度Ｔと吸収エネルギ若しくは吸収エネルギ率の相関関係であるＴ予測線図は、前記湿式多板クラッチを備えたトランスミッションの台上試験により得られた測定データから求めることを特徴とする。
さらにまた、前記クラッチ板の劣化が認められる臨界係合回数Ｎは、前記クラッチ板の動摩擦係数が２０％以上低下した場合若しくは該クラッチ板が焼き付いた時のサイクル数であることを特徴とする。

以上記載のごとく本発明によれば、有機繊維、合成繊維、熱硬化性樹脂、炭素等の成分からなるペーパー摩擦材の寿命評価に、クラッチ板表面の温度Ｔに着目して、Ｔ−Ｎ線図を導入し、負荷頻度データからマイナー則を用いてフィールドでの寿命予測を行うようにしたため、簡単に且つ適切な寿命予測を行うことが可能となった。また、クラッチ板表面温度Ｔを得るための吸収エネルギ若しくは吸収エネルギ率とクラッチ板との相関関係を試験により求めるようにしたため、シミュレーション等の演算のみを用いる場合に比べて精度が高い値が得られ、寿命評価の精度を向上させることが可能である。

以下、図面を参照して本発明の好適な実施例を例示的に詳しく説明する。但しこの実施例に記載されている構成部品の寸法、材質、形状、その相対的配置等は特に特定的な記載がない限りは、この発明の範囲をそれに限定する趣旨ではなく、単なる説明例に過ぎない。
図１は本発明の実施例に係る処理フローを示す図、図２は本発明の実施例に係る装置構成を示すブロック図、図３はＴ−Ｎ線図を示すグラフ、図４はトランスミッションの駆動系モデルを示す図、図５は実施例１におけるＴ−Ｎ線図を示すグラフ、図６は実施例１での台上試験の結果を示す表、図７はフィールドでのクラッチ板表面温度の頻度を示す表、図８は実施例１にて寿命評価を行った結果を示す表、図９は寿命予測と台上試験における寿命とを比較する表、図１０はフィールドでの寿命評価結果を示す表である。

本実施例に係る寿命評価方法は、クラッチ板表面温度Ｔとクラッチ板の劣化が認められる臨界係合回数Ｎとの関係から得られるＴ−Ｎ線図を用い、このＴ−Ｎ線図を従来の金属疲労に用いられていたＳ−Ｎ線図のごとく捉えることにより、クラッチ板の寿命評価を簡単に且つ適切に行うことができるものであり、延いては湿式多板クラッチを備えたオートマチックトランスミッションの寿命評価を行うことを可能としている。

図２を参照して、本実施例における寿命評価装置の構成を説明する。
この装置は、実測データ検出手段１０と、吸収エネルギ算出手段１１と、クラッチ板表面温度推定手段１２と、寿命算出手段１３と、記憶手段１４とを備える。
前記実測データ検出手段１０は、吸収エネルギ若しくは吸収エネルギ率を求めるための各種データを湿式多板クラッチを含む車体から検出する手段である。この実測データは、トランスミッションを含む車体の各種データを含む。実測データとしては、例えば、トランスミッション出力軸側慣性モーメント、タイヤ半径、トランスミッション出力軸−タイヤ間減速比、トランスミッション出力軸回転数、エンジン回転数、エンジン側のトルク、車体側慣性モーメント等が挙げられる。

前記クラッチ板表面温度推定手段１２は、前記実測データ検出手段１０にて測定された実測データを用い、予め記憶手段１４に格納された湿式多板クラッチのクラッチ板表面温度Ｔと吸収エネルギ若しくは吸収エネルギ率の相関関係であるＴ予測線図に基づいてクラッチ板の吸収エネルギ若しくは吸収エネルギ率を算出する手段である。
前記寿命算出手段１３は、前記クラッチ板表面温度推定手段１２にて求められたと吸収エネルギ若しくは吸収エネルギ率を用い、予め記憶手段１４に格納されたクラッチ板表面温度Ｔとクラッチ板の劣化が認められる臨界係合回数Ｎの相関関係であるＴ−Ｎ線図に基づいてクラッチ板の寿命を算出する手段である。
前記記憶手段１４には、トランスミッションの台上試験にて求められた前記湿式多板クラッチのクラッチ板表面温度Ｔと吸収エネルギ若しくは吸収エネルギ率の相関関係であるＴ予測線図と、クラッチ単体要素試験にて求められた前記クラッチ板表面温度Ｔとクラッチ板の劣化が認められる臨界係合回数Ｎの相関関係であるＴ−Ｎ線図とが格納されている。

図１を参照して、本実施例における寿命評価方法の処理フローにつき以下に説明する。
予め、クラッチ単体要素試験により上記したＴ−Ｎ線図を取得しておく。Ｔ−Ｎ線図の導出方法の一例として、まずクラッチ単体要素試験によりクラッチ板の吸収エネルギと摩擦表面温度の相関関係を求めておき、吸収エネルギのレベル、即ち摩擦表面温度の違いをパラメータとして係合回数と動摩擦係数変化の関係を取得する。そして、ＴＧ分析によって炭化度を把握し、吸収エネルギのレベルをパラメータとして炭化度と動摩擦係数変化の関係を把握する。ここから、炭化度の臨界値Ｄ_Ｃを定義し、把握する。この臨界値Ｄ_Ｃを、上記炭化度と動摩擦係数変化の関係に当てはめることによって、異なった吸収エネルギ（摩擦表面温度）での臨界係合回数を得て、ここから摩擦表面温度（クラッチ板表面温度）Ｔと臨界係合回数Ｎ_Ｃとの関係であるＴ−Ｎ線図を求める。このクラッチ板表面温度Ｔと臨界係合回数Ｎ_Ｃとの関係は、例えば図３のように表される。
ここで求められたＴ−Ｎ線図は、記憶手段１４に格納される。

また、湿式多板クラッチを備えたトランスミッションの台上試験により上記したＴ予測線図を求める。このＴ予測線図は、クラッチ板表面温度Ｔをフィールド使用状態にて直接実測することが困難であるため、クラッチ板表面温度Ｔを実測データから推定する際に用いられる。
まず、トランスミッション台上試験にて、台上負荷パターンの各条件にて台上Ｔ／Ｍ負荷頻度データとしての各種実測データからクラッチ板単位面積当たりの吸収エネルギｅ若しくは吸収エネルギ率εを計算し、その時のクラッチ板表面温度Ｔの実測値から、ｅ−Ｔ線図及び／又はε−Ｔ線図（Ｔ予測線図）を作成しておく。

吸収エネルギｅ若しくは吸収エネルギ率εは、トランスミッション出力軸側慣性モーメント、タイヤ半径、トランスミッション出力軸−タイヤ間減速比、トランスミッション出力軸回転数、エンジン回転数、エンジン側のトルク、車体側慣性モーメント等の容易に実測可能なデータから求めることができる。図４に、トランスミッションの駆動系モデルを示す。ここで、Ｅ／Ｇはエンジン、Ｔ／Ｃはトルクコンバータ、Ｉ_Ｅはエンジン側の出力軸換算慣性モーメント、Ｉ_Ｗは車体側出力軸換算慣性モーメント、τ_Ｃは走行抵抗を示す。このモデルを参考にして下記の運動方程式を立てた。

この運動方程式を解くことによって、吸収エネルギ、吸収エネルギ率が計算できる。クラッチ板表面温度Ｔは、例えば熱電対等の温度センサを用いた実測により取得することができる。ここで求められたＴ予測線図は、記憶装置１４に格納される。

次に、フィールド負荷パターン各条件において、フィールドでの実測データ（フィールド負荷頻度データ）から、上記した台上試験と同様に吸収エネルギｅ若しくは吸収エネルギ率εを計算し、吸収エネルギを計算する。このフィールドでの吸収エネルギの頻度から、記憶装置１４に格納されたＴ予測線図に基づいてフィールドでのクラッチ板表面温度Ｔを推定し、クラッチ板表面温度Ｔの頻度を取得する。
そして、クラッチ板表面温度Ｔの頻度から、記憶装置１４に格納されたＴ−Ｎ線図に基づきマイナー則を用いてクラッチ板の寿命を算出する。具体的な寿命評価の算出方法については、以下の実施例１に詳述する。

さらに、本実施例にて求められた寿命につき台上試験にて確認を行うことが好ましい。
これは、台上試験サイクルでのクラッチ板表面温度Ｔの頻度を把握し、記憶装置１４に格納されたＴ−Ｎ線図に基づいて台上試験でのクラッチ板の寿命評価を行い、得られた評価結果をフィールド負荷での寿命評価結果と付き合わせることにより行う。

ここで、湿式多板クラッチの試験結果とともに具体的な寿命評価の処理につき説明する。
まず、Ｔ−Ｎ線図の作成のために、クラッチ単体耐久試験を行った。試験は、Ａ材、Ｂ材の二種類の摩擦材について行った。摩擦試験機により一定のエネルギを吸収させながら繰り返し耐久を行い、その時のクラッチ板表面温度Ｔを縦軸に、動摩擦係数μｄが２０％低下または焼き付いた時のサイクル数Ｎを横軸にとった。その結果、作成されたＴ−Ｎ線図を図５に示す。

次に、トランスミッションの台上試験により、クラッチ板表面温度Ｔを計測した。クラッチ板表面温度Ｔは、クラッチ板がトランスミッションに組み込まれた状態で、クラッチの相手板に熱電対を埋め込み、該熱電対のコードを外部に取り出してクラッチ板表面温度Ｔを検出するようにした。
各条件でのクラッチ板単位面積当たりの吸収エネルギｅ、吸収エネルギ率εを上記した計算によって求め、１時間当たりの頻度とクラッチ板表面温度Ｔの実測値を図６の表に示す。図６において、条件の欄には変速条件を示してある。
さらに、図６の吸収エネルギｅ若しくは吸収エネルギ率εとクラッチ板表面温度Ｔの実測値から、吸収エネルギｅのレベル毎にｅ−Ｔ線図（Ｔ予測線図）を作成した。このとき、吸収エネルギｅの代わりに吸収エネルギ率εを用いてε−Ｔ線図（Ｔ予測線図）を用いてもよい。

一方、フィールドにおいて、各種実測データから吸収エネルギｅ（若しくは吸収エネルギ率ε）を求め、上記により求められたＴ予測線図からフィールドでのクラッチ板表面温度Ｔ、頻度を取得する。これを図７の表に示す。Ｔ予測線図を用いることにより、各クラッチ板単位面積当たりの吸収エネルギ若しくは吸収エネルギ率からクラッチ板表面温度Ｔを予測することができ、フィールドでのクラッチ板表面温度Ｔを推定することができる。

次いで、クラッチ板表面温度Ｔからマイナー則を用いて寿命計算を行う。寿命計算では、図５に示したＴ−Ｎ線図から、クラッチ板表面温度Ｔの頻度ｎ_１、ｎ_２、ｎ_３、・・・を把握し、該当するＴが作用した時にクラッチ板が破壊する繰り返し数Ｎ_１、Ｎ_２、Ｎ_３、・・・とすると、以下の式（３）を満足する時がクラッチ板の寿命となる。
ｎ_ｉを１時間当たりの繰り返し数とすると、寿命時間Ｌ_Ｈは式（４）で求められる。

ここで、台上耐久試験での寿命予測を行う。図６の表にまとめた台上耐久パターンでのクラッチ板表面温度Ｔの頻度と、図５のＴ−Ｎ線図からマイナー則を用いて寿命計算を行った。この結果を図８の表に示す。
さらに、この計算結果を実際のトランスミッション台上耐久試験でのクラッチ板耐久性の結果と比較し、図９の表に示す。
これによれば、計算値は実機台上での耐久結果とほぼ一致しており、本実施例の寿命評価方法が適切であることがわかる。さらにまた、図７のフィールドでのクラッチ板表面温度Ｔの頻度から寿命を計算した結果を図１０の表に示す。

本実施例によれば、有機繊維、合成繊維、熱硬化性樹脂、炭素等の成分からなるペーパー摩擦材の寿命評価に、クラッチ板表面の温度Ｔに着目してＴ−Ｎ線図を導入し、負荷頻度データからマイナー則を用いてフィールドでの寿命予測を行うようにしたため、簡単に且つ適切な寿命予測を行うことが可能となった。また、クラッチ板表面温度Ｔを得るための吸収エネルギ若しくは吸収エネルギ率とクラッチ板との相関関係を試験により求めるようにしたため、シミュレーション等の演算のみを用いる場合に比べて精度が高い値が得られ、寿命評価の精度を向上させることが可能である。

本発明の実施例に係る処理フローを示す図である。本発明の実施例に係る装置構成を示すブロック図である。Ｔ−Ｎ線図を示すグラフである。トランスミッションの駆動系モデルを示す図である。実施例１におけるＴ−Ｎ線図を示すグラフである。実施例１での台上試験の結果を示す表である。フィールドでのクラッチ板表面温度の頻度を示す表である。実施例１にて寿命評価を行った結果を示す表である。寿命予測と台上試験における寿命とを比較する表である。フィールドでの寿命評価結果を示す表である。

Claims

湿式多板クラッチにて測定された実測データに基づいてその寿命評価を行うようにした湿式多板クラッチの寿命評価方法において、
予め変速機台上試験により前記湿式多板クラッチを備えた変速機の変速条件及び前記湿式多板クラッチの単位時間当たりの係合頻度毎に前記湿式多板クラッチのクラッチ板表面温度Ｔと吸収エネルギ若しくは吸収エネルギ率の相関関係であるＴ予測線図を求めるとともに、クラッチ単体耐久試験により前記クラッチ板表面温度Ｔとクラッチ板の劣化が生じる臨界係合回数Ｎの相関関係であるＴ−Ｎ線図を求めておき、
前記変速機を含む車体から測定された実測データに基づいて吸収エネルギ若しくは吸収エネルギ率を算出し、
前記算出した吸収エネルギ若しくは吸収エネルギ率、並びに、前記各種実測データの測定時における変速条件及び係合頻度から前記Ｔ予測線図に基づいて前記クラッチ板表面温度Ｔを推定し、
該推定したクラッチ板表面温度Ｔの各値について、前記Ｔ−Ｎ線図に基づいて対応する臨界係合回数Ｎを求め、前記クラッチ板表面温度Ｔの頻度と前記求めた臨界係合回数Ｎの積算値からマイナー則を用いて前記クラッチ板の寿命を算出することを特徴とする湿式多板クラッチの寿命評価方法。
前記クラッチ板の劣化が認められる臨界係合回数Ｎは、前記クラッチ板の動摩擦係数が２０％以上低下した場合若しくは該クラッチ板が焼き付いた時のサイクル数であることを特徴とする請求項１記載の湿式多板クラッチの寿命評価方法。
湿式多板クラッチにて測定された実測データに基づいてその寿命評価を行うようにした湿式多板クラッチの寿命評価装置において、
予め変速機台上試験により前記湿式多板クラッチを備えた変速機の変速条件及び前記湿式多板クラッチの単位時間当たりの係合頻度毎に前記湿式多板クラッチのクラッチ板表面温度Ｔと吸収エネルギ若しくは吸収エネルギ率の相関関係であるＴ予測線図と、クラッチ単体耐久試験により前記クラッチ板表面温度Ｔとクラッチ板の劣化が生じる臨界係合回数Ｎの相関関係であるＴ−Ｎ線図とが格納された記憶手段と、
前記変速機を含む車体から実測データを検出する実測データ検出手段と、
前記実測データ検出手段によって検出された実測データに基づいて吸収エネルギ若しくは吸収エネルギ率を算出する吸収エネルギ算出手段と、
前記算出した吸収エネルギ若しくは吸収エネルギ率、並びに、前記各種実測データの測定時における変速条件及び係合頻度から前記Ｔ予測線図に基づいて前記クラッチ板表面温度Ｔを推定するクラッチ板表面温度算出手段と、
該推定したクラッチ板表面温度Ｔの各値について、前記Ｔ−Ｎ線図に基づいて対応する臨界係合回数Ｎを求め、前記クラッチ板表面温度Ｔの頻度と前記求めた臨界係合回数Ｎの積算値からマイナー則を用いて前記クラッチ板の寿命を算出する寿命算出手段と、を備えたことを特徴とする湿式多板クラッチの寿命評価装置。
前記クラッチ板の劣化が認められる臨界係合回数Ｎは、前記クラッチ板の動摩擦係数が２０％以上低下した場合若しくは該クラッチ板が焼き付いた時のサイクル数であることを特徴とする請求項３記載の湿式多板クラッチの寿命評価装置。