JP4860277B2 - 多慣性共振系の振動抑制制御方法及び装置 - Google Patents
多慣性共振系の振動抑制制御方法及び装置 Download PDFInfo
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Description
+Tfric+Dm(dθm/dt)+Treac …(1)
れる外乱トルクTdismは、図5に示される外乱オブザーバ10により、1次のローパスフィルタを通して、次式のように推定される。図5において、Icmpは外乱トルクを補償し
てロバスト性を確保するための補償電流である。
が除去されることが分かる。これにより、モータは軸ねじれ反力Treacを除去し、負荷側の影響を受けないロバストな制御系となる。
数とモータ位置θmから負荷位置θaまでの伝達関数はそれぞれ以下のようになる。
より任意に設定できる。
が小さくなり、負荷側の影響を受け易くなる。又、逆も同様である。
K=√5 …(10)
に設定することにより、如何なる2慣性共振系に対しても、振動抑制、即応性とも優れるゲイン設定が可能となる。
Kp=ωa2 …(12)
Kv=4ωa …(13)
伝達関数を、パラメータ変動を考慮に入れて求めると、次式のようになる。
Ktn=Kt …(17)
α<1の場合 位相遅れ補償、外乱オブザーバゲイン低下
α>1の場合 位相進み補償、外乱オブザーバゲイン増加
Zlag=[jωa,−jωa,Gdis] …(24)
振の零点s=jωaのなす角をΦpとする。又、位相遅れ補償器30の零点−Gdisと振
動極s=iωmのなす角をθz、反共振の零点s=jωaのなす角をΦzとする。
θ2d=−π
θ3d=θz−θp+(π/2)
θ4d=−{θz−θp+(π/2)}
θ1a=−Φz+Φp−(π/2)
θ2a=−{−Φz+Φp−(π/2)}
Zlead=[jωa,−jωa,Gdis] …(26)
振の零点s=iωaのなす角をΦpとする。又、位相進み補償器30の零点−Gdisと共
振極s=iωmのなす角をθz、反共振の零点s=iωaのなす角をΦzとする。
θ2d=−π
θ3d=θz−θp+(π/2)
θ4d=−{θz−θp+(π/2)}
θ1a=−Φz+Φp−(π/2)
θ2a=−{−Φz+Φp−(π/2)}
A…負荷
10…外乱オブザーバ
20…軸ねじれ反力フィードバック
30…位相補償器
Claims (6)
- 1次の共振モードに対しては共振比制御を適用し、それより高次の振動モードに対しては位相進み補償を適用するに際して、
前記位相進み補償を、共振比制御内の外乱オブザーバで用いるモータ慣性のノミナル値と実際のモータ慣性の値の比率を変化させることで行なうことを特徴とする多慣性共振系の振動抑制制御方法。 - 前記位相進み補償の極と零点を、共振比制御の極よりも内側に配置することを特徴とする請求項1に記載の多慣性共振系の振動抑制制御方法。
- 軸ねじれ反力が無視できる剛性の高い負荷に対して、外乱オブザーバのみを用いて位相進み補償を行うことを特徴とする多慣性共振系の振動抑制制御方法。
- 1次の共振モードに対して適用される共振比制御手段と、
2次以上の高次の振動モードに対して適用される位相進み補償手段と、
を備え、
前記共振比制御手段の外乱オブザーバで用いるモータ慣性のノミナル値を実際のモータ慣性の値より大に設定することで前記位相進み補償を行なうようにされていることを特徴とする多慣性共振系の振動抑制制御装置。 - 前記共振比制御手段が、外乱オブザーバと軸ねじれ反力推定オブザーバとから構成されることを特徴とする請求項4に記載の多慣性共振系の振動抑制制御装置。
- 軸ねじれ反力が無視できる剛性の高い負荷に対して、外乱オブザーバのみを用いて位相進み補償が行なわれるようにされていることを特徴とする多慣性共振系の振動抑制制御装置。
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