JP4832257B6 - 高速エアスピンドル - Google Patents
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Description
・ 空気圧縮機から供給される圧縮空気圧;0.45MPa
・ 駆動エアタービンに吹き付けるノズル数;6
・ 駆動エアタービンに吹き付けるノズルから吹き出す圧縮空気の吐出量;18.75l/min/本
・ 第1軸受け及び第2軸受け;アンギュラー玉軸受け「8BGR10X」(日本精工社製)
・ 駆動エアタービン;図2に示す衝動タービン(羽根数;24枚)
・ 増速エアタービン;図5〜図8に示す軸流タービン(羽根数;6枚)
・ 羽根の傾斜角(羽根の回転方向における前端と後端を結んだ線とスピンドル軸に直交する線とで形成される角度);17.7度
・ 空気吐出口;図4に示す空気吐出口(吐出口の数;4つ)
・ 空気吐出口の口径;1.0mm
・ 空気吐出口の総断面積;3.14mm2
・ 空気吐出口から吹き出す排気の流速;194.38m/s
・ 空気吐出口から吹き出す排気の量;62.79l/min
なお、空気吐出口から吹き出す排気の流速は、増速エアタービンを取り外した状態において測定した値である。また、排気の流速及び流量は、TA10サーマル式風速センサー「TA10−285GE−200M/S」(ヘルツ社製)とセンサ分離型U10a変換器TA10(ヘルツ社製)を用いて測定した。
「光電式回転計LBT15TA(測定範囲;0〜300,000rpm)」(菅原研究所社製)を使用し、スピンドルの回転数を測定する。
圧縮空気圧0.45MPaに代えて、圧縮空気圧0.50MPa(実施例2)、0.55MPa(実施例3)とした以外は、実施例1と同様の方法で行った。その結果、スピンドルの回転数はそれぞれ21万rpm、26万rpmであった。
(実験1;圧縮空気(仮想排気)の供給角度(タービンの迎え角)が増速エアタービンの回転数に及ぼす影響)
図10〜図11に示す下記仕様の角度検出器付き測定器を用いて、圧縮空気のタービン迎え角(図12では「ノズル角度」と言う)が増速エアタービンの回転数に及ぼす影響を測定した。その結果を図12に示す。なお、図11(A)は図10の測定器のノズルとタービンの迎え角90度における位置関係を示す模式図であり、(B)は測定器におけるノズルと増速エアタービンの位置関係を示す簡略図である。すなわち、角度検出器付き測定器60は、軸受け62で軸支された増速エアタービン61を先端部に内蔵するものであり、増速エアタービン61に対して、0〜180度の範囲で回動自在のノズル63を付設したものである(図10参照)。
(測定器の仕様)
・ 増速エアタービン;実施例1で使用した軸流タービン
・ 軸受;NSK−MR63(ミニチュアボールベアリング;4個使用)(日本精工社製)
・ 供給空気圧;0.45MPa
実験1の高速エアスピンドルにおいて、増速エアタービンを取り外し、供給空気圧0.45MPaでの回転数は120000〜126000rpmであった。増速エアタービンを取り付け供給空気圧0.45MPaで起動したとした場合、起動エアタービンで得られる回転数は120,000rpmであるから、図13(A)に示すように、増速エアタービンのX点において、回転方向より最大105.6m/s((16.8mm×円周率×120,000)/60)の風圧を受けることになる。この時、空気吐出口から吹き出す排気の流速は194.38m/s(測定値)であるから、増速エアタービンのX点においては2方向の風圧を受けることになる。そして、2方向の風圧の合成流速は221.2m/sで、合成流速の増速エアタービンへの流入角度(迎え角)は61.5度となる(図13)。図12のグラフからノズル角61.5度での増速エアタービンの付加回転数は、170,000rpmである。従って、120,000rpmと170,000rpmの合計回転数は290,000rpmである。なお、この検証結果290,000rpmと実際の測定値200,000rpmとが異なる理由としては、図12のグラフは実施例1とは異なる実験条件を含む模擬試験であること、増速エアタービンの羽根面には実際には乱流状態にあること、更に実施例1の軸受は上記増速エアタービン設置効果の確認実験で使用した軸受より大きいため軸受の抵抗があることなどである。
<金型の製作>
200,000rpmのような高速回転においては、ジャイロ効果の影響あるいは振動により、芯振れをミクロンオーダーで測定することは困難である。そこで、実施例1の高速エアスピンドルに直径0.1mmの切削工具を取り付け、200,000rpmで、0.1mmの微小小径部を有する携帯電話の金型を、実際に切削することにより評価した。なお、切削工具はコレットにセットし、該コレットをスピンドルに焼填めする方法で取り付けた。その結果、切削工具は破損することなく、高精度で所望の形状の金型を作製することができた。
高速エアスピンドルを増速エアタービンを備えない従来のスピンドルを用いたこと、スピンドルの回転数200,000rpmに代えて、100,000rpmとしたこと、工具の取り付け方法を焼填め方法に代えて、ナット締め方法とした以外は、実施例4と同様の方法で切削加工を行った。その結果、切削工具は微小小径部を切削する際、破損してしまった。この原因は、エアスピンドルの芯振れ、回転不足によるものであった。
2 第2軸受け
3 第1軸受け
4 駆動エアタービン
5 増速エアタービン
6 加工工具
7 コレット
8 空気吐出口
9 エア流路
9a 第2のエア流路
10 高速エアスピンドル
41 羽根
42 円筒部材
A 圧縮空気
Claims (6)
- 軸方向の先端側の第1軸受けと、後端側の第2軸受けで支持されるスピンドルと、
当該第1軸受けと当該第2軸受けの間のスピンドル部分に固設される駆動エアタービンと、
当該第1軸受けより先のスピンドル部分に固設される増速エアタービンと、
当該駆動エアタービンに供給された圧縮空気の排気が、当該第1軸受け及び当該増速エアタービンの順に流れるエア流路と、
を設けたことを特徴とする高速エアスピンドル。 - 当該駆動エアタービンが衝動タービンであり、当該増速エアタービンが軸流タービンであることを特徴とする請求項1記載の高速エアスピンドル。
- 当該第1軸受けを冷却した空気を、当該増速エアタービンの羽根に吹き当てる空気吐出口を、固定側のハウジングに周方向に所定のピッチで複数個設け、当該空気吐出口は、静止状態にある軸芯の先端側から見て、少なくとも1つは当該羽根に隠れて見えない位置にあることを特徴とする請求項2記載の高速エアスピンドル。
- 当該空気吐出口から吐出する排気の流速が、150m/s以上であることを特徴とする請求項3記載の高速エアスピンドル。
- 当該第1軸受け及び当該第2軸受けが、アンギュラ玉軸受けである請求項1〜4のいずれか1項に記載の高速エアスピンドル。
- 当該スピンドルの先端には、加工工具が取り付けられることを特徴とする請求項1〜5のいずれか1項に記載の高速エアスピンドル。
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