JP4776005B2

JP4776005B2 - リアコンバージョンレンズ

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Publication number: JP4776005B2
Application number: JP2005174826A
Authority: JP
Inventors: 輝久三尾
Original assignee: Olympus Imaging Corp
Current assignee: Olympus Imaging Corp
Priority date: 2005-06-15
Filing date: 2005-06-15
Publication date: 2011-09-21
Anticipated expiration: 2025-06-15
Also published as: JP2006349904A

Description

本発明は、リアコンバージョンレンズに関し、特に、撮影用レンズの像側に装着して焦点距離を長くするために用いるリアコンバージョンレンズに関するものである。

この種のリアコンバージョンレンズは、負の屈折力を有し、しかも、マスターレンズに装着した際のレンズ面同士の干渉を始めとする機械的制約のために、リアコンバージョンレンズ自体をマスターレンズの像位置に接近させることが多い。そのために、リアコンバージョンレンズは、大きな負の屈折力を持つことになり、ペッツバール和が大きな負の値になりやすい。したがって、この種のリアコンバージョンレンズを設計する場合、いかにペッツバール和を小さくするかが重要になる。

この種のリアコンバージョンレンズとしては、主にマスターレンズの焦点距離を２倍にするものと、１．４倍にするものとが存在する。前者のリアコンバージョンレンズは、小型軽量で簡単に画面を２倍にすることができるメリットがあるが、その反面、明るさがマスターレンズの１／４になり、かつ、一般には画質が低下する欠点を有している。この画面の低下は、前述のように、リアコンバージョンレンズ自体が負の強い屈折力を持つためにペッツバール和が負の大きな値になり、そのために非点収差を生ずることによる場合がほとんどである。これを防ぐために、特許文献１に記載されたように、リアコンバージョンレンズを負の屈折力の前群と正の屈折力の後群とにて構成し、前群と後群の主点間隔を大きくとり、リアコンバージョンレンズ全系の主点位置をマスターレンズのみの結像位置より物体側に遠ざけて、リアコンバージョンレンズ全系のパワーを弱くしたものがある。

この方法では、前群と後群との主点間隔が広がるにつれて、リアコンバージョンレンズ系の対称性が崩れていき、そのためにコマ収差が発生しやすいという問題がある。

一方、後者の１．４倍のリアコンバージョンレンズは、パワーが２倍のリアコンバージョンレンズのパワーに比べてかなり小さく、したがって、ペッツバール和は各レンズの硝材の屈折率配分にて十分小さくすることができる。したがって、特許文献１記載のもののように前群と後群の主点間隔を大きくとる必要はなく、主点間隔を小さくすることによってコマ収差の発生を抑えることができ、大口径比のマスターレンズに使用しても優れた性能の像を得ることができる。

この１．４倍のリアコンバージョンレンズの先行例として、特許文献２や特許文献３や特許文献４に記載されたものが知られている。
特公昭５１−１２４２１号公報特公昭５５−４２７２６号公報特開昭５６−３９５１３号公報特開昭５８−８６５１１号公報

しかしながら、特許文献２に記載のものは、Ｆ２．０クラスの大口径のマスターレンズに使用できる５群５枚構成のレンズ系で、前群、後群共に発散系であって、リアコンバージョンレンズ系の主点位置が像面に近すぎてペッツバール和の負の残存量が大きい。また、特許文献３に記載のものは、３群４枚構成のレンズ系で、主点位置は特許文献２に記載のレンズ系よりも像面から離れペッツバール和の残存量は少ない。しかし、Ｆ２．８よりも小さい口径比のマスターレンズにしか使用できない。また、特許文献４に記載のものは、Ｆ２．０クラスの大口径のマスターレンズに使用できる５群５枚構成で、リアコンバージョンレンズの主点位置をレンズ系の対称性を損なわぬ範囲で物体側に寄せ、ペッツバール和、球面収差、コマ収差を始めとする諸収差を良好に補正している。しかし、バックフォーカスが長いため、使用できるマスターレンズにかなりの制限があった。さらに、特許文献４に記載のリアコンバージョンレンズは、上記のように、Ｆ２．０程度の大口径マスターレンズに適用可能であるが、撮像素子の大きさが小さいものや、フランジバックの短いものに適用させようとすると、球面収差を始めとする諸収差が発生しやすいという問題がある。

本発明は従来技術のこのような問題点に鑑みてなされたものであり、その目的は、諸収差を良好に補正すると共に、大口径のマスターレンズに適用可能なリアコンバージョンレンズを提供することである。

上記目的を達成する本発明の第１のリアコンバージョンレンズは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズを貼り合わせた正の屈折力を持つ接合レンズの第１レンズ群からなる前群と、両凹負レンズの第２レンズ群と、両凸正レンズの第３レンズ群と、両凹負レンズの第４レンズ群にて構成される後群とからなり、次の条件式を満足することを特徴とするものである。

０．７＜ｆ₃／Σｄ＜１．７・・・（１）
ただし、ｆ₃は第３レンズ群の焦点距離、Σｄはリアコンバージョンレンズの第１面から最終面までの軸上長さを表している。

以下に、第１のリアコンバージョンレンズにおいて上記構成をとる理由と作用効果を説明する。

第３レンズ群の焦点距離を条件式（１）の範囲にすることにより、第２レンズ群及び第４レンズ群の負のパワーで発生したペッツバール和を良好に補正することができる。

条件式（１）の上限値の１．７を越えると、第３レンズ群の正のパワーが弱くなりすぎ、ペッツバール和が十分に補正できず、正の像面湾曲が発生しやすい。下限値の０．７を越えると、第３レンズ群の正のパワーが強くなりすぎ、ペッツバール和が十分に補正できず、負の像面湾曲が発生しやすい。又は、リアコンバージョンレンズの軸上の厚さΣｄが大きくなり、コンパクト性が損なわれる。

また、後群を上記のように対称な配置とすることにより、光線を徐々に曲げることができ、諸収差が補正しやすい。

本発明の第２のリアコンバージョンレンズは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズを貼り合わせた正の屈折力を持つ接合レンズの第１レンズ群からなる前群と、両凹負レンズの第２レンズ群と、両凸正レンズの第３レンズ群と、両凹負レンズの第４レンズ群にて構成される後群とからなり、次の条件式を満足することを特徴とするものである。

０．３＜ｆ₂／ｆ₄＜０．７・・・（２）
ただし、ｆ₂は第２レンズ群の焦点距離、ｆ₄は第４レンズ群の焦点距離を表している。

以下に、第２のリアコンバージョンレンズにおいて上記構成をとる理由と作用効果を説明する。

上記条件式（２）を満足することにより、後群の主点を前群側に近づけられ、前群と後群の主点間隔差が小さくなることにより対称性が良くなり、コマ収差を始めとする諸収差を良好に補正できる。

条件式（２）の上限値の０．７を越えると、主点間隔が大きくなりコマ収差が発生しやすい。逆に、下限値の０．３を越えると、第２レンズ群の負のパワーが強くなりすぎペッツバール和が十分に補正できず、特に正の像面湾曲が発生しやすい。

本発明の第３のリアコンバージョンレンズは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズを貼り合わせた正の屈折力を持つ接合レンズの第１レンズ群からなる前群と、両凹負レンズの第２レンズ群と、両凸正レンズの第３レンズ群と、両凹負レンズの第４レンズ群にて構成される後群とからなり、次の条件式を満足することを特徴とするものである。

１．０＜（ｎ₁−ｎ₂）×｜ｆ｜／ｒ₂＜１．６・・・（３）
ただし、ｆは全系の焦点距離、ｒ₂は第１レンズ群の接合面の曲率半径、ｎ₁、ｎ₂は接合レンズのそれぞれ負メニスカスレンズと両凸正レンズの屈折率である。

以下に、第３のリアコンバージョンレンズにおいて上記構成をとる理由と作用効果を説明する。

条件式（３）は第１レンズ群の接合面のパワーを規定するものである。この条件式の上限値の１．６を越えると、球面収差やコマ収差が発生しやすく、逆に下限値の１．０を越えると、ペッツバール和を十分に補正し難くなる。

本発明の第４のリアコンバージョンレンズは、第１〜第３のリアコンバージョンレンズにおいて、以下条件式を満足することを特徴とするものである。

０．１５＜ｄ₃／Σｄ＜０．３０・・・（４）
ｄ₅／Σｄ＜０．２７・・・（５）
０．１６＜（ｄ₃＋ｄ₄＋ｄ₅）／Σｄ＜０．４・・・（６）
ただし、ｄ₃は前群と後群の間隔、ｄ₄は第２レンズ群の肉厚、ｄ₅は第２レンズ群と第３レンズ群の間隔、Σｄはリアコンバージョンレンズの第１面から最終面までの軸上長さを表している。

以下に、第４のリアコンバージョンレンズにおいて上記構成をとる理由と作用効果を説明する。

条件式（４）はレンズ系の全長に対する第１レンズ群と第２レンズ群の空気間隔の比率を規定するものである。この条件式（４）の上限値の０．３０を越えると、Σｄに対するｄ₃の割合が大きくなりレンズ配置部が少なくなり、収差を十分に補正し難くなる。下限値の０．１５を越えると、ペッツバール和が十分に補正できないか、若しくは、Σｄが大きくなりコンパクト性が損なわれる。

条件式（５）はレンズ系の全長に対する第２レンズ群と第３レンズ群の空気間隔の比率を規定するものである。間隔ｄ₅は機械的支障のない限り小さい方がよく、これが大きくなって上限の０．２７を越えると、コマ収差が悪化しやすくなる。

なお、後群との対称性等と考慮すると、条件式（５）に下限値として０．０２を設定することが望ましい。これにより、諸収差をバランス良く補正できる。

条件式（６）は第１レンズ群の最も像面側の面から第３レンズ群の最も物体側の面までの軸上長さを規定したものである。この条件の上限値の０．４を越えると、コマ収差が発生しやすく、逆に下限値の０．１６を越えると、ペッツバール和が大きな値になりやすい。

本発明の第５のリアコンバージョンレンズは、第１〜第３のリアコンバージョンレンズにおいて、以下条件式を満足することを特徴とするものである。

０．１５＜Σｄ／｜ｆ｜＜０．４・・・（７）
ただし、ｆは全系の焦点距離、Σｄはリアコンバージョンレンズの第１面から最終面までの軸上長さを表している。

以下に、第５のリアコンバージョンレンズにおいて上記構成をとる理由と作用効果を説明する。

条件式（７）は全系の焦点距離ｆに対するレンズ系全長Σｄを規定するものである。その条件式（７）の上限値の０．４を越えると、コンパクト性が損なわれる。あるいは、レンズ系中の各レンズのパワーを強くしなければならなくなり、そのために球面収差を始めとする諸収差が悪化しやすい。逆に、下限値の０．１５を越えると、レンズ系の焦点距離が大きくなってしまい、小型の撮像素子を用いるもの等に対応できなくなる。

本発明の第６のリアコンバージョンレンズは、第４、第５のリアコンバージョンレンズにおいて、以下条件式を満足することを特徴とするものである。

ｎ₂，ｎ₄≦１．６２ｎ₁，ｎ₃，ｎ₅≧１．６２
・・・（８）
ただし、ｎ₁，ｎ₂，ｎ₃，ｎ₄，ｎ₅はそれぞれ第１レンズ群の負メニスカスレンズ、第１レンズ群の両凸正レンズ、第２レンズ群の両凹負レンズ、第３レンズ群の両凸正レンズ、第４レンズ群の両凹負レンズの屈折率である。

以下に、第６のリアコンバージョンレンズにおいて上記構成をとる理由と作用効果を説明する。

条件式（８）は各レンズに用いられる硝材の屈折率を規定するものである。ペッツバール和を補正するためには、正レンズの屈折率は１．６２以下に、そして負レンズの屈折率は１．６２以上にすることが好ましい。

本発明の第７のリアコンバージョンレンズは、第１〜第６のリアコンバージョンレンズにおいて、以下条件式を満足することを特徴とするものである。

０．１５＜ｄ₃／Σｄ＜０．３０・・・（４）
０．５＜ｒ₂／ｄ₂＜３．５・・・（９）
ただし、ｄ₃は前群と後群の間隔、Σｄはリアコンバージョンレンズの第１面から最終面までの軸上長さ、ｒ₂は第１レンズ群の接合面の曲率半径、ｄ₂は前群の両凸正レンズの肉厚である。

以下に、第７のリアコンバージョンレンズにおいて上記構成をとる理由と作用効果を説明する。

前群と後群との間隔を条件式（４）を満足させて適度に保ちつつ、同時に、前群の接合レンズの接合面と両凸正レンズの肉厚の関係式（９）を満足させることにより、特に色収差を良好に補正することができる。

条件式（４）式の下限値の０．１５を越えると、前群と後群の間隔が小さくなり、前群の射出面が後群に近づきすぎてこの面でリアコンバージョン機能（倍率）が確保し難くなる。倍率を確保するためには前群の入射面の曲率をきつくする必要があるが、前群の入射面の曲率をきつくすると、諸収差、特に球面収差やコマ収差が発生しやすくなる。条件式（４）式の上限値の０．３０を越えると、前群の両凸正レンズの肉厚が薄くなり、前群の接合面や射出面の曲率をきつくすることができなくなる。接合面の曲率が緩いと、色収差が発生しやすくなる。また、射出面の曲率が緩いと、リアコンバージョン機能（倍率）を確保するために前群の入射面の曲率をきつくする必要があるが、前群の入射面の曲率をきつくすると、諸収差、特に球面収差やコマ収差が発生しやすくなる。

条件式（９）式は、前群の接合レンズの接合面と両凸正レンズの肉厚の関係を示す。条件式（９）の下限値の０．５を越えると、接合面の曲率がきつくなりすぎて球面収差やコマ収差が発生しやすい。また、上限値の３．５を越えると、接合面の曲率が緩くなりすぎて色収差が補正し難くなる。

本発明の第８のリアコンバージョンレンズは、第１〜第７のリアコンバージョンレンズにおいて、以下条件式を満足することを特徴とするものである。

０．５＜ｒ₂／ｄ₂＜３．５・・・（９）
０．０２＜ｒ₁／Σｄ＜９．０・・・（１０）
ただし、ｒ₂は第１レンズ群の接合面の曲率半径、ｄ₂は前群の両凸正レンズの肉厚、ｒ₁は前群の最物体側面の曲率半径、Σｄはリアコンバージョンレンズの第１面から最終面までの軸上長さである。

以下に、第８のリアコンバージョンレンズにおいて上記構成をとる理由と作用効果を説明する。

条件式（１０）はレンズ系全長に対する最物体側面の曲率を規定したものである。条件式（１０）の下限値の０．０２を越えると、最物体側面の曲率がきつくなりすぎて球面収差やコマ収差等が発生しやすくなる。又は、レンズ系の全長が大きくなり、コンパクト化がし難い。上限値の９．０を越えると、最物体側面の曲率が緩くなってしまい、前群で色収差が補正し難くなる。

本発明の第９のリアコンバージョンレンズは、第１〜第８のリアコンバージョンレンズにおいて、以下条件式を満足することを特徴とするものである。

０．５＜ｒ₂／ｄ₂＜３．５・・・（９）
０．１＜ｒ₁／｜ｆ｜＜２．０・・・（１１）
ただし、ｒ₂は第１レンズ群の接合面の曲率半径、ｄ₂は前群の両凸正レンズの肉厚、ｒ₁は前群の最物体側面の曲率半径、ｆは全系の焦点距離である。

以下に、第９のリアコンバージョンレンズにおいて上記構成をとる理由と作用効果を説明する。

条件式（１１）は全系の焦点距離に対する最物体側面の曲率を規定したものである。条件式（１１）の下限値の０．１を越えると、最物体側面の曲率がきつくなりすぎて球面収差やコマ収差等が発生しやすくなる。又は、全系の焦点距離が大きくなってしまい、小型の撮像素子に対応できなくなる。上限値の２．０を越えると、最物体側面の曲率が緩くなってしまい、前群で色収差が補正し難くなる。

本発明の第１０のリアコンバージョンレンズは、第１〜第９のリアコンバージョンレンズにおいて、以下条件式を満足することを特徴とするものである。

０．５＜ｒ₂／ｄ₂＜３．５・・・（９）
−０．５＜（ｒ₁＋ｒ₃）／（ｒ₁−ｒ₃）＜０．５・・・（１２）
ただし、ｒ₂は第１レンズ群の接合面の曲率半径、ｄ₂は前群の両凸正レンズの肉厚、ｒ₁は前群の最物体側面の曲率半径、ｒ₃は前群の最像側面の曲率半径である。

以下に、第１０のリアコンバージョンレンズにおいて上記構成をとる理由と作用効果を説明する。

条件式（１２）は前群のシェイピングファクターを規定するものである。条件式（１０）の下限値の−０．５を越えると、最物体側面の曲率がきつくなりすぎて球面収差やコマ収差等が発生しやすくなる。上限値の０．５を越えると、最物体側面の曲率が緩くなってしまい、前群で色収差が補正し難くなる。

以上の第８〜第１０のリアコンバージョンレンズにおいて、条件式（９）＋（１０）、（９）＋（１１）、（９）＋（１２）を満足させることにより、諸収差をバランスよく補正することができる。

すなわち、色収差補正の観点から、上記条件式（９）を満足することが好ましい。

さらに、上記条件式（１０）を満足することがより好ましい。

また、上記条件式（１１）を満足することがさらに好ましい。

加えて、上記条件式（１２）を満足することが好ましい。

以上の、条件式（１）〜（１２）各々のさらに好ましい範囲を以下に示す。複数の数値が示されている場合は、右の数値程より好ましい限界値である。

条件式下限値上限値
（１） 0.9 ／1.0 1.5 ／1.3
（２） 0.4 ／0.45 0.58／0.55
（３） 1.2 ／1.3 1.5 ／1.4
（４） 0.20／0.21 0.24／0.23
（５） 0.02（追加した場合） 0.20／0.15
（６） 0.28 0.3
（７） 0.20／0.25 0.35／0.30
（８） − −
（９） 1.0 ／1.5 3.0 ／2.5
（１０） 0.1 ／0.5 ／1.0 ／2.0 7.5 ／5.5 ／4.0 ／3.0
（１１） 0.5 1.5
（１２） -0.2／-0.1 0.2 ／0.1 。

なお、上述の各構成や条件式は、適宜組み合わせることで、それぞれの効果を奏するので、より効果的である。

本発明により、諸収差を良好に補正すると共に、大口径のマスターレンズに適用可能なリアコンバージョンレンズを得ることが可能となる。

以下、本発明のリアコンバージョンレンズの実施例について説明する。

実施例１のリアコンバージョンレンズＲＣＬの断面図を図１に示す。また、この実施例１のリアコンバージョンレンズＲＣＬを後側に装着する１例のマスターレンズＭＳＬの断面図を図２に示す。なお、リアコンバージョンレンズＲＣＬ、マスターレンズＭＳＬ及びそのリアコンバージョンレンズＲＣＬを装着したレンズ系の数値データは後記する。

実施例１のリアコンバージョンレンズＲＣＬは、図１に示すように、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズを貼り合わせた正の屈折力を持つ接合レンズの第１レンズ群ＬＧ１と、両凹負レンズの第２レンズ群ＬＧ２と、両凸正レンズの第３レンズ群ＬＧ３と、両凹負レンズの第４レンズ群ＬＧ４からなる。そして、全系の焦点距離は−９９．６０１である。

また、このリアコンバージョンレンズＲＣＬを装着するマスターレンズＭＳＬの１例は図２に示すように、両凸正レンズ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ、両凹負レンズ、両凸正レンズ、両凸正レンズと両凹負レンズの接合レンズ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ、絞り、両凹負レンズ、両凸正レンズの９群１１枚構成であり、全系の焦点距離は１４９．５で、Ｆナンバーは２．０、半画角は４．３°のレンズ系である。

実施例１のリアコンバージョンレンズＲＣＬを図２のマスターレンズＭＳＬの後側に装着した状態の断面図を図３に示す。全系の焦点距離は２０９．３５、Ｆナンバーは２．８、半画角は３．１°となり、リアコンバージョンレンズＲＣＬの倍率は１．４０倍である。

以下に、上記実施例のリアコンバージョンレンズＲＣＬ、マスターレンズＭＳＬ、及び、そのリアコンバージョンレンズＲＣＬをマスターレンズＭＳＬの後側に装着したレンズ系の数値データを示すが、記号は、ｆはそれぞれの系の焦点距離、Ｆ_NOはそれぞれの系のＦナンバー、ωはそれぞれの系の半画角、βはリアコンバージョンレンズの倍率、ｒ₁、ｒ₂…はそれぞれの系の各レンズ面の曲率半径、ｄ₁、ｄ₂…は各レンズ面間の間隔、ｎ_d1、ｎ_d2…は各レンズのｄ線の屈折率、ν_d1、ν_d2…は各レンズのアッベ数である。

なお、以下の実施例の数値データ中、長さを示す値はｍｍ単位の長さであるが、もちろん任意の係数倍した値でもよい。

実施例１（リアコンバージョンレンズＲＣＬ）
ｆ (mm) ＝-99.601
ｒ₁= 74.9190 ｄ₁= 1.5000 ｎ_d1 =1.83481 ν_d1 =42.71
ｒ₂= 18.2260 ｄ₂= 8.2000 ｎ_d2 =1.59270 ν_d2 =35.31
ｒ₃= -88.6830 ｄ₃= 5.5000
ｒ₄= -50.3810 ｄ₄= 1.5000 ｎ_d3 =1.83400 ν_d3 =37.16
ｒ₅= 50.3810 ｄ₅= 0.6100
ｒ₆= 33.3930 ｄ₆= 6.9500 ｎ_d4 =1.54814 ν_d4 =45.79
ｒ₇= -33.3930 ｄ₇= 0.2000
ｒ₈= -86.7090 ｄ₈= 1.5100 ｎ_d5 =1.65844 ν_d5 =50.88
ｒ₉= 86.7090

（マスターレンズＭＳＬ）
ｆ (mm) ＝149.5
Ｆ_NO ＝2.0
ω (°) ＝4.3 °
ｒ₁= 279.8890 ｄ₁= 9.1200 ｎ_d1 =1.48749 ν_d1 =70.23
ｒ₂= -653.2230 ｄ₂= 0.2000
ｒ₃= 86.7090 ｄ₃= 10.5300 ｎ_d2 =1.49700 ν_d2 =81.54
ｒ₄= 672.7620 ｄ₄= 3.0600
ｒ₅= -372.7730 ｄ₅= 4.4600 ｎ_d3 =1.78472 ν_d3 =25.68
ｒ₆= 115.6090 ｄ₆= 7.8600
ｒ₇= 103.0860 ｄ₇= 11.7000 ｎ_d4 =1.43875 ν_d4 =94.93
ｒ₈= -247.8130 ｄ₈= 1.0000
ｒ₉= 89.6280 ｄ₉= 12.3000 ｎ_d5 =1.78472 ν_d5 =25.68
ｒ₁₀= -137.9070 ｄ₁₀= 3.8500 ｎ_d6 =1.74400 ν_d6 =44.78
ｒ₁₁= 80.1870 ｄ₁₁= 29.7563
ｒ₁₂= 36.9760 ｄ₁₂= 9.0000 ｎ_d7 =1.62280 ν_d7 =57.05
ｒ₁₃= 548.9690 ｄ₁₃= 5.1900 ｎ_d8 =1.71736 ν_d8 =29.52
ｒ₁₄= 30.7220 ｄ₁₄= 3.1000
ｒ₁₅= 55.9130 ｄ₁₅= 4.4000 ｎ_d9 =1.80518 ν_d9 =25.42
ｒ₁₆= 148.2540 ｄ₁₆= 3.6000
ｒ₁₇= ∞（絞り）ｄ₁₇= 2.5000
ｒ₁₈= -672.7620 ｄ₁₈= 2.6000 ｎ_d10=1.60342 ν_d10=38.03
ｒ₁₉= 38.8390 ｄ₁₉= 7.3000
ｒ₂₀= 104.6070 ｄ₂₀= 4.2000 ｎ_d11=1.78800 ν_d11=47.37
ｒ₂₁= -301.3180 ｄ₂₁= 44.5951
ｒ₂₂= ∞（像面）。

（マスターレンズＭＳＬ＋リアコンバージョンレンズＲＣＬ）
ｆ (mm) ＝209.35
Ｆ_NO ＝2.8
ω (°) ＝3.1 °
β ＝1.40
ｒ₁= 279.8890 ｄ₁= 9.1200 ｎ_d1 =1.48749 ν_d1 =70.23
ｒ₂= -653.2230 ｄ₂= 0.2000
ｒ₃= 86.7090 ｄ₃= 10.5300 ｎ_d2 =1.49700 ν_d2 =81.54
ｒ₄= 672.7620 ｄ₄= 3.0600
ｒ₅= -372.7730 ｄ₅= 4.4600 ｎ_d3 =1.78472 ν_d3 =25.68
ｒ₆= 115.6090 ｄ₆= 7.8600
ｒ₇= 103.0860 ｄ₇= 11.7000 ｎ_d4 =1.43875 ν_d4 =94.93
ｒ₈= -247.8130 ｄ₈= 1.0000
ｒ₉= 89.6280 ｄ₉= 12.3000 ｎ_d5 =1.78472 ν_d5 =25.68
ｒ₁₀= -137.9070 ｄ₁₀= 3.8500 ｎ_d6 =1.74400 ν_d6 =44.78
ｒ₁₁= 80.1870 ｄ₁₁= 29.7593
ｒ₁₂= 36.9760 ｄ₁₂= 9.0000 ｎ_d7 =1.62280 ν_d7 =57.05
ｒ₁₃= 548.9690 ｄ₁₃= 5.1900 ｎ_d8 =1.71736 ν_d8 =29.52
ｒ₁₄= 30.7220 ｄ₁₄= 3.1000
ｒ₁₅= 55.9130 ｄ₁₅= 4.4000 ｎ_d9 =1.80518 ν_d9 =25.42
ｒ₁₆= 148.2540 ｄ₁₆= 3.6000
ｒ₁₇= ∞（絞り）ｄ₁₇= 2.5000
ｒ₁₈= -672.7620 ｄ₁₈= 2.6000 ｎ_d10=1.60342 ν_d10=38.03
ｒ₁₉= 38.8390 ｄ₁₉= 7.3000
ｒ₂₀= 104.6070 ｄ₂₀= 4.2000 ｎ_d11=1.78800 ν_d11=47.37
ｒ₂₁= -301.3180 ｄ₂₁= 2.8068
ｒ₂₂= 74.9190 ｄ₂₂= 1.5000 ｎ_d12=1.83481 ν_d12=42.71
ｒ₂₃= 18.2260 ｄ₂₃= 8.2000 ｎ_d13=1.59270 ν_d13=35.31
ｒ₂₄= -88.6830 ｄ₂₄= 5.5000
ｒ₂₅= -50.3810 ｄ₂₅= 1.5000 ｎ_d14=1.83400 ν_d14=37.16
ｒ₂₆= 50.3810 ｄ₂₆= 0.6100
ｒ₂₇= 33.3930 ｄ₂₇= 6.9500 ｎ_d15=1.54814 ν_d15=45.79
ｒ₂₈= -33.3930 ｄ₂₈= 0.2000
ｒ₂₉= -86.7090 ｄ₂₉= 1.5100 ｎ_d16=1.65844 ν_d16=50.88
ｒ₃₀= 86.7090 ｄ₃₀= 34.5437
ｒ₃₁= ∞（像面）。

上記マスターレンズＭＳＬの無限遠合焦状態の球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差、コマ収差を示す収差図を図４に、また、実施例１のリアコンバージョンレンズＲＣＬをマスターレンズＭＳＬの後側に装着したレンズ系の同様の収差図を図５に示す。図４、図５中、“ＦＩＹ”は像高を表している。

次に、実施例１における条件式（１）〜（１２）の値を以下に示す。

条件式（１）（２）（３）（４）（５）（６）（７）
実施例１ 1.22 0.46 1.32 0.21 0.02 0.29 0.26

条件式（８）ｎ₁ ｎ₂ ｎ₃ ｎ₄ ｎ₅
実施例１ 1.83481 1.59270 1.83400 1.54814 1.65844

条件式（９）（10）（11）（12）
実施例１ 2.22 2.89 0.75 -0.084 。

以上において、もちろん、本発明によるリアコンバージョンレンズＲＣＬは、別のマスターレンズＭＳＬに装着するようにしてもよい。

本発明の実施例１のリアコンバージョンレンズの断面図である。本発明のリアコンバージョンレンズを後側に装着する１例のマスターレンズの断面図である。本発明の実施例１のリアコンバージョンレンズを図２のマスターレンズの後側に装着した状態の断面図である。図２のマスターレンズの無限遠合焦状態の球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差、コマ収差を示す収差図である。図１の実施例１のリアコンバージョンレンズを図２のマスターレンズの後側に装着したレンズ系の図４と同様の収差図である。

符号の説明

ＲＣＬ…リアコンバージョンレンズ
ＭＳＬ…マスターレンズ
ＬＧ１…第１レンズ群
ＬＧ２…第２レンズ群
ＬＧ３…第３レンズ群
ＬＧ４…第４レンズ群

Claims

物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズを貼り合わせた正の屈折力を持つ接合レンズの第１レンズ群からなる前群と、両凹負レンズの第２レンズ群と、両凸正レンズの第３レンズ群と、両凹負レンズの第４レンズ群にて構成される後群とからなり、次の条件式を満足することを特徴とするリアコンバージョンレンズ。
０．７＜ｆ₃／Σｄ＜１．７・・・（１）
ただし、ｆ₃は第３レンズ群の焦点距離、Σｄはリアコンバージョンレンズの第１面から最終面までの軸上長さを表している。
物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズを貼り合わせた正の屈折力を持つ接合レンズの第１レンズ群からなる前群と、両凹負レンズの第２レンズ群と、両凸正レンズの第３レンズ群と、両凹負レンズの第４レンズ群にて構成される後群とからなり、次の条件式を満足することを特徴とするリアコンバージョンレンズ。
０．３＜ｆ₂／ｆ₄＜０．７・・・（２）
ただし、ｆ₂は第２レンズ群の焦点距離、ｆ₄は第４レンズ群の焦点距離を表している。
次の条件式を満足することを特徴とする請求項１又は２記載のリアコンバージョンレンズ。
１．０＜（ｎ₁−ｎ₂）×｜ｆ｜／ｒ₂＜１．６・・・（３）
ただし、ｆは全系の焦点距離、ｒ₂は第１レンズ群の接合面の曲率半径、ｎ₁、ｎ₂は接合レンズのそれぞれ負メニスカスレンズと両凸正レンズの屈折率である。
以下条件式を満足することを特徴とする請求項１から３の何れか１項記載のリアコンバージョンレンズ。
０．１５＜ｄ₃／Σｄ＜０．３０・・・（４）
ｄ₅／Σｄ＜０．２７・・・（５）
０．１６＜（ｄ₃＋ｄ₄＋ｄ₅）／Σｄ＜０．４・・・（６）
ただし、ｄ₃は前群と後群の間隔、ｄ₄は第２レンズ群の肉厚、ｄ₅は第２レンズ群と第３レンズ群の間隔、Σｄはリアコンバージョンレンズの第１面から最終面までの軸上長さを表している。
以下条件式を満足することを特徴とする請求項１から３の何れか１項記載のリアコンバージョンレンズ。
０．１５＜Σｄ／｜ｆ｜＜０．４・・・（７）
ただし、ｆは全系の焦点距離、Σｄはリアコンバージョンレンズの第１面から最終面までの軸上長さを表している。
以下条件式を満足することを特徴とする請求項４又は５記載のリアコンバージョンレンズ。
ｎ₂，ｎ₄≦１．６２ｎ₁，ｎ₃，ｎ₅≧１．６２
・・・（８）
ただし、ｎ₁，ｎ₂，ｎ₃，ｎ₄，ｎ₅はそれぞれ第１レンズ群の負メニスカスレンズ、第１レンズ群の両凸正レンズ、第２レンズ群の両凹負レンズ、第３レンズ群の両凸正レンズ、第４レンズ群の両凹負レンズの屈折率である。
以下条件式を満足することを特徴とする請求項１から６の何れか１項記載のリアコンバージョンレンズ。
０．１５＜ｄ₃／Σｄ＜０．３０・・・（４）
０．５＜ｒ₂／ｄ₂＜３．５・・・（９）
ただし、ｄ₃は前群と後群の間隔、Σｄはリアコンバージョンレンズの第１面から最終面までの軸上長さ、ｒ₂は第１レンズ群の接合面の曲率半径、ｄ₂は前群の両凸正レンズの肉厚である。
以下条件式を満足することを特徴とする請求項１から７の何れか１項記載のリアコンバージョンレンズ。
０．５＜ｒ₂／ｄ₂＜３．５・・・（９）
０．０２＜ｒ₁／Σｄ＜９．０・・・（１０）
ただし、ｒ₂は第１レンズ群の接合面の曲率半径、ｄ₂は前群の両凸正レンズの肉厚、ｒ₁は前群の最物体側面の曲率半径、Σｄはリアコンバージョンレンズの第１面から最終面までの軸上長さである。
以下条件式を満足することを特徴とする請求項１から８の何れか１項記載のリアコンバージョンレンズ。
０．５＜ｒ₂／ｄ₂＜３．５・・・（９）
０．１＜ｒ₁／｜ｆ｜＜２．０・・・（１１）
ただし、ｒ₂は第１レンズ群の接合面の曲率半径、ｄ₂は前群の両凸正レンズの肉厚、ｒ₁は前群の最物体側面の曲率半径、ｆは全系の焦点距離である。
以下条件式を満足することを特徴とする請求項１から９の何れか１項記載のリアコンバージョンレンズ。
０．５＜ｒ₂／ｄ₂＜３．５・・・（９）
−０．５＜（ｒ₁＋ｒ₃）／（ｒ₁−ｒ₃）＜０．５・・・（１２）
ただし、ｒ₂は第１レンズ群の接合面の曲率半径、ｄ₂は前群の両凸正レンズの肉厚、ｒ₁は前群の最物体側面の曲率半径、ｒ₃は前群の最像側面の曲率半径である。