JP4745017B2 - 冷間鍛造および耐摩耗用合金鋼およびその製造方法 - Google Patents
冷間鍛造および耐摩耗用合金鋼およびその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP4745017B2 JP4745017B2 JP2005309577A JP2005309577A JP4745017B2 JP 4745017 B2 JP4745017 B2 JP 4745017B2 JP 2005309577 A JP2005309577 A JP 2005309577A JP 2005309577 A JP2005309577 A JP 2005309577A JP 4745017 B2 JP4745017 B2 JP 4745017B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- hardness
- cold forging
- cold
- steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 238000010273 cold forging Methods 0.000 title claims description 21
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 title claims description 9
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 6
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 23
- 238000005121 nitriding Methods 0.000 claims description 19
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 17
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 16
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 5
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 3
- 239000010953 base metal Substances 0.000 claims description 2
- PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N gold Chemical compound [Au] PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 239000010931 gold Substances 0.000 claims 1
- 229910052737 gold Inorganic materials 0.000 claims 1
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 12
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 11
- 239000000463 material Substances 0.000 description 10
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 9
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 9
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 7
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 7
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 6
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 5
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 3
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 3
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 3
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 3
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 2
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 2
- 238000003672 processing method Methods 0.000 description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000005255 carburizing Methods 0.000 description 1
- 238000012669 compression test Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 230000013011 mating Effects 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 1
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 description 1
- 150000003568 thioethers Chemical class 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
本発明は、冷鍛成形に適し、焼入れ焼戻し後、窒化後に高い表面硬さと内部硬さが得られる耐摩耗用合金鋼およびその製造方法に関するものである。
冷間鍛造部品は自動車等の小物部品として非常に多く使用されている。これら冷間鍛造品は切削加工等の他の加工法に比べ、高生産性、寸法精度良好、高い歩留りといった優れた特徴を有しているためである。従って、これらの有利な特徴を活かせる部位には、積極的に冷間鍛造部品が使用されている。一方、冷間鍛造という加工法は加工時に大きな力が必要で、加工に使用する金型、パンチ等に多大な負荷がかかるという課題がある。
また、冷間鍛造部品の中には、使用時の環境から高強度かつ高面圧に耐えられることが要求される部品が多くあり、そのために、冷間鍛造後に浸炭や窒化等の表面硬化処理を行って使用される場合も多い。従って、優れた冷間鍛造性が要求されるのは勿論のこと、それ以外に表面硬化処理特性についても同時に優れた材料の開発が強く要求されている。
そこで、例えば特開２００１−３２９３３９号公報（特許文献１）に開示されているように、特に冷間鍛造性に優れた歯車用鋼に関し、成分と介在物を制御することにより高い冷間鍛造性を得るというものである。また、特開平６−９３３８４号公報（特許文献２）に開示されているように、冷間鍛造による成形が可能な耐熱鋼であって、重量比にして、Ｃ：０．３５〜０．４２％、Ｓｉ：１．８０〜２．２０％、Ｍｎ：０．６０％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ｃｒ：１０．００〜１１．００％、Ｍｏ：０．７０〜１．３０％、Ｏ：０．０１０％以下を含有し、残部がＦｅおよび不純物元素からなり、７５０〜８５０℃の温度で焼鈍する冷鍛用耐熱鋼にある。
さらに、特開２００４−３００４７３号公報（特許文献３）に開示されているように、重量比にして、Ｃ：０．０５〜０．２０％、Ｓｉ：０．３０％未満、Ｍｎ：１．００％以下、Ｃｒ：０．５０〜１．５０％、Ａｌ：０．０４０％以下、Ｎ：０．０１０％以下：Ｔｉ：０．５０〜１．５０％を含有し、かつＴｉ−４×Ｃ−３．４Ｎ≧０．２０を満足し、残部がＦｅおよび不純物元素からなる熱間圧延材であって、ＴｉＣが分散析出したフェライトのみからなる組織を有し、硬さがＨｖ１３０以下である窒化特性の優れた冷鍛用鋼が提案されている。
しかしながら、上述した特許文献１では、成分と介在物を制御することにより高い冷間鍛造性を実現しているが、しかし、低合金のために、目的とした硬さ、耐摩耗性は得られない。また、特許文献２は、耐熱性の向上を狙った成分系であるが、しかし、特許文献１と同様に、目的とした硬さ、耐摩耗性は得られない。さらに、特許文献３は窒化による表面硬さに適した鋼であるが、しかし、これも低合金のために、目的とした硬さ、耐摩耗性は得られない。
一方、Ｓｉ、Ｃｒ、Ｍｏなどの合金元素を多く含有するほど冷間鍛造性が悪くなる。また、熱処理、表面処理後の特性を高めるには、これらの合金元素が必須となる。自動車、家電などの小さい部品では、歩留り、表面性状、寸法精度の点で冷間鍛造が適している場合が多いが、合金元素を多く含む材料では冷間鍛造性が悪く、合金元素が少ない材料では材料特性、特に耐摩耗性が不十分である。そのため、冷間鍛造性と製品の材料特性を両立させることが困難であった。
上述したように問題を解消するために、発明者らは鋭意研究を進めた結果、Ｍｏ，Ｖ，Ｗを添加総量で制限し、多くの合金元素を少しづつ適量添加することにより、冷間鍛造性と製品の材料特性の両立を可能にした。さらに、酸素量、焼鈍条件を最適化することで、より安定した冷間鍛造性を得ることができる。また、焼入れ焼戻し状態でも４０ＨＲＣ以上の硬さにより優れた摩耗性が得られるが、窒化後の高い表面硬さと内部硬さにより、さらに優れた耐摩耗性を得ることができることを見出し発明に至ったものである。
その発明の要旨とするところは、
（１）質量％で、Ｃ：０．４０〜０．６０％、Ｓｉ：０．１０〜１．５０％、Ｍｎ：０．４０〜１．００％、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ｎｉ：０．２５％以下、Ｃｒ：４．０〜６．０％、Ｍｏ：０．０５〜１．５％、Ｖ：０．０５〜１．５％、Ｗ：０．０５〜１．５％、Ｍｏ＋Ｖ＋Ｗ：３．００％以下を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼であることを特徴とする冷間鍛造および耐摩耗用合金鋼。
（２）前記（１）に記載に鋼に、さらにＯ：２０ｐｐｍ以下としたことを特徴とする冷間鍛造および耐摩耗用合金鋼。
（１）質量％で、Ｃ：０．４０〜０．６０％、Ｓｉ：０．１０〜１．５０％、Ｍｎ：０．４０〜１．００％、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ｎｉ：０．２５％以下、Ｃｒ：４．０〜６．０％、Ｍｏ：０．０５〜１．５％、Ｖ：０．０５〜１．５％、Ｗ：０．０５〜１．５％、Ｍｏ＋Ｖ＋Ｗ：３．００％以下を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼であることを特徴とする冷間鍛造および耐摩耗用合金鋼。
（２）前記（１）に記載に鋼に、さらにＯ：２０ｐｐｍ以下としたことを特徴とする冷間鍛造および耐摩耗用合金鋼。
（３）前記（１）または（２）に記載の鋼を４００〜６００℃で窒化処理し、表面から０．０５ｍｍの位置で６００ＨＶ以上、母材硬さ４００ＨＶ以上とすることを特徴とする冷間鍛造および耐摩耗用合金鋼の製造方法。
（４）前記（１）または（２）に記載の鋼を８００〜９５０℃に加熱し、６００℃までを３０℃／ｈ以下で冷却する焼鈍工程を１回以上施すことを特徴とする冷間鍛造および耐摩耗用合金鋼の製造方法にある。
（４）前記（１）または（２）に記載の鋼を８００〜９５０℃に加熱し、６００℃までを３０℃／ｈ以下で冷却する焼鈍工程を１回以上施すことを特徴とする冷間鍛造および耐摩耗用合金鋼の製造方法にある。
以上述べたように、本発明により冷間鍛造化による省エネルギー、低コスト化および熱処理、表面処理後の部品の寿命向上を図ることが出来る極めて優れた効果を奏するものである。
以下、本発明に係る成分組成の限定理由を説明する。
Ｃ：０．４０〜０．６０％
Ｃは、硬さ、強度および耐摩耗性を向上させる元素である。しかし、０．４０％未満ではその効果が得られず、また、０．６０％を超えると焼鈍硬さを高め、冷間鍛造性を低下させ、据込み時に割れが発生し、高い加工応力が必要な場合、変形量の大きい加工ができない。従って、その範囲を０．４０〜０．６０％とした。好ましくは、０．４５〜０．５５％である。
Ｃ：０．４０〜０．６０％
Ｃは、硬さ、強度および耐摩耗性を向上させる元素である。しかし、０．４０％未満ではその効果が得られず、また、０．６０％を超えると焼鈍硬さを高め、冷間鍛造性を低下させ、据込み時に割れが発生し、高い加工応力が必要な場合、変形量の大きい加工ができない。従って、その範囲を０．４０〜０．６０％とした。好ましくは、０．４５〜０．５５％である。
Ｓｉ：０．１０〜１．５０％
Ｓｉは、冷間鍛造後の切削、研磨性を高め、二次硬化を得るために必要な元素である。しかし、０．１０％未満ではその効果が得られず、また、１．５０％を超えると焼鈍硬さを高め、冷間鍛造性を低下させる。従って、その範囲を０．１０〜１．５０％とした。
Ｍｎ：０．４０〜１．００％
Ｍｎは、鋼の脱酸に有効であり、焼入れ性を高める元素である。しかし、０．４０％未満ではその効果が得られず、また、１．００％を超えると焼鈍硬さを高め、冷間鍛造性を低下させる。従って、その範囲を０．４０〜１．００％とした。
Ｓｉは、冷間鍛造後の切削、研磨性を高め、二次硬化を得るために必要な元素である。しかし、０．１０％未満ではその効果が得られず、また、１．５０％を超えると焼鈍硬さを高め、冷間鍛造性を低下させる。従って、その範囲を０．１０〜１．５０％とした。
Ｍｎ：０．４０〜１．００％
Ｍｎは、鋼の脱酸に有効であり、焼入れ性を高める元素である。しかし、０．４０％未満ではその効果が得られず、また、１．００％を超えると焼鈍硬さを高め、冷間鍛造性を低下させる。従って、その範囲を０．４０〜１．００％とした。
Ｐ：０．０３０％以下
Ｐは、０．０３０％を超えると粒界に偏析し冷間鍛造性を低下させ、焼入れ焼戻し後の靱性を著しく低下させる。従って、その上限を０．０３０％とした。
Ｓ：０．０１０％以下
Ｓは、０．０１０％を超えると硫化物を生成し、冷間鍛造性を低下させ、焼入れ焼戻し後の靱性を著しく低下させる。従って、その上限を０．０１０％とした。
Ｐは、０．０３０％を超えると粒界に偏析し冷間鍛造性を低下させ、焼入れ焼戻し後の靱性を著しく低下させる。従って、その上限を０．０３０％とした。
Ｓ：０．０１０％以下
Ｓは、０．０１０％を超えると硫化物を生成し、冷間鍛造性を低下させ、焼入れ焼戻し後の靱性を著しく低下させる。従って、その上限を０．０１０％とした。
Ｎｉ：０．２５％以下
Ｎｉは、０．２５％を超えると焼鈍硬さを高め、冷間鍛造性を低下させる。従って、その上限を０．０２５％とした。
Ｃｒ：４．０〜６．０％
Ｃｒは、焼入れ性、強度、耐摩耗性を高める。また、窒化による硬化に寄与する元素である。しかし、４．０％未満ではその効果は得られず、また、６．０％を超えると焼鈍硬さを高め、冷間鍛造性を低下させる。さらに、粗大炭化物を生成し、冷間鍛造性を低下させる。従って、その範囲を４．０〜６．０％とした。好ましくは４．５〜５．５％とする。
Ｎｉは、０．２５％を超えると焼鈍硬さを高め、冷間鍛造性を低下させる。従って、その上限を０．０２５％とした。
Ｃｒ：４．０〜６．０％
Ｃｒは、焼入れ性、強度、耐摩耗性を高める。また、窒化による硬化に寄与する元素である。しかし、４．０％未満ではその効果は得られず、また、６．０％を超えると焼鈍硬さを高め、冷間鍛造性を低下させる。さらに、粗大炭化物を生成し、冷間鍛造性を低下させる。従って、その範囲を４．０〜６．０％とした。好ましくは４．５〜５．５％とする。
Ｍｏ：０．０５〜１．５％
Ｍｏは、硬さ、強度、耐摩耗性を高める。また、５００〜６００℃焼戻しでの二次硬化に寄与する。さらに、窒化による硬化に寄与する元素である。しかし、０．０５％未満ではその効果は得られず、また、１．５％を超えると焼鈍硬さを高め、冷間鍛造性を低下させる。さらに、炭化物が凝集し冷間鍛造性を低下させる。従って、その範囲を０．０５〜１．５％とした。好ましくは、０．８〜１．２％とする。
Ｍｏは、硬さ、強度、耐摩耗性を高める。また、５００〜６００℃焼戻しでの二次硬化に寄与する。さらに、窒化による硬化に寄与する元素である。しかし、０．０５％未満ではその効果は得られず、また、１．５％を超えると焼鈍硬さを高め、冷間鍛造性を低下させる。さらに、炭化物が凝集し冷間鍛造性を低下させる。従って、その範囲を０．０５〜１．５％とした。好ましくは、０．８〜１．２％とする。
Ｖ：０．０５〜１．５％
Ｖは、硬さ、強度、耐摩耗性を高める。また、５００〜６００℃焼戻しでの二次硬化に寄与する。さらに、窒化による硬化に寄与する元素である。しかし、０．０５％未満ではその効果は得られず、また、１．５％を超えると焼鈍硬さを高め、冷間鍛造性を低下させる。従って、その範囲を０．０５〜１．５％とした。
Ｖは、硬さ、強度、耐摩耗性を高める。また、５００〜６００℃焼戻しでの二次硬化に寄与する。さらに、窒化による硬化に寄与する元素である。しかし、０．０５％未満ではその効果は得られず、また、１．５％を超えると焼鈍硬さを高め、冷間鍛造性を低下させる。従って、その範囲を０．０５〜１．５％とした。
Ｗ：０．０５〜１．５％
Ｗは、硬さ、強度、耐摩耗性を高める。また、５００〜６００℃焼戻しでの二次硬化に寄与する。さらに、窒化による硬化に寄与する元素である。しかし、０．０５％未満ではその効果は得られず、また、１．５％を超えると焼鈍硬さを高め、冷間鍛造性を低下させる。さらに、炭化物が凝集し冷間鍛造性を低下させる。従って、その範囲を０．０５〜１．５％とした。好ましくは、０．８〜１．２％とする。
Ｗは、硬さ、強度、耐摩耗性を高める。また、５００〜６００℃焼戻しでの二次硬化に寄与する。さらに、窒化による硬化に寄与する元素である。しかし、０．０５％未満ではその効果は得られず、また、１．５％を超えると焼鈍硬さを高め、冷間鍛造性を低下させる。さらに、炭化物が凝集し冷間鍛造性を低下させる。従って、その範囲を０．０５〜１．５％とした。好ましくは、０．８〜１．２％とする。
Ｍｏ＋Ｖ＋Ｗ：３．００％以下
Ｍｏ＋Ｖ＋Ｗが３．００％超えると３種の合金元素を少しづつ添加し、添加総量で制限することにより冷間鍛造性の低下を著しく抑制する。従って、その上限を３．００％とした。
Ｏ：２０ｐｐｍ以下
Ｏは、２０ｐｐｍを超えると酸化物を生成し冷間鍛造性を著しく低下させる。従って、その上限を２０ｐｐｍとした。
Ｍｏ＋Ｖ＋Ｗが３．００％超えると３種の合金元素を少しづつ添加し、添加総量で制限することにより冷間鍛造性の低下を著しく抑制する。従って、その上限を３．００％とした。
Ｏ：２０ｐｐｍ以下
Ｏは、２０ｐｐｍを超えると酸化物を生成し冷間鍛造性を著しく低下させる。従って、その上限を２０ｐｐｍとした。
焼鈍条件として、８００〜９５０℃で加熱し、６００℃まで３０℃／ｈ以下で冷却する。この処理を１回以上、冷間鍛造後も可能である。８００〜９５０℃で加熱し、徐冷することにより炭化物が球状化する。その際、３０℃／ｈ以下で冷却することにより出来るだけ多くの合金元素を炭化物中へ排出、焼鈍硬さを下げることができる。この処理を１回以上繰り返すこと、特に冷間鍛造時の予備成形後に施すことによりよりさらに焼鈍硬さを下げることが出来る。
窒化条件として、４００〜６００℃で窒化した場合、表面から０．０５ｍｍの位置で６００ＨＶ以上、母材硬さが４００ＨＶ以上を特徴とする。耐摩耗性を高めるため窒化することができる。５００〜６００℃焼戻しでの二次硬化を利用することで窒化後の母材硬化を低下させず、高い表面硬度が得られる。
以下、本発明について実施例によって具体的に説明する。
表１に示す各種鋼を１００ｋｇ真空誘導溶解炉で溶解し、インゴットに鋳造した。このインゴットを１２００℃に加熱した後、φ６０ｍｍに鍛伸し、８７０℃で焼鈍した後、１０００〜１０５０℃で焼入れし、５００〜６５０℃に焼戻し、４００〜６００℃で窒化処理を施した。その結果を表２に示す。表２に示す冷間鍛造性評価は、φ１２×２１Ｌの据込み試験片を作製し、端面拘束圧縮試験から割れ発生限界を求めた。また、耐摩耗試験は、大越式摩耗試験により焼入れ焼戻し後、窒化処理後の比摩耗量を測定した。摩擦距離２００ｍｍ、最終荷重６．３ｋｇ、摩擦速度１ｍ／ｓｅｃ、相手材ＳＣＭ４２０を用いた。
表１に示す各種鋼を１００ｋｇ真空誘導溶解炉で溶解し、インゴットに鋳造した。このインゴットを１２００℃に加熱した後、φ６０ｍｍに鍛伸し、８７０℃で焼鈍した後、１０００〜１０５０℃で焼入れし、５００〜６５０℃に焼戻し、４００〜６００℃で窒化処理を施した。その結果を表２に示す。表２に示す冷間鍛造性評価は、φ１２×２１Ｌの据込み試験片を作製し、端面拘束圧縮試験から割れ発生限界を求めた。また、耐摩耗試験は、大越式摩耗試験により焼入れ焼戻し後、窒化処理後の比摩耗量を測定した。摩擦距離２００ｍｍ、最終荷重６．３ｋｇ、摩擦速度１ｍ／ｓｅｃ、相手材ＳＣＭ４２０を用いた。
表２に示すように、Ｎｏ．１〜１０は本発明例であり、Ｎｏ．１１〜２０は比較例である。比較例Ｎｏ．１１は焼鈍温度が高いために、焼鈍硬さが高く、限界据込み率が低い。比較例Ｎｏ．１２はＭｏ＋Ｖ＋Ｗの値が大きいために、焼鈍硬さが高く、限界据込み率が低い。比較例Ｎｏ．１３はＣ含有量が低いために、窒化後の内部硬さが低く、表面から０．０５ｍｍの位置での窒化硬さも低い。比較例Ｎｏ．１４はＯ含有量が高いために、限界据込み率が低い。比較例Ｎｏ．１５は焼戻温度が高いために、焼入焼戻し硬さが低く、比摩耗量も多い。比較例Ｎｏ．１６はＣｒ含有量が高いために、焼鈍硬さが高く、限界据込み率が低い。
比較例Ｎｏ．１７はＭｏ含有量が高いために、限界据込み率が低い。比較例Ｎｏ．１８は焼鈍温度が高いために、焼鈍硬さが高く、限界据込み率が低い。比較例Ｎｏ．１９はＣ含有量が高いために、焼鈍硬さが高く、限界据込み率が低い。比較例Ｎｏ．２０はＳｉ含有量が高いために、限界据込み率が低い。
これに対し、本発明例Ｎｏ．１〜１０はいずれも本発明の条件を満たしていることから各特性について優れていることが分かる。
これに対し、本発明例Ｎｏ．１〜１０はいずれも本発明の条件を満たしていることから各特性について優れていることが分かる。
上述したように、本発明による焼入焼戻し後の耐摩耗性、窒化特性のためにＣ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｖ，Ｗを添加しその添加量の最適化を図り、また、冷間鍛造性のためＯを２０ｐｐｍ以下、さらには、８００〜９５０℃で加熱し、６００℃まで３０℃／ｈ以下で冷却する焼鈍処理を１回以上施す（冷間鍛造後も可能）ことにより炭化物生成を促進し焼鈍硬さを低下させ、冷間鍛造性を向上することを可能としたものである。これにより冷間鍛造化による省エネルギー、低コスト、熱処理および表面処理後の部品の寿命延長を図ることが出来、工業上極めて優れた効果を奏するものである。
特許出願人 山陽特殊製鋼株式会社
代理人 弁理士 椎 名 彊
特許出願人 山陽特殊製鋼株式会社
代理人 弁理士 椎 名 彊
Claims (4)
- 質量％で、
Ｃ：０．４０〜０．６０％、
Ｓｉ：０．１０〜１．５０％、
Ｍｎ：０．４０〜１．００％、
Ｐ：０．０３０％以下、
Ｓ：０．０１０％以下、
Ｎｉ：０．２５％以下、
Ｃｒ：４．０〜６．０％、
Ｍｏ：０．０５〜１．５％、
Ｖ：０．０５〜１．５％、
Ｗ：０．０５〜１．５％、
Ｍｏ＋Ｖ＋Ｗ：３．００％以下
を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼であることを特徴とする冷間鍛造および耐摩耗用合金鋼。 - 請求項１に記載に鋼に、さらにＯ：２０ｐｐｍ以下としたことを特徴とする冷間鍛造および耐摩耗用合金鋼。
- 請求項１または２に記載の鋼を４００〜６００℃で窒化処理し、表面から０．０５ｍｍの位置で６００ＨＶ以上、母材硬さ４００ＨＶ以上とすることを特徴とする冷間鍛造および耐摩耗用合金鋼の製造方法。
- 請求項１または２に記載の鋼を８００〜９５０℃に加熱し、６００℃までを３０℃／ｈ以下で冷却する焼鈍工程を１回以上施すことを特徴とする冷間鍛造および耐摩耗用合金鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2005309577A JP4745017B2 (ja) | 2005-10-25 | 2005-10-25 | 冷間鍛造および耐摩耗用合金鋼およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2005309577A JP4745017B2 (ja) | 2005-10-25 | 2005-10-25 | 冷間鍛造および耐摩耗用合金鋼およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2007119800A JP2007119800A (ja) | 2007-05-17 |
| JP4745017B2 true JP4745017B2 (ja) | 2011-08-10 |
Family
ID=38143948
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2005309577A Active JP4745017B2 (ja) | 2005-10-25 | 2005-10-25 | 冷間鍛造および耐摩耗用合金鋼およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4745017B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5093010B2 (ja) * | 2008-09-11 | 2012-12-05 | 住友金属工業株式会社 | 熱間加工用金型 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5841341B2 (ja) * | 1978-02-21 | 1983-09-12 | 日立金属株式会社 | 熱間加工用工具鋼 |
| JPH06145884A (ja) * | 1992-11-04 | 1994-05-27 | Hitachi Metals Ltd | 耐塑性流動性に優れる熱間加工用金型 |
| JP3468126B2 (ja) * | 1998-10-14 | 2003-11-17 | 大同特殊鋼株式会社 | 冷間加工性にすぐれたマルテンサイト系耐熱鋼 |
-
2005
- 2005-10-25 JP JP2005309577A patent/JP4745017B2/ja active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2007119800A (ja) | 2007-05-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5693126B2 (ja) | コイルばね及びその製造方法 | |
| JP5534482B2 (ja) | 耐発錆性および熱伝導性に優れた金型用鋼およびその製造方法 | |
| JP5929963B2 (ja) | 鋼の焼入方法 | |
| JP5093010B2 (ja) | 熱間加工用金型 | |
| JP7172275B2 (ja) | ホットスタンプ用金型用鋼、ホットスタンプ用金型およびその製造方法 | |
| JP4316361B2 (ja) | 冷却しかつ焼なまししたベイナイト鋼部品及びその製造方法 | |
| JP3550886B2 (ja) | 被削性および疲労強度に優れた高周波焼入用の歯車用鋼材の製造方法 | |
| JP2000226635A (ja) | 高温強度と靱性に優れた熱間工具鋼 | |
| JP4745017B2 (ja) | 冷間鍛造および耐摩耗用合金鋼およびその製造方法 | |
| JP6096040B2 (ja) | 高温焼戻し硬さに優れた粉末高速度工具鋼 | |
| JP3468126B2 (ja) | 冷間加工性にすぐれたマルテンサイト系耐熱鋼 | |
| WO2021187484A1 (ja) | 熱間加工用金型用鋼、熱間加工用金型およびその製造方法 | |
| JP6583484B2 (ja) | 窒化用鋼 | |
| JP2001158937A (ja) | 熱間加工用工具鋼とその製造方法および熱間加工用工具の製造方法 | |
| KR20180070739A (ko) | 금형강 및 이의 제조방법 | |
| GB2355271A (en) | Process for producing constant velocity joint having improved cold workability and strength | |
| JPH09279296A (ja) | 冷間鍛造性に優れた軟窒化用鋼 | |
| WO2020070917A1 (ja) | 熱間工具鋼および熱間工具 | |
| WO2008075889A1 (en) | Ultra high strength carburizing steel with high fatigue resistance | |
| JP6375691B2 (ja) | 窒化用鋼 | |
| US7828910B2 (en) | Method and process for thermochemical treatment of high-strength, high-toughness alloys | |
| JP4175933B2 (ja) | 短時間の窒化処理で高い表面硬さと深い硬化深さの得られる窒化鋼部品及びその製造方法 | |
| JP4265819B2 (ja) | 窒化特性の優れた冷鍛用鋼及びその製造方法 | |
| WO2020246099A1 (ja) | ホットスタンプ用金型用鋼、ホットスタンプ用金型およびその製造方法 | |
| JP2000297351A (ja) | ダイカスト金型用鋼およびダイカスト金型 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20070301 |
|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20080812 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20100924 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20101005 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20101124 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20110405 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20110407 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20110510 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20110511 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140520 Year of fee payment: 3 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Ref document number: 4745017 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |