JP4729707B2 - 木造部材の接合金具 - Google Patents
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Description
先ず、本発明はプレストレスを利用して、施工が容易で簡便な剛接合の方法を考案したものであり、この実施形態において後述するようにその可能性を調べるための予備加力実験を行った。また、実験結果に基づいて大断面集成材梁の継手に用いた場合の曲げ耐力の試算を行った。
試験体の種類と形状及び材料
図5は、この引張試験に使用する試験体の形状・寸法を示している。試験体は図5に示す3体である。U−T試験体(図5(a))はU字型金物11を用いる接合である。この場合、U字型金物11で接合した木造部材1の端部をブラケット(PL)を介してPC鋼棒で引張るものとする。□−T試験体(図5(b))は窓穴だけを開けてボルトで締める接合であり、比較のためのものである。この接合は半剛節として現在、木造建築でよく採用されている。O−T試験体(図5(c))は接合がない無垢材である。
U字型金物11の鋼材はSS400であり、規格断面寸法は6×44mmである。U字型金物11の折曲げの内径は4mmである。接着面は接着剤5の接着性能を向上させるためにグラインダーにより黒皮を除去した。角座金14には磨き平鋼を用い、U字型金物11の折曲げ部にあたる角はヤスリで落とした。
木造部材1の木材の接着面にはプライマー処理を施し、接着剤にはエポキシ系のものを用いた。塗り方は木材とU字型金物11の接着面に塗り、その後、U字型金物11を木材の窓穴2と溝3に挿入した。接着剤5の充填状況は容易に目視で確認できた。また、U字型金物11の底部11aと角座金14の接触面にも僅かな隙間が生じたので接着剤5を塗布した。養生期間としては6日である。
図7は、加力状況を示している。試験体の上下の両端の区間に接着剤とボルトで固定された加力用の鋼板101にユニバーサルジョイント102を取り付けてセンターホールジャッキ103で引張加力をした。引張力は上方のセンターホール型のロードセル104で測定した。
試験体の中央高さ位置の接合面1Aには加力前に接合用の高張力ボルト13(M14)をナット締めして、初期プレストレスを5kN導入した。接合部の剛性を確保するためにはプレストレスの大きさを更に増大させる必要があるが、今回は手締めのレベルとした。プレストレスはボルトに貼り付けた2枚のゲージにより測定した。
図8は、変形の測定状況を示している。測定区間は接合位置を挟む740mmとして、4本の変位計105で測定した。
図9(a)は、引張応力−ひずみ関係を示している。応力は欠損がない全断面積で除したものである。このひずみは測定区間のものである。□−T試験体は最大荷重まで変形を測定したが、U−T試験体とO−T試験体は最大荷重が大きくなり急激な引張破断を起こすため、加力途中で変形の測定装置を外して加力を行った。
図9(b)は、初期の応力レベルの応力−ひずみ関係を拡大して示している。図中、水平の一点鎖線は初期のプレストレスの応力を意味する。そのレベルでは3体の試験体ともほぼ同程度の剛性になっており、プレストレスの導入によって接合部の引張剛性を木材自身の剛性まで増加させる可能性があることが確認される。なお、今後はプレストレスのレベルの設定を検討する。
表1に引張強度の一覧を示す。この強度は、最大荷重を欠損がない全断面積で除したものである。U−T試験体は、上下の部材のうち片側で破壊した。これについては破壊しなかった片側の部分に再度、加力して(図11(b)参照)最大荷重だけを測定した。この試験体の記号を「U−T2」とする。
試験体の種類と形状及び材料
図13は、この圧縮試験に使用する試験体の形状・寸法を示している。試験体は引張試験と同様に3種類であり、各種類とも1体である。U−C試験体(図13(a))は木材にU字型金物11を挿入し接着したもの、□−C試験体(図13(b))は窓穴だけを開けたものであり、O−C試験体(図13(c))は無垢の木材である。使用した材料、U字型金物11と窓穴・溝の寸法・詳細・接着状況は引張試験のものと同じである。なお、ボルトと角座金は設置していない。
図14は、加力状況と変形の測定状況を示している。耐圧試験機で圧縮加力を行い、変形は2本の変位計105を用いて2箇所で測定した。
図15は、圧縮応力−ひずみ関係を示している。応力は引張応力と同様に全断面積で算出した。ひずみは圧縮変形を試験体の全高さ(370mm)で除した。最大強度の剛性については、無垢のO−C試験体に較べて半剛節タイプの□−C試験体のものは55%となり小さいが、U字型金物11のU−C試験体は118%となり、ほぼ無垢のO−C試験体と同じとなっている。
表2に圧縮強度の一覧を示す。この強度は、全断面積で算出したものである。また、図18に圧縮強度の分布を示す。O−C試験体の圧縮強度は母材の圧縮強度を意味する。□−C試験体の圧縮強度は母材強度に対して36%となり、圧縮力を伝達する能力が小さい。これに対して、U−C試験体の圧縮強度は母材強度の68%となり、本接合の効果が確認できる。
加力方法は図19に示すようにロードセル104′を使用し、三等分二点集中載荷による加力であり、曲げ区間の中央に継ぎ手が位置する。図20(a)に、比較例で行った実験の中で最も耐力の高かった接合法を示す。上下の曲げ縁に鋼板20を添えてラフボルト21が打たれている。木材はスギの対称異等級集成材である。鋼板20はSS400である。
U字型金物11を用いた梁の接合を図20(b)に示す。本接合においては母材破断まで引張力を伝達できるため、金物の帯幅Wの範囲は、梁幅B全体が引張抵抗するものとする。即ち、曲げ引張抵抗はW×Bの面積の木部が抵抗するものとする。引張強度は本実験値の21.6N/mm2とする。ここでは金物の帯幅Wを44mmと60mmの2種類を想定する。本接合の圧縮剛性は無垢の木材とほぼ同じなので、圧縮側は無垢の木材とし、帯幅の範囲の圧縮強度を18.3N/mm2とし、それ以外は26.8N/mm2とする。平面保持の仮定に基づいて曲げ耐力を求めた。
図21は、梁の曲げ実験による荷重−変形関係を示している。荷重は図19の鉛直荷重Pで変形は中央の変形である。上述した計算による曲げ耐力から計算される最大荷重を水平の一点鎖線で示す。金物の帯幅Wが44mmのタイプは、比較例のものの最大荷重に対して74%で、Wが60mmのタイプは98%となる。現場作業の観点からすると、本接合法は効率の良い接合法になる可能性がある。
例えば、上記実施形態で説明した具体的数値等は、本発明の典型的な例を示すもので、これらの数値等は必要に応じて変更可能である。また、接合金具10の形成材料等につき前述したようにU字型金物11や高張力ボルト13は上記実施形態の場合にのみ限定されるものではなく、同等の強度剛性等を有するものを用いることができる。
2 窓穴
3 溝
4 挿通孔
5 接着剤
10 接合金具
11 U字型金物
12 ボルト穴
13 高張力ボルト
14 座金(角座金)
15 ナット
101 鋼板
102 ユニバーサルジョイント
103 センターホールジャッキ
104 ロードセル
105 変位計
Claims (3)
- 鋼板材をU字状に折曲してなり、そのU字底部にボルト穴が穿設されたU字型金物と、このU字型金物の前記ボルト穴に挿通して締着されるボルトとを含み、
相互に接合される木造部材の接合面から所定部位に前記U字型金物を挿着するための挿着部が形成され、前記挿着部の周面に塗布した接着剤により前記U字型金物が固定されると共に、
前記挿着部に挿着された前記U字型金物同士を、前記ボルトを介して緊締し、前記木造部材にプレストレスを生じさせることを特徴とする木造部材の接合金具。 - 前記U字型金物の前記底部に装入される座金を有し、この座金を介して前記ボルトが締着されることを特徴とする請求項1に記載の木造部材の接合金具。
- 前記ボルトは、各前記木造部材の前記挿着部から前記接合面まで形成された挿通孔に貫通配置されることを特徴とする請求項1又は2に記載の木造部材の接合金具。
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