JP4723835B2 - Magnesium alloy for die casting and magnesium die casting product using the same - Google Patents
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Description
本発明は、軽量で比剛性の高いマグネシウム合金に係わり、特に、ダイカスト用マグネシウム合金及びこれを用いたマグネシウムダイカスト製品に関するものである。 The present invention relates to a lightweight and high specific rigidity magnesium alloy, and more particularly to a magnesium alloy for die casting and a magnesium die casting product using the same.
従来から、大量に使用されている合金の中でも、マグネシウム合金(以下、「Mg合金」と称する。)は、最も軽量で比剛性が高いうえ、電磁波シールド性や熱伝導性も高い素材として知られている。 Conventionally, among alloys used in large quantities, a magnesium alloy (hereinafter referred to as “Mg alloy”) is known as a material that is the lightest, has a high specific rigidity, and has a high electromagnetic shielding property and thermal conductivity. ing.
そのなかでも、ノート型パーソナルコンピュータや携帯電話などのポータブル情報電子機器のハウジング材をはじめ、携帯型電動工具などに用いられている鋳造用のMg合金は、そのほとんどがAZ91合金である。 Among them, most of the casting Mg alloys used in portable electric tools and the like as well as housing materials for portable information electronic devices such as notebook personal computers and mobile phones are AZ91 alloys.
このAZ91合金は、強度、耐食性、成形性などに優れ、バランスのよい鋳造用のMg合金としてダイカスト用に広く使用されている。 This AZ91 alloy is excellent in strength, corrosion resistance, moldability, etc., and is widely used for die casting as a well-balanced casting Mg alloy.
しかしながら、このAZ91合金は、伸び、曲げ、耐熱性に関し高い機械特性が要求される自動車や二輪車等の用途には適さないとされている。このため、これらの用途に対しては、通常、アルミニウム(Al)の含有量を減らして合金特性(特に、伸び)を改善したAM60合金やAM50合金が使われる。 However, this AZ91 alloy is not suitable for applications such as automobiles and motorcycles that require high mechanical properties with respect to elongation, bending, and heat resistance. Therefore, for these applications, AM60 alloy and AM50 alloy in which the alloy properties (particularly, elongation) are improved by reducing the aluminum (Al) content are usually used.
一方、近年では、自動車用部品に対する軽量化要求が高まると共に、車載エンジン付近に配置されるカバー類もMg合金化するため、耐熱性能を付与した新合金の開発が盛んに行なわれている(例えば、特許文献1参照)。 On the other hand, in recent years, the demand for weight reduction for automobile parts has increased, and covers arranged near the vehicle-mounted engine are also made of Mg alloy, so that new alloys having heat resistance performance have been actively developed (for example, , See Patent Document 1).
この特許文献1による合金は、AM50合金あるいはAM60合金を改良したものであり、アルミ(Al):2〜9重量%、ストロンチウム(Sr):0.5〜7重量%をベースとしており、好ましくは、Al:4〜6重量%、およびAl:4.5〜5.5重量%かつ亜鉛(Zn):0.35重量%以下(AM合金レベル)としている。また、上記従来技術による合金とAZ合金との比較については、例えば、非特許文献1に記載されている。図17は、この文献に記載された比較内容を表す図である。
The alloy according to
さらに特許文献2には、シリコン(Si),レアアース(RE)等により自動車用Mg合金の耐熱耐磨耗特性改良を試みた例が示されており、一例として、RE:0.1〜4重量%、Si:0.7〜5重量%、マンガン(Mn):1重量%以下、ジルコニウム(Zr):1重量%以下、カルシウム(Ca):4重量%以下、Al:10重量%以下、Zn:5重量%以下、銀(Ag):5重量%以下で成分を構成したものが示されている。
Further,
ところで、イットリウム(Y)を含有するMg合金として、ASTM規格のWE合金が知られている。このWE合金の成分は、Y:1〜6重量%、ランタノイド(La):5重量%以下、Zr:1重量%以下である。このWE合金は、耐熱強度が高い合金として規格化されている。また、Y,スカンジウム(Sc)を含む合金の例としては、特許文献3がある。
By the way, ASTM standard WE alloy is known as Mg alloy containing yttrium (Y). The components of this WE alloy are Y: 1 to 6% by weight, lanthanoid (La): 5% by weight or less, and Zr: 1% by weight or less. This WE alloy is standardized as an alloy having high heat resistance.
この特許文献3に記載の合金は、Al:1〜9.5重量%、La:0.5〜5重量%、Ca:0.5〜5重量%、MnまたはZr:1.5重量%以下、残部がMgと不可避の不純物から構成されている。また、特許文献3に記載の合金は、上記材料に加えて、Y:5.5重量%以下、Sr:1.5重量%以下及びSc:10重量%以下からなる群の少なくとも一種をさらに含有することによって室温強度および高温強度を向上させている。
The alloy described in
しかしながら、この特許文献3には、上述した材料を含有することによって、その合金における室温強度および高温強度が向上したとしているが、その根拠となる適当な実施例の記載はなく、その効果は明確ではない。尚、特許文献3に開示の合金は、Alの添加量は好ましくは3%〜7%としており、AlまたはZnまたはAgを加えると述べているので、いわゆるAZ合金に属する合金ではないと推測される。
However, although
一方、スズ(Sn)を含有するMg合金としては特許文献4がある。この特許文献4に開示の合金は、セリウム(Ce):2.0〜10.0重量%、Sn:1.4〜0.7重量%、又は、他に、Zr,Sr,Mnを1重量%未満含有する合金としており、効果としては高温クリープ強度に優れる合金と述べている。ただし、同合金もAZ合金ではなく、実施例は重力鋳造のみで、湯流れ性や成形性についての言及がなく、エンジン等の自動車部品に適用するとは開示されているものの、大量生産にかかわる成形性についての記述がない。尚、バリウム(Ba)を含有する軽合金は、Al合金にはあるが、Mg合金には前例が見当たらなかった。
On the other hand, there is
ところで、上記従来の合金(AM50合金あるいはAM60合金を改良したもの)には、以下の課題が存在する。 By the way, the following problems exist in the above-mentioned conventional alloys (improved AM50 alloy or AM60 alloy).
図17において、下段は上記非特許文献1に開示された合金(以下適宜、従来合金という)の一例を示しているが、AZ91合金と比較して、室温(常温)での引張強度が約15%低下している。175℃での引張強度は7%程改善されているが、室温、175℃での伸び値は低下している。クリープ特性値などは、確かに改善されているが、実際に材料が使われるときには、室温から175℃程度の高温までさらされるので、室温での物性を無視することはできない。上記従来技術では、このような点に配慮されておらず、室温における強度の低下を防ぐことはできなかった。 In FIG. 17, the lower part shows an example of the alloy disclosed in Non-Patent Document 1 (hereinafter referred to as a conventional alloy as appropriate), but the tensile strength at room temperature (room temperature) is about 15 as compared with the AZ91 alloy. % Decrease. Although the tensile strength at 175 ° C. is improved by about 7%, the elongation value at room temperature and 175 ° C. is lowered. The creep characteristic value and the like are certainly improved. However, when the material is actually used, it is exposed from room temperature to a high temperature of about 175 ° C., so the physical properties at room temperature cannot be ignored. In the above prior art, such a point is not taken into consideration, and a decrease in strength at room temperature cannot be prevented.
本発明の目的は、室温強度の低下を招くことなく、高温クリープ性能を向上できるダイカスト用マグネシウム合金及びこれを用いたマグネシウムダイカスト製品を提供することにある。 An object of the present invention is to provide a magnesium alloy for die casting that can improve high-temperature creep performance without causing a decrease in room temperature strength and a magnesium die-cast product using the same.
上記目的を達成するため、第1の発明によるダイカスト用マグネシウム合金は、アルミニウム(Al):6.0〜11.0重量%、亜鉛(Zn):0.1〜2.5重量%、マンガン(Mn):0.1〜0.5重量%及び不可避的に含まれるその他の成分からなるAZ91合金に、シリコン(Si):0.1〜1.5重量%、レアアース(RE)単体を含むミッシュメタル:0.1〜1.2重量%、ジルコニウム(Zr):0.2〜0.8重量%、スカンジウム(Sc):0.2〜3.0重量%、イットリウム(Y):0.2〜3.0重量%、スズ(Sn):0.2〜3.0重量%、バリウム(Ba):0.2〜3.0重量%のうち少なくともいずれか1つを添加してAZ91系ベース合金とすると共に、そのAZ91系ベース合金にアンチモン(Sb)及びカルシウム(Ca)のうち少なくともいずれか一方とストロンチウム(Sr)とを結晶微細化剤として添加したことを特徴とする。 In order to achieve the above object, the magnesium alloy for die casting according to the first aspect of the present invention comprises aluminum (Al): 6.0 to 11.0% by weight, zinc (Zn): 0.1 to 2.5% by weight, manganese ( Mn): 0.1 to 0.5% by weight and other components inevitably contained in AZ91 alloy, silicon (Si): 0.1 to 1.5% by weight, rare earth (RE) simple substance Metal: 0.1 to 1.2% by weight, zirconium (Zr): 0.2 to 0.8% by weight, scandium (Sc): 0.2 to 3.0% by weight, yttrium (Y): 0.2 AZ91 base by adding at least one of ˜3.0 wt%, tin (Sn): 0.2 ˜3.0 wt%, barium (Ba): 0.2 ˜3.0 wt% In addition to the alloy, the AZ91 base alloy (Sb) and is characterized in that the addition of at least one strontium (Sr) as a grain refiner of calcium (Ca).
上記第1の発明においては、アルミニウム:6.0〜11.0重量%、亜鉛:0.1〜2.5重量%、マンガン:0.1〜0.5重量%を含むいわゆるAZ91合金に対して、シリコン:0.1〜1.5重量%、レアアース:0.1〜1.2重量%、ジルコニウム:0.2〜0.8重量%、スカンジウム:0.2〜3.0重量%、イットリウム:0.2〜3.0重量%、スズ:0.2〜3.0重量%、バリウム:0.2〜3.0重量%のうち少なくともいずれか1つを添加してAZ91系ベース合金を完成させ、成形性、常温強度を維持しつつ、高温クリープ性能を向上させる元素を加えた。そして、このAZ91系ベース合金にSb,Ca,Srを結晶微細化剤として添加することにより、合金組織を改良して結晶粒径サイズを微細化することができる。 In the above first invention, for the so-called AZ91 alloy containing aluminum: 6.0 to 11.0% by weight, zinc: 0.1 to 2.5% by weight, manganese: 0.1 to 0.5% by weight Silicon: 0.1-1.5 wt%, rare earth: 0.1-1.2 wt%, zirconium: 0.2-0.8 wt%, scandium: 0.2-3.0 wt%, Add at least one of yttrium: 0.2-3.0 wt%, tin: 0.2-3.0 wt%, barium: 0.2-3.0 wt%, and add AZ91 base alloy Was added, and elements that improve high-temperature creep performance while maintaining moldability and room temperature strength were added. Then, by adding Sb, Ca, Sr as a crystal refining agent to this AZ91 base alloy, the alloy structure can be improved and the crystal grain size can be refined.
即ち、AZ91合金側にシリコン、レアアース単体を含むミッシュメタル、ジルコニウム、スカンジウム、イットリウム、スズ、バリウムのうちのいずれか1つが添加されるが、これらはAZ91合金の特性上の弱点とされる粒界生成物Mg17Al12(β相)やCa添加すると生成するAl2Ca結晶の間隙に入り込んでそれらの相を分断して強度を向上させることができる。但し、過度に多く添加しすぎると成形性悪化等の弊害を招くことから、シリコンは1.5重量%、レアアース単体を含むミッシュメタルは1.2重量%、ジルコニウムは0.8重量%、スカンジウム、イットリウム、スズ、バリウムは3.0重量%までが好ましい。この結果、本発明の合金の特徴である成形性が確実に保持され、耐熱クリープ特性をより一層向上させることができる。 That is, any one of silicon, misch metal containing rare earth alone, zirconium, scandium, yttrium, tin, and barium is added to the AZ91 alloy side. When the product Mg 17 Al 12 (β phase) or Ca is added, it can enter the gaps between the Al 2 Ca crystals that are produced and break up these phases to improve the strength. However, if excessively added too much, there is a negative effect such as deterioration of moldability. Therefore, silicon is 1.5% by weight, misch metal containing a rare earth element is 1.2% by weight, zirconium is 0.8% by weight, scandium. Yttrium, tin and barium are preferably up to 3.0% by weight. As a result, the formability, which is a feature of the alloy of the present invention, is reliably maintained, and the heat-resistant creep characteristics can be further improved.
また、本願第2の発明は、上記第1発明において、前記結晶微細化剤としてアンチモン:0.1〜1.5重量%及びカルシウム:0.05〜3.5重量%のうち少なくともいずれか一方とストロンチウム:0.1〜2.5重量%とを添加し、その他不可避的に含まれる成分からなることを特徴とする。 The second invention of the present application is the above first invention, wherein the crystal refining agent is at least one of antimony: 0.1 to 1.5% by weight and calcium: 0.05 to 3.5% by weight. And strontium: 0.1 to 2.5% by weight, and other inevitably contained components.
上記第2発明においては、特に、アンチモンとカルシウムとストロンチウムの添加量を、アンチモン:0.1〜1.5重量%、カルシウム:0.05〜3.5重量%、ストロンチウム:0.1〜2.5重量%とすることにより、結晶粒径サイズを確実に20μm以下とすることができ、高温クリープ性能で耐熱性マグネシウム合金として知られるAS21合金と同等の優れた特性を確実に得ることができる。この結果、室温強度の低下を招くことなく、高温クリープ性能を向上した合金を確実に実現することができる。 In the second invention, in particular, the addition amounts of antimony, calcium and strontium are as follows: antimony: 0.1 to 1.5% by weight, calcium: 0.05 to 3.5% by weight, strontium: 0.1 to 2 By setting the content to 5% by weight, the crystal grain size can be reliably reduced to 20 μm or less, and excellent characteristics equivalent to those of the AS21 alloy known as a heat-resistant magnesium alloy can be reliably obtained with high-temperature creep performance. . As a result, an alloy with improved high-temperature creep performance can be reliably realized without causing a decrease in room temperature strength.
また上記目的を達成するため、第3の発明によるダイカスト用マグネシウム合金は、アルミニウム6.0〜11.0重量%、亜鉛0.1〜2.5重量%、マンガン0.1〜0.5重量%及び不可避的に含まれるその他の成分からなるAZ91系合金に対し、結晶微細化剤としてアンチモン:0.1〜1.5重量%及びカルシウム:0.05〜3.5重量%のうち少なくともいずれか一方と、ストロンチウム:0.1〜2.5重量%とを添加し、その他不可避的に含まれる成分からなることを特徴とする。 In order to achieve the above object, the magnesium alloy for die casting according to the third aspect of the present invention comprises 6.0 to 11.0% by weight of aluminum, 0.1 to 2.5% by weight of zinc, and 0.1 to 0.5% by weight of manganese. % And other constituents inevitably contained, at least any of antimony: 0.1 to 1.5% by weight and calcium: 0.05 to 3.5% by weight as a crystal refining agent On the other hand, strontium: 0.1 to 2.5% by weight is added, and other unavoidable components are included.
上記第3の発明においては、ベースとなる合金をアルミニウム6.0〜11.0重量%、亜鉛0.1〜2.5重量%、マンガン0.1〜0.5重量%及び不可避的に含まれるその他の成分からなるAZ91系合金とし、これに対してSb,Ca,Srを添加する組成とする。ベースをAZ91系とすることにより、AM60系合金のように室温の強度特性が低下するのを防止できる。そして、このAZ91系合金にSb,Ca,Srを結晶微細化剤として添加することにより、合金組織を改良して結晶粒径サイズを微細化し、高温クリープ性能で耐熱性マグネシウム合金として知られるAS21合金と同等の優れた特性を得ることができる。この結果、室温強度の低下を招くことなく、高温クリープ性能を向上した合金を実現することができる。 In the third invention, the base alloy includes 6.0 to 11.0% by weight of aluminum, 0.1 to 2.5% by weight of zinc, 0.1 to 0.5% by weight of manganese and inevitably. AZ91 alloy composed of other components, and Sb, Ca, Sr is added to this. By making the base AZ91 series, it is possible to prevent the strength characteristics at room temperature from being lowered as in the AM60 series alloy. Then, by adding Sb, Ca, Sr as a crystal refining agent to the AZ91 alloy, the alloy structure is improved to refine the crystal grain size, and the AS21 alloy known as a heat-resistant magnesium alloy with high-temperature creep performance. Excellent characteristics equivalent to the above can be obtained. As a result, an alloy with improved high temperature creep performance can be realized without causing a decrease in room temperature strength.
特に、アンチモンとカルシウムとストロンチウムの添加量を、アンチモン0.1〜1.5重量%、カルシウム0.05〜3.5重量%、ストロンチウム0.1〜2.5重量%とすることにより、結晶粒径サイズを確実に20μm以下とすることができ、高温クリープ性能で耐熱性マグネシウム合金として知られるAS21合金と同等の優れた特性を確実に得ることができる。この結果、室温強度の低下を招くことなく、高温クリープ性能を向上した合金を確実に実現することができる。 In particular, the amount of antimony, calcium, and strontium added is 0.1 to 1.5% by weight of antimony, 0.05 to 3.5% by weight of calcium, and 0.1 to 2.5% by weight of strontium, thereby producing crystals. The particle size can be reliably set to 20 μm or less, and excellent characteristics equivalent to those of the AS21 alloy known as a heat-resistant magnesium alloy can be obtained with high-temperature creep performance. As a result, an alloy with improved high-temperature creep performance can be reliably realized without causing a decrease in room temperature strength.
さらに、本願第4の発明によるマグネシウムダイカスト製品は、アルミニウム:6.0〜11.0重量%、亜鉛:0.1〜2.5重量%、マンガン:0.1〜0.5重量%及び不可避的に含まれるその他の成分からなるAZ91合金に、シリコン:0.1〜1.5重量%、レアアース単体を含むミッシュメタル:0.1〜1.2重量%、ジルコニウム:0.2〜0.8重量%、スカンジウム:0.2〜3.0重量%、イットリウム:0.2〜3.0重量%、スズ:0.2〜3.0重量%、バリウム:0.2〜3.0重量%のうち少なくともいずれか1つを添加したAZ91系ベース合金に対し、さらに、アンチモン及びカルシウムのうち少なくともいずれか一方とストロンチウムとを結晶微細化剤として添加したダイカスト用マグネシウム合金を用い、ダイカスト鋳造されることを特徴とする。 Furthermore, the magnesium die-cast product according to the fourth invention of the present application is aluminum: 6.0 to 11.0% by weight, zinc: 0.1 to 2.5% by weight, manganese: 0.1 to 0.5% by weight, and unavoidable AZ91 alloy composed of other components included in the composition, silicon: 0.1 to 1.5% by weight, misch metal containing rare earth simple substance: 0.1 to 1.2% by weight, zirconium: 0.2 to 0. 8% by weight, scandium: 0.2-3.0% by weight, yttrium: 0.2-3.0% by weight, tin: 0.2-3.0% by weight, barium: 0.2-3.0% by weight % Of AZ91 base alloy to which at least one of the above is added, and at least one of antimony and calcium and strontium as a crystal refining agent. Used, characterized in that it is die casting.
上記第4の発明においては、上記第1の発明と同様、AZ91合金側にシリコン、レアアース単体を含むミッシュメタル、ジルコニウム、スカンジウム、イットリウム、スズ、バリウムのうちのいずれか1つが添加されることにより、これらの合金が、AZ91合金のいわば弱みである、粒界生成物Mg17Al12(β相)や、Ca添加すると生成するAl2Ca結晶の間隙に入り込んでそれらの相を分断し、強度を改善することができる。但し、過度に多く添加しすぎると成形性悪化等の弊害を招くことから、シリコンは1.5重量、レアアース単体を含むミッシュメタル(以下適宜、単にREと表記する)は1.2重量%、ジルコニウムは0.8重量%、スカンジウム、イットリウム、スズ、バリウムは3.0重量%までが好ましい。この結果、本発明の合金の特徴である成形性が確実に保持され、耐熱クリープ特性をより一層向上させることができる。 In the fourth invention, as in the first invention, by adding any one of silicon, rare earth-containing misch metal, zirconium, scandium, yttrium, tin, and barium to the AZ91 alloy side. These alloys break into the gaps between the grain boundary product Mg 17 Al 12 (β phase), which is a weakness of the AZ91 alloy, and Al 2 Ca crystals that are formed when Ca is added. Can be improved. However, if too much is added, it causes adverse effects such as deterioration of moldability. Therefore, silicon is 1.5% by weight, misch metal containing a rare earth simple substance (hereinafter simply referred to as RE) is 1.2% by weight, Zirconium is preferably 0.8% by weight, and scandium, yttrium, tin and barium are preferably up to 3.0% by weight. As a result, the formability, which is a feature of the alloy of the present invention, is reliably maintained, and the heat-resistant creep characteristics can be further improved.
本願第5の発明は、上記第4発明において、前記結晶微細化剤としてアンチモン:0.1〜1.5重量%及びカルシウム:0.05〜3.5重量%のうち少なくともいずれか一方とストロンチウム:0.1〜2.5重量%とを添加し、その他不可避的に含まれる成分からなる前記ダイカスト用マグネシウム合金を用い、ダイカスト鋳造されることを特徴とする。 According to a fifth invention of the present application, in the fourth invention described above, strontium and at least one of antimony: 0.1 to 1.5% by weight and calcium: 0.05 to 3.5% by weight are used as the crystal refining agent. : 0.1 to 2.5% by weight is added, and the magnesium alloy for die casting composed of other components inevitably contained is used for die casting.
本願第5発明においては、特に、アンチモンとカルシウムとストロンチウムの添加量を、アンチモン:0.1〜1.5重量%、カルシウム:0.05〜3.5重量%、ストロンチウム:0.1〜2.5重量%とすることにより、結晶粒径サイズを確実に20μm以下とすることができ、高温クリープ性能で耐熱性マグネシウム合金として知られるAS21合金と同等の優れた特性を確実に得ることができる。この結果、室温強度の低下を招かずかつ高温クリープ性能を確実に向上した合金を用い、成形性よくダイカスト製品を製造することができる。 In the fifth invention of the present application, in particular, the addition amount of antimony, calcium and strontium is as follows: antimony: 0.1 to 1.5% by weight, calcium: 0.05 to 3.5% by weight, strontium: 0.1 to 2 By setting the content to 5% by weight, the crystal grain size can be reliably reduced to 20 μm or less, and excellent characteristics equivalent to those of the AS21 alloy known as a heat-resistant magnesium alloy can be reliably obtained with high-temperature creep performance. . As a result, a die-cast product can be manufactured with good formability using an alloy that does not cause a decrease in room temperature strength and that reliably improves high-temperature creep performance.
また、本願第6の発明によるマグネシウムダイカスト製品は、アルミニウム:6.0〜11.0重量%、亜鉛:0.1〜2.5重量%、マンガン:0.1〜0.5重量%及び不可避的に含まれるその他の成分からなるAZ91系合金に対し、結晶微細化剤としてアンチモン:0.1〜1.5重量%及びカルシウム:0.05〜3.5重量%のうち少なくともいずれか一方と、ストロンチウム:0.1〜2.5重量%とを添加して溶製されたダイカスト用マグネシウム合金を用いてダイカスト鋳造されることを特徴とする。 The magnesium die cast product according to the sixth invention of the present application is aluminum: 6.0 to 11.0% by weight, zinc: 0.1 to 2.5% by weight, manganese: 0.1 to 0.5% by weight, and unavoidable. With respect to the AZ91 alloy composed of other components contained in the composition, as a crystal refining agent, at least one of antimony: 0.1 to 1.5% by weight and calcium: 0.05 to 3.5% by weight; Strontium: 0.1 to 2.5% by weight is added, and die casting is performed using a magnesium alloy for die casting that has been melted.
本願第6発明においては、マグネシウムダイカスト製品に用いる合金として、アルミニウム6.0〜11.0重量%、亜鉛0.1〜2.5重量%、マンガン0.1〜0.5重量%及び不可避的に含まれるその他の成分を含むいわゆるAZ91系合金に対して、Sb,Ca,Srを添加する組成の合金を用いる。合金のベースをAZ91系とすることにより、AM60系合金のように室温の強度特性が低下するのを防止できる。そして、このAZ91系合金に対し、ダイカストのために再溶解しても効果の損なわれない結晶微細化剤としてSb,Ca,Srを添加することにより、湯流れ性を損なうことなく、合金組織を改良して結晶粒径サイズを微細化するとともに、高温クリープ性能で耐熱性マグネシウム合金として知られるAS21合金と同等の優れた特性を得ることができる。この結果、室温強度の低下を招かずかつ高温クリープ性能を向上した合金を用い、成型性よくダイカスト製品を製造することができる。 In the sixth invention of the present application, the alloy used for the magnesium die-cast product is 6.0 to 11.0% by weight of aluminum, 0.1 to 2.5% by weight of zinc, 0.1 to 0.5% by weight of manganese, and unavoidable. An alloy having a composition in which Sb, Ca, and Sr are added to a so-called AZ91-based alloy containing other components contained in the alloy is used. By making the base of the alloy AZ91 series, it is possible to prevent the strength characteristics at room temperature from being lowered like the AM60 series alloy. And, by adding Sb, Ca, Sr as a crystal refining agent that does not impair the effect even if remelted for die casting, the alloy structure can be obtained without impairing the hot metal flowability. As a result, the crystal grain size can be refined and excellent characteristics equivalent to those of the AS21 alloy known as a heat-resistant magnesium alloy can be obtained with high-temperature creep performance. As a result, a die-cast product can be manufactured with good moldability by using an alloy that does not cause a decrease in room temperature strength and has improved high-temperature creep performance.
特に、アンチモンとカルシウムとストロンチウムの添加量を、アンチモン0.1〜1.5重量%、カルシウム0.05〜3.5重量%、ストロンチウム0.1〜2.5重量%とすることにより、結晶粒径サイズを確実に20μm以下とすることができ、高温クリープ性能で耐熱性マグネシウム合金として知られるAS21合金と同等の優れた特性を確実に得ることができる。この結果、室温強度の低下を招かずかつ高温クリープ性能を確実に向上した合金を用い、成型性よくダイカスト製品を製造することができる。 In particular, the amount of antimony, calcium, and strontium added is 0.1 to 1.5% by weight of antimony, 0.05 to 3.5% by weight of calcium, and 0.1 to 2.5% by weight of strontium, thereby producing crystals. The particle size can be reliably set to 20 μm or less, and excellent characteristics equivalent to those of the AS21 alloy known as a heat-resistant magnesium alloy can be obtained with high-temperature creep performance. As a result, a die-cast product can be manufactured with good moldability by using an alloy that does not cause a decrease in room temperature strength and that reliably improves high-temperature creep performance.
本発明によれば、AZ91合金に対して成形性が大きく変わらない程度にSi,RE,Zr,Sc,Y,Sn,Baのうち少なくとも何れか1つを添加したものをAZ91系ベース合金としているので、室温の強度特性が低下するのを防止し、成形性は維持される。また、これらの元素は、粒界に析出して弱さの原因になっているβ相の間隙に析出しβ相を分断するので、高温クリープ性能を確実に向上できる。 According to the present invention, an AZ91 base alloy is obtained by adding at least one of Si, RE, Zr, Sc, Y, Sn, and Ba to such an extent that the formability does not change significantly with respect to the AZ91 alloy. Therefore, the strength characteristic at room temperature is prevented from being lowered and the moldability is maintained. Moreover, since these elements precipitate at the grain boundaries and precipitate in the gaps of the β phase, which causes weakness, and divide the β phase, the high temperature creep performance can be reliably improved.
以下、本発明の一実施の形態を図面を参照しつつ説明する。 Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings.
本願発明者等は、上述したように、従来合金のように室温強度の低下を招くことなく、高温クリープ性能を向上するという観点から、AZ91合金の優れた特性を維持しながら、高温クリープ特性が改善されるダイカスト用マグネシウム合金およびダイカスト製品について種々の検討を行った。以下、その考え方及び検討結果を順を追って説明する。なお、文中の%表示はすべて重量%を表している。 As described above, the inventors of the present application have the high temperature creep characteristics while maintaining the excellent characteristics of the AZ91 alloy from the viewpoint of improving the high temperature creep performance without causing a decrease in the room temperature strength as in the conventional alloys. Various investigations were made on the improved magnesium alloy for die casting and die casting products. Hereinafter, the concept and the examination results will be described in order. In addition,% display in a sentence represents weight% altogether.
(1)結晶粒径サイズの微細化
まず、本願発明者等は、AZ91合金製ダイカスト鋳造品の特性改善を目標に検討を進めた。
(1) Refinement of crystal grain size First, the inventors of the present application proceeded with the aim of improving the characteristics of the AZ91 alloy die-cast product.
AZ91合金をダイカスト鋳造した際の結晶粒径サイズはおよそ40μmであり、通常の重力鋳造した際の結晶粒径サイズがおよそ200〜300μmと比較して結晶粒は相当微細化している。このため、重力鋳造に用いられている結晶微細化剤はダイカスト鋳造には不要なものとされて来た。本願発明者等は、あえてダイカスト合金に微細化剤を添加し、この合金のインゴットによるダイカスト成形を試みた。 The crystal grain size when die casting of AZ91 alloy is about 40 μm, and the crystal grain size when ordinary gravity casting is about 200 to 300 μm is considerably finer. For this reason, the crystal refining agent used for gravity casting has been considered unnecessary for die casting. The inventors of the present application dared to add a micronizing agent to the die-cast alloy and tried to die-cast the alloy with an ingot.
各種微細化剤の中には、ヘキサクロロエタンのように、微細化効果が高いにもかかわらず、添加時に塩素ガスが発生するものや、金属Naのようにハンドリング上かなり危険を伴うものがある。ダイカストのために再溶解しても効果がそこなわれることのない微細化剤として本発明ではSb,Ca,Srを選択し、複合添加の検討を行なった。 Among various refining agents, there are those that generate chlorine gas at the time of addition, such as hexachloroethane, and those that are extremely dangerous in handling, such as metal Na, even though the refining effect is high. In the present invention, Sb, Ca, and Sr were selected as finer agents that would not lose their effects even when re-dissolved for die casting, and composite addition was studied.
最初にAZ91合金と、このAZ91合金に対してSb:0.5%、Ca:0.5%、Sr:0.5%を添加した合金につき、炉冷法で融点を測定した。 First, the melting point of the AZ91 alloy and an alloy obtained by adding Sb: 0.5%, Ca: 0.5%, Sr: 0.5% to the AZ91 alloy were measured by a furnace cooling method.
その結果、図1に示すように、AZ91合金にSb,Ca,Srを添加した合金は、AZ91合金と比較して、若干ながら融点が低いことが判った。その他の元素についても各1%ずつをAZ91合金の湯上に添加し融点を測定した。その結果、図2に示すように、各元素とも少量の場合には、融点を維持するか降下することがわかった。それぞれの湯を再度溶解して、それぞれ鋳型に注湯してみたが、いずれも湯流れ性(ダイカスト製品に適用する場合にはダイカスト成形性に相当する)は全く問題なく良好であることを確認した。なお、図2において、RE源としてはCe:51重量%の混合稀土メタル(MM)を使用している。 As a result, as shown in FIG. 1, it was found that the alloy obtained by adding Sb, Ca, Sr to the AZ91 alloy has a slightly lower melting point than the AZ91 alloy. As for other elements, 1% each was added to the hot water of AZ91 alloy and the melting point was measured. As a result, as shown in FIG. 2, it was found that the melting point was maintained or decreased when each element was in a small amount. Each hot water was re-dissolved and poured into each mold, but in each case, it was confirmed that the hot water flowability (corresponding to die-casting formability when applied to a die-cast product) was absolutely satisfactory. did. In FIG. 2, mixed rare earth metal (MM) with Ce: 51% by weight is used as the RE source.
次に、アルミナコーティングした鉄ルツボ中で、AZ91合金3kgを溶解して680℃に保持した後、CaとSrを所定量添加し、100℃に温めておいたパイプ金型(肉厚3mm、内径32mmφ、深さ53mm)中へ、ひしゃくにて100gづつすばやく鋳込み、試料とした。
Next, in an iron crucible coated with alumina, 3 kg of AZ91 alloy was melted and maintained at 680 ° C., then a predetermined amount of Ca and Sr was added, and a pipe mold (
この試料は、中間部で横に切断し、結晶粒界を鮮明にするために、410℃、2時間溶体化処理し、鏡面まで研磨後、6%ピクリン酸アルコール溶液でエッチングし、検鏡した。結晶粒径サイズは、鉄鋼JISの結晶粒度測定法の切片法で求めた。 This sample was cut laterally at the middle part, and subjected to a solution treatment at 410 ° C. for 2 hours in order to sharpen the crystal grain boundary, polished to a mirror surface, etched with a 6% picric alcohol solution, and examined. . The crystal grain size was determined by the intercept method of the crystal grain size measurement method of steel JIS.
図3はAZ91合金へのSbとCaの添加結果を示す。ΔはSb1%まで添加してのち、Caを2.5%まで添加したものである。Sbのほうがやや効果が小さいが、SbとCaとを複合して添加すると、ほぼCaと同等の効果があることがわかる。 FIG. 3 shows the results of adding Sb and Ca to the AZ91 alloy. Δ is obtained by adding Ca to 2.5% after adding Sb to 1%. Although Sb has a slightly smaller effect, it can be seen that when Sb and Ca are added in combination, the effect is almost the same as Ca.
図4は複合添加した湯にSrを添加した場合の例を示す。Srを0.6%以上添加することで、結晶粒サイズは20μm以下となった。AZ91合金に、Si,RE,Zrをそれぞれ0.5〜1.0%添加した合金についても同様に試験を行ったが、結晶粒サイズについてはほぼ同様の結果となった。Si,RE,Zrそれぞれに特有な結晶は分散して出現したが、全体の結晶粒サイズについては変化がなかった。 FIG. 4 shows an example in which Sr is added to hot water that has been added in combination. By adding 0.6% or more of Sr, the crystal grain size became 20 μm or less. A similar test was conducted on an alloy obtained by adding 0.5 to 1.0% of Si, RE, and Zr to the AZ91 alloy. The results were almost the same for the crystal grain size. Crystals unique to each of Si, RE, and Zr appeared in a dispersed manner, but there was no change in the overall crystal grain size.
図5は、Sb,Ca,Srを各種の水準にとり、結晶粒径サイズの関係を調べた結果の一例を示している。なお、この場合のAZ合金とは、AZ91合金のほか、AZ91+0.5%Si合金、AZ91+0.5%RE合金、AZ91+0.5%Zr合金を指している。この図5に示すように、Sb:0.5%、Ca:0.5〜3.0%、Sr:0.1〜2.5%の範囲で複合添加した時に、点線で囲んだ範囲で20μm以下にできることがわかった。 FIG. 5 shows an example of the results of examining the relationship between the crystal grain sizes with various levels of Sb, Ca, and Sr. The AZ alloy in this case refers to an AZ91 + 0.5% Si alloy, an AZ91 + 0.5% RE alloy, and an AZ91 + 0.5% Zr alloy in addition to the AZ91 alloy. As shown in FIG. 5, when the composite addition is made in the range of Sb: 0.5%, Ca: 0.5 to 3.0%, Sr: 0.1 to 2.5%, It was found that the thickness could be 20 μm or less.
なお、本願発明者等は、別途の実験により、上記Sb及びCaについては、それら両方を添加しなくても、Sb:0.1〜1.5%及びCa:0.05〜3.5%の少なくともいずれか一方を添加することで、上記点線で囲んだ範囲と同様の微細化効果が得られることを知見した。したがって、この微細化効果を得るためには、Sb:0.1〜1.5%及びCa:0.05〜3.5%のうち少なくともいずれか一方と、Sr:0.1〜2.5%とを複合添加すればよい。 In addition, the inventors of the present application have conducted a separate experiment, and Sb: 0.1 to 1.5% and Ca: 0.05 to 3.5% without adding both of the above Sb and Ca. It has been found that the addition of at least one of the above results in the same refinement effect as in the range surrounded by the dotted line. Therefore, in order to obtain this refinement effect, at least one of Sb: 0.1 to 1.5% and Ca: 0.05 to 3.5%, and Sr: 0.1 to 2.5% % May be added in combination.
さらに、本願発明者等は、また別途の実験により、AZ91合金に対し上記のようにSi,RE,Zr等を必ずしも添加しなくても、Sb:0.1〜1.5%及びCa:0.05〜3.5%の少なくともいずれか一方と、Sr:0.1〜2.5%を添加することで、上記同様の微細化効果が得られることを知見した。 Furthermore, the inventors of the present application also conducted a separate experiment, even if Si, RE, Zr, etc. were not necessarily added to the AZ91 alloy as described above, Sb: 0.1 to 1.5% and Ca: 0 It was found that by adding at least one of 0.05 to 3.5% and Sr: 0.1 to 2.5%, the same refinement effect as described above can be obtained.
AZ91合金にSbとCa及びSrを添加した合金を、ダイカスト成形して、AZ91合金と比較して見たところ、ダイカスト成形品の結晶粒径サイズはパイプ金型に鋳込んだ時の結晶粒径サイズとほぼ等しくなっている。
一方、図6に示すように、AZ91合金に対するAZ91SbCaSr合金の結晶粒径サイズ比は、異なった鋳造・成形条件下においても約1/3と微細化していることが分かった。従来、ダイカスト品については、結晶粒微細化剤は無用のものとされて来たため、これは新しい知見である。
When an alloy obtained by adding Sb, Ca, and Sr to AZ91 alloy is die-cast and compared with AZ91 alloy, the crystal grain size of the die-cast product is the crystal grain size when cast into a pipe mold. It is almost equal to the size.
On the other hand, as shown in FIG. 6, it was found that the crystal grain size ratio of the AZ91SbCaSr alloy to the AZ91 alloy was refined to about 1/3 even under different casting and forming conditions. Conventionally, since the grain refiner has been considered unnecessary for die-cast products, this is a new finding.
このような結晶粒サイズの微細化は、粒界のネットワークが肌目細かくなるため、材料の強度が増し、また粒界に析出するβ相の厚さが薄くなり、腐食の原因となる粗大な金属間化合物が粒界に生成しにくくなるため、耐食性を向上させることができる。AZ91合金にSi,RE,Zr,Sc,Y,Sn,Baを添加したAZ91系ベース合金の強度や耐食性は向上するものの、粒界の金属間化合物の間に入ってβ相などが粗大化するのを防ぎ、その結果特性向上がもたらされているものであるが、これと極めてよく似た作用機構であるといえる。 Such refinement of grain size increases the strength of the material because the grain boundary network becomes finer, and the thickness of the β phase that precipitates at the grain boundary decreases, resulting in coarseness that causes corrosion. Corrosion resistance can be improved because intermetallic compounds are less likely to form at grain boundaries. Although the strength and corrosion resistance of the AZ91 base alloy in which Si, RE, Zr, Sc, Y, Sn, and Ba are added to the AZ91 alloy are improved, the β phase is coarsened by entering between the intermetallic compounds at the grain boundaries. This is an action mechanism very similar to this.
(2)室温強度及び伸び特性と湯流れ性
次に、本願発明者等は、上記(1)の結果を踏まえ、上記したようなAZ91合金及びAZ91合金にSi,RE,Zr,Sc,Y,Sn,Baのうち少なくともいずれか1つを添加したAZ91系ベース合金と、AZ91合金及びAZ91系ベース合金のそれぞれにさらにSb,Ca,Srを添加した合金(以下適宜、単に「Sb,Ca,Sr添加合金」のように称する)の室温強度特性及び室温伸び特性を検討した。
(2) Room temperature strength and elongation characteristics and molten metal flowability Next, the inventors of the present application, based on the result of (1) above, added Si, RE, Zr, Sc, Y, An AZ91 base alloy to which at least one of Sn and Ba is added, and an alloy in which Sb, Ca and Sr are further added to each of the AZ91 alloy and the AZ91 base alloy (hereinafter simply referred to as “Sb, Ca, Sr” The room temperature strength characteristics and room temperature elongation characteristics of “additional alloys” were investigated.
図7に示すような合金インゴットを用い、1.5mm厚、B5サイズの板の試験金型を用いて、コールドチャンバーダイカスト成形機にて成形温度(溶解炉温度)650℃、金型温度200℃で、各80枚成形した。成形板5枚を横方向3分割、縦方向2分割に等分に切断して、6枚の小片としたものを、水置換法で密度測定を行ない、別に分析した成分値と化学便覧記載の原子の密度表から積算して求めた理論密度から、型内の充填率を計算した。さらに、成形板5枚から、常温引張試験片を切り出し、インストロン引張試験機で、室温での引張強度、伸び値を測定した。 Using an alloy ingot as shown in FIG. 7, using a 1.5 mm-thick B5 size plate test die, a molding temperature (melting furnace temperature) of 650 ° C. and a die temperature of 200 ° C. using a cold chamber die casting machine. Thus, 80 sheets were formed. 5 molded plates were cut equally into 3 parts in the horizontal direction and 2 parts in the vertical direction to make 6 pieces, and the density was measured by the water displacement method. The filling factor in the mold was calculated from the theoretical density obtained by integration from the density table of atoms. Further, room temperature tensile test pieces were cut out from 5 molded plates, and the tensile strength and elongation value at room temperature were measured with an Instron tensile tester.
図8はダイカスト成形した上記試験板の充填率(本発明組成の平均値)を示したものである。Sb,Ca,Srを添加すると、充填率が向上していることがわかる。 FIG. 8 shows the filling rate (average value of the composition of the present invention) of the above-described test plate formed by die casting. It can be seen that when Sb, Ca, Sr is added, the filling rate is improved.
図9はダイカスト成形品の室温引張強度を示している。また併せて、ダイカスト試験片を410℃、2時間溶体化処理した時の測定結果も示した。図示のように、as−castの場合、Sb,Ca,Sr添加合金はAZ91系ベース合金より7%程度高い値を示していることがわかる。また、AZ91系ベース合金は、溶体化処理すると強度が下がったが、試験片観察の結果、気泡が散見され、これが物性を低下させ、充填率を下げた原因と考えられる。 FIG. 9 shows the room temperature tensile strength of the die cast product. In addition, the measurement results when the die cast test piece was subjected to solution treatment at 410 ° C. for 2 hours are also shown. As shown, in the case of as-cast, the Sb, Ca, Sr-added alloy shows a value about 7% higher than the AZ91 base alloy. In addition, the strength of the AZ91 base alloy decreased when the solution treatment was performed, but as a result of observation of the test piece, bubbles were scattered, which is considered to be a cause of decreasing the physical properties and decreasing the filling rate.
このように、Sb,Ca,Sr添加合金では、溶体化処理しても、強度低下はみられず、気泡も見られなかった。 Thus, in the Sb, Ca, and Sr-added alloys, no strength reduction was observed and no bubbles were observed even after solution treatment.
図10は合金の伸び値を示す。Sb,Ca,Sr添加合金はほぼAZ91系ベース合金並であった。AZ91系ベース合金にSb,Ca,Srを添加すると、ダイカストにおいて気泡の巻き込みがなく、充填率が向上すると共に引張強度が向上したことから、ダイカスト成形性が改善されていることがわかる。 FIG. 10 shows the elongation value of the alloy. Sb, Ca, and Sr-added alloys were almost the same as AZ91 base alloys. It can be seen that when Sb, Ca, Sr is added to the AZ91 base alloy, there is no bubble entrainment in the die casting, the filling rate is improved, and the tensile strength is improved, so that the die casting formability is improved.
一方、Sb,Ca,Srが添加される側のAZ91系ベース合金であるが、本願発明者等は、各成分について検討を行い、Alについては6%より低いと、前述した室温引張強度の改善効果が得られなくなることを知見した。したがって、室温引張強度を改善するためにはAlの含まれる割合が6%以上とすることが適切であると判断した。 On the other hand, although it is an AZ91 base alloy on the side to which Sb, Ca, Sr is added, the present inventors have examined each component, and when Al is lower than 6%, the above-described improvement in room temperature tensile strength is achieved. It was found that the effect could not be obtained. Therefore, in order to improve the room temperature tensile strength, it was determined that the ratio of Al contained was 6% or more.
Si,RE,Zrの添加効果については、既述のように目視にて湯流れ性を確認することで上記上限を決定した。これら上限を超えると、粘性が増したり、湯流れ性に悪影響が出てくることを確認した。また下限値は、添加した合金の室温引張強度を見て、強度改善された量を下限値とした。 About the addition effect of Si, RE, and Zr, the above-mentioned upper limit was determined by confirming the hot-water flow property visually as described above. When these upper limits were exceeded, it was confirmed that the viscosity increased and the hot water flowability was adversely affected. Further, the lower limit value was determined by taking the room temperature tensile strength of the added alloy into consideration and taking the amount of improved strength as the lower limit value.
以上の結果、本願発明者等は、Al:6〜11.0%、Zn:0.1〜2.5%、Mn:0.1〜0.5%のAZ91合金に対し、Si,RE,Zr,Sc,Y,Sn,Baのうち少なくともいずれか1つを所定量添加したものをAZ91系ベース合金とすれば適当であると判断した。このAZ91系ベース合金を総称してAZ91系合金と称しており、各グラフについてもそれら全体の平均値を示しているものである。 As a result of the above, the inventors of the present application made Si, RE, and AZ91 alloys with Al: 6 to 11.0%, Zn: 0.1 to 2.5%, and Mn: 0.1 to 0.5%. It was judged that it would be appropriate to use a AZ91 base alloy with a predetermined amount of at least one of Zr, Sc, Y, Sn, and Ba added. This AZ91 base alloy is generically referred to as an AZ91 alloy, and each graph also shows an average value of the whole.
(3)高温クリープ特性
次に、本願発明者等は、上記(1)(2)の結果を踏まえ、Sb,Ca,Sr添加合金の高温クリープ特性を検討した。
(3) High-temperature creep characteristics Next, the inventors of the present application examined the high-temperature creep characteristics of Sb, Ca, and Sr-added alloys based on the results of (1) and (2) above.
ダイカスト成形品5枚から試験片を切り出し、定速式高温クリープ試験機で、175℃でのクリープデータを求めた。なお、比較のため、通常のAZ91合金または他のAZ合金についても同様の測定を行なった。 Test pieces were cut out from five die-cast molded products, and creep data at 175 ° C. was obtained with a constant speed high temperature creep tester. For comparison, the same measurement was performed for a normal AZ91 alloy or another AZ alloy.
図11、図12、図13には、175℃における、定速度法高温クリープ試験の結果を示す。 FIG. 11, FIG. 12, and FIG. 13 show the results of the constant rate method high temperature creep test at 175.degree.
図11は、ひずみ速度と流動応力の関係を示している。AZ91系ベース合金にSb,Ca,Srを添加したSb,Ca,Sr添加合金は、AZ91合金と比較して各ひずみ速度で30〜63%流動応力が向上し、耐クリープ性が高くなっていることがわかる。 FIG. 11 shows the relationship between strain rate and flow stress. Sb, Ca, and Sr-added alloys in which Sb, Ca, and Sr are added to an AZ91-based base alloy have 30 to 63% flow stress improvement at each strain rate and higher creep resistance than the AZ91 alloy. I understand that.
図12は、クリープ伸び値のデータを示している。AZ61合金及びAZ91合金ではクリープ速度によっては25%以下となるのに対し、Sb,Ca,Sr添加合金は、いずれのひずみ速度においても35%以上を示している。 FIG. 12 shows data on the creep elongation value. The AZ61 alloy and the AZ91 alloy have 25% or less depending on the creep rate, whereas the Sb, Ca, and Sr-added alloys show 35% or more at any strain rate.
図13は、他の合金と比較するため、日本マグネシウム協会のデーターベースのグラフ上に、これらの結果を追加記入して見たものである。協会の測定法は定応力法である。原理的に、いずれの方法も同じ物性を評価するものである。なお、その他の合金の175℃における文献データも併せて示している。また、図中、「Mercer」は、文献「W.E.MercerII ”Magnesium Die Cast Alloys for Elevated Temperature Applications”, SAE Paper No.900788, SAEWarrendale, PA,U.S.A.,1990.」によるデータを示しており、「長岡技大」は、文献「後閑康裕、鎌土重晴、武田秀他著:”Mg−Zn−Al−Ca−RE合金ダイカスト材のミクロ組織および高温強度特性”軽金属学会第103回秋期大会講演概要集P−16,P.375」によるデータを示している。 FIG. 13 shows these results additionally entered on a graph of the database of the Japan Magnesium Society for comparison with other alloys. The association's measurement method is the constant stress method. In principle, both methods evaluate the same physical properties. Reference data of other alloys at 175 ° C. are also shown. Also, in the figure, “Mercer” refers to the document “WE MercerII” “Magnesium Die Cast Alloys for Elevated Temperature Applications”, SAE Paper No. 900788, SAE Warendale. “Nagaoka Institute of Technology” is written in the literature “Yasuhiro Gokan, Shigeharu Kamado, Hideshi Takeda et al .:“ Microstructure and high-temperature strength characteristics of Mg—Zn—Al—Ca—RE alloy die-cast materials ” Data from the 103rd Autumn Conference Lecture Summary Collection P-16, P.375 "is shown.
図13に示した本願発明者等のクリープ試験と日本マグネシウム協会のクリープ試験の測定条件を図14に示す。 FIG. 14 shows the measurement conditions of the creep test of the present inventors shown in FIG. 13 and the creep test of the Japan Magnesium Association.
図13中、長岡技大のZACE05411合金は、AS21とクロスして立ちあがっている。その他のデータは、Mercerの基本的な合金についてのデータで、耐熱マグネシウム合金のAS41,AS21,AS42の耐クリープ性がどのレベルにあるかをみてとることができる。 In FIG. 13, Nagaoka Institute of Technology ZACE05411 alloy crosses AS21 and stands up. The other data are data on Mercer's basic alloy, and can be taken from the level of creep resistance of heat-resistant magnesium alloys AS41, AS21, and AS42.
本実施形態によるSb,Ca,Sr添加合金は、AS21合金のクリープ特性曲線の延長線上にあり、175℃における耐クリープ性がAS21と同等と考えられる。すなわち、AZ91系ベース合金にSb,Ca,Srを添加することで、高温クリープ性の高いAS21以上の高温クリープ性を有する合金を得られることがわかる。 The Sb, Ca, Sr-added alloy according to the present embodiment is on an extension of the creep characteristic curve of the AS21 alloy, and the creep resistance at 175 ° C. is considered to be equivalent to that of AS21. That is, it can be seen that by adding Sb, Ca, Sr to the AZ91 base alloy, an alloy having a high temperature creep property equal to or higher than AS21 having a high high temperature creep property can be obtained.
なお、本願発明者等は、前述と同様、Sb,Ca,Srの添加量でなく添加される側のAZ91系ベース合金の成分が室温引張強度に与える影響についても別途検討を行い、Alの含まれる割合が11%を越えると、伸び値の劣化が1%を越えてしまうため、高温クリープ性を向上するためにはAlの含まれる割合が11%以上とすることが適切であると判断した。 As described above, the inventors of the present application separately examined the influence of the component of the added AZ91 base alloy on the tensile strength at room temperature instead of the addition amount of Sb, Ca, Sr, and included Al. If the ratio exceeds 11%, deterioration of the elongation value exceeds 1%. Therefore, it was determined that it is appropriate to set the ratio of Al to 11% or more in order to improve the high temperature creep property. .
(4)耐食性
AZ91合金はMg合金のなかでも耐食性の優れた合金であるが、本実施形態の合金においてはAZ91系ベース合金としてSi,RE,Zr,Sc,Y,Sn,Baを、微細化剤として新たな元素Sb,Ca,Srを添加している。これによって耐食性が大幅に劣化しては実用に耐えないことになる。そこで、本願発明者等は、本実施形態によるAZ系のSb,Ca,Sr添加合金と通常のAZ91合金とについて塩水噴霧試験によって、耐食性の確認を行った。
(4) Corrosion resistance AZ91 alloy is an alloy having excellent corrosion resistance among Mg alloys, but in the alloy of this embodiment, Si, RE, Zr, Sc, Y, Sn, Ba are refined as an AZ91 base alloy. New elements Sb, Ca, and Sr are added as agents. As a result, if the corrosion resistance is greatly deteriorated, it cannot be put into practical use. Therefore, the inventors of the present application confirmed the corrosion resistance of the AZ-based Sb, Ca, Sr-added alloy according to the present embodiment and a normal AZ91 alloy by a salt spray test.
塩水噴霧試験は以下のようにして行った。まず、原料インゴットとしては、図15に示す組成のものを使用した。ダイカスト成形については、供試合金A,Bについて、620℃、650℃、680℃の各成形温度(溶解炉温度)でダイカスト成形し、板とした。また、塩水噴霧試験用サンプル形状としては、成形板の厚みは0.7mmとし、これを95mm×130mmに切り出した。前処理条件としては、化成処理なしとし、表面はアセトンでふき取った。 The salt spray test was conducted as follows. First, as a raw material ingot, the composition shown in FIG. 15 was used. For die casting, match gold A and B were die-cast at respective molding temperatures (melting furnace temperatures) of 620 ° C., 650 ° C., and 680 ° C. to obtain a plate. Moreover, as a sample shape for a salt spray test, the thickness of the molded plate was 0.7 mm, and this was cut out to 95 mm × 130 mm. As pretreatment conditions, no chemical conversion treatment was performed, and the surface was wiped off with acetone.
試験方法としては、キャス塩水噴霧試験機(スガ試験機製)を使用し、試験槽内温度は35℃、噴霧圧力は0.098MPa(1kgf/cm2)とした。このような条件で2時間連続噴霧の後、流水で試料を洗い流し16時間放置し、腐食発生の程度を目視により5段階評価「ほとんど腐食なし−〜5」「少し腐食あり+〜4」「腐食あり++〜3」「全面に腐食あり+++〜2」「全面に著しい腐食あり〜1」で評価した。 As a test method, a CAS salt spray tester (manufactured by Suga Test Instruments Co., Ltd.) was used, the temperature in the test tank was 35 ° C., and the spray pressure was 0.098 MPa (1 kgf / cm 2 ). After spraying continuously for 2 hours under these conditions, the sample was washed away with running water and allowed to stand for 16 hours, and the degree of corrosion was visually evaluated on a five-point scale: “almost no corrosion—5” “little corrosion + -4” “corrosion” Existence ++ to 3 "," corrosion on the entire surface +++ to 2 "," significant corrosion on the entire surface to 1 ".
図16は、その結果を示すものである。図16に示すように、本実施形態によるAZ91系ベースSb,Ca,Sr各0.5%合金では、上記「腐食あり++〜3」であった。すなわち、耐食性については上記両合金間で大きな差はなく、本実施形態のSb,Ca,Sr添加合金も通常のAZ合金とほぼ同等の耐食性を確保できることがわかった。 FIG. 16 shows the result. As shown in FIG. 16, in the AZ91 base Sb, Ca, Sr 0.5% alloy according to the present embodiment, the above-mentioned “corrosion occurred ++ to 3”. That is, it was found that there was no significant difference between the two alloys in terms of corrosion resistance, and that the Sb, Ca, Sr-added alloy of the present embodiment can ensure substantially the same corrosion resistance as that of a normal AZ alloy.
以上説明したように、本実施形態によれば、良好なダイカスト成形性及び耐食性を確保しつつ、AZ91合金と同等の室温引張強度を備え、高温クリープ性を備えたダイカスト用マグネシウム合金を得ることができる。特に、本実施形態による合金は、軽量化効果を発揮できるトランスミッションカバーやオイルパン、あるいはカーエアコンピストン部ハウジング、エアバックカバー、エンジンカバー等への用途において室温域から高温域までをカバーするマグネシウムダイカスト製品用として有用である。 As described above, according to the present embodiment, it is possible to obtain a magnesium alloy for die casting having room temperature tensile strength equivalent to that of AZ91 alloy and having high temperature creep properties while ensuring good die cast formability and corrosion resistance. it can. In particular, the alloy according to the present embodiment is a magnesium die casting that covers a room temperature range to a high temperature range in applications such as transmission covers and oil pans that can achieve a light weight effect, or car air conditioner piston housings, airbag covers, and engine covers. Useful for products.
Claims (4)
更に、ジルコニウム(Zr):0.2〜0.8質量%、スズ(Sn):0.2〜3.0質量%、バリウム(Ba):0.2〜3.0質量%のうち少なくともいずれか1つを含有し、
残部マグネシウム(Mg)及び不可避的不純物から成ることを特徴とするダイカスト用マグネシウム合金。 Aluminum (Al): 6.0 to 11.0% by mass, Zinc (Zn): 0.1 to 2.5% by mass, Manganese (Mn): 0.1 to 0.5% by mass, Calcium (Ca): 0.05 to 3.5% by mass, strontium (Sr): 0.1 to 2.5% by mass,
Furthermore, di Rukoniumu (Zr): 0.2 to 0.8 wt%, tin (Sn): 0.2 to 3.0 wt%, barium (Ba): at least one of 0.2 to 3.0 mass% Containing any one ,
A magnesium alloy for die casting, characterized by comprising balance magnesium (Mg) and inevitable impurities .
更に、アンチモン(Sb):0.1〜0.5質量%を含有することを特徴とする請求項1に記載のマグネシウム合金。 Furthermore, antimony (Sb): 0.1-0.5 mass% is contained, The magnesium alloy of Claim 1 characterized by the above-mentioned.
更に、ジルコニウム(Zr):0.2〜0.8質量%、スズ(Sn):0.2〜3.0質量%、バリウム(Ba):0.2〜3.0質量%のうち少なくともいずれか1つを含有し、
残部マグネシウム(Mg)及び不可避的不純物から成ることを特徴とするマグネシウムダイカスト製品。 Aluminum (Al) : 6.0 to 11.0 mass%, Zinc (Zn) : 0.1 to 2.5 mass%, Manganese (Mn) : 0.1 to 0.5 mass%, Calcium (Ca): 0.05 to 3.5% by mass, strontium (Sr): 0.1 to 2.5% by mass,
Furthermore, di Rukoniumu (Zr): 0.2 to 0.8 wt%, tin (Sn): 0.2 to 3.0 wt%, barium (Ba): at least one of 0.2 to 3.0 mass% Containing any one ,
Magnesium die-cast product comprising the balance magnesium (Mg) and inevitable impurities .
更に、アンチモン(Sb):0.1〜0.5質量%を含有することを特徴とする請求項3に記載のマグネシウムダイカスト製品。 Furthermore, antimony (Sb): 0.1-0.5 mass% is contained, The magnesium die-cast product of Claim 3 characterized by the above-mentioned.
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Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
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TW (1) | TW200607870A (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110195181A (en) * | 2018-02-26 | 2019-09-03 | 中国宝武钢铁集团有限公司 | A kind of diecast magnesium alloy and its manufacturing method with high-temperature heat-resistance performance |
Families Citing this family (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP5383314B2 (en) * | 2008-06-25 | 2014-01-08 | リョービ株式会社 | Creep-resistant magnesium alloy |
JP2010185093A (en) * | 2009-02-10 | 2010-08-26 | Washi Kosan Co Ltd | Magnesium alloy raising young's modulus |
KR101276665B1 (en) * | 2012-02-03 | 2013-06-19 | 한국기계연구원 | Magnesium alloy heat-treatable at high temperature |
KR101218875B1 (en) | 2012-11-20 | 2013-01-09 | 김종헌 | High-strength magnesium alloy extrusion manufacturing |
CN106048270B (en) * | 2016-05-03 | 2017-11-03 | 嘉瑞科技(惠州)有限公司 | A kind of method for preparing magnesium-rare earth |
KR101644330B1 (en) * | 2016-06-02 | 2016-08-01 | 울산과학기술원 | Magnesium alloys and method for producing the same |
US10883158B2 (en) | 2016-06-02 | 2021-01-05 | Unist (Ulsan National Institute Of Science And Technology) | Magnesium alloy materials and method for producing the same |
CN113151721B (en) * | 2021-04-19 | 2022-08-02 | 北京航空航天大学 | High-thermal-conductivity die-casting magnesium alloy and preparation method thereof |
CN114196860A (en) * | 2021-12-16 | 2022-03-18 | 河北盛卓建筑设备制造有限公司 | Magnesium alloy and preparation method and application thereof |
CN115141948A (en) * | 2022-07-21 | 2022-10-04 | 重庆大学 | High-strength and high-toughness die-casting magnesium alloy |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH04242807A (en) * | 1991-01-07 | 1992-08-31 | Fujita Corp | Desk arranging and gathering system |
JP2001158930A (en) * | 1999-12-03 | 2001-06-12 | Hitachi Ltd | HIGH STRENGTH Mg BASE ALLOY, Mg BASE CAST ALLOY AND ARTICLE |
JP2004238678A (en) * | 2003-02-05 | 2004-08-26 | Dead Sea Magnesium Ltd | Magnesium alloy |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4242807B2 (en) * | 2004-06-14 | 2009-03-25 | 株式会社新技術研究所 | Magnesium alloy for die casting and magnesium die casting products |
-
2004
- 2004-08-31 JP JP2004252764A patent/JP4723835B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2004-11-09 TW TW093134134A patent/TW200607870A/en unknown
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH04242807A (en) * | 1991-01-07 | 1992-08-31 | Fujita Corp | Desk arranging and gathering system |
JP2001158930A (en) * | 1999-12-03 | 2001-06-12 | Hitachi Ltd | HIGH STRENGTH Mg BASE ALLOY, Mg BASE CAST ALLOY AND ARTICLE |
JP2004238678A (en) * | 2003-02-05 | 2004-08-26 | Dead Sea Magnesium Ltd | Magnesium alloy |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110195181A (en) * | 2018-02-26 | 2019-09-03 | 中国宝武钢铁集团有限公司 | A kind of diecast magnesium alloy and its manufacturing method with high-temperature heat-resistance performance |
CN110195181B (en) * | 2018-02-26 | 2021-10-22 | 中国宝武钢铁集团有限公司 | Die-casting magnesium alloy with high-temperature heat resistance and manufacturing method thereof |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2006070303A (en) | 2006-03-16 |
TW200607870A (en) | 2006-03-01 |
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---|---|---|
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