JP4678802B2

JP4678802B2 - Sliding contact surface member

Info

Publication number: JP4678802B2
Application number: JP2000337444A
Authority: JP
Inventors: 俊介香山; 規之難波
Original assignee: Honda Motor Co Ltd
Current assignee: Honda Motor Co Ltd
Priority date: 2000-11-06
Filing date: 2000-11-06
Publication date: 2011-04-27
Anticipated expiration: 2020-11-06
Also published as: JP2002138896A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、所定の部材が摺接する摺接面を有する有摺接面部材に関する。
【０００２】
【従来の技術】
内燃機関用シリンダブロックに設けられたシリンダボア内では、ピストンおよび該ピストンに嵌合されたピストンリングが往復動作される。すなわち、シリンダボアの内周壁部には、ピストンおよびピストンリングの側周壁部が摺接する。
【０００３】
この摺接は、両者の間に潤滑油が介在された状態で行われる。シリンダボアの内周壁部にピストンおよびピストンリングの側周壁部が摺接することに伴って発生した摩擦熱は、この潤滑油により除去される。すなわち、潤滑油で前記内周壁部および前記側周壁部が冷却されることにより、両者に焼き付きが生じることが回避される。
【０００４】
このことから諒解されるように、潤滑油を介して所定の部材が摺接する摺接面を有する部材（以下、有摺接面部材という）においては、該摺接面が潤滑油保持能に優れていることが好ましい。この場合、摺接面に保持された潤滑油によって該摺接面が効率よく冷却され、したがって、焼き付きを確実に回避することができるからである。
【０００５】
そこで、潤滑油が良好に保持されるように、摺接面が特定の形状に加工された部材が種々提案されている。その例としては、スカート部に条痕が形成された内燃機関用ピストン、内周壁部にプラトーホーニングが形成されたシリンダボアを有する内燃機関用シリンダブロック、超微細オイルポッドが形成されたローラベアリング、グルーブが形成されたエンジンメインベアリング等が挙げられる。これらは既に実用化されており、実際、摺接面の耐焼き付き性や疲労強度等が向上した部材として広く認識されるに至っている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
潤滑油を良好に保持させるようにするためには、上記したように、摺接面に条痕やプラトーホーニング等を設けることにより該摺接面を粗くすればよい。これにより摺接面に多数の凹凸部が形成され、その結果、潤滑油が凹部に貯留されるようになる。すなわち、この場合、平滑な摺接面に比して多量の潤滑油が滞留されるようになるからである。
【０００７】
しかしながら、摺接面が粗いほど摩擦抵抗が高くなる。したがって、例えば、シリンダボアであれば、ピストンおよびピストンリングを往復動作させる際に要する駆動力が大きくなる。このような事態が生じると、内燃機関を付勢するための燃料消費量が増加してしまうという不具合が惹起される。また、ピストンおよびピストンリングが摺接する際に発生する摩擦熱量が大きくなるので、焼き付きを招くことが懸念される。
【０００８】
このように、潤滑油保持能の大小と摩擦抵抗の高低は、互いに相反するように上昇・低下してしまう。このため、潤滑油保持能に優れかつ摩擦抵抗が小さい摺接面を形成することは困難を極めている。
【０００９】
本発明は上記した問題を解決するためになされたもので、潤滑剤保持能に優れるとともに所定の部材が摺接する際の摩擦抵抗が充分に低い摺接面を有する有摺接面部材を提供することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
前記の目的を達成するために、本発明は、所定の部材が潤滑剤を介して摺接する摺接面を有する有摺接面部材であって、
前記摺接面は、ホーニング加工によって形成された複数の凹部及び凸部が連なるうねりを有するホーニング加工面であり、
前記ホーニング加工面の前記うねりにおける十点平均粗さ、負荷長さ率および有効負荷粗さを複数箇所測定した際の平均値が、それぞれ、１μｍ以上５μｍ以下、５５％以上９８％以下、１μｍ以下であることを特徴とする。
【００１１】
十点平均粗さ、負荷長さ率および有効負荷粗さが上記の範囲内である摺接面には、潤滑剤保持部として機能する凹部が多数存在する。このため、この摺接面は潤滑剤保持能に優れる。したがって、該摺接面が潤滑剤により確実に冷却されるので、焼き付きが生じることを回避することもできる。
【００１２】
しかも、この場合、前記所定の部材が摺接する際の摩擦抵抗が充分に小さい。したがって、該部材が容易に摺動動作することができる。このため、該部材を摺接させるために多大な駆動力を要することがない。また、発生する摩擦熱量が小さくなるので、焼き付きが生じることが一層回避される。
【００１３】
有摺接面部材の好適な例としては、内燃機関用シリンダブロックを挙げることができる。この場合、シリンダボアの内周壁部が摺接面となる。
【００１４】
【発明の実施の形態】
以下、本発明に係る有摺接面部材につき好適な実施の形態を挙げ、添付の図面を参照して詳細に説明する。
【００１５】
本実施の形態に係る有摺接面部材としての内燃機関用シリンダブロックの概略全体斜視図を図１に示す。この内燃機関用シリンダブロック１０には６箇所のシリンダボア１２ａ〜１２ｆが設けられており、該シリンダボア１２ａ〜１２ｆの内部では図示しないピストンおよび該ピストンに嵌合されたピストンリングが往復動作される。すなわち、シリンダボア１２ａ〜１２ｆの内周壁部１４ａ〜１４ｆは、ピストンおよびピストンリングの側周壁部が摺接する摺接面である。
【００１６】
このうち、内周壁部１４ａの表面を拡大して図２に示す。この図２に示されるように、内周壁部１４ａの表面は微視的には平坦ではなく、複数の凹部１６と凸部１８とが互いに連なってなるうねり２０を多数有する。潤滑剤である潤滑油は、凹部１６に貯留される。すなわち、凹部１６はオイルピットとして機能する。
【００１７】
そして、うねり２０は、基準長さ０．８ｍｍ、評価長さ４ｍｍにおける十点平均粗さ（以下、Ｒｚとも表記する）、基準長さ０．８ｍｍ、評価長さ４ｍｍ、切断レベル２０％における負荷長さ率（以下、ｔｐとも表記する）、基準長さ０．８ｍｍ、評価長さ４ｍｍにおける有効負荷粗さ（以下、Ｒｋとも表記する）を複数箇所測定した際の平均値が後述する範囲内となるように形成されている。
【００１８】
ここで、Ｒｚ、ｔｐおよびＲｋの定義を示すとともに、その範囲について説明する。
【００１９】
まず、十点平均粗さとは、図３に示すように、うねり２０を表す粗さ曲線ＣＶから平均線の方向に基準長さだけ抜き取り、この抜き取り部分における最も高い凸部１８ａから５番目に高い凸部１８ｂまでの標高（平均線から山頂までの距離Ｙｐ１〜Ｙｐ５）の絶対値の平均値と、最も低い凹部１６ａから５番目に低い凹部１６ｂまでの深さ（平均線から谷底までの距離Ｙｖ１〜Ｙｖ５）の絶対値の平均値の和である。すなわち、Ｒｚは、以下の（１）式により求められる。
【００２０】
【数１】

【００２１】
なお、上記したように、本実施の形態においては基準長さを０．８ｍｍとし、かつ評価長さを４ｍｍとしている。また、平均線とは、基準長さ０．８ｍｍにおける各凹部１６の深さおよび各凸部１８の標高に基づいて最小自乗法により求められた直線である。
【００２２】
うねり２０は、Ｒｚが１μｍ以上５μｍ以下となるように形成されている。Ｒｚが１μｍ未満であると、凹部１６が浅くなるので潤滑油を充分に貯留することができなくなる。すなわち、内周壁部１４ａが潤滑油保持能に乏しくなる。また、５μｍを超えると、内周壁部１４ａの摩擦抵抗が高くなる。
【００２３】
次に、負荷長さ率とは、図４に示すように、粗さ曲線ＣＶから基準長さだけ抜き取り、この抜き取り部分における最も高い凸部１８ａを通る直線（山頂線）に対して平行な切断レベルで切断したときに得られる切断長さ（図４におけるｂ１、ｂ２、…ｂｉ、…ｂｎ）の総和の基準長さに対する比を百分率で表したものである。本実施の形態では基準長さが０．８ｍｍであるので、ｔｐは以下の（２）式により求められる。
【００２４】
ｔｐ＝｛（ｂ１＋ｂ２＋…＋ｂｉ＋…＋ｂｎ）／０．８｝×１００ …（２）
【００２５】
ここで、本実施の形態では、切断レベルを２０％としている。すなわち、図４における切断線は、山頂線と、最も深い凹部１６ａを通って平均線に平行な谷底線との間の距離を１００％とするとき、その２０％に相当する位置から山頂線および谷底線に対して平行に引かれた直線である。
【００２６】
うねり２０は、ｔｐが５５％〜９８％の範囲内となるように形成されている。ｔｐが５５％未満であると、内周壁部１４ａの摩擦抵抗が大きくなる。また、９８％を超えると、凹部１６の数が少なくなる。すなわち、オイルピットの数が少なくなるので、内周壁部１４ａが潤滑油保持能に乏しくなる。
【００２７】
また、有効負荷粗さとは、図５に示される直線Ｌとｔｐ＝０％および１００％（縦軸）との各交点であるＡ点とＢ点との間の距離である。ここで、直線Ｌは、横軸をｔｐとする負荷曲線Ｖ上でｔｐ値の差が４０％となるＣ点およびＤ点を通る直線の中で最も傾きが小さい直線である。なお、負荷曲線Ｖは、各凹部１６の深さおよび各凸部１８の標高の分布に基づいて求められる。
【００２８】
うねり２０は、Ｒｋが１μｍ以下となるように形成されている。Ｒｋが１μｍよりも大きいと、内周壁部１４ａの摩擦抵抗が高くなるからである。
【００２９】
一例として、Ｒｚ＝１．１８μｍ、ｔｐ＝９５．１％、Ｒｋ＝０．１５μｍである粗さ曲線ＣＶ１、Ｒｚ＝２．２２μｍ、ｔｐ＝８４．６％、Ｒｋ＝０．４８μｍである粗さ曲線ＣＶ２、およびＲｚ＝２．８８μｍ、ｔｐ＝５５．１％、Ｒｋ＝０．９４μｍである粗さ曲線ＣＶ３を図６〜図８にそれぞれ示す。これら図６〜図８から、摺接面は、ＲｚおよびＲｋが小さくかつｔｐが大きいほど平滑になり、一方、ＲｚおよびＲｋが大きくかつｔｐが小さいほど粗くなることが諒解される。
【００３０】
これら粗さ曲線ＣＶ１〜ＣＶ３は、うねり２０、換言すれば、内周壁部１４ａの表面の状態を表す。すなわち、図６に示される状態に近づくほど摩擦抵抗は低減するが、オイルピット（凹部１６）の数が減少するので潤滑油保持能が低減してしまう。また、図８に示される状態に近づくほど潤滑油保持能が向上するが、摩擦抵抗が上昇してしまう。そこで、Ｒｚ、ｔｐおよびＲｋを上記範囲内に規定することにより、潤滑油保持能に優れ、かつ摩擦抵抗が充分に低い内周壁部１４ａを得ることができる。なお、本実施の形態においては、全てのうねり２０におけるＲｚ、ｔｐおよびＲｋが上記範囲内である必要は特になく、複数個のうねり２０についてＲｚ、ｔｐおよびＲｋを測定し、その平均値が上記範囲内であればよい。
【００３１】
勿論、残余のシリンダボア１２ｂ〜１２ｆ（図１参照）の内周壁部１４ｂ〜１４ｆにおいても、内周壁部１４ａと同様にＲｚ、ｔｐおよびＲｋが上記範囲内に規定されている。このようなシリンダボア１２ａ〜１２ｆを有する内燃機関用シリンダブロック１０においては、該シリンダボア１２ａ〜１２ｆ内でピストンおよびピストンリングを容易に往復動作させることができる。該シリンダボア１２ａ〜１２ｆの内周壁部１４ａ〜１４ｆの摩擦抵抗が低いからである。したがって、燃料消費量を低減することができる。しかも、摩擦熱量が小さくなるので、焼き付きが発生することを回避することもできる。
【００３２】
また、内周壁部１４ａ〜１４ｆが潤滑油保持能に優れているので、焼き付きが発生することが一層回避される。
【００３３】
Ｒｚ、ｔｐおよびＲｋが上記範囲内に規定されたうねり２０を有する内周壁部１４ａ〜１４ｆは、例えば、図９に示すホーニング加工装置３０を用いることにより形成することができる。
【００３４】
このホーニング加工装置３０の構成につき、図９を参照して概略説明する。
【００３５】
ホーニング加工装置３０は、シリンダボア１２ａ〜１２ｆ内に挿入されるホーニングヘッド３２と、該ホーニングヘッド３２に拡張力を与えるための第１油圧シリンダ３４と、この拡張力を制御する制御回路３６と、第１油圧シリンダ３４を収容した回転軸部３８と、該回転軸部３８を昇降動作させるための第２油圧シリンダ４０とを備える。
【００３６】
ホーニングヘッド３２には、４個の砥石４２ａ〜４２ｄが互いに９０°ずつ離間して固定されている。また、ホーニングヘッド３２と回転軸部３８とは互いに連結されており、したがって、回転軸部３８が回転動作されることに追従してホーニングヘッド３２も回転動作する。なお、後述するように、砥石４２ａ〜４２ｄは、粗加工と仕上げ加工において互いに異なるものが選定される。
【００３７】
ホーニングヘッド３２は、拡径または縮径させることが可能な円柱体である。すなわち、第１油圧シリンダ３４に油圧が加えられた場合、この油圧は図示しない油路を介してホーニングヘッド３２に伝達され、その結果、ホーニングヘッド３２が拡径されて砥石４２ａ〜４２ｄがシリンダボア１２ａ〜１２ｆの内周壁部１４ａ〜１４ｆに当接する。
【００３８】
第１油圧シリンダ３４に作用する油圧の増減は、該第１油圧シリンダ３４と油源４４とを連結する油路４６に介装された減圧バルブ４８によって遂行される。後述するように、この油圧は制御回路３６によって制御される。
【００３９】
回転軸部３８には、第２油圧シリンダ４０のピストンロッド５０が連結されている。このピストンロッド５０には変速歯車５２が嵌合されており、該変速歯車５２には、図示しないモータが有する回転軸に嵌合された図示しない歯車が噛合されている。
【００４０】
第２油圧シリンダ４０のシリンダチューブ５４は、支持盤５６により支持されている。この支持盤５６にはガイドバー５８が位置決め固定されており、該ガイドバー５８のバー部６０は連結盤６２に設けられた貫通孔（図示せず）に嵌合されている。また、連結盤６２は、図示しないベアリングを介して回転軸部３８の側周壁部に嵌合されている。
【００４１】
そして、第２油圧シリンダ４０のシリンダチューブ５４において、ピストンロッド５０の油圧受部６４で区分される第１室６６および第２室６８には、切換バルブ７０が介装された油路７２ａ、７２ｂを介して油源７４がそれぞれ接続されている。この油源７４により、ピストンロッド５０の昇降動作が遂行される。なお、油源７４と制御回路３６とは、ケーブル７６を介して互いに電気的に接続されている。
【００４２】
このようなホーニング加工装置３０を使用し、粗加工と仕上げ加工とで砥石を変更してシリンダボア１２ａ〜１２ｆの内周壁部１４ａ〜１４ｆを研磨加工することにより、該内周壁部１４ａ〜１４ｆにＲｚ、ｔｐおよびＲｋが上記した範囲内であるうねり２０を形成することができる。
【００４３】
具体的には、以下のようである。
【００４４】
まず、粗加工および仕上げ加工を行って内周壁部１４ａ〜１４ｆを研磨加工する。この際、ホーニングヘッド３２を拡径する油圧、すなわち、第１油圧シリンダ３４に与える油圧を種々変化させて仕上げ加工を行い、形成されたうねり２０につきＲｚ、ｔｐおよびＲｋを測定し、仕上げ加工時の油圧等と、Ｒｚ、ｔｐおよびＲｋとの相関関係を調査しておく。
【００４５】
実際の研磨加工を行うに際しては、まず、ホーニングヘッド３２に粒度が１７０〜３２５メッシュのメタルボンドダイヤモンド砥石を装着した後、制御回路３６に「起動」の命令を与える。これにより切換バルブ７０内の油源７４から第２油圧シリンダ４０への流路が開き、第２油圧シリンダ４０のシリンダチューブ５４の第２室６８内に作動油が導入される。これに伴い該第２室６８内の油圧が上昇し、その結果、ピストンロッド５０が下降動作してホーニングヘッド３２が例えばシリンダボア１２ａ内に挿入される。この際、回転軸部３８は、連結盤６２を介してガイドバー５８のバー部６０により案内される。
【００４６】
勿論、制御回路３６は、ホーニングヘッド３２が所定の位置に到達した際にピストンロッド５０の下降動作を停止させる。すなわち、制御回路３６は、ケーブル７６を介して切換バルブ７０に制御信号を送ることにより該切換バルブ７０を閉止する。
【００４７】
次いで、制御回路３６の制御作用下に減圧バルブ４８が開かれ、その結果、ホーニングヘッド３２が拡径されてメタルボンドダイヤモンド砥石がシリンダボア１２ａの内周壁部１４ａに当接する。
【００４８】
この状態で、制御回路３６の制御作用下に図示しないモータが付勢される。これに伴い該モータが有する回転軸が回転動作を開始することに追従して変速歯車５２が回転動作し、最終的に回転軸部３８が回転動作するに至る。なお、回転軸部３８と連結盤６２との間には図示しないベアリングが介在されているので、連結盤６２およびガイドバー５８が回転動作することはない。
【００４９】
回転軸部３８が回転動作することにより、メタルボンドダイヤモンド砥石が内周壁部１４ａに摺接する。これにより該内周壁部１４ａが粗く研磨されるに至る（粗加工）。
【００５０】
所定時間が経過した後、制御回路３６は、第１油圧シリンダ３４に作用する油圧が低下するように減圧バルブ４８を制御する。これに伴いホーニングヘッド３２が縮径してメタルボンドダイヤモンド砥石が内周壁部１４ａから離間する。
【００５１】
そして、切換バルブ７０内の第２室６８から油源７４への流路および油源７４から第１室６６への流路が開き、その結果、作動油が第１室６６内に導入されるとともに第２室６８から導出される。これに伴い該第１室６６内の油圧が第２室６８内に比して高くなり、したがって、ピストンロッド５０が上昇動作してホーニングヘッド３２がシリンダボア１２ａから離脱する。この際にも、回転軸部３８は、連結盤６２を介してガイドバー５８のバー部６０より案内される。
【００５２】
この時点でホーニング加工装置３０の運転を一旦停止して、砥石を仕上げ加工用のものに変更する。この場合、仕上げ加工用砥石としては、粒度が２０００〜８０００メッシュの砥石、好ましくは３０００メッシュのビトリファイドボンド砥石が選定される。
【００５３】
この砥石における砥粒としては、特に限定されるものではないが、仕上げ加工時に不水溶性クーラントを使用する必要がなく、したがって、研磨加工に要するコストを低廉化できることから、ダイヤモンドであることが好ましい。この場合、不水溶性クーラントを処理する必要がないので、その処理コストが不要となるからである。
【００５４】
次に、ホーニングヘッド３２を拡径する油圧等の加工条件パラメータを、Ｒｚが基準長さ０．８ｍｍ、評価長さ４ｍｍにおいて１μｍ〜５μｍ、ｔｐが基準長さ０．８ｍｍ、評価長さ４ｍｍ、切断レベル２０％において５５％〜９８％、Ｒｋが基準長さ０．８ｍｍ、評価長さ４ｍｍにおいて１μｍ以下であるうねり２０が内周壁部１４ａに形成される範囲内の値で制御回路３６に入力する。油圧は、例えば、１ＭＰａ（１０ｋｇｆ／ｃｍ²）程度とすればよい。
【００５５】
その後、制御回路３６に再び「起動」の命令を与える。これにより上記と同様にしてピストンロッド５０が下降動作し、ホーニングヘッド３２がシリンダボア１２ａ内に挿入される。
【００５６】
そして、制御回路３６は、ホーニングヘッド３２に供給される油圧が入力された油圧となるように減圧バルブ４８の開度を調整する。すなわち、ホーニングヘッド３２はこの油圧（拡張力）で拡径され、その結果、ビトリファイドボンド砥石が内周壁部１４ａに当接する。以下、ビトリファイドボンド砥石により上記と同様にして内周壁部１４ａの仕上げ加工が遂行される。
【００５７】
ビトリファイドボンド砥石では、砥粒と砥粒とが軟質なビトリファイドによって互いに結合されている。したがって、砥粒は、仕上げ加工が遂行される最中に比較的容易に脱落する。換言すれば、ビトリファイドボンド砥石は仕上げ加工が進行するにつれて摩耗するので、一定量を超えて内周壁部１４ａを研磨加工することができなくなる。要するに、内周壁部１４ａの研磨量は一定値で飽和する。このように、仕上げ加工用砥石としてビトリファイドボンド砥石を採用することにより、内周壁部１４ａが必要量を超えて研磨されることを確実に回避することができる。
【００５８】
しかも、上記したように、ホーニングヘッド３２は、制御回路３６に入力された油圧、すなわち、Ｒｚ、ｔｐおよびＲｋが上記した範囲内であるうねり２０が形成される油圧（拡張力）で拡径されている。したがって、ビトリファイドボンド砥石の研削力が被削材の研削抵抗と等しくなり、内周壁部１４ａを研磨加工することができなくなった際には、該内周壁部１４ａには、Ｒｚ、ｔｐおよびＲｋが制御回路３６に入力された値であるうねり２０が形成されている。
【００５９】
このように、仕上げ加工用砥石としてビトリファイドボンド砥石を使用することにより、内周壁部１４ａにＲｚ、ｔｐおよびＲｋが上記した範囲内であるうねり２０を確実に形成することができる。
【００６０】
以下、同様にして残余のシリンダボア１２ｂ〜１２ｆの内周壁部１４ｂ〜１４ｆをホーニング加工することにより、Ｒｚ、ｔｐおよびＲｋが上記した範囲内であるうねり２０が内周壁部１４ｂ〜１４ｆにも形成される。
【００６１】
なお、上記した実施の形態においては、有摺接面部材として内燃機関用シリンダブロック１０を例示して説明したが、特にこれに限定されるものではない。例えば、該内燃機関用シリンダブロック１０のシリンダボア１２ａ〜１２ｆ内を往復動作するピストンおよび該ピストンに嵌合されたピストンリングであってもよい。この場合、該ピストンおよびピストンリングの側周壁部が摺接面となる。
【００６２】
ピストンおよびピストンリングの側周壁部の研磨加工は、例えば、高圧水とともに噴射されたガラスビーズをピストンおよびピストンリングの側周壁部に衝突させることにより行うことができる。この場合、Ｒｚ、ｔｐおよびＲｋは、ガラスビーズの直径や高圧水の噴射圧力を設定することにより制御すればよい。同様にして、クランクシャフトのクランクピン部やジャーナル部、またはベアリング等も研磨加工することが可能である。
【００６３】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明に係る有摺接面部材によれば、その摺接面における十点平均粗さ、負荷長さ率および有効負荷粗さの平均値が所定の範囲内に設定されている。このため、該摺接面が潤滑剤保持能に優れるとともに摩擦抵抗が充分に小さいものとなる。したがって、焼き付きが生じることを確実に回避することができ、かつ所定の部材を該摺接面上で容易に摺動動作させることができるという効果が達成される。
【００６４】
有摺接面部材の好適な例としては、内燃機関用シリンダブロックを挙げることができる。この内燃機関用シリンダブロックにおいては、シリンダボア内部でピストンおよびピストンリングを容易に往復動作させることができる。このため、内燃機関を付勢するための燃料消費量を低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本実施の形態に係る有摺接面部材である内燃機関用シリンダブロックの概略全体斜視図である。
【図２】図１の内燃機関用シリンダブロックに設けられたシリンダボアの内周壁部（摺接面）の要部拡大図である。
【図３】十点平均粗さの定義を説明する説明図である。
【図４】負荷長さ率の定義を説明する説明図である。
【図５】有効負荷粗さの定義を説明する説明図である。
【図６】Ｒｚ、ｔｐおよびＲｋの値と粗さ曲線との関係を説明する説明図である。
【図７】Ｒｚ、ｔｐおよびＲｋの値と粗さ曲線との関係を説明する説明図である。
【図８】Ｒｚ、ｔｐおよびＲｋの値と粗さ曲線との関係を説明する説明図である。
【図９】内周壁部をホーニング加工するために使用されるホーニング加工装置の一部断面概略正面図である。
【符号の説明】
１０…内燃機関用シリンダブロック（有摺接面部材）
１２ａ〜１２ｆ…シリンダボア１４ａ〜１４ｆ…内周壁部（摺接面）
１６、１６ａ、１６ｂ…凹部１８、１８ａ、１８ｂ…凸部
２０…うねり３０…ホーニング加工装置
３２…ホーニングヘッド３６…制御回路
３８…回転軸部４２ａ〜４２ｄ…砥石
４４、７４…油源４６、７２ａ、７２ｂ…油路
ＣＶ、ＣＶ１、ＣＶ２、ＣＶ３…粗さ曲線
Ｖ…負荷曲線[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a slidable contact surface member having a slidable contact surface with which a predetermined member is slidably contacted.
[0002]
[Prior art]
In the cylinder bore provided in the cylinder block for the internal combustion engine, the piston and the piston ring fitted to the piston are reciprocated. That is, the side peripheral wall portions of the piston and the piston ring are in sliding contact with the inner peripheral wall portion of the cylinder bore.
[0003]
This sliding contact is performed in a state in which lubricating oil is interposed between the two. The frictional heat generated when the piston and the side peripheral wall portion of the piston ring come into sliding contact with the inner peripheral wall portion of the cylinder bore is removed by this lubricating oil. That is, the inner peripheral wall portion and the side peripheral wall portion are cooled by the lubricating oil, thereby avoiding the occurrence of seizure.
[0004]
As can be understood from this, in a member having a slidable contact surface (hereinafter referred to as a slidable contact surface member) with which a predetermined member is slidably contacted via the lubricating oil, the slidable contact surface has an excellent lubricating oil retaining ability. It is preferable. In this case, the sliding contact surface is efficiently cooled by the lubricating oil held on the sliding contact surface, and therefore seizure can be reliably avoided.
[0005]
Accordingly, various members have been proposed in which the sliding contact surface is processed into a specific shape so that the lubricating oil is well retained. Examples include pistons for internal combustion engines with streaks formed on the skirt, cylinder blocks for internal combustion engines having cylinder bores with plateau honing formed on the inner peripheral wall, roller bearings and grooves formed with ultrafine oil pods, and grooves. The engine main bearing etc. in which is formed. These have already been put to practical use, and in fact, have come to be widely recognized as members having improved seizure resistance, fatigue strength, and the like on the sliding contact surface.
[0006]
[Problems to be solved by the invention]
In order to hold the lubricating oil satisfactorily, the sliding contact surface may be roughened by providing streaks, plateau honing, etc. on the sliding contact surface as described above. As a result, a large number of concave and convex portions are formed on the sliding contact surface, and as a result, the lubricating oil is stored in the concave portions. That is, in this case, a large amount of lubricating oil is retained as compared with a smooth sliding contact surface.
[0007]
However, the rougher the sliding surface, the higher the frictional resistance. Therefore, for example, in the case of a cylinder bore, the driving force required for reciprocating the piston and the piston ring increases. When such a situation occurs, there is a problem that the amount of fuel consumption for energizing the internal combustion engine increases. Further, since the amount of frictional heat generated when the piston and the piston ring are in sliding contact with each other increases, there is a concern that seizure will be caused.
[0008]
As described above, the magnitude of the lubricating oil retention ability and the level of frictional resistance rise and fall in a mutually contradictory manner. For this reason, it is extremely difficult to form a slidable contact surface that has excellent lubricating oil retention ability and low frictional resistance.
[0009]
The present invention has been made to solve the above-described problems, and provides a slidable contact surface member having a slidable contact surface that is excellent in lubricant retention capability and has a sufficiently low frictional resistance when a predetermined member is in slidable contact. For the purpose.
[0010]
[Means for Solving the Problems]
In order to achieve the above object, the present invention provides a sliding contact surface member having a sliding contact surface with which a predetermined member is in sliding contact with a lubricant,
The sliding contact surface is a honing surface for have a plurality of recesses and swell convex portions are contiguously formed by honing,
The average values when measuring the ten-point average roughness, load length ratio, and effective load roughness of the honing-processed surface at a plurality of locations are 1 μm to 5 μm, 55% to 98%, and 1 μm, respectively. It is characterized by being.
[0011]
A large number of concave portions functioning as a lubricant holding portion exist on the sliding contact surface where the ten-point average roughness, the load length ratio, and the effective load roughness are within the above ranges. For this reason, this sliding contact surface is excellent in lubricant retention ability. Therefore, since the sliding contact surface is reliably cooled by the lubricant, the occurrence of seizure can be avoided.
[0012]
Moreover, in this case, the frictional resistance when the predetermined member is in sliding contact is sufficiently small. Therefore, the member can easily slide. For this reason, a great driving force is not required to bring the member into sliding contact. In addition, since the amount of generated frictional heat is reduced, seizure is further avoided.
[0013]
As a suitable example of the slidable contact surface member, a cylinder block for an internal combustion engine can be exemplified. In this case, the inner peripheral wall portion of the cylinder bore becomes the sliding contact surface.
[0014]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
DESCRIPTION OF EMBODIMENTS Hereinafter, preferred embodiments of a sliding contact surface member according to the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings.
[0015]
FIG. 1 shows a schematic overall perspective view of a cylinder block for an internal combustion engine as a sliding contact member according to the present embodiment. The cylinder block 10 for an internal combustion engine is provided with six cylinder bores 12a to 12f, and a piston (not shown) and a piston ring fitted to the piston are reciprocated inside the cylinder bores 12a to 12f. That is, the inner peripheral wall portions 14a to 14f of the cylinder bores 12a to 12f are sliding contact surfaces with which the side peripheral wall portions of the piston and the piston ring are in sliding contact.
[0016]
Among these, the surface of the inner peripheral wall portion 14a is enlarged and shown in FIG. As shown in FIG. 2, the surface of the inner peripheral wall portion 14a is not microscopically flat, and has a large number of undulations 20 in which a plurality of concave portions 16 and convex portions 18 are connected to each other. Lubricating oil as a lubricant is stored in the recess 16. That is, the recess 16 functions as an oil pit.
[0017]
The undulation 20 has a 10-point average roughness (hereinafter also referred to as Rz) at a reference length of 0.8 mm and an evaluation length of 4 mm, a reference length of 0.8 mm, an evaluation length of 4 mm, and a load at a cutting level of 20%. The average value when the length ratio (hereinafter also referred to as tp), the effective load roughness (hereinafter also referred to as Rk) at the reference length of 0.8 mm, and the evaluation length of 4 mm are measured at a plurality of locations is within the range described later. It is formed to become.
[0018]
Here, the definitions of Rz, tp, and Rk are shown and their ranges are described.
[0019]
First, as shown in FIG. 3, the ten-point average roughness is extracted from the roughness curve CV representing the undulation 20 by a reference length in the direction of the average line, and is fifth highest from the highest convex portion 18a in this extracted portion. The average value of the altitude (distance Yp1 to Yp5 from the average line to the peak) up to the convex part 18b and the depth from the lowest concave part 16a to the fifth lowest concave part 16b (distance Yv1 from the average line to the valley bottom) ~ Yv5) is the sum of the average values of the absolute values. That is, Rz is calculated | required by the following (1) Formula.
[0020]
[Expression 1]

[0021]
As described above, in this embodiment, the reference length is 0.8 mm and the evaluation length is 4 mm. The average line is a straight line obtained by the method of least squares based on the depth of each concave portion 16 and the elevation of each convex portion 18 at a reference length of 0.8 mm.
[0022]
The undulation 20 is formed so that Rz is 1 μm or more and 5 μm or less. If Rz is less than 1 μm, the concave portion 16 becomes shallow, so that the lubricating oil cannot be sufficiently stored. That is, the inner peripheral wall portion 14a is poor in lubricating oil retention ability. Moreover, when it exceeds 5 micrometers, the frictional resistance of the inner peripheral wall part 14a will become high.
[0023]
Next, as shown in FIG. 4, the load length ratio is a cut from the roughness curve CV by a reference length, and a cut parallel to a straight line (peak line) passing through the highest convex portion 18 a in the extracted portion. The ratio of the sum of the cutting lengths (b1, b2,... Bi,... Bn in FIG. 4) obtained when cutting at a level to the reference length is expressed as a percentage. In the present embodiment, since the reference length is 0.8 mm, tp is obtained by the following equation (2).
[0024]
tp = {(b1 + b2 + ... + bi + ... + bn) /0.8} × 100 (2)
[0025]
Here, in this embodiment, the cutting level is 20%. That is, when the distance between the peak line and the valley line parallel to the average line through the deepest recess 16a is 100%, the cutting line in FIG. 4 is from the position corresponding to 20% to the peak line and It is a straight line drawn parallel to the valley line.
[0026]
The waviness 20 is formed so that tp falls within the range of 55% to 98%. When tp is less than 55%, the frictional resistance of the inner peripheral wall portion 14a increases. Moreover, when it exceeds 98%, the number of the recessed parts 16 will decrease. That is, since the number of oil pits is reduced, the inner peripheral wall portion 14a is poor in lubricating oil retaining ability.
[0027]
The effective load roughness is a distance between points A and B, which are the intersections of the straight line L shown in FIG. 5 and tp = 0% and 100% (vertical axis). Here, the straight line L is a straight line having the smallest inclination among straight lines passing through the points C and D where the difference in tp value is 40% on the load curve V having the horizontal axis tp. The load curve V is obtained based on the depth of each concave portion 16 and the distribution of elevations of each convex portion 18.
[0028]
The undulation 20 is formed so that Rk is 1 μm or less. This is because, if Rk is larger than 1 μm, the frictional resistance of the inner peripheral wall portion 14a is increased.
[0029]
As an example, roughness curve CV1, Rz = 1.18 μm, tp = 95.1%, Rk = 0.15 μm, Rz = 2.22 μm, tp = 84.6%, Rk = 0.48 μm Curves CV2 and roughness curves CV3 with Rz = 2.88 μm, tp = 55.1%, and Rk = 0.94 μm are shown in FIGS. From FIG. 6 to FIG. 8, it is understood that the slidable contact surface becomes smoother as Rz and Rk are smaller and tp is larger, while it is rougher as Rz and Rk are larger and tp is smaller.
[0030]
These roughness curves CV1 to CV3 represent the undulation 20, in other words, the state of the surface of the inner peripheral wall portion 14a. That is, the closer to the state shown in FIG. 6, the lower the frictional resistance, but the number of oil pits (recesses 16) is reduced, so that the lubricating oil retention ability is reduced. Further, the closer to the state shown in FIG. 8, the better the lubricating oil retention ability, but the frictional resistance increases. Therefore, by defining Rz, tp and Rk within the above ranges, it is possible to obtain the inner peripheral wall portion 14a which is excellent in lubricating oil retention capability and has a sufficiently low frictional resistance. In the present embodiment, Rz, tp and Rk in all the undulations 20 do not have to be within the above range, and Rz, tp and Rk are measured for a plurality of undulations 20, and the average value is the above value It may be within the range.
[0031]
Of course, Rz, tp, and Rk are also defined within the above range in the inner peripheral wall portions 14b to 14f of the remaining cylinder bores 12b to 12f (see FIG. 1), similarly to the inner peripheral wall portion 14a. In the cylinder block 10 for an internal combustion engine having such cylinder bores 12a to 12f, the piston and the piston ring can be easily reciprocated in the cylinder bores 12a to 12f. This is because the frictional resistance of the inner peripheral wall portions 14a to 14f of the cylinder bores 12a to 12f is low. Therefore, fuel consumption can be reduced. In addition, since the amount of frictional heat is reduced, it is possible to avoid the occurrence of seizure.
[0032]
Moreover, since the inner peripheral wall portions 14a to 14f are excellent in lubricating oil retaining ability, occurrence of seizure is further avoided.
[0033]
The inner peripheral wall portions 14a to 14f having the undulations 20 in which Rz, tp, and Rk are defined within the above ranges can be formed by using, for example, a honing apparatus 30 shown in FIG.
[0034]
The configuration of the honing apparatus 30 will be schematically described with reference to FIG.
[0035]
The honing apparatus 30 includes a honing head 32 inserted into the cylinder bores 12a to 12f, a first hydraulic cylinder 34 for applying an expansion force to the honing head 32, a control circuit 36 for controlling the expansion force, The rotary shaft part 38 which accommodated 1 hydraulic cylinder 34, and the 2nd hydraulic cylinder 40 for moving this rotary shaft part 38 up and down are provided.
[0036]
Four grindstones 42a to 42d are fixed to the honing head 32 so as to be separated from each other by 90 °. Further, the honing head 32 and the rotating shaft portion 38 are connected to each other, and therefore the honing head 32 also rotates following the rotation of the rotating shaft portion 38. As will be described later, different grindstones 42a to 42d are selected for roughing and finishing.
[0037]
The honing head 32 is a cylindrical body that can be expanded or contracted. That is, when hydraulic pressure is applied to the first hydraulic cylinder 34, the hydraulic pressure is transmitted to the honing head 32 via an oil passage (not shown). As a result, the diameter of the honing head 32 is expanded and the grindstones 42a to 42d are connected to the cylinder bore 12a. It contacts the inner peripheral wall portions 14a to 14f of -12f.
[0038]
The hydraulic pressure acting on the first hydraulic cylinder 34 is increased or decreased by a pressure reducing valve 48 interposed in an oil passage 46 connecting the first hydraulic cylinder 34 and the oil source 44. As will be described later, this hydraulic pressure is controlled by the control circuit 36.
[0039]
A piston rod 50 of the second hydraulic cylinder 40 is connected to the rotary shaft portion 38. A transmission gear 52 is fitted to the piston rod 50, and a gear (not shown) fitted to a rotation shaft of a motor (not shown) is engaged with the transmission gear 52.
[0040]
The cylinder tube 54 of the second hydraulic cylinder 40 is supported by a support board 56. A guide bar 58 is positioned and fixed on the support board 56, and a bar portion 60 of the guide bar 58 is fitted in a through hole (not shown) provided in the connection board 62. Moreover, the connection board 62 is fitted to the side peripheral wall part of the rotating shaft part 38 through a bearing (not shown).
[0041]
In the cylinder tube 54 of the second hydraulic cylinder 40, oil passages 72a and 72b in which a switching valve 70 is interposed in the first chamber 66 and the second chamber 68 separated by the hydraulic pressure receiving portion 64 of the piston rod 50 are provided. Oil sources 74 are connected to each other. The oil source 74 performs the lifting / lowering operation of the piston rod 50. The oil source 74 and the control circuit 36 are electrically connected to each other via a cable 76.
[0042]
Using such a honing apparatus 30, the inner peripheral wall portions 14a to 14f of the cylinder bores 12a to 12f are polished by changing the grindstone between roughing and finishing, so that the inner peripheral wall portions 14a to 14f are subjected to Rz. , Tp and Rk can be formed in the above-described range.
[0043]
Specifically, it is as follows.
[0044]
First, the inner peripheral wall portions 14a to 14f are polished by roughing and finishing. At this time, finishing is performed by varying the hydraulic pressure for expanding the honing head 32, that is, the hydraulic pressure applied to the first hydraulic cylinder 34, and Rz, tp, and Rk are measured for the formed swell 20, and the finishing process is performed. The correlation between the oil pressure and the like and Rz, tp and Rk is investigated.
[0045]
When performing an actual polishing process, first, a metal bond diamond grindstone having a particle size of 170 to 325 mesh is mounted on the honing head 32, and then a “start” command is given to the control circuit 36. As a result, a flow path from the oil source 74 in the switching valve 70 to the second hydraulic cylinder 40 is opened, and hydraulic oil is introduced into the second chamber 68 of the cylinder tube 54 of the second hydraulic cylinder 40. Along with this, the hydraulic pressure in the second chamber 68 rises. As a result, the piston rod 50 moves downward, and the honing head 32 is inserted into, for example, the cylinder bore 12a. At this time, the rotating shaft portion 38 is guided by the bar portion 60 of the guide bar 58 via the connecting plate 62.
[0046]
Of course, the control circuit 36 stops the downward movement of the piston rod 50 when the honing head 32 reaches a predetermined position. That is, the control circuit 36 closes the switching valve 70 by sending a control signal to the switching valve 70 via the cable 76.
[0047]
Next, the pressure reducing valve 48 is opened under the control action of the control circuit 36. As a result, the diameter of the honing head 32 is expanded and the metal bonded diamond grindstone comes into contact with the inner peripheral wall portion 14a of the cylinder bore 12a.
[0048]
In this state, a motor (not shown) is energized under the control action of the control circuit 36. Accordingly, the transmission gear 52 rotates following the start of the rotation of the rotation shaft of the motor, and finally the rotation shaft 38 rotates. Since a bearing (not shown) is interposed between the rotary shaft portion 38 and the connecting plate 62, the connecting plate 62 and the guide bar 58 do not rotate.
[0049]
As the rotary shaft portion 38 rotates, the metal bond diamond grindstone comes into sliding contact with the inner peripheral wall portion 14a. As a result, the inner peripheral wall portion 14a is roughly polished (rough machining).
[0050]
After a predetermined time has elapsed, the control circuit 36 controls the pressure reducing valve 48 so that the hydraulic pressure acting on the first hydraulic cylinder 34 decreases. Accordingly, the diameter of the honing head 32 is reduced, and the metal bond diamond grindstone is separated from the inner peripheral wall portion 14a.
[0051]
Then, the flow path from the second chamber 68 to the oil source 74 in the switching valve 70 and the flow path from the oil source 74 to the first chamber 66 are opened. As a result, the hydraulic oil is introduced into the first chamber 66. At the same time, it is led out from the second chamber 68. Accordingly, the hydraulic pressure in the first chamber 66 becomes higher than that in the second chamber 68, so that the piston rod 50 moves upward and the honing head 32 is detached from the cylinder bore 12a. Also at this time, the rotating shaft portion 38 is guided from the bar portion 60 of the guide bar 58 via the connecting plate 62.
[0052]
At this time, the operation of the honing apparatus 30 is temporarily stopped and the grindstone is changed to that for finishing. In this case, a grindstone with a particle size of 2000 to 8000 mesh, preferably a 3000 mesh vitrified bond grindstone is selected as the finishing grindstone.
[0053]
The abrasive grains in this grindstone are not particularly limited, but it is not necessary to use a water-insoluble coolant at the time of finishing processing, and therefore it is preferable to use diamond because the cost required for polishing processing can be reduced. . In this case, since it is not necessary to process the water-insoluble coolant, the processing cost becomes unnecessary.
[0054]
Next, processing condition parameters such as hydraulic pressure for expanding the diameter of the honing head 32 are set such that Rz is a reference length of 0.8 mm and an evaluation length of 4 mm is 1 μm to 5 μm, tp is a reference length of 0.8 mm, an evaluation length of 4 mm, The waviness 20 having a cutting level of 20% and 55% to 98%, Rk of a reference length of 0.8 mm, and an evaluation length of 4 mm of 1 μm or less is input to the control circuit 36 with a value within a range where the swell 20 is formed on the inner peripheral wall portion 14a To do. For example, the hydraulic pressure may be about 1 MPa (10 kgf / cm ² ).
[0055]
Thereafter, the “startup” command is given to the control circuit 36 again. As a result, the piston rod 50 is lowered as described above, and the honing head 32 is inserted into the cylinder bore 12a.
[0056]
Then, the control circuit 36 adjusts the opening of the pressure reducing valve 48 so that the hydraulic pressure supplied to the honing head 32 becomes the input hydraulic pressure. That is, the honing head 32 is expanded in diameter by this hydraulic pressure (expansion force), and as a result, the vitrified bond grindstone comes into contact with the inner peripheral wall portion 14a. Thereafter, the finishing of the inner peripheral wall portion 14a is performed in the same manner as described above using a vitrified bond grindstone.
[0057]
In the vitrified bond grindstone, abrasive grains and abrasive grains are bonded to each other by soft vitrified. Therefore, the abrasive grains fall off relatively easily during the finishing process. In other words, since the vitrified bond grindstone is worn as the finishing process proceeds, the inner peripheral wall portion 14a cannot be polished beyond a certain amount. In short, the polishing amount of the inner peripheral wall portion 14a is saturated at a constant value. Thus, by adopting the vitrified bond grindstone as the finishing grindstone, it is possible to reliably avoid the inner peripheral wall portion 14a from being polished beyond the required amount.
[0058]
Moreover, as described above, the diameter of the honing head 32 is expanded by the hydraulic pressure (expansion force) that is input to the control circuit 36, that is, the swell 20 in which Rz, tp, and Rk are within the above-described ranges. ing. Therefore, when the grinding force of the vitrified bond grindstone becomes equal to the grinding resistance of the work material and the inner peripheral wall portion 14a cannot be polished, the inner peripheral wall portion 14a has Rz, tp and Rk. A wave 20 that is a value input to the control circuit 36 is formed.
[0059]
Thus, by using the vitrified bond grindstone as the finishing grindstone, the undulation 20 having Rz, tp and Rk within the above-described range can be reliably formed on the inner peripheral wall portion 14a.
[0060]
Thereafter, the inner peripheral wall portions 14b to 14f of the remaining cylinder bores 12b to 12f are similarly honed, so that undulations 20 in which Rz, tp and Rk are within the above-described range are also formed on the inner peripheral wall portions 14b to 14f. The
[0061]
In the above-described embodiment, the cylinder block 10 for an internal combustion engine has been described as an example of the slidable contact surface member. However, the present invention is not particularly limited to this. For example, a piston that reciprocates in the cylinder bores 12a to 12f of the internal combustion engine cylinder block 10 and a piston ring fitted to the piston may be used. In this case, the side peripheral wall portions of the piston and the piston ring serve as sliding surfaces.
[0062]
The polishing of the side peripheral wall portions of the piston and the piston ring can be performed, for example, by causing glass beads injected together with high-pressure water to collide with the side peripheral wall portions of the piston and the piston ring. In this case, Rz, tp, and Rk may be controlled by setting the diameter of the glass beads and the injection pressure of high-pressure water. Similarly, it is possible to grind the crankpin portion, journal portion, or bearing of the crankshaft.
[0063]
【The invention's effect】
As described above, according to the sliding contact surface member according to the present invention, the average values of the ten-point average roughness, the load length ratio, and the effective load roughness on the sliding contact surface are set within a predetermined range. ing. For this reason, the slidable contact surface is excellent in the ability to retain the lubricant, and the frictional resistance is sufficiently small. Therefore, it is possible to reliably avoid the occurrence of seizure and to achieve an effect that the predetermined member can be easily slid on the sliding contact surface.
[0064]
As a suitable example of the slidable contact surface member, a cylinder block for an internal combustion engine can be exemplified. In this cylinder block for an internal combustion engine, the piston and the piston ring can be easily reciprocated inside the cylinder bore. For this reason, the fuel consumption for energizing an internal combustion engine can be reduced.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a schematic overall perspective view of a cylinder block for an internal combustion engine, which is a slidable contact surface member according to the present embodiment.
2 is an enlarged view of a main part of an inner peripheral wall portion (sliding contact surface) of a cylinder bore provided in the cylinder block for the internal combustion engine of FIG. 1;
FIG. 3 is an explanatory diagram for explaining the definition of ten-point average roughness.
FIG. 4 is an explanatory diagram for explaining a definition of a load length rate.
FIG. 5 is an explanatory diagram illustrating the definition of effective load roughness.
FIG. 6 is an explanatory diagram illustrating a relationship between values of Rz, tp, and Rk and a roughness curve.
FIG. 7 is an explanatory diagram illustrating a relationship between values of Rz, tp, and Rk and a roughness curve.
FIG. 8 is an explanatory diagram illustrating a relationship between values of Rz, tp, and Rk and a roughness curve.
FIG. 9 is a partially sectional schematic front view of a honing device used for honing an inner peripheral wall portion.
[Explanation of symbols]
10. Cylinder block for internal combustion engine (sliding contact surface member)
12a to 12f ... cylinder bores 14a to 14f ... inner peripheral wall (sliding contact surface)
16, 16a, 16b ...

concave portion

18, 18a, 18b ... convex portion 20 ... waviness 30 ... honing processing device 32 ... honing head 36 ... control circuit 38 ... rotating shaft portion 42a-42d ... grinding

wheel

44, 74 ...

oil source

46, 72a 72b: Oil passages CV, CV1, CV2, CV3: Roughness curve V: Load curve

Claims

A slidable contact surface member having a slidable contact surface with which a predetermined member is slidably contacted via a lubricant,
The sliding contact surface is a honing surface for have a plurality of recesses and swell convex portions are contiguously formed by honing,
The average values when measuring the ten-point average roughness, load length ratio, and effective load roughness of the honing-processed surface at a plurality of locations are 1 μm to 5 μm, 55% to 98%, and 1 μm, respectively. A slidable contact member characterized by the above.

The slidable contact surface member according to claim 1, wherein the slidable contact surface member is a cylinder block for an internal combustion engine, and the slidable contact surface is an inner peripheral wall portion of a cylinder bore. .