JP4674821B2 - 超砥粒ホイールおよびその製造方法 - Google Patents
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Description
ビトリファイドボンドの超砥粒層が接着剤によって基台に固着された超砥粒ホイールにおいて、接着剤はエポキシ樹脂系接着剤で、熱膨張係数が10×10−6/℃以下で、平均粒径が30〜100μmの範囲内において略一定である、酸化物、炭化物、ちっ化物、ダイヤモンドの1種、又は2種以上を0.1〜5容量%含有し、かつ接着剤層は厚み30μm以上であるビトリファイドボンド超砥粒ホイールが公知である。
(例えば、特許文献1参照)
(例えば、特許文献2参照)
(例えば、特許文献3参照)
(例えば、特許文献4参照)
本発明は、これらの問題点を解決することである。すなわち、超砥粒層と基台の接着強度が高く、安定した品質の超砥粒ホイールを提供することである。
図1に示すように、超砥粒層3の内周と、基台5の外周にテーパ加工を施す。超砥粒層のテーパ面角度βと、基台のテーパ面角度αは同一角度であることが必要であり、接着剤層の厚みBのバラツキが10μmを超えないように高精度なテーパ加工が必須となる。ここでテーパ面角度(α、β)は軸に対する傾斜角度を示す。
接着剤層の厚みを限定したのは、30μm未満では接着剤がすみずみまで十分に行き渡らず接着強度が低下するおそれがあるためであり、200μmを超える場合には接着剤層に気泡などを含有して接着強度が低下するおそれがあるからである。接着剤層の厚みは30μm〜180μmであることがより好ましく、40μm〜150μmであることが最も好ましい。
さらに接着剤層の厚みのバラツキが10μm以内と限定したのは、バラツキが10μmを超えると接着強度が低下するおそれがあるためである。バラツキは5μm以内であることがより好ましい。金属製基台としては、各種金属材料を用いることができる。例えば、鋼、アルミ合金、銅合金、焼結合金、および超硬合金などを用いることが可能である。
超砥粒層には、ダイヤモンド粒子またはCBN粒子などの超硬質粒子を含有しているので、テーパ加工に長い工数を必要とする場合が考えられる。このような場合には、図3にしめすように、超砥粒層3の内周に隣接してベース層4を設ける。ベース層は超砥粒層と同じ結合材(ボンド)または類似した結合材を用いる。ベース層には超砥粒が含まれないので加工性は良好であり、短い工数で高精度にテーパ加工することができる。ベース層には、加工性に影響を及ぼさないような金属粉末、合金粉末、金属酸化物粉末、金属窒化物粉末、およびガラス粉末などを含有させることも可能である。
レジンボンドの中でも、フェノール系樹脂、ビスマレイミド系樹脂は公知の方法で、焼成と同時に基台に結合することが可能である。しかしながら、ポリイミド系樹脂を用いたレジンボンドでは、基台が銅または銅合金である場合を除き、焼成と同時に基台に結合することが出来ない。そのため、ポリイミド系樹脂を用いたレジンボンドでは図5および図6に示すような、超砥粒層とベース層が一体となったものを焼成して製造し、その後、これを基台に接着剤で結合する方法が採用されてきた。しかしながら、高速研削および重研削など超砥粒層に高い研削抵抗がかかる加工法では、超砥粒層と基台の接着強度が不足する問題が発生するおそれがあったのである。以上の理由により、超砥粒層にポリイミド系樹脂を用いたレジンボンドが用いられる場合には、本発明を適用することが好ましい。
テーパ面の角度を限定したのは、2度以下では接着剤が接合面のすみずみまで十分に行き渡らず接着強度が低下するおそれがあるためである。また25度を超えると円環状の超砥粒層の半径方向の幅が広くなり超砥粒ホイールの設計上に支障となるおそれがある。さらに、接着時の加圧に対する反力はテーパ面に垂直な方向に生じるが、テーパ面の角度が25度を超えると、前記反力は円環状の超砥粒層および金属製基台の中心軸方向の成分が大きくなり、加圧の僅かなアンバランスにより円環状の超砥粒層の中心軸と金属製基台との中心軸間にズレを生じやすく、接着剤層の厚み精度を得ることが困難となる。
テーパ面の角度は、3度〜20度であることがより好ましく、4度〜15度であることが最も好ましい。
図1は上述の工程を示す模式図である。超砥粒層3を公知の方法で製造する。それから基台5を準備する。基台の外周、および超砥粒層の内周をテーパ加工して、接着面をサンドブラスト法などによって粗面化する。その後それぞれの接着面に接着剤を塗布し、接着剤が硬化するまで、超砥粒層におもり等を載せて接着面へ加圧力が作用するようにする。接着剤が硬化後、公知の方法で機械加工および研削加工により超砥粒ホイールを所定の寸法に仕上げる工程を含む、超砥粒ホイールの製造方法である。
なお、超砥粒層にポリイミド系樹脂を用いたレジンボンドが用いられる場合には、本発明を適用することが最も好ましい。
表1における、試料番号2〜6、11〜13、15〜17、19〜22が本発明の実施例である。
JIS規格(JIS B 4131)で規定されている、タイプ1A1(ストレートホイール)において、外径D=Φ150mm、ホイールの厚さT=8mm、砥粒層の厚さ=5mm、ベース層の最大厚さX=5mmを製造して、本発明の効果を確認した。
図3に従って説明すると、まずアルミ合金の基台5と、ベース層4が付いたの超砥粒層3を成形した。超砥粒層はポリイミド系樹脂を結合材としたレジンボンドで、平均粒径が120μmのダイヤモンド砥粒を25容量%含有する。ベース層には同じポリイミド系樹脂を用いた。次に、基台の外周のテーパ面角度αを10度に機械加工し、ベース層4のテーパ面角度βを10度に機械加工し、サンドブラスト法で接着面を粗面化し、200μmの粒径を有するガラスビーズを5容量%含有するエポキシ樹脂系接着剤を塗布した。両者を組み合わせた後、超砥粒層には、おもりを載せて、接着剤が硬化するまでそのまま放置した。接着剤が完全に硬化した後で、基台とベース層を機械加工して所定の寸法し仕上げ、超砥粒層をツルーイング・ドレッシングしてレジンボンドホイールを完成した。
その後、図7に示す方法で接着強度を測定したところ、十分な圧縮せん断強度が得られた。なお、接着強度の測定には、万能試験機を用いた。ホイールの超砥粒層およびベース層には、幅1.5mmの半径方向の溝を円周を16等分するように基台に達するまで加工した。測定条件は、先端半径が1mmの加圧くさびを下降速度1mm/minで下降させて、破断荷重を測定したものである。
さらに横軸平面研削盤に取り付けて、超硬合金を研削加工したところ良好な切れ味が長期間持続し、超砥粒層の摩耗も少なく長寿命であった。実験完了後に、ホイールを切断して接着剤層の厚みを測定したところ、接着剤層の厚みのバラツキは10μm以内であった。
2 本発明の別のタイプの超砥粒ホイール(ベース層付き)
3 超砥粒層
4 ベース層
5 基台
6 接着剤層
B 接着剤層の厚み
D 超砥粒ホイールの外径
T 超砥粒ホイールの厚み
X 超砥粒層の厚み
Y ベース層の厚み
Claims (6)
- 円環状の超砥粒層と、金属製基台が接着剤で結合された超砥粒ホイールの製造方法であって、
前記超砥粒層の内周面および前記金属製基台の外周面に前記テーパ面を設ける工程と、
前記超砥粒層および前記金属製基台の接着面をサンドブラスト等の表面処理によって粗面化する工程と、
前記接着面に接着剤を塗布して、前記金属製基台の接着面に前記超砥粒層の接着面が押し付けられるように接着剤が硬化するまで、超砥粒層に軸方向から加圧しながら接着する工程と、
接着剤が完全に硬化した後に、機械加工および研削加工により超砥粒ホイールを所定の寸法に仕上げる工程とを含む、
前記超砥粒層および前記金属製基台は、軸に対して同じ角度で傾斜するテーパ面が接合面となっており、
接着剤層の厚みが30μm〜200μm、かつ、厚みのバラツキが10μm以内であることを特徴とする、超砥粒ホイールの製造方法。 - 前記超砥粒層の結合材は、ポリイミド系樹脂を用いたレジンボンドであることを特徴とする、請求項1記載の超砥粒ホイールの製造方法。
- 前記テーパ面の角度は、3度〜25度であることを特徴とする、請求項1または2記載の超砥粒ホイールの製造方法。
- 超砥粒層の内周側には前記超砥粒層と隣接してベース層が設けられ、前記ベース層の内周面にテーパ面が形成されている円環状の前記超砥粒層と、
金属製基台が接着剤で結合された超砥粒ホイールの製造方法であって、
前記ベース層の内周面および前記金属製基台の外周面に前記テーパ面を設ける工程と、
前記ベース層および前記金属製基台の接着面をサンドブラスト等の表面処理によって粗面化する工程と、
前記接着面に接着剤を塗布して、前記金属製基台の接着面に前記ベース層の接着面が押し付けられるように接着剤が硬化するまで、超砥粒層に軸方向から加圧しながら接着する工程と、
接着剤が完全に硬化した後に、機械加工および研削加工により超砥粒ホイールを所定の寸法に仕上げる工程とを含み、
前記ベース層および前記金属製基台は、軸に対して同じ角度で傾斜するテーパ面が接合面となっており、
接着剤層の厚みが30μm〜200μm、かつ、厚みのバラツキが10μm以内であることを特徴とする、超砥粒ホイールの製造方法。 - 前記超砥粒層の結合材は、ポリイミド系樹脂を用いたレジンボンドであることを特徴とする、請求項4記載の超砥粒ホイールの製造方法。
- 前記テーパ面の角度は、3度〜25度であることを特徴とする、請求項4または5記載の超砥粒ホイールの製造方法。
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