JP4604616B2 - 油井管用特殊ねじ継手のねじ部の検査方法 - Google Patents
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Description
そのようにして製造されたねじ継手の検査に際しては、ねじの形状そのものをゲージとして使用する従来のハードゲージシステムにおいては、ねじのテーパの変動はねじの先端からのゲージの位置(スタンドオフ)の変動の一要素となる。この場合、スタンドオフを管理することにより、ねじ全体の干渉が管理されるので、そのような検査を行う限り、テーパの変動による焼付き等が問題となることは少なかった。
従来は、ねじの干渉により発生するトルクは、基本的には、ねじ全長に対する平均的なねじ干渉により規定されていたから、上述のようなスタンドオフによる管理はこれに適合するものである。
NGS で管理されるねじ継手は、ねじテーパの変動によるピンおよびボックスのねじの径の変化がそのままねじの干渉量に反映する。よって、NGS で管理されていてもテーパの変動による締付けトルクは大きく変動することとなる。
当然、ねじのテーパの影響を少なくするため、公差を極めて狭くすることも可能であるが、製造が極めて困難となる。
また、ねじ同士の干渉量が部分的に高くなるために起こるねじの焼き付きも、同時に減少させることができる。
NGS により求めた径の基準値に対して、ピンのねじのテーパの変動により、各ポイントでのねじの相互の干渉量が規定される。その一山毎のねじの干渉から発生するトルクを積算することにより、ねじ全体でのトルクが規定される。これは主として、FEM による計算にて求めることができる。
図1は、ボックスの場合の多段ねじのねじ部の径の測定方法の測定点の説明図であり、図中、各記号は次の通りである。
B: (ボックスシール先端部から距離bにある) 設計図面のピッチ径の径指定部におけるねじ部第二測定部
C: (ボックスシール先端部から距離cにある) ボックス端面から2山目の距離に対応する完全ねじ部内における第三測定部
図2は、ピンの場合の多段ねじ径の測定方法の測定点の説明図であり、図中、各記号は次の通りである。
B: (ピンシール先端部から距離bにある) 設計図面のピッチ径の径指定部ねじ部における第二測定部
C: (ピンシール先端部から距離cにある) ボックス端面から2山目の距離に対応するピンの位置での不完全ねじ部内における第三測定部
本発明におけるねじ部の径の測定手段は特定のものに制限されないが、一般的にはねじ径測定機器(MRP) を用いて容易に測定可能である。
(1) ねじ干渉量の規定からApおよびAbに対しては径測定公差が規定される。
ねじ干渉量は(Ap+α/-β)−(Ab+γ/-δ)
=(Ap−Ab)+(α+δ)−(β+γ)
(2) ピッチ径の規定部における測定部位Bp 、BB は、ねじテーパの公差分での外径変動の影響を配慮するので、以下となる。
外径への変動として+X1P、−Y1Pとして
+X1P=+ (LB −LA ) ×(0.0625 +0.003)、
−Y1P=− (LB −LA ) ×(0.0625 −0.001)
となる。
例えば、ねじテーパが1/16 の場合(6.25%)で公差が−0.3 %/−0.7 %であれば、外径への変動を+X2P、−Y2pとすると
+X2P=+(LB -LA ) ×(0.0625+0.003)+(LC −LB ) ×(0.0625-0.003)
−Y2P=−(LB -LA ) ×(0.0625−0.001)−(LC −LB ) ×(0.0625-0.007)
となる。
+X1B=+(LB -LA )×(0.0625+0.002)
−Y1B=−(LB -LA )×(0.0625-0.002)
となる。
+X2B=+(LB -LA )×(0.0625+0.0002) +(Lc -LB )×(0.0625+0.0020)
−Y2B=−(LB -LA )×(0.0625-0.002)+(Lc -LB )×(0.0625-0.002)
となる。
A部位: (AP −Ab ) 、+(α+δ)/-(β+γ)
B部位: (AP −Ab ) 、+(α+δ)+ (X1P+Y1b)/-(β+γ)-(X1b+Y1P )
C部位: (AP −Ab ) 、+(α+δ)+ (X1P+Y1b) + (X2P+Y2b)
/-(β十γ)−(X1b+Y1P) −(X2b+Y2P)
A部、B部でのねじの干渉量にて、焼き付きは、発生していないので、C部をB部と同じねじ干渉量にすることが、焼き付きを発生させないポイントである。
B部位とC部位のねじ干渉量を同等以下とするためには、上記の式から、下記が得られる。
つまり
X2P+Y2b≦ 0
図3の場合を例とすれば、次の通りである。
(LC−LB) *(0.0625−TPP)+(LC−LB)*(0.0625−TPB)≦ 0
(TPP :ピンの不完全ねじ部のテーパ公差上限補正値)
(TPB :BOX の管端2山部でのテーパ公差下限補正値)
これを整理すれば、
(LC−LB)*(TPP +TPB)≦ 0
ここで、一例として、LA=17mm、LB=32.78mm 、LC=58.905mmの場合を考えると次のようになる。
これを整理すれば
TPP ≦−TPB
ケース l:TPB :0.002 であれば、TPP ≦−0.002
ケース 2:TPB :0.001 であれば、TPP ≦−0.001
ケース 3:TPB :0 なら TPP ≦ 0
ここに、ケース1であれば、ピンのC部位での外径測定レンジは、次のように規定できる。
(LB−LA)*(0.0655)+(LC−LB)*(0.0625+0)+Ap+α
(LB−LA)*(0.0615)+(LC−LB)*(0.0625−0.004)+Ap−β
さらにボックスのC部位での外径測定レンジは、次のように規定できる。
(LB−LA)*(0.0645)+(LC−LB)*(0.0625+0.002)+Ab+γ
(LB−LA)*(0.0605)+(LC−LB)*(0.0625−0.002)+Ab−δ
ケース 2であればピンのC部位での外径測定レンジは、次のように規定できる。
(LB−LA) *(0.0655)+(LC−LB)*(0.0625+0.001)+Ap+α
(LB−LA)*(0.0615)+(LC−LB)*(0.0625−0.003)+Ap−β
さらにボックスのC部位での外径測定レンジは、次のように規定できる。
(LB−LA) *(0.0645)+(LC−LB)*(0.0625+0.003)+Ab+γ
(LB−LA)*(0.0605)+(LC−LB)*(0.0625−0.001)+Ab−δ
ケース 3であれば、ピンのC部位での外径測定レンジは、次のように規定できる。
(LB−LA) *(0.0655)+(LC−LB)*(0.0625+0.002)+Ap+α
(LB−LA)*(0.0615)+(LC−LB)*(0.0625−0.002)+Ap−β
さらにボックスのC部位での外径測定レンジは、次のように規定できる。
(LB−LA) *(0.0645)+(LC−LB)*(0.0625+0.004)+Ab+γ
(LB−LA)*(0.0605)+(LC−LB)*(0.0625−0.00 )+Ab−δ
同様の作業を、各サイズの継手に適用して、A、B、Cの各部位での測定に対して、設定値を規定することができる。
さらに、この方法で管理した場合、ピンの不完全ねじ部のテーパは完全ねじ部のテーパとは全体的にずれた範囲で管理される。すなわち、ピンであれば、先端の不完全ねじ部のテーパは完全ねじ部のテーパよりも大きい、つまり傾斜が大きく、ボックスとの干渉量は少ない範囲で管理され、根元の不完全ねじ部のテーパは完全ねじ部のテーパより小さい、つまり傾斜が小さく、ボックスとの干渉量が少ない範囲となる。これはボックスにおいても同様である。このテーパの変動の範囲はねじ継手の設計の範囲内で管理されることになるが、それぞれ独立して管理する場合、ハードゲージシステムで全体を管理する場合に比べて、焼付きに影響のない範囲で緩い管理をすることになり、ねじの製造能率が向上し、コストの低減に寄与する。
ピンに本発明の径測定を実施することにより、ショルダリングトルク比率の低減と、ねじの焼き付きを防止することが可能となった。
Claims (1)
- ねじテーパを有する完全ねじ部、及び、ねじテーパを有する不完全ねじ部により構成される雄ねじ部を有するピンと、ねじテーパを有する完全ねじ部により構成される雌ねじ部を有するボックスとを備える油井管用特殊ねじ継手における前記雄ねじ部及び前記雌ねじ部を、直接径測定法を用いて検査する検査方法であって、
前記ピン及び前記ボックスそれぞれの軸方向における、当該ピン及び前記ボックスがいずれも完全ねじ部である2箇所の部位と、
前記ピン及び前記ボックスそれぞれの軸方向における、当該ピンが不完全ねじ部である1箇所の部位との少なくとも3箇所の部位における前記雄ねじ部及び前記雌ねじ部それぞれのねじ径を測定し、
得られた測定値と管理範囲とを比較すること
を特徴とする油井管用特殊ねじ継手のねじ部の検査方法。
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